六层框架结构全套计算书论文

'六层框架结构全套计算书毕业论文1.引言根据设计材料提供的建筑场地的地质条件、所在地区的抗震烈度及本工程为乙类建筑，确定出拟建筑物的抗震等级为一级，建筑物的设计过程包括建筑设计和结构设计两部分，我们主要以结构设计为主。建筑设计部分：考虑了各种因素对建筑物的影响，采用了能够满足多方面使用要求，又比较经济、合理、美观、适用的方案。在进行各种房间布置的时候，我尽量将大空间放在小空间上面，在进行设计的过程中，满足了规范对教学及办公用房的窗地比、隔音、安全出口、消防、节能等要求。结构设计部分：分别从结构体系的选择、结构总体布置、屋盖的结构方案、基础方案的选择级结构计算等多方面进行了论述。结构计算主要几个步骤：构件布置：按建筑方案中的平、立、剖面设计，确定各构件的截面及布置，绘出结构计算简图并初选梁、柱截面。荷载统计：在选截面的基础上按从上到下的顺序进行，在荷载的取值按各房间的使用功能及位置查找荷载规范，完成恒载及活载的统计，并求出重力荷载代表值。框架水平地震作用下侧移验算:先算出各构件的侧移刚度，再根据顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法求水平地震的剪力并考虑了顶点附加水平地震作用。横向框架内力分析：分析了横向框架在水平地震剪力和竖向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩、剪力。内力组合：对恒载、活载及地震作用下横向框架的内力进行组合，找出最不利的内力组合，作为对框架梁、柱进行截面设计，和配筋计算的依据。楼梯设计：采用钢筋混凝板式楼梯板的设计：用塑性理论对板进行设计，求出板的配筋。基础设计：采用钢筋混凝土梁板式筏基绘制图纸：使用了AUTOCAD探索者、天正。在设计过程中我们严格按照现行建筑设计规范和现行结构设计规范进行设计，并取一榀框架进行内力配筋计算，绘制建筑施工图和结构施工图，在设计的过程中我们还参考了有关的教材和图集、房建、混凝土结构、抗震等，但是由于我们水平的有限和水平的缺乏，以及资料的不足，还有许多不合宜之处，希望各位老师提出批评指正。97 2.建筑设计说明2.1一般说明本工程建设单位为北京市大兴区教育委员会。工程位于北京市大兴区，工程名称为西城区实验中学教学楼工程。工程建筑面积9181平方米，建筑类别乙类，设计使用年限50年，抗震设防烈度及设计地震分组8度0.20g,一组。结构类型为钢筋混凝土框架，主体为地上六层。层高：首层4.5m，其它各层3.6m。2.2材料说明1250mm厚外墙外保温材料。2内墙、内隔墙为150厚陶粒空心砖；3走廊会议室办公室接待室顶用吸音板吊顶并满足声光要求。4卫生间地面采用防水做法，楼、地面、墙面用瓷砖。5楼梯采用花岗石，扶手用不锈钢。6混凝土：C30。7　钢筋：HRB300及HRB400。3结构设计说明3.1.工程概况1本工程建设单位为北京市大兴区教育委员会。工程位于北京市大兴区，工程名称为大兴区实验中学教学楼工程。工程建筑面积约9181平方米。3.2.设计主要依据和资料:依据：设计任务书及规范资料：交通便利，地形平坦，详见总图。地势情况简介如下。1fak=200kpa.2基本风压：0.45KN/㎡，地面粗糙度为B类。3基本雪压：0.40KN/㎡4标准冻深：0.80m5地下水位：地下水的稳定水位为自然地面以下较深。6地震设防列度：8度，设计基本地震加速度0.20g，设计地震分组为第一组。建筑的场地土类别为Ⅱ类。乙类建筑。3.2结构设计方案及布置框架结构方案、框架内力计算分析及抗震设计计算、框架梁柱的配筋计算、引用的规范，图集。3.2施工要求及其他说明严格按施工验收规范的要求做好砼养护工作，在砼水化热较高的部位及重要构件应用麻袋或薄膜等材料覆盖养护。应按施工规范控制拆模时间。施工前逐条理解设计说明，施工时遵守设计说明。97 4结构计算书4.1结构布置和荷载计算4.1.1结构布置及计算简图置根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构6层，底层高为4.5m，其余均为3.6m。外墙为250mm厚外墙外保温材料，内墙、内隔墙为150mm厚陶粒空心砖，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取210mm，梁载面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1层次砼强度横梁（b×h）纵梁，次梁(bh)AB跨BC跨CE跨1-6C30250*700250*500250*700250*650柱载面尺寸可根据式N=βFgEnAc≥N/[UN]fc估算表3查得该框架结构在30m以下，使用用途为中学实验楼，抗震设防类别为乙类，抗震等级为一级，其轴压比值[UN]=0.7表2结构类型烈度6789框架结构高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一表3结构类型抗震等级一二三框架结构0.650.750.85各层的重力荷载代表值近似取12KN/m2由图可知边柱及中柱的负载面积分别为97 7.2*4m2和7.2*5.35m2由上式得柱载面面积为边柱AC≥中柱Ac≥取柱的截面为正方形，根据上述计算结果并综合考虑其它因素，设计柱截面尺寸取值统一取600*600mm2基础选用柱下独立基础，基础埋深取1.5m，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-6层柱高度即为层高3.6m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=4.5+0.1=4.6m4.1.2重力荷载计算(1)屋面及楼面的永久荷载标准值屋面：25厚细石混凝土保护层22KN/m3*0.25=0.66KN/m2SBS改性沥青防水层0.4KN/m220厚水泥砂浆找平层20*0.02KN/m3=0.4KN/m260厚水泥蛭石保温层5KN/m3*0.06=0.3KN/m2210厚钢筋砼板25KN/m3*0.21=5.25KN/m2100厚水泥炉渣找坡层18KN/m3*0.1=1.8KN/m297 合计8.81KN/m21-5层楼面水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底)0.65KN/m2210厚钢筋砼板25KN/m3*0.21=5.25KN/m210厚混合沙浆0.01m*17KN/m3=0.17KN/m2合计6.07KN/m2(2)屋面及楼面可变荷载值不上人屋面均布活载标准值0.5KN/m2楼面活荷载标准值（办公楼）办公室，厕所，楼梯,会议室2.0KN/m2走廊2.5KN/m2屋面雪荷载标准值SKUr·So=1.00.40KN/m2式中Ur为屋面积雪分布系数取Ur=1.0(3)梁柱墙窗门重力荷载计算梁柱可根据载面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力，荷载对墙、门窗等可计算出单位面积上的重力荷载，具体计算结果见表4，外墙为250mm厚外墙外保温材料，内墙、内隔墙为150mm厚陶粒空心砖，则内墙单位墙面重力荷载为6KN/m30.15+0.36KN/m2×2=1.62KN/m2，外墙荷载为8KN/m30.25+0.36KN/m2=2.36KN/m2，木门单位面积重力荷载为0.2KN/m2，铝合金窗单位面积重力荷载取0.35KN/m2.玻璃木墙取1.5KN/m2，梁自重b×h=250㎜×700㎜梁自重25KN/m3*0.25m*(0.7－0.21)m=3.06KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m*(0.7－0.21＋0.25)m*2*17KN/m3=0.25KN/m合计：3.31KN/mb×h=250㎜×650㎜梁自重25KN/m3*0.25m*(0.65－0.21)m=2.75KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m*(0.65－0.21＋0.25)m*2*17KN/m3=0.23KN/m合计：2.98KN/mb×h=250㎜×500㎜梁自重25KN/m3*0.25m*(0.5－0.21)m=1.81KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m*(0.5－0.21＋0.25)m*2*17KN/m3=0.18KN/m97 合计：1.99KN/m基础梁b×h=250㎜×500㎜梁自重25KN/m3*0.25m*0.5m=3.12KN/m(4)柱自重b×h=600㎜×600㎜柱自重25KN/m3*0.6m*0.6m=9KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m*0.6m*4*17KN/m3=0.41KN/m合计：9.41KN/m(5)外纵、横墙自重标准层：纵墙(3.6－1.1－0.7)m*0.25m*8KN/m3=3.6KN/m铝合金窗0.35KN/m2*1.1m=0.38KN/m水泥粉刷内墙面(3.6－1.1)m*0.36KN/m2=0.9KN/m合计：4.88KN/m底层：纵墙(4.6－1.1－0.7)m*0.25m*8KN/m3=5.6KN/m铝合金窗0.35KN/m2*1.1m=0.38KN/m水泥粉刷内墙面(4.6－1.1)m*0.36KN/m2=1.26KN/m合计：7.24KN/m(6)内墙自重标准层：纵墙(3.6－0.65)m*0.15m*6KN/m3=2.65KN/m水泥粉刷内墙面(3.6－0.65)m*0.36KN/m2*2=2.12KN/m合计：4.77KN/m底层：纵墙(4.6－0.65)m*0.15m*6KN/m3=3.55KN/m水泥粉刷内墙面(4.6－0.65)m*0.36KN/m2*2=2.84KN/m合计：6.39KN/m(7)挑檐自重：（100mm厚，外挑600mm，高300mm）=25KN/m3×0.1m×（0.6m+0.3m）=2.25KN/m97 表4梁柱重力荷载标准值层次构件b/mh/mr(KN/m3)βΙi/mnGi/KN∑Gi/KN一至六层(AB,CE)横梁0.250.7251.057.3524810.34893.03BC横0.250.5251.052.11282.69一至六层纵梁0.250.65251.056.6441238.71238.7一层柱0.60.6251.054.6482086.62086.6其它层柱0.60.6251.053.64816331633表中：①为考虑梁柱的粉刷层重力而对其重力的增大，表示单位长度构件的重力荷载，表示构件的数量。②梁长取净长，柱取层高。表5墙体自重表1—12轴墙体底层墙墙体每片面积片数重量Kn总计Kn外纵墙(7.2-0.6)×(4.6-0.65)2123.052989.7(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-2.1×1.82105.21(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-2.1×1.8×217742.62(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-5.4×3123.29内纵墙(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-0.9×2.7×220687.223.6×(4.6-0.65)-0.9×2.7×3/77149.44外横墙(8.0-0.6)×(4.6-0.7)-2×1.2×0.64258.842.1×(4.6-0.5)-2.7×1.8217.70内横墙7.35×(4.6-0.7)19882.3197 二至五层墙外纵墙(7.2-0.6)×(3.6-0.7)290.342036.90(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-2.1×1.82103.65(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-2.1×1.8×218491.92内纵墙(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-0.9×2.7×221485.81外横墙(8.0-0.6)×(3.6-0.7)-2×1.2×0.64188.992.1×(3.6-0.5)-1.5×1.5220.11内横墙7.35×(3.6-0.7)19656.08六层墙外纵墙(7.2-0.6)×(3.6-0.7)290.342036.90(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-2.1×1.82103.65(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-2.1×1.8×218491.92内纵墙(7.2-0.6)×(3.6-0.7)-0.9×2.7×221485.81外横墙(8.0-0.6)×(3.6-0.7)-2×1.2×0.64188.992.1×(3.6-0.5)-1.5×1.5220.11内横墙7.35×(3.6-0.7)19656.08(4)门窗荷载一层窗门荷载为：97 二至六层各层窗门荷载为：(5)重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi,计算结果见图2计算过程如下：顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵，横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上，下各半层的柱及纵墙墙体自重。顶层的荷载为：二至五层的荷载均为：一层的荷载为：得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：97 表7梁线刚度计算表类别ECb*hI0lECI0/l1.5ECI0/l2ECI0/lAB横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-382.66*1043.99*1045.32*104CD横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-382.66*1043.99*1045.32*104BC道梁3.0*1070.25*0.52.6*10-32.72.89*1044.33*1045.78*104纵梁3.0*1070.25*0.655.7*10-37.22.38*1043.56*1044.75*104表8柱线刚度计算表层次HcEcb*hIcEcIc/hc14.63.0*1070.6*0.610.8*10-37.04*10497 2--63.603.0*1070.6*0.610.8*10-39.0*104表9横向框架柱侧移刚度D值（N/MM）层项目柱-K=∑Kb/2Kc（一般层）K=∑Kb/Kc（底层）α=K/2+K(一般层)α=K+0.5/2+K(底层)D=αKc12/H2根数底层边框架边柱3.99/7.04=0.5670.416165924边框架中柱（3.99+4.33）/7.04=1.1820.528211034中框架边柱5.32/7.04=0.7560.4561819220中框架中柱（5.32+5.78）/7.04=1.5770.5812318120∑D978240一般层边框架边柱2*3.99/（2*9.0）=0.2220.100101854边框架中柱(4.33+3.99)*2/（2*9.0）=0.4620.188169544中框架边柱5.32*2/（2*9.0）=0.2960.1291314220中框架中柱(5.32+5.78)*2/(2*9.0)=0.6170.2362405620∑D8525164.2横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算4.2.1横向框架自振周期(1)按顶点位移计算框架的自振周期97 顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限质点悬臂直杆，导出以直杆顶点位移便是的基频公式：按式T1=1.7计算基本周期T1，其中μT的量纲为m取=0.7表10横向结构顶点的假想侧移计算层次GiΣGiDi层间相对位移Δμi位移值μi618237182378525160.02140.4082516738349758525160.04100.3868416738517138525160.06060.3458316738684518525160.08030.2851216738851898525160.09990.20481174421026319782400.10490.1049其中VGi=∑Gk（△u）i=∑Gi/∑DijUt=∑（△u）kT1=1.7*0.7*0.40821/2=0.76(S)(2)横向地震作用计算在Ⅱ类场地，8度近震区，结构的特征周期T和地震影响系数Tg=0.35Sαmax=0.16由于T1=0.76＞1.4Tg=1.4*0.35=0.49S,属于Tg-5Tg范围,应考虑顶点附加地震作用按底部剪力法求得的基底剪力，若按Fi=（GiHi/∑GiHi）*FEK分配给各层顶点，则水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。δn=0.08T1+0.07=0.08*0.76+0.07=0.1308结构横向总水平地震作用标准值：FEK=（）0.9αmax×0.85×ΣGiFEK=(0.35/0.76)0.9×0.16×0.85×102631=6946.297 顶点附加地震作用：FN=δn×FEK=0.1308×6946.2=908.6KN各层横向地震剪力见表11表11各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGiHiGiHi/GjHjFiVi63.622.618237412156.20.2937811773.7331773.753.619167383180220.2266831368.6223142.443.615.416738257765.20.1837331109.3044251.633.611.816738197508.40.140782849.98625101.623.68.216738137251.60.097832590.66845539.814.64.61744280233.20.057189345.28716037.6∑1402936.6各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEK（1-δn）/（∑GkHk）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图3水平地震作用下的位移验算97 水平地震作用下框架结构的层间位移Δμi和顶点位移μi分别按式（△u）i=Vi/∑Dijui=∑（△u）k计算过程见表11，表中还计算了各层的层间弹性位移角=Δμi/hi横向框架抗震变形验算见表12表12横向变形验算层次层间剪力Vi层间刚度Di层间位移△μi层高hi层间相对弹性转角61773.78525160.0020813.61/173053142.48525160.0036863.61/97644251.68525160.0049873.61/72135101.68525160.0059843.61/60125539.88525160.0064983.61/55416037.69782400.0061724.61/745由上表可知最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/554小于1/550满足要求4.2.2地震作用框架内力计算4.2.2.1.框架内力(1)以结构图中⑧轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。表13梁柱刚度计算表类别ECb*hI0i相对线刚度i边横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-32.66*1041.086走道梁3.0*1070.25*0.52.6*10-32.89*1041底柱3.0*1070.6*0.610.8*10-37.04*1042.436其他柱3.0*1070.6*0.610.8*10-39.0*1043.114根据总层数m，该柱的所在层n，梁柱的线刚度比k，查表得标准反弯点系数yo，根据上下横梁线刚度比值I，查表得修正系数y1,根据上下层高度变化，查表得修正系数y2，y3。各层反弯点高度yh=(yo+y1+y2+y3)h97 注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。以图⑧轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。表14各柱的反弯点高度97 层数边柱中柱中柱边柱六层K=0.296,y=0.10α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.25α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.10y=0.25五层K=0.296,y=0.25α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.35α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.25y=0.35四层K=0.296,y=0.35α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.40α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.35y=0.40三层K=0.296,y=0.40α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.45α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.50y=0.4y=0.45二层K=0.296,y=0.55α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.5α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.5y=0.55y=0.50一层K=0.756,y=0.67α1=1,y1=0α2=0.78,y2=0α3=1,y3=0y=0.55K=1.577,y=0.60α1=1,y1=0α2=0.78,y2=0α3=1,y3=0y=0.55y=0.67y=0.60(2)求各柱得剪力弯矩值97 表15各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）边柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）Mbi1（KN·m）Mui1（KN·m）63.61773.78525161314227.340.2960.2524.60673.81853.63142.48525161314248.440.2960.3561.0344113.349643.64251.68525161314265.540.2960.4094.3776141.566433.65101.68525161314278.640.2960.45127.3968155.707223.65539.88525161314285.400.2960.50153.72153.7214.66037.697824018192112.280.7560.60309.8928206.5952例：第4层边柱的计算：Vi1=13142×4251.6/852516=65.54（KN）y=yn=0.40（m）（无修正）Mbi1=65.54×0.4×3.6=94.3776（KN*m）Mui1=65.54×（1-0.4）×3.6=141.5664（KN*m）表16各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）Mbi2（KN·m）Mui2（KN·m）63.61773.78525162405650.050.6170.1018.01787162.160953.63142.48525162405688.670.6170.2579.80404239.412143.64251.685251624056119.970.6170.35151.1624280.730233.65101.685251624056143.960.6170.4207.2955310.943223.65539.885251624056156.320.6170.55309.5139253.238614.66037.697824023181143.071.5770.67440.9443217.1815(3)梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：97 Vb=(Mb1+Mb2)/l，Ni=其中梁线刚度取自表5，具体计算过程见表14表17梁端矩剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N673.8277.74818.9584.4284.422.762.53-18.95-43.595137.96123.41832.67134.02134.022.799.27-51.62-110.194202.60172.84846.93187.70187.702.7139.04-98.55-202.303250.08221.53858.95240.58240.582.7178.21-157.5-321.552281.12220.77862.74239.76239.762.7177.60-220.24-436.421360.31252.49876.60274.20274.212.7203.12-296.84-562.94注：柱轴力的页号表示拉力，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两柱为压力水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图，柱轴力图如下：例：第4层：边梁Mlb=Mu4=73.82KN·mMrb=162.16*1/（1+1.086）=77.74KN·m走道梁Mlb=Mrb=162.16-77.74=84.42KN·m边柱N=0-18.95=-18.95KN中柱N=18.95-62.53=-43.59KN水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图，柱轴力图如下：(a)框架的弯矩图(b)梁端剪力以及柱轴力图:97 (a)框架的弯矩图97 (b)梁端剪力以及柱轴力图97 4.3风荷载计算4.3.1风荷载参数作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：——风压高度变化系数，因建设地点位于城市风景区，所以地面粗糙度为B类——风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得——风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T=0.08n(n是建筑层数)，估计大约为0.48s>0.25s,应考虑风压脉动结构发生顺风向风振的影响。——下层柱高；——上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；——迎风面的宽度，表18集中风荷载标准值离地高度z/m22.61.331.01.30.453.61.014.3191.231.01.30.453.63.620.715.41.151.01.30.453.63.619.411.81.051.01.30.453.63.617.78.21.001.01.30.453.63.616.94.61.001.01.30.454.63.619.297 4.3.2风荷载作用下的位移验算1侧移刚度D2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：表19横向框架柱侧移刚度D值（N/MM）层项目柱-K=∑Kb/2Kc（一般层）K=∑Kb/2Kc（底层）α=K/2+K(一般层)α=K+0.5/2+K(底层)D=αKc12/H2底层中框架边柱5.32/7.04=0.7560.45618192中框架中柱（5.32+5.78）/7.04=1.5770.58123181∑D18192×2+23181×2=82746一般层中框架边柱5.32*2/（2*9.0）=0.2960.12913142中框架中柱(5.32+5.78)*2/(2*9.0)=0.6170.2362405697 ∑D13142×2+24056×2=74396表19框架在风荷作用下的侧移的计算层次614.314.3743960.0001921/18729520.735743960.000471/7652419.454.4743960.0007311/4923317.772.1743960.0009691/3714216.989743960.0011961/3009119.2108.2827460.0013081/3517侧移验算：层间侧移最大值1/3009<1/550（满足）=表20各柱的剪力值楼层边柱中柱第六层4.62KN第五层6.18KN11.32KN第四层9.61KN17.59KN第三层12.74KN23.31KN第二层15.72KN28.78KN97 第一层23.79KN30.31KN表21各柱的反弯点高度层数边柱中柱中柱边柱六层K=0.296,y=0.10α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.25α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.10y=0.25五层K=0.296,y=0.25α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.35α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.25y=0.35四层K=0.296,y=0.35α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.40α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=60y=0.45y=0.35y=0.40三层K=0.296,y=0.40α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.45α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.50y=0.4y=0.45二层K=0.296,y=0.55α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.5α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=0.5y=0.55y=0.50一层K=0.756,y=0.67α1=1,y1=0α2=0.78,y2=0α3=1,y3=0y=0.55K=1.577,y=0.60α1=1,y1=0α2=0.78,y2=0α3=1,y3=0y=0.55y=0.67y=0.60由下面公式求出柱上下两端弯距97 上柱：M上=V（1-y）h下柱：M下=Vyh再由节点平衡条件和两侧线刚度比求出各梁弯距，即可绘出框架弯距图各层柱上、下两端以及梁端弯矩的计算结果表式中、——分别表示节点上、下两端柱的弯矩、——分别表示节点左右两端梁的弯矩、——分别表示节点左梁和右梁的线刚度表22各层柱上、下两端以及梁端弯矩的计算结果层次边轴柱弯矩中轴柱弯矩6上端6.82上端14.986.827.807.18下端2.27下端1.665上端14.47上端30.5616.7416.7715.45下端7.79下端10.194上端20.76上端41.1628.5526.7324.62下端13.84下端22.163上端25.22上端50.3639.0637.7534.77下端20.63下端33.572上端28.30上端46.6248.9341.7538.44下端28.30下端56.981上端43.77上端46.0172.0753.6249.3797 下端65.66下端93.42（1）梁端剪力计算97 根据梁的平衡条件，由图可求出水平力作用下梁端的剪力式中、——分别表示梁左、右两端的剪力——表示跨度图7表23梁端剪力计算结果表层次61.831.835.325.321.831.8354.194.1911.4411.444.194.1946.916.9118.2318.236.916.9139.609.6025.7525.759.609.60211.3311.3328.4828.4811.3311.33115.7115.7136.5736.5715.7115.71表24柱轴力计算结果表层次A轴柱B轴柱C轴柱F轴柱61.833.493.491.8356.0210.7410.746.02412.9322.0722.0712.93322.5338.2238.2222.53233.8655.3655.3633.86149.5776.2276.2249.57A柱轴力：Vi=ViB柱轴力：Vi=－+Vi－197 图8风荷载作用下的端剪力图（单位：）97 图9风荷载作用下的柱轴力图（单位：）4.4竖向荷载作用下框架结构的内力计算4.4.1⑧轴框架计算1、竖向荷载作用下框架受荷载总图1)A-B轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载、荷载的传递示意图见图97 图10板传荷载示意图恒载：8.81×3.6m×0.55×2＝34.89活载：0.5×3.6m×0.55×2＝1.98楼面板传荷载：恒载：6.07×3.6m×0.55×2＝24.04活载：2×3.6m×0.55×2＝7.92梁自重3.31A-B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载＝梁自重＋板传恒载＝3.31＋34.89＝38.2活载＝板传活载＝1.98楼面梁恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.31+24.04＝27.35活载＝板传活载＝7.922)B-C轴间框架梁屋板传荷载：恒载：8.81×1.35m×0.5×2＝11.89活载：0.5×1.35m×0.5×2=0.67597 楼面板传荷载：恒载：6.07×1.35m×0.5×2＝8.19活载：2×1.35m×0.5×2＝2.7梁自重＝1.99B-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载＝梁自重＋板传恒载＝1.99+11.89＝13.88活载＝板传活载=0.675楼面梁恒载＝梁自重＋板传荷载＝1.99+8.19＝10.18活载＝板传活载＝2.73）A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载＝女儿墙自重＋梁自重＋板传荷载=2.25×7.2m+2.98×（7.2m-0.6m）+(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×8.81=16.2kN+19.67kN+95.94kN=131.81kN顶层柱活载＝板传荷载=(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×0.5=5.45kN标准层柱恒载＝墙自重+梁自重+板传荷载＝4.88×（7.2m-0.6m）+2.98×（7.2m-0.6m）+(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×6.07=117.98kN标准层柱活载＝板传活载＝(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×2.0=21.78kN基础顶面恒载＝底层外纵墙自重+基础梁自重＝7.24×（7.2m-0.6m）+3.12×（7.2m-0.6m）＝68.38kN4)B轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载＝梁自重+板传荷载97 ＝2.98×（7.2m-0.6m）+(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×8.81+8.81×1.35m×(7.2-0.6+3.3-1.35)/2＝166.45kN顶层柱活载＝板传活载＝(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×0.5+0.5×1.35m×(7.2-0.6+3.3-1.35)/2=8.33kN标准层柱恒载＝梁自重+内纵墙自重+板传荷载＝2.98×（7.2m-0.6m）+4.77×（7.2m-0.6m）+(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×6.07+6.07×1.35m×(7.2-0.6+3.3-1.35)/2=152.28kN标准层柱活载＝板传活载＝(7.2-0.6)m×0.5×(7.2-0.6)m×0.5×2+2×1.35m×(7.2-0.6+3.3-1.35)/2＝33.32kN基础顶层恒载＝基础梁自重+底层内纵向墙自重＝3.12×（7.2m-0.6m）+6.39×（7.2m-0.6m）＝62.77kN97 ABCF图11竖向受荷总图97 4.4.2用分层法计算框架弯矩竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑，可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩考虑活载较不利布置法求得的弯矩偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小。若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘以1.1~~1.2的放大系数。(1)端弯矩计算将框架梁视为两端固定的梁计算固端弯矩，计算结果见表19图13固端弯据计算表97 97 (2)弯矩分配系数计算考虑框架对称性，取内框架计算，半框架的梁柱线刚度如图7所示，切断的横梁刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的杆件的转动刚度比值计算。例A柱顶层节点μ下柱=4KC/(4KC+4Kb)=(4*1.4)/(4*1.4+4*0.92)=0.603μ右梁=4Kb/(4KC+4Kb)=(4*0.92)/(4*1.4+4*0.92)=0.397其他各节点的分配系数见图8，图9(3)传递系数远端固定，传递系数为1/2，远端滑动铰支座，传递系数为-1。(4)考虑偏心距e=600/2-250/2=175㎜偏心弯矩M=F×e=131.81×0.175=23.1(六层恒载)M=F×e=117.98×0.175=20.6(一至五层恒载)M=F×e=5.45×0.175=1.0(六层活载)M=F×e=21.78×0.175=3.8(一至五层活载)(5)弯矩分配恒载作用下，框架的弯矩分配见图14，框架的弯矩见图14。活载作用下，框架的弯矩分配见图15，框架的弯矩见图15。在竖向荷载作用下，考虑框架梁的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，横载及活载弯矩图见图16，图17中括号内数值。97 图14恒载作用下的分层法弯矩分配(单位：)(a)顶层(b)二至五层(c)底层97 图15活载作用下的分层法弯矩分配(单位：)(a)顶层(b)二至五层(c)底层97 图16恒载作用下框架结构的最终弯矩图（单位:）97 图17活载作用下框架结构的最终弯矩图（单位:）97 4.4.3梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=Vq+Vm式中Vq-------梁上均布荷载引起的剪力。Vq=ql/2Vm-------梁端弯矩引起的剪力。Vm=(M左-M右)/l柱轴力N=V+P式中V-------梁端剪力P-------节点集中力及柱自重以AB跨，四，三层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图11查得梁上的均布荷载为：AB跨梁上的均布荷载为：BC跨梁上的均布荷载为：一层q=27.35kN/m一层q=10.18kN/m二层q=27.35kN/m二层q=10.18kN/m三层q=27.35kN/m三层q=10.18kN/m四层q=27.35kN/m四层q=10.18kN/m五层q=27.35kN/m五层q=10.18kN/m六层q=38.2kN/m六层q=13.88kN/mA轴柱集中荷载A轴柱自重一层q=117.98kN一层q=41.4kN二层q=117.98kN二层q=32.4kN三层q=117.98kN三层q=32.4kN四层q=117.98kN四层q=32.4kN五层q=117.98kN五层q=32.4kN六层q=131.81kN六层q=32.4kNB轴柱集中荷载B轴柱自重一层q=152.28kN一层q=41.4kN二层q=152.28kN二层q=32.4kN三层q=152.28kN三层q=32.4kN四层q=152.28kN四层q=32.4kN五层q=152.28kN五层q=32.4kN六层q=166.45kN六层q=32.4kN由图查得一层梁端弯矩二层梁端弯矩三层梁端弯矩97 四层梁端弯矩五层梁端弯矩六层梁端弯矩一层梁端剪力调幅前调幅后二层梁端剪力调幅前调幅后97 三层梁端剪力调幅前调幅后四层梁端剪力调幅前调幅后五层梁端剪力调幅前调幅后97 六层梁端剪力调幅前调幅后恒载作用下得A柱轴力计算:六层A柱柱顶及柱底轴力五层A柱柱顶及柱底轴力四层A柱柱顶及柱底轴力三层A柱柱顶及柱底轴力二层A柱柱顶及柱底轴力97 一层A柱柱顶及柱底轴力恒载作用下得B柱轴力计算:六层B柱柱顶及柱底轴力五层B柱柱顶及柱底轴力四层B柱柱顶及柱底轴力三层B柱柱顶及柱底轴力二层B柱柱顶及柱底轴力一层B柱柱顶及柱底轴力活荷载下的计算：AB跨梁上的均布荷载为：BC跨梁上的均布荷载为：一层q=7.92kN/m一层q=2.7kN/m二层q=7.92kN/m二层q=2.7kN/m三层q=7.92kN/m三层q=2.7kN/m四层q=7.92kN/m四层q=2.7kN/m五层q=7.92kN/m五层q=2.7kN/m97 六层q=1.98kN/m六层q=0.68kN/mA轴柱集中荷载A轴柱自重一层q=21.78kN一层q=41.4kN二层q=21.78kN二层q=32.4kN三层q=21.78kN三层q=32.4kN四层q=21.78kN四层q=32.4kN五层q=21.78kN五层q=32.4kN六层q=5.45kN六层q=32.4kNB轴柱集中荷载B轴柱自重一层q=33.32kN一层q=41.4kN二层q=33.32kN二层q=32.4kN三层q=33.32kN三层q=32.4kN四层q=33.32kN四层q=32.4kN五层q=33.32kN五层q=32.4kN六层q=8.33kN六层q=32.4kN由图查得一层梁端弯矩二层梁端弯矩三层梁端弯矩四层梁端弯矩五层梁端弯矩六层梁端弯矩一层梁端剪力调幅前97 调幅后二层梁端剪力调幅前调幅后三层梁端剪力调幅前调幅后四层梁端剪力调幅前97 调幅后五层梁端剪力调幅前调幅后六层梁端剪力调幅前调幅后活载作用下得A柱轴力计算:六层A柱柱顶及柱底轴力97 五层A柱柱顶及柱底轴力四层A柱柱顶及柱底轴力三层A柱柱顶及柱底轴力二层A柱柱顶及柱底轴力一层A柱柱顶及柱底轴力活载作用下得B柱轴力计算:六层B柱柱顶及柱底轴力五层B柱柱顶及柱底轴力四层B柱柱顶及柱底轴力三层B柱柱顶及柱底轴力97 二层B柱柱顶及柱底轴力一层B柱柱顶及柱底轴力97 表25恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底6152.818.74-1.44（-0.55）0151.36（152.25）154.24（153.35）18.74284.06316.46319.8352.25109.413.74-0.22（3.54）0109.18（112.94）109.62（105.86）13.74547.38612.18610.34642.744109.413.74-0.22（6.48）0109.18（115.88）109.62（102.92）13.74846.04878.44897.74930.343109.413.74-0.22（6.48）0109.18（115.88）109.62（102.92）13.741112.31144.71185.541217.942109.413.74-0.22（6.48）0109.18（115.88）109.62（102.92）13.741378.561410.961473.141505.541109.413.74-0.24（0.92）0109.16（110.32）109.64（108.48）13.741639.261741.041766.31870.4797 表26活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底67.920.910.45(0.61)08.02(8.23)7.82(7.61)0.9113.6846.0840.9373.33531.683.650.45(0.61)031.54(32.97)31.82(31.39)3.65100.83133.23138.04170.44431.683.650.45(0.61)031.54(32.19)31.82(31.17)3.65187.2219.6234.93267.33331.683.651.04(1.4)031.54(32.19)31.82(31.17)3.65273.57305.97331.82364.22231.683.651.04(1.25)031.54(32.19)31.82(31.17)3.65359.94392.34428.71461.11131.683.65-0.22(0.01)031.52(31.49)31.84(31.87)3.65445.61487.01526.3567.797 4.5内力组合4.5.1横向框架内力组合(1)结构抗震等级结构抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素，由表确定可知，本工程的框架为一级抗震等级。(2)框架梁内力组合97 第97页共97页表27六层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-162.6-11.276.82-6.8273.82-73.82-210.90-192.56-204.67-200.42-216.65-105.92-297.85152.258.231.83-1.8318.95-18.95194.22193.62180.14194.67190.32212.27163.00-167-8.827.8-7.877.74-77.74-212.75-197.84-211.32-201.61-220.18-104.63-306.75-153.35-7.611.83-1.8318.95-18.95-194.67-173.97-186.58-190.90-195.25-163.95-213.22-52.1-2.617.18-7.1884.42-84.42-66.17-55.07-72.57-57.08-74.1745.66-173.8318.740.915.32-5.3262.53-62.5323.7623.1715.0429.9017.24104.32-58.26跨中140.860.49-0.491.96-1.96177.36168.96168.27176.68175.52175.11170.01-39.5-2.00000-50.20-47.40-47.40-49.78-49.78-48.60-48.6097 第97页共97页表28五层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-157.6-39.916.74-16.74137.96-137.96-244.98-183.25-212.56-216.68-256.52-33.71-392.41112.9432.974.19-4.1932.67-32.67181.69159.01129.66179.75169.78197.78112.84-129.26-37.5516.77-16.77123.41-123.41-207.68-149.25-178.59-179.84-219.75-17.21-338.08-105.86-31.394.19-4.1932.67-32.67-170.98-105.40-132.90-159.40-169.37-103.40-188.34-24.97-7.0415.45-15.45134.02-134.02-39.82-13.95-51.59-19.96-56.73140.04-208.4113.743.6511.44-11.4499.27-99.2721.6016.490.4734.457.22147.73-110.37跨中75.424.6007.28-7.28124.9290.4890.48119.75119.75114.7095.78-15.7-4.580000-25.25-18.84-18.84-24.29-24.29-21.59-21.5997 第97页共97页表29四层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-181.07-41.6428.55-28.55202.60-202.60-275.58-207.61-257.25-232.86-300.8121.11-505.65115.8832.196.91-6.9146.93-46.93184.12176.48129.38185.59169.14219.3897.36-129.26-37.5526.73-26.73172.84-172.84-207.68-145.44-192.53-167.99-231.6147.05-402.33-102.92-31.176.91-6.9146.93-46.93-167.14-89.04-133.18-152.37-168.82-81.20-203.22-24.97-7.0424.62-24.62187.70-187.70-39.82-4.44-64.43-9.04-67.64209.82-278.2013.743.6518.23-18.23139.04-139.0421.6017.76-9.0342.53-0.86199.43-162.07跨中63.6423.770.91-0.9114.88-14.88109.6576.3775.09105.74103.57109.9771.29-15.7-4.580000-25.25-18.84-18.84-24.29-24.29-21.59-21.5997 第97页共97页表30三层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-181.07-41.6439.06-39.06250.08-250.08-275.58-203.84-271.97-220.35-313.3282.84-567.37115.8832.199.6-9.658.95-58.95184.12191.91125.62188.79165.94235.0181.74-129.26-37.5537.75-37.75221.53-221.53-207.68-141.67-207.96-154.87-244.72110.35-465.63-102.92-31.179.6-9.658.95-58.95-167.14-74.83-136.94-149.17-172.02-65.57-218.84-24.97-7.0434.77-34.77240.58-240.58-39.826.09-78.643.03-79.72278.57-346.9413.743.6525.75-25.75178.21-178.2121.6017.41-19.5651.47-9.81250.35-213.00跨中63.6423.770.66-0.6614.28-14.28109.6576.3775.44105.44103.87109.1972.07-15.7-4.580000-25.25-18.84-18.84-24.29-24.29-21.59-21.5997 第97页共97页表31二层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-181.07-41.6448.93-48.93281.12281.12-275.58-201.42-285.79-208.61-325.06123.19123.19115.8832.1911.33-11.3362.74-62.74184.12197.51123.19190.84163.88239.9376.81-129.26-37.5541.75-41.75220.77-220.77-207.68-139.25-213.56-150.11-249.48109.36-464.64-102.92-31.1711.33-11.3362.74-62.74-167.14-69.69-139.37-147.11-174.08-60.64-223.77-24.97-7.0438.44-38.44239.76-239.76-39.829.91-83.787.40-84.09277.50-345.8813.743.6528.48-28.48177.60-177.6021.6021.51-23.3854.72-13.06249.56-212.20跨中63.6423.773.59-3.5930.12-30.12109.6576.3771.34108.93100.38129.7951.47-15.7-4.580000-25.25-18.84-18.84-24.29-24.29-21.59-21.5997 第97页共97页表32一层梁内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④A-135.77-38.8572.07-72.07360.31-360.31-217.31-140.93-263.82-123.39-294.92282.17-654.64110.3231.4915.71-15.7176.60-76.60176.47207.45110.39188.55151.16250.8651.70-128.4-37.3153.62-53.62252.49-252.49-206.31-132.09-229.15-134.67-262.29151.77-504.70-108.48-31.8715.71-15.7176.60-76.60-174.79-61.06-152.17-149.41-186.80-49.72-248.88-25.82-12.6249.37-49.37274.20-274.20-48.6520.21-100.1012.75-104.75317.90-395.0213.743.6536.57-36.57203.12-203.1221.6029.37-34.7164.35-22.69282.73-245.38跨中86.725.289.2-9.253.91-53.91139.43104.0491.16145.07123.18189.2949.13-16.54-10.160000-34.07-19.85-19.85-31.94-31.94-25.94-25.9497 第97页共97页表33第六层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶162.611.276.82-6.8273.82-73.82210.90198.30185.57216.65200.42297.85105.92底85.516.662.27-2.2724.61-24.61125.92105.1699.42125.13119.72144.5980.60顶284.0613.681.83-1.8318.95-18.95360.02343.43338.31359.33354.97373.72324.45底316.4646.081.83-1.8318.95-18.95444.26400.72377.19436.76432.41432.04382.77柱B顶139.811.314.98-14.98162.2-162.2183.58170.08146.79199.03163.38385.40-36.32底93.217.331.66-1.6618.02-18.02136.10116.73109.52134.44130.49145.6698.81顶319.840.933.49-3.4943.59-43.59441.06388.65378.87436.62428.31464.99351.65底352.273.333.49-3.4943.59-43.59525.30422.64417.75514.06505.75523.31409.9797 第97页共97页表34第五层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶72.122.2314.47-14.47113.35-113.35117.6497.4366.26130.1995.75247.21-47.50底35.219.567.79-7.7961.03-61.0369.6250.6731.3374.7956.25133.32-25.36顶547.38100.836.02-6.0251.62-51.62798.02665.28648.43784.01769.68784.46650.25底612.18133.236.02-6.0251.62-51.62921.14777.40726.19900.32886.00881.66747.45柱B顶69.6420.3530.56-30.56239.41-239.41112.0697.8340.78144.1571.42407.01-215.46底69.6420.3510.19-10.1979.80-79.80112.0698.6069.30119.9195.66199.52-7.96顶610.34138.0410.74-10.74110.19110.19925.66747.44717.37909.46883.90958.48958.48底642.74170.4410.74-10.74110.19-110.191009.90771.29756.25986.89961.331016.80730.3197 第97页共97页表35第四层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶138.1122.0920.76-20.76141.57-141.57196.66185.11136.67216.72167.31363.03-5.06底35.1919.5613.84-13.8494.38-94.3869.6160.3322.8581.9749.03176.66-68.73顶846.04187.212.93-12.9398.55-98.551277.331033.35997.151253.401222.631255.68999.45底878.44219.612.93-12.9398.55-98.551361.571111.751036.031330.841300.071314.001057.77柱B顶69.6420.3541.16-41.16280.73-280.73112.06114.5925.94156.7658.80460.73-269.17底69.6420.3522.16-22.16151.16-151.16112.06114.4752.54134.1581.41292.29-100.73顶897.74234.9322.07-22.07202.30-202.301406.191108.191046.391383.121330.591481.24955.26底930.34267.3322.07-22.07202.30-202.301490.671116.411085.511460.791408.271539.801013.8297 第97页共97页表36第三层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶138.1122.0925.22-25.22155.71-155.71196.66194.61130.42222.03162.01381.41-23.44底35.1919.5620.63-20.63127.40-127.4069.6173.7713.3590.0540.95219.58-111.66顶1112.3273.5722.53-22.53157.5-157.51717.761366.301303.221687.121633.501703.651294.15底1144.7305.9722.53-22.53157.5-157.51802.001444.141342.101764.561710.931761.971352.47柱B顶69.6420.3550.36-50.36310.94-310.94112.06130.5713.06167.7147.86500.00-308.44底69.6420.3533.57-33.57207.29-207.29112.06137.0836.57147.7367.84365.26-173.70顶1185.54331.8238.22-38.22321.55-321.551887.201476.161369.141863.001772.032039.761203.73底1217.94364.2238.22-38.22321.55-321.551971.441461.531408.021940.431849.472098.081262.0597 第97页共97页表37第二层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶138.1122.0928.30-28.30153.72-153.72196.66205.35126.11225.70158.34378.82-20.85底74.2222.0728.30-28.30153.72-153.72119.96136.4749.44149.0081.65302.14-97.53顶1378.56359.9433.86-33.86220.24-220.242158.191701.681606.872122.892042.312156.551583.92底1410.96392.3433.86-33.86220.24-220.242242.431758.421645.752200.332119.742214.871642.24柱B顶69.6420.3546.62-46.62253.23-253.23112.06163.3418.30163.2652.31424.98-233.42底72.172256.98-56.98309.51-309.51117.40164.116.83180.5944.98502.17-302.56顶1473.14428.7155.36-55.36436.42-436.422367.961845.271690.262343.812212.052592.341457.65底1505.54461.1155.36-55.36436.42-436.422452.201806.651729.142421.252289.492650.661515.9797 第97页共97页表38第一层柱的内力组合位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风荷载③地震荷载④1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85×1.4×（②+③）1.2①+0.5××1.4②1.3④柱A顶61.5516.843.77-43.77206.60-206.6097.38165.7812.58145.9441.77352.52-184.64底23.086.2165.66-65.66309.90-309.9036.3997.09-64.23113.22-43.05434.29-371.45顶1639.26445.6149.57-49.57296.84-296.842590.972036.511897.712556.382438.402620.371848.59底1741.04487.0149.57-49.57296.84-296.842771.062153.662019.852727.782609.802767.351995.56柱B顶47.8113.9746.01-46.01217.18-217.1876.93188.16-7.04128.7519.24348.09-216.58底15.944.6693.42-93.42440.94-440.9425.65125.84-111.66135.84-86.50595.15-551.30顶1766.3526.376.22-76.22562.94-562.942856.382226.272012.852836.562655.163167.161703.52底1870.47567.776.22-76.22562.94-562.943039.342244.562137.863010.832829.433317.011853.3697 第97页共97页4.6截面设计4.6.1承载力抗力调整系数γRE考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式S≤R/γRE式中γRE-------承载力抗力调整系数S-------地震作用效应或地震效应与其它荷载效应的基本组合R-------结构构件的承载力注意在截面设计配筋计算时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以γRE后，再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利内力。表35承载力抗力调整系数材料结构构件受力状态γRE钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15倍的柱偏压0.75轴压比大于0.15倍的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类杆件受剪、偏拉0.854.6.2横向框架梁截面设计图18底层梁内力以第一层梁为例，梁控制截面的内力如图13所示。图中M单位为kN•m。　V的单位为kN。　　　混凝土等级为C30(fc=14.3N/mm2)97 第97页共97页纵筋为Ⅲ级(fy=360N/mm2),箍筋为Ⅰ级(fy=270N/mm2)。(1)梁正截面强度计算表36第一层框架梁正截面强度计算　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　截面M-654.64189.29-504.70-395.02-34.07b×250×660250×660250×660250×460250×460×M-490.98141.97-378.53-296.27-25.550.320.090.240.190.020.390.100.280.210.020.800.950.860.890.99257062718552002155选筋425+222220425425214实配面积272662819641964308配筋率1.56%0.36%1.12%1.57%0.25%　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(2)梁斜截面设计梁AB（250mm×700mm）V＝250.86kN满足要求97 第97页共97页按构造要求配筋，取双肢钢筋Φ10@100/200。表37梁斜截面强度计算截面V250.86-248.88282.73213.231-211.548240.3205b×250×660250×660250×4600.25589.88>V589.88>V411.13>V0.220.210.81实配钢筋Φ10@100/200Φ10@100/200Φ10@100/2004.6.3纵向框架连系梁的截面设计（1）纵向框架连系梁的正截面设计以B轴线上第六层计算为例：混凝土：采用C30；（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400，其余采用热轧钢筋HRB300；HRB400（）HRB300()1．荷载计算：1）.①恒载：板传荷载：8.81×3.6m×0.625×2＝39.65连系梁自重：25KN/m3*0.25m*(0.65－0.21)m=2.75KN/m抹灰层：0.01m*(0.65－0.1＋0.25)m*2*17KN/m3=0.27KN/m合计：=42.67KN/m②活载：97 第97页共97页板传荷载0.5×3.6m×0.625×2＝2.25总荷载为：2).按塑性内力重分布方法计算：计算跨度：中间跨边跨：3).剪力计算时跨度取净跨，计算简图见图19图19计算简图2横向框架连系连的弯矩计算计算过程见表4．4：表38弯矩计算截面边支座边跨中第二支座中间跨跨中弯矩计算系数-117.4256.1-256.1176.197 第97页共97页梁的跨中按T形截面进行计算，其翼缘宽度取以下两者的较小值。所以取判断各跨中截面属于哪一类T形截面，取则属于第一类形截面支座截面按矩形截面计算，边支座、第二支座截面按单排筋考虑，取。梁的正截面承载力及配筋计算见表39：表39梁的正截面承载力计算及配筋截面边支座边跨中第二支座中间跨跨中-117.4256.1-256.1176.10.0880.1930.1930.1320.0930.2160.2160.1430.9540.8920.8920.929555.991296.641296.64856.43选筋220220+222220+222320实配面积6281388138894297 第97页共97页（2）纵向框架连系梁的斜截面设计表40剪力计算截面边支座第二支座左第二支座右剪力计算系数0.50.550.5554.8860.3258.53表41梁的斜截面承载力计算及配筋截面边支座右第二支座左第二支座右188.87207.75207.750.25549.66549.66549.660.130.190.19实配钢筋Φ10@100Φ10@100Φ10@100（3）柱截面设计以第一、二层B柱为例，对图14中的Ⅰ--Ⅰ、Ⅱ--Ⅱ、Ⅲ--Ⅲ截面进行设计混凝土等级为C30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)纵筋为Ⅲ级(fy=360N/mm2),箍筋为Ⅰ级(fy=270N/mm2)。1)柱轴压比验算轴压比限值见表42表42轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架柱0.650.750.85框支柱0.60.7-----由B柱内力组合表可查到97 第97页共97页NⅠ-Ⅰ顶=3317kNN底=990.16kN均满足轴压比限值的要求。柱截面校核：则截面满足要求。2)正截面承载力的计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。B轴柱柱的计算长度柱顶1柱顶2先验算大偏压，采用：取由于>5，应考虑取97 第97页共97页<12取1+×147mm＝184mm由于对称配筋，，所以选用320（=942mm）验算小偏压，采用：取由于>5，应考虑97 第97页共97页取<12取1+×130mm＝160mm，按构造配筋选用320（=942mm）验算柱底柱底1柱底2先验算大偏压，采用：取由于>5，应考虑97 第97页共97页取<12取1+×317mm＝355mm由于对称配筋，，所以选用420（=1256mm）验算小偏压，采用：取由于>5，应考虑97 第97页共97页取<12取1+×199mm＝229mm，选用420（=1256mm）3)斜截面受剪承载力计算取97 第97页共97页按构造选配箍筋Φ10@100/200。4.7楼梯设计图20楼梯结构的平面尺寸计算过程：受力主筋采用HRB400（），箍筋采用HRB300()混凝土采用C30；（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）梯段板计算估算板厚：，取，取一米宽作为计算单元。（1）荷载计算恒载：梯段板自重水磨石面层重0.65kN/m板底抹灰重金属栏杆重标准值97 第97页共97页活荷载标准值设计值合计：（1）内力计算水平投影的最大跨度为：跨中最大弯矩：（2）截面计算选用12@200()平台板计算取宽板带作为计算单元。（1）荷载计算恒载：平台板自重水磨石面层重板底抹灰重标准值活荷载标准值设计值合计：（2）内力计算计算跨度为：97 第97页共97页跨中最大弯矩：（1）截面计算选用8@200()平台梁计算计算跨度为：估算截面尺寸：，取（1）荷载计算恒载：梯段板传来平台板传来平台梁自重水磨石面层重平台梁侧抹灰重活荷载标准值设计值合计：（2）内力计算跨中最大弯矩：97 第97页共97页支座最大剪力：（1）截面计算（A）受弯承载力计算按倒形截面计算，受压翼缘计算宽度取下列中的较小值，取，则属于第一类形截面选用220()（B）受剪承载力计算截面尺寸满足要求，配筋示意图见下97 第97页共97页图21楼梯配筋图4.8现浇板设计4.8.1荷载水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底)0.65KN/m2200厚钢筋砼板25KN/m3*0.20=5KN/m210厚混合沙浆0.01m*17KN/m3=0.17KN/m2合计5.82KN/m2标准层楼面活载q=2.0恒载和活载的设计值g+q=1.2×5.82+1.4×2.0＝9.781.2×5.82+×1.4×2.0＝8.38×1.4×2.0＝1.44.8.2计算简图板按考虑塑性内力重分布设计。按不验算扰度的刚度条件，板厚应不小于100mm,板均采用双向现浇板。双向板的厚度（～）B，B=8m，97 第97页共97页故取板厚为h=200mm满足要求。取1宽板作为计算单元，各跨的计算跨度为：内跨：，为轴线间距离；边跨：，为净跨，为梁宽。图224.8.3弯矩计算边跨与中间跨的计算长度相差1.8%，故可按等跨连续板计算内力，跨中最大的正弯矩发生在活载为棋盘式布置时，可以简化为当内支座固支时作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用的跨中弯矩值之和。支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即内支座固支时作用下的支座弯矩。所有的区格板按其位置与尺寸分为A、B、C、D四类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取。A区格板：计算板的跨中正弯矩：97 第97页共97页B、C、D的区格计算与A类似，只是边界条件与计算跨度有所不同，其结果见表31表43板的弯矩计算区格ABCD6.952.452.457.0757.8756.957.0757.8750.880.350.350.9025.023.113.1125.9311.641.451.4512.07-33.12-4.12-4.12-34.32-33.12-4.12-4.12-34.32-26.69-3.32-3.32-27.66-26.69-3.32-3.32-27.664.8.4板的截面设计截面的有效高度：选用10的钢筋作为受力主筋，则（短跨）方向跨中截面的，（长跨）方向跨中截面的。支座截面处的均为18097 第97页共97页截面弯矩设计值：该板四周与梁整体浇注，故弯矩设计值应作如下折减：①A区格的跨中截面与B—B支座截面折减20％②B、C区格的跨中与B—A、B—C支座截面折减20％③D区格不予折减计算配筋量时，取内力臂系数，。截面配筋计算结果及实际配筋见表32表44板的配筋截面配筋实际配筋跨中A区格方向18025.02406.4310@150523方向17011.64200.2110@200314B区格方向813.11112.278@200251方向731.4558.088@200251C区格方向813.11112.278@200251方向731.4558.088@200251D区格方向18025.93421.2210@150523方向17012.07207.6010@200314A—B180-33.12538.0112@15075397 第97页共97页支座B—C73-4.1266.938@200251C—D180-34.32557.5012@1507534.9基础设计本工程采用梁板式筏形基础，基础埋深1.5米。4.9.1材料基础采用C30混凝土，钢筋采用HRB400。4.9.2荷载计算地基承载力验算因设计资料不明确，本工程持力层按粉土考虑，不考虑地下水的影响ηb=0.3ηd=1.5γ=20KN/m³地基反力基本组合对应的柱底荷载：柱A，柱B本工程为柱子布置，东西、南北均对称，不考虑偏心影响筏板厚度取长跨的1/20，为400mm。考虑45°扩散角，筏板边缘子柱边缘外扩0.4m。筏板面积为考虑地震影响，根据《抗规》表4.2.3，97 第97页共97页筏板的冲切验算图23.冲切验算示意图其中因此，冲切满足要求。筏板的受剪承载力验算97 第97页共97页图24.抗剪验算示意图其中因此受剪承载力满足要求。基础底板内力计算由《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），四边支承的混凝土板应按下列原则进行计算：①.当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；②.当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；97 第97页共97页当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；③.当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。本设计按照板的边界条件的不同，把板分成不同的类型，如图25。.按照双向板设计。图25双向板荷载传导原理：地基净反力首先传导于筏板底板上，这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板底；筏板再将荷载传导至主梁：主肋梁将荷载传至上部柱底，同上部结构导下来的荷载平衡。本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板，基础底板可近似按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。作用在基础梁上的荷载按板角45度线的受荷面积来划分，基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角形荷载。双向板的计算方法：双向板的计算是按照弹性理论的弹性阶段计算方法来计算，并且考虑了双向交叉板带在板中心处挠度相等的位移条件，根据双向板的长宽比λ查弯矩分配系数表得到双向板两个方向的跨中弯矩；对于支座弯矩则根据双向板的长宽比λ查地基净反力分配系数表得到地基净反力分配到两个方向上的均布荷载和，再采用连续板的计算方法计算内力。本设计采用查双向板系数的方法来确定筏板在纵横方向分担的地基反力。97 第97页共97页统一取横向为x方向，纵向为y方向，具体计算过程如下：区格板B2边界约束如图26所示：图26查双向板系数表得：支座处弯矩为梁板式筏基的底板配筋除满足计算要求外，纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.125%。配筋时取每块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋计算。取横向1米即，截面有效高度为：筏板采用C30混凝土：，受力钢筋采用HRB3400钢筋：满足照构造要求的最小配筋面积：混凝土构件的安全等级定为二级，。对于周边与梁整体连接的双向板格，由于在两个方向受到支撑构件的变形约束，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。鉴于这一有利因素，对于四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值进行折减：1）中间跨和跨中截面及中间支座截面，减小20%。2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，减小20%。3）板的角区格不折减。97 第97页共97页为便于计算取，。截面配筋计算结果及实际配筋16@200，实际配筋，20@100，实际配筋18@100，实际配筋地基梁内力计算基梁承受板传导过来的荷载。由于是双向板，故在不同的板区格，梁会承受双向板按45度线面积分配的三角形荷载和梯形荷载。由于结构上部为6层框架结构，整体刚度较大，因此首先采用倒楼盖法计算在板荷作用下并且考虑上部柱荷载平衡的基梁内力。在肋梁节点处的上部柱荷载应考虑柱荷载在不同方向上的分配，计算时取上部荷载在相应方向上的分配值。对于倒楼盖法，通过将支座反力与对应支座分配后上部柱荷载的差值平均分配到调邻跨内，作为梁荷调整值加在原始梁荷上，再计算在调整后梁荷作用下支座反力与分配后上部柱荷载的差值，直到二者相差小于5%为止。为了计算方便，将跨数相同的梁，荷载相差不大的梁归并，同类梁中取荷载最大的梁进行内力计算，归并后的地基梁分布图如图27。图27地基梁归并图97 第97页共97页以AB—8轴间JL-4为例，进行地基梁验算，荷载是由7-9轴之间传来的梯形荷载，其最大值为将梯形荷载化为等效荷载本设计中横向基梁尺寸为600mm×1000mm，基梁应满足以下构造要求：①.GB50010-2010中10.2.16规定梁高大于450mm时，在梁两侧沿高度应设置纵向构造钢筋，每侧构造钢筋面积不小于梁截面面积的0.1%，且其间距不大于200mm。此处，腹板高度按规定取基础梁的有效高度-筏板厚=960-400=560mm。每侧需配钢筋面积，选216实际配筋面积402mm2②.GB50010-2010中10.2.1中规定，基梁上部钢筋间距不应小于35mm和1.5倍钢筋最大直径；基梁下部钢筋间距不应小于25mm和钢筋最大直径。③.GB50010-2010中10.2.10规定梁高大于800mm时，箍筋间距不应大于300mm；梁宽大于350mm小于800mm时宜选用四肢箍，且箍筋直径不宜小于8mm。④.GB50010-2010中9.5.1中规定梁受拉钢筋配筋率不应小于且不小于0.2%。基础梁纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.15%。97 第97页共97页基础梁采用C30混凝土：，受力钢筋采用HRB400钢筋：最小配筋率受力筋最小钢筋面积：混凝土构件的安全等级定为二级，混凝土保护层厚度为，截面有效高度.双排布筋：计算配筋面积时，采用弯矩设计值，分别对横梁与纵梁进行配筋计算。表2.15JL-4配筋计算截面支座跨中ABCDABBCCD弯矩设计值997.3761.5768.51002-740.7315.4-743.50.16130.12310.12430.16200.11980.05100.12020.17700.13180.13320.17780.12800.05230.1284326924342460328423649672373配筋率0.650.490.490.660.470.190.47选配钢筋725525625725525325525实际钢筋面积3436245429453436245414732454箍筋采用一级钢，97 第97页共97页最小配箍率根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010，按构造要求，当梁宽b>400mm,且一层内的纵向受压钢筋多于3根时，应设置复合箍筋，对截面高度h>800mm的梁，其箍筋直径不宜小于8mm；梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍。取各段梁的最大剪力计算箍筋截面尺寸可用，按计算配箍选用四肢箍（n=4）10箍筋，,则箍筋间距，取s=100mm满足最大配箍间距和最小箍筋直径要求配箍率满足最小配箍率最终选10n=4s=100mm97 第97页共97页结论经过四年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题——大兴某中学实验楼工程。此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土结构设计》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。97 第97页共97页致谢这次我的毕业设计在老师的悉心指导下，顺利地完成了，我对老师表示深深的感谢。同时在设计过程当中，我的同学也给予了我很大的支持和帮助，我对他们表示谢意。老师有着丰富的知识、严谨的科学态度。对我进行毕业设计指导，使我感到收益良多，老师孜孜不倦的教诲，在我的心中留下了很深的印记，老师们在教授课程的同时，还要时刻关心我的毕业设计工作，我感觉到老师对我的毕业设计工作十分的关心，我非常地感谢他们。一项工程设计的独立完成，对于我来说是很不容易的，没有老师的帮助，我很难成功。经过这一次毕业设计，我感觉到，以前对实际工程的认识，仅仅局限在书本上的知识，而到了毕业设计，需要每个人独立思考，去完成一项完整的设计，而这一转变就需要老师的指点，这样可以达到很好的实际效果。经过这次毕业设计，我把这几年所学习的专业知识融会贯通，建立了一个体系，通过老师的帮助，在毕业设计中，不断的完善这个体系，最后转变为自己的知识，我觉得这就是毕业设计的意义。在毕业设计完成之际，我再一次对我的毕业设计指导老师表示谢意。我感谢培育我成长的母校和老师。在毕业之后，我会更加的努力，为国家的建设工作贡献自己的力量。97 第97页共97页参考文献1中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）.北京：中国建筑工业出版社，20022中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GBJ50011-2001）.北京：中国建筑工业出版社，20013中华人民共和国国家标准.地基基础设计规范（GB5007-2002）.北京：中国建筑工业出版社，20024中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，20015中华人民共和国国家标准.办公建筑设计规范（JGJ67-89）.北京：中国建筑工业出版社，19896中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2001）.北京：中国建筑工业出版社，20017包世华,方鄂华.高层建筑结构设计.北京：清华大学出版社，19898陈希哲编.土力学与地基基础.北京：清华大学出版社，19909周景星,王洪瑾等.基础工程.北京：清华大学出版社，199610庄崖屏,江见鲸.钢筋混凝土基本构件设计.北京：地震出版社，199611包世华,龙驭逑.结构力学.北京：人民教育出版社，198012赵西安.钢筋混凝土高层建筑结构设计.北京：中国建筑工业出版社，199513沈杰.地基基础设计手册.上海：上海科学技术出版社，198514周果行.工民建毕业设计.北京：中国建筑工业出版社，199515杨志勇.工民建毕业设计手册.武汉：武汉工业大学出版社，199716东南大学、同济大学、天津大学.混凝土结构.北京：中国建筑工业出版社，200117朱福熙、何斌.建筑制图.北京：高等教育出版社，199518周果行.工民建专业毕业设计.北京：中国建筑工业出版社，199719周果行.房屋结构毕业设计指南.北京：中国建筑工业出版社，200497'