交通房建毕业设计计算书

'交通房建毕业设计计算书目录绪论1第1章设计基本资料1.1工程概况2第2章楼板、框架梁、柱、截面尺寸的初步估定2.1楼板厚度h32.2框架梁截面高度hb与宽度bb32.3框架柱截面高度hc与宽度bc3-4第3章结构布置及计算简图3.1柱网布置53.2框架结构计算简图6第4章横向框架侧移刚度的计算4.1横梁线刚度的计算74.2纵梁线刚度的计算74.3柱线刚度的计算74.4各层横向侧移刚度计算8-11第5章重力荷载代表值的计算5.1屋面及楼面恒荷载计算12-135.2墙，门，窗重力荷载计算135.2.1墙体荷载135.2.2门窗荷载135.3梁柱自重计算13-155.3.1梁柱平面布置图如图5-1所示135.3.2单位长度梁，柱荷载（KN/m）145.3.3门窗洞口面积及自重14-155.4重力荷载代表值的计算15-174 第6章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1横向自振周期计算18-196.1.1横向自振周期的计算。186.1.2假想层剪力计算186.1.3结构顶点的假想侧移计算186.1.4基本自振周期的计算196.2水平地震作用及楼层剪力的计算19-216.2.1地震影响系数计算196.2.2等效重力荷载代表值计算206.2.3水平地震力的计算206.2.4顶部附加地震作用力计算206.2.5水平地震作用力及各楼层地震剪力计算20-216.3水平地震作用下的位移验算21-226.4水平地震作用下的框架内力计算22-236.4.1反弯点高度计算22-236.4.2梁端弯矩计算236.4.3梁端剪力及柱轴力计算23第7章竖向荷载下框架内力计算7.1计算单元277.2计算简图28-297.3荷载计算29-327.3.1恒荷载计算29-307.3.2活荷载计算31-327.4框架内力计算32-397.4.1恒载作用下梁固端弯矩327.4.2活载作用下内力计算337.4.3弯矩二次分配法计算梁柱弯矩33-377.4.4梁端剪力及柱轴力计算384 第8章横向框架内力组合8.1结构抗震等级408.2框架梁内力组合40-648.2.1梁跨中最大弯矩40-418.2.2梁强剪弱弯调整41-528.2.3框架柱内力组合52-64第9章截面设计9.1框架梁65-699.1.1梁正截面受弯承载力计算65-679.1.2梁斜截面受剪承载力计算67-699.2框架柱69-749.2.1剪跨比和轴压比验算69-709.2.2柱正截面承载力计算70-739.2.3柱斜截面受剪承载力计算73-749.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算74-75第10章基础设计10.1设计原始材料7610.2基础计算76-8210.2.1示意图76-7710.2.2设计参数77-7810.2.3计算过程78-8110.2.4计算结果81-82第11章结构电算11.1使用软件及软件简介8311.2结构计算及计算结果输出83-9311.2.1PMCAD结构建模83-8611.2.2SATWE计算部分87-9011.2.3分析结果图形和文本显示81-934 11.3绘制结构施工图93结论944 绪论毕业设计是大学本科教育培养计划中最后一个主要环节，也是最重要的综合性实践环节。通过毕业设计，学生可以综合应用所学过的基础课，技术基础课及专业课知识和相应技能等。毕业设计是一次对大学期间所学知识的全面总结与巩固的过程，更是培养学生解决具体的土木工程设计问题所需的综合能力和创新能力的过程。实验楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择实验楼建筑和结构设计，从而掌握实验楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对实验楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。第1页 第1章设计基本资料1.1工程概况1.1.1根据该实验楼的使用功能及建筑设计要求，进行了平立面及剖面的建筑设计，主体结构为5层，层高均为3.9m，无附属结构。1..1.2地质、水文及气象资料：地形较为平坦，基本风压为0.35KN/m，未发现地下水，本工程地震设防烈度为7度，地震分组为第2组，场地类别为第二类。设计基本地震加速度0.10g，Tg=0.4s，αmax=0.08。地震粗糙度为B类，土的重度为19KN/m³，孔隙比为0.8，地基承载力特征值160Kpa。查阅《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表6.1.2得框架抗震等级为三级抗震。1.1.3填充墙采用200m厚的加气混凝土砌块，外墙一侧墙体外挂瓷砖，一侧为20mm厚抹灰。内墙两侧使用20mm厚抹灰，女儿墙做法为200厚加气混凝土砌块，外墙面干挂磨干花岗石石板，内墙采用20mm厚抹灰。门为实木门，门洞尺寸分别为1.0mx2.1m，1.2mx2.1m，1.5mx2.1m。窗为铝合金窗，洞口尺寸为2.95mx2.9m及2.1mx2.4m。1.1.4楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。1.1.5混凝土：梁柱板基础均使用C30混凝土。1.1.6钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB300。第96页 第2章楼板、框架梁、柱、截面尺寸的初步估定2.1楼板厚度h根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2010）》，主体结构共5层，层高均为3.9m，内外墙的做法：采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（5.5KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。楼板按连续双向板考虑。板厚取120mm：满足要求。2.2框架梁截面高度hb与宽度bb主梁应满足：hb=（1/12~1/8）lb，lb为主梁的计算跨度；且hb不宜大于1/4主粱净跨。lb可近似取为轴线间距，即lb=6600mm。则AB跨横梁：hb=（1/12~1/8）lb=(750~1125)mm，取梁高为800mm，梁宽b=300mm。CE跨横梁：hb=（1/12~1/8）lb=(575~862)mm，取梁高为600mm，梁宽b=300mm。BC跨横梁：取梁高为400mm，梁宽b=250mm。纵梁：hb=（1/12~1/8）lb=(550~825)mm，取梁高为600mm，梁宽为300mm。2.3框架柱截面高度hc与宽度bc柱的截面尺寸一般根据轴压比限值按下列公式估算：N=βFn（2-1）Ac=N/[μN]fc（2-2）式中：N——柱组合的轴压力设计值；β——第96页 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；F——按简支状态计算的柱负载面积；——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构可近似取12~14kN/m2；n——欲确定柱截面以上楼层的层数；Ac——欲确定柱截面的面积；[μN]——框架柱轴压比限值；根据《建筑结构抗震规范GB50001-2010》，一、二、三级抗震等级分别为0.6、0.7、0.8；fc——混凝土轴心抗压强度设计值。柱边长，非抗震设计时不宜小于250mm，抗震设计时不宜小于300mm；圆柱截面直径不宜小于350mm；柱剪跨比宜大于2；柱截面高宽比不宜大于3。（1）首层：F=6.6×9=59.4㎡，取12kN/㎡N=1.2×59.4×12×4=3421.44kNAc=3421.44/（0.85×16.7×103）=0.241m2，则取柱边长bc取为600mm；（2）二~五层：F=6.6×9=59.4㎡，取12kN/㎡N=1.2×59.4×12×3=2566.08kNAc=2566.08/（0.85×16.7×103）=0.180m2，则取柱边长bc取为600mm；第96页 第3章结构布置及计算简图3.1柱网布置经过对建筑功能、经济实用性、抗震要求等因素综合考虑后，采用框架结构形式。其中：楼、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖。楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土板式楼梯。如图3-1所示图3-1柱网布置图第96页 3.2框架结构计算简图框架结构计算简图如图3-2所示图3-2框架结构计算简图第96页 第4章横向框架侧移刚度的计算4.1横梁线刚度的计算表4-1横梁线刚度类别bxhEc1.52AB跨300x8009000CD跨300x6006900BC跨250x40030004.2纵梁线刚度的计算表4-2纵梁线刚度类别bxhEc所有300x60066004.3柱线刚度的计算表4-3柱线刚度层次hcEcbxhIc152002-53900第96页 4.4各层横向侧移刚度计算其中：和h分别为柱的线刚度和高度，α是考虑柱上下端节点弹性约束的修正系数。，①首层：A-1，A-12（2根），D-1，D-12（2根），B-1，B-12（2根），C-1，C-12（2根），A-2~A-11（10根），B-2~B-11（10根）第96页 ，C-2~C-11（10根），D-2~D-11（10根），①二~五层：A-1，A-12（2根），D-1，D-12（2根），B-1，B-12（2根），C-1，C-12（2根）第96页 ，A-2~A-11（10根），B-2~B-11（10根），C-2~C-11（10根），D-2~D-11（10根），，由《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表3.4.2知该框架为横向侧向刚度规则。第96页 由以上计算可得，横向框架层间侧移刚度如表4-4所示表4-4横向框架层间侧移刚度层次12345664246853364853364853364853364第96页 第5章重力荷载代表值的计算本设计为五层实验楼建筑与结构设计，考虑到风荷载作用参与组合的内力与地震作用组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用。故本设计水平荷载仅考虑水平地震作用，未计算风荷载。5.1.屋面及楼面恒荷载计算根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》5.1.3条：计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表5.1.3采用。一．屋面永久荷载标准值（不上人），参照《建筑结构荷载规范》30厚细石混凝土保护层SBS改性沥青卷材防水20厚水泥砂浆找平层150厚水泥蛭石保温层100厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶合计二．1~4层楼面水磨石地面（包括水泥粗砂打底）100厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶合计三．屋面及楼面可变荷载标准值第96页 不上人屋面均布活荷载标准值楼面活荷载标准值5.2.墙，门，窗重力荷载计算5.2.1墙体荷载墙体均为200厚加气混凝土砌块，外墙外挂瓷砖，内侧20mm抹灰，内墙两侧均为20mm，单位墙面重力荷载为：外墙面：内墙面：5.2.2门窗荷载木门单位面积重力荷载为，铝合金窗单位面积重力荷载5.3.梁柱自重计算5.3.1梁柱平面布置图如图5-1所示图5-1梁柱平面布置第96页 5.3.2单位长度梁，柱荷载（KN/m）①梁：梁自重+梁侧面层做法自重AB跨：梁高800mm，梁宽300mm，双面抹灰。梁单位长度荷载为：BC跨：梁高400mm，梁宽250mm，双面抹灰。梁单位长度荷载为：CD跨：梁高600mm，梁宽300mm，梁单位荷载为：②柱：柱自重+柱四周面层做法自重600mmx600mm柱：层次构件bhγβgLnGΣG1~5边横梁0.30.8251.056.8719241484.143836.560.30.65.1536.9中横梁0.250.4251.052.911312104.796次梁0.30.5251.054.295911425.205251.056.911325.991纵梁0.30.6251.055.1536.6441496.431柱0.60.6251.110.7985.2482695.184716.572~5柱0.60.6251.110.7983.9482021.39梁柱重力荷载计算见表5-1所示表5-1梁柱重力荷载计算表5.3.3门窗洞口面积及自重1-5层外墙窗洞口面积：1层外墙洞口面积：1-5层内墙窗洞口面积：1层内墙窗洞口面积：第96页 2层内墙窗洞口面积：3-5层内墙窗洞口面积：铝合金窗0.4，普通木门及玻璃门均为0.25.4重力荷载代表值的计算①顶层重力荷载代表值女儿墙自重=单位长度重x总长度女儿墙为200厚加气混凝土砌块，外墙面干挂磨干花岗石板（0.7），内墙面为20mm抹灰：则女儿墙自重为：屋面恒载=单位面积重x总轴线面积=梁自重=3836.559KN半层高柱自重=1010.693KN半层高砌体外墙自重:半层高内墙自重:半层门窗自重：屋面活荷载：0.5x1353.88=676.94KN②3-4层重力荷载代表值计算楼面恒载：4603.92KN第96页 梁自重：3836.559KN上半柱自重：1010.693KN下半柱自重：1010.693KN上下半层高内墙自重：上下各半层砌体外墙自重：231.792KN上下各半层门窗自重：169.632KN楼面活荷载：2.0x1353.88KN=2707.76KN③2层重力荷载代表值楼面恒载：3.4x1353.88KN=4603.19KN梁自重：3836.559KN上下半层柱自重：2021.386KN上下各半层砌体外墙自重：231.792KN上下各半层内墙自重：上下各半层门窗自重：169.632KN楼面活荷载标准值：2.0x1353.88KN=2707.76KN④1层重力荷载标准值楼面恒载：3.4x1353.88KN=4603.19KN梁自重：3836.559KN上下半层柱自重：2358.284KN上下半层砌体外墙自重：第96页 上下各半层内墙自重：上下各半层门窗自重：169.632KN楼面活荷载标准值：2.0x1353.88KN=2707.76KN各层重力荷载代表值如下图：图5-1各质点的重力荷载代表值第96页 第6章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1横向自振周期计算6.1.1横向自振周期的计算。将各层重力荷载代表值作为假想为集中力作用在本层位置，以此计算各层位移和顶点位移。6.1.2假想层剪力计算（6-1）6.1.3结构顶点的假想侧移计算（6-2）（6-3）具体过程详见表6-1第96页 表6-1结构顶点的假想侧移计算层次　　　　　513347.2513347.2585336415.6264.1413767.7127114.9685336431.8248.5313767.7140882.6785336447.9216.7213778.9254661.5985336464.1168.8114865.1569526.74664246104.7104.76.1.4基本自振周期的计算考虑填充墙对自震周期的影响，计算中取折减系数6.2水平地震作用及楼层剪力的计算根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》5.1.2-1：高度不超过40m,以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法。6.2.1地震影响系数计算根据本工程地震分组为第2组，场地类别为第二类，可查得本建筑地震特征周期Tg=0.4s。(《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表5.1.4-2)根据本建筑抗震设防烈度为7°，可查得水平地震影响系数最大值。(《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表5.1.4-1)由于，第96页 6.2.2等效重力荷载代表值计算6.2.3水平地震力的计算6.2.4顶部附加地震作用力计算因为。故需要考虑顶部附加地震作用力。，则查得顶部附加地震作用力系数为：(《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表5.2.1)顶部附加地震作用力：6.2.5水平地震作用力及各楼层地震剪力计算，各质点横向水平地震作用及楼层剪力计算见表6-2所示第96页 层次　　　　　　520.813347.25277622.80.311771.05771.05416.913767.71232674.30.261647.091418.1431313767.71178980.230.261498.331916.4729.113778.92125388.170.141349.582266.0515.214865.1577298.780.087215.72481.75表6-2各质点横向水平地震作用计算各质点水平地震作用及楼层剪力沿房屋高度的分布见图6-1.图6-1横向水平地震作用及楼层地震剪力6.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移以及层间弹性位移角分别按下式计算：，，计算过程及结果见表6-3。第96页 层次　　　　　　5771.058533640.90411.20339001/431441418.148533641.66210.29939001/234731916.478533642.2468.63739001/173622266.058533642.6556.39139001/146912481.756642463.7363.73652001/1392表6-3横向水平地震作用下的位移验算由表可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/1392<1/550，满足弹性层间位移角限值要求(《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》表5.5.1)。6.4水平地震作用下的框架内力计算框架柱端弯矩及剪力分别按下列公式计算：柱端弯矩：，，柱端剪力：梁端弯矩：，柱轴力：，梁端剪力：具体过程及结构见表6-4~6-66.4.1反弯点高度计算式中：—标准反弯点高度修正系数；—上、下层梁梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值；第96页 —上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。以第三层中柱为例：线刚度为8.308，m=5，n=3，，，，，则：，6.4.2梁端弯矩计算以第五层AB梁为例进行内力计算，其他梁算法相同。6.4.3梁端剪力及柱轴力计算以第五层AB梁和第三层边柱内力计算为例，其他梁柱算法相同。，水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图，如图6-2图6-3所示。第96页 层次　　　边柱（AB跨）中柱（AB跨）　　　y　　　　　　y　　　53.9771.058533642193619.821.0060.3527.0550.242200419.881.010.3527.1450.443.91418.18533642193636.451.0060.456.8685.292200436.571.010.458.3787.5533.91916.58533642193649.261.0060.4586.45105.662200449.421.010.4586.73106.0123.92266.18533642193658.251.0060.5113.59113.592200458.431.010.5113.94113.9415.22481.86642461448254.111.4440.7196.9684.411450854.21.4510.7197.2984.55表6-4各层柱端弯矩及剪力计算表（AB跨）表6-5各层柱端弯矩及剪力计算表（CD跨）层次　　　边柱（CD跨）中柱（CD跨）　　　y　　　　　　y　　　53.9771.058533641146310.360.4240.218.4831.921389212.551.2710.3617.6231.3243.91418.18533641146319.050.4240.3123.0351.261389223.091.2710.4136.9253.1333.91916.58533641146325.740.4240.4141.1659.231389231.21.2710.4655.9765.7123.92266.18533641146330.740.4240.4958.7461.141389236.891.2710.571.9471.9415.22481.86642461196644.710.8120.67155.7776.721633061.010.6640.65206.21111.04第96页 层次边梁中梁柱轴力　　　　　　　　边柱N中柱N531.9219.986.97.5211.341237.787.52-0.2650.2438.4919.85-19.8512.07459.7445.146.915.225.6127.3317.6422.72-2.7112.3487.39922.19-42.0416.62382.2665.486.921.4137.1539.12325.4244.13-6.71162.52125.26931.98-74.0223.182102.381.616.926.6546.347.76331.3570.78-11.41200.04152.91939.22-113.238.131135.46116.746.936.5566.2447.24337.83107.33-12.69198151.25938.81-152.139.11表6-6梁端弯矩，剪力及柱轴力计算图6-2左地震作用下框架弯矩图第96页 图6-3左地震作用下梁端剪力、柱轴力图（注：表6-4,6-5中负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧外边柱受拉，内柱受压；右侧内柱受拉，外边柱受压。）第96页 第7章竖向荷载下框架内力计算7.1计算单元本设计取③轴线横向框架进行计算，计算单元跨度为6.6m，计算单元如图7-1所示，由于房间内布有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。《混凝土结构设计规范（GB50010-2010）》规定：时，按单向板设计；按双向板设计；时宜按双向板设计。第96页 7.2计算简图恒载及活载作用下计算简图如图7-2及7-3所示图7-2恒载作用下计算简图第96页 图7-2活载作用下计算简图7.3荷载计算7.3.1恒荷载计算对于第五层：图中、、代表横梁自重，为均布荷载形式，，第96页 ，，分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载：、分别为纵向框架梁直接传给柱的集中力，包括梁自重，板重、女儿墙等重力荷载。对于1-4层：包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其他荷载的计算方法同五层。，为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载：，，第96页 7.3.2活荷载计算对于第五层（活荷载取）对于1-4层，，将以上结果汇总，具体结果见表7-1及7-2第96页 层次　　　　　　　　　　56.8744.7252.91116.36816.36814.88157.46179.26156.74137.811~412.39210.5992.91111.2211.2210.2172.34186.57150.26176.27表7-1横向框架恒载汇总表表7-2横向框架活载汇总表层次　　　　　　　51.651.651.58.7912.6110.897.051~46.66.6635.1650.4443.5628.2（注：q的单位为，P的单位为）7.4框架内力计算7.4.1恒载作用下梁固端弯矩1均布荷载和梯形荷载共同作用下，以AB梁为例，其余结果见表7-3及7-4五层：一到四层：2均布荷载和三角荷载共同作用下，以第五层为例，其余计算结果见表7-3及7-4五层：第96页 7.4.2活载作用下内力计算1梯形荷载作用下，以AB梁第五层为例，其余计算结果见表7-3及7-42三角荷载作用下，以第五层为例，其余计算结果见表7-3及7-47.4.3弯矩二次分配法计算梁柱弯矩梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。弯矩图如表7-3所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。第96页 表7-3恒载作用下的弯矩二次分配计算第96页 表7-4活载作用下的弯矩二次分配第96页 西南交通大学本科毕业设计图7-3恒载作用下的框架弯矩图第96页 图7-4活载作用下的框架弯矩图第96页 7.4.4梁端剪力及柱轴力计算以第五层AB跨梁为例进行恒载作用计算，其余计算结果见表7-5~7-8荷载引起剪力AB跨在均布荷载和梯形荷载作用下：弯矩引起剪力AB跨：总剪力AB跨：，柱轴力A柱：，层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨　　　　　　　　　　　　591.0915.5353.882.27-3.452.8693.488.812.11956.75149712.0244.27-0.050.451.189797.112.511.645.543.139712.0244.27-0.50.081.3896.597.512.111.945.742.929712.0244.27-0.50.111.3496.597.512.111.945.642.919712.0244.27-0.55-0.461.9496.597.611.612.546.242.3表7-5恒载作用下梁端剪力第96页 层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨　　　　　　　　　　　56.061.134.330.16-0.180.16.225.90.951.314.434.23424.264.517.33-0.19-0.060.4724.0724.454.444.5617.816.86324.264.517.33-0.17-0.050.4124.0924.434.454.5517.7416.92224.264.517.33-0.16-0.040.424.124.424.464.5417.7316.93124.264.517.330.11-0.220.5824.1524.374.284.7217.9116.75表7-6活载作用下梁端剪力层次A柱B柱C柱D柱柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底5250.82292.93280.16322.27232.46274.57188.83230.944562.22604.33618.36660.47488.33530.44450.3492.413873.17915.28956.64998.75744.77786.88711.57753.6821184.121226.231294.951337.061001.141043.25972.881014.9911495.021551.171632.741688.891258.681314.831233.591289.74表7-7恒载作用下柱轴力层次A柱B柱C柱D柱柱顶=柱底柱顶=柱底柱顶=柱底柱顶=柱底515.0119.4616.6311.28474.2498.7982.5556.343133.49178.11148.4101.462192.75257.43214.23146.591252.06336.52280.42191.54表7-8活载作用下柱轴力第96页 第8章横向框架内力组合8.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定。查阅《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.1.2条可知，本工程框架为三级抗震等级。8.2框架梁内力组合本工程考虑：，，，四种内力组合，此外，根据《高层建筑混凝土结构设计规程》5.6.4条以及本地基本风压情况，风荷载这种内力组合与考虑地震作用的组合相比较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。考虑到钢筋混凝土具有塑性重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩进行调幅（框架结构调幅系数取0.8~0.9，本工程取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。内力调整简化方法见附表。8.2.1梁跨中最大弯矩下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，其余结果详见表8-1对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大正弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。计算简图如图8-1所示：图8-1跨中最大弯矩计算简图第96页 本例中，梁上荷载设计值：，左震：说明，则右震：说明，则8.2.2梁强剪弱弯调整根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.2.4条规定，梁端截面组合的剪力设计值第96页 按下式调整：式中：—承载力抗震调整系数，取0.85—梁端剪力增大系数，三级框架取1.1—梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。第96页 表8-1横向框架梁内力组合表3轴线框架梁弯矩组合(竖向荷载梁端弯矩乘以0.8调幅系数，跨中乘以1.1的调幅系数，梁弯矩γ为0.75)（杆端以绕杆件顺时针为正逆时针为负，跨中弯矩以下部受拉为正）层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3右震]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5A-8.08-86.3150.24-50.24-32.33-130.30-18.78-116.75-114.89-124.44-18.78-130.30130.30B左-6.944-69.99-38.438.4-103.56-28.68-92.54-17.66-93.71-101.29-17.66-103.56103.56B右-0.8-12.0311.34-11.34-0.13-22.251.73-20.38-15.56-17.031.73-22.2522.25AB跨中0000215.11203.57103.2391.69164.13178.56215.1191.69215.11BC跨中0000-30.39-22.256.325.6810.1311.0011.00-30.3930.39第96页 续表8-14A27.816-110.7112.34-112.322.45-196.6136.96-182.10-93.85-122.1436.96-196.61196.61　B左-29.15-111-87.3987.39-198.26-27.85-179.42-9.01-174.06-178.47-9.01-198.26198.26　B右-3.768-10.3225.61-25.6113.99-35.9515.82-34.12-17.66-17.6215.82-35.9535.95　AB跨中0000239.89196.61112.6588.32196.76194.59239.8988.32239.89　BC跨中0000-36.69-35.956.024.3710.4310.1610.43-36.6936.693A-28.99-107.5162.52-162.548.62-268.2966.93-249.98-169.64-173.5966.93-268.29268.29　B左-30.22-111.3-125.3125.26-235.868.40-216.9027.35-175.82-179.8227.35-235.86235.86　B右-3.432-10.2537.15-37.1525.45-46.9927.25-45.20-17.10-17.2027.25-46.9946.99　AB跨中0000240.91203.76118.6382.34196.76194.59240.9182.34240.91　BC跨中0000-48.80-46.906.164.2310.4310.1610.43-48.8048.80第96页 续表8-12A-29.2-108.3200.04-20084.41-305.67102.85-287.23-170.86-174.85102.85-305.67305.67　B左-20.99-111.8-153152.95-259.1939.06-240.8557.41-163.55-171.5057.41-259.19259.19　B右-3.392-10.0846.3-46.334.54-55.7436.31-53.97-16.84-16.9336.31-55.7455.74　AB跨中0000253.38207.58123.4277.54196.76194.59253.3877.54253.38　BC跨中0000-56.98-55.745.914.4810.4310.1610.43-56.9856.981A-28.2-104.6198-19886.18-299.92103.99-282.11-165.06-168.91103.99-299.92299.92　B左-27.42-100.7-151.3151.25-250.4544.49-233.2961.65-159.25-162.8461.65-250.45250.45　B右-3.968-12.366.24-66.2451.73-77.4453.87-75.29-20.31-20.4953.87-77.4477.44　AB跨中0000248.08213.14123.2577.72196.76194.59248.0877.72248.08　BC跨中0000-60.13-77.4414.46-4.0710.4310.1614.46-77.4477.44第96页 续表8-13轴线框架梁剪力组合(梁剪力γ为0.85，在求剪力地震组合时地震力加入调整系数为1.1)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.1]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右*1.1]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3左震*1.1]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3右震*1.1]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5A6.2293.36-19.8519.8574.27122.5357.87106.13120.74132.13132.1357.87132.13　B左5.988.8219.85-19.85117.7369.48102.1353.88114.84125.69125.6953.88125.69　B右0.9512.08-7.787.783.3522.261.2220.1315.8317.2422.261.2222.264A24.0796.95-22.1922.1984.19138.1465.67119.61150.04154.47154.4765.67154.47　B左24.2597.0522.19-22.19138.3384.39119.7765.83150.41154.78154.7865.83154.78　B右4.4412.47-17.6417.64-6.4636.43-8.9533.9321.1821.1936.43-8.9536.43第96页 续表8-13A24.0996.5-31.9831.9871.84149.5953.39131.13149.53153.88153.8853.39153.88　B左24.4397.531.98-31.98150.7873.04132.1354.39151.20155.57155.5754.39155.57　B右4.4512.1-25.4225.42-16.2945.51-18.7243.0720.7520.7045.51-18.7245.512A24.196.5-39.2239.2263.05158.3944.60139.94149.54153.89158.3944.60158.39　B左25.44110.9939.22-39.22173.8678.51152.8357.48168.80174.77174.7757.48174.77　B右4.4612.13-31.3531.35-23.4652.75-25.9050.3120.8020.7552.75-25.9052.751A24.1596.45-38.8138.8163.52157.8745.07139.42149.55153.87157.8745.07157.87　B左24.3797.5538.81-38.81159.1064.76140.4546.10151.18155.58159.1046.10159.10　B右4.2811.56-37.8337.83-32.0159.96-34.3457.6319.8619.8059.96-34.3459.96第96页 续表8-15D-4.56-47.55-31.9231.92-75.97-13.73-68.50-6.25-63.45-68.66-6.25-75.9775.97　C右-5.136-63.3119.98-19.98-39.81-78.77-29.93-68.89-83.16-90.50-29.93-90.5090.50　C左-0.936-20.3-1212-30.39-6.99-27.28-3.88-25.68-28.33-3.88-30.3930.39　CD跨中0000169.58117.7759.2947.6590.3398.07169.5847.65169.584D-16.55-61.03-59.7459.74-120.62-4.13-110.236.27-96.41-98.616.27-120.62120.62　C右-19.12-67.5745.14-45.14-25.40-113.43-13.83-101.86-107.85-109.95-13.83-113.43113.43　C左-3.904-9.24-27.327.3-36.6916.54-35.0118.22-16.55-16.3018.22-36.6936.69　CD跨中0000101.49116.4561.7947.55106.59105.69116.4547.55116.453D-17.03-59.46-82.2682.26-141.3819.03-131.1829.22-95.19-96.9629.22-141.38141.38　C右-19.31-67.165.48-65.48-5.23-132.926.28-121.41-107.55-109.516.28-132.92132.92　C左-3.56-10.06-39.1239.12-48.8027.48-47.0329.26-17.06-17.0829.26-48.8048.80　CD跨中0000103.33120.7462.8546.49106.59105.69120.7446.49120.74第96页 续表8-12D-17.14-59.83-102.3102.3-161.3038.18-151.0448.44-95.79-97.5748.44-161.30161.30　C右-19.35-67.2381.61-81.6110.35-148.7921.89-137.25-107.77-109.7321.89-148.79148.79　C左-3.496-9.824-47.7647.76-56.9836.15-55.2537.89-16.68-16.6937.89-56.9856.98　CD跨中0000105.29127.8664.7644.58106.59105.69127.8644.58127.861D-15.82-55.24-135.5135.46-188.9175.24-179.4384.71-88.43-90.0784.71-188.91188.91　C右-19-65.93116.74-116.745.94-181.7157.25-170.39-105.71-107.6257.25-181.71181.71　C左-4.488-13.3947.24-47.2431.99-60.1334.33-57.79-22.35-22.4834.33-60.1360.13　CD跨中0000119.18140.8963.8245.53106.59105.69140.8945.53140.89第96页 续表8-13轴线框架梁剪力组合(梁剪力γ为0.85，在求剪力地震组合时地震力加入调整系数为1.1)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.1]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右*1.1]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3左震*1.1]γ[1.0(恒+0.5活）+1.3右震*1.1]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5D4.2351.02-7.527.5245.0663.3436.0254.3167.1573.0273.0236.0273.02　C右4.4356.747.52-7.5269.2750.9959.2540.9774.2980.9480.9440.9780.94　C左1.3118.98-7.787.7810.5729.487.2326.1524.6126.9129.487.2329.484D16.8643.09-15.215.234.0771.0325.3262.2775.3174.6975.3125.3275.31　C右17.845.4515.2-15.273.9136.9664.6727.7279.4678.8079.4627.7279.46　C左4.5611.57-17.6417.64-7.3135.57-9.6733.2120.2720.0935.57-9.6735.57第96页 续表8-13D16.9242.89-21.4121.4126.3578.4017.6269.6775.1674.4878.4017.6278.40　C右17.7445.6521.41-21.4181.6329.5972.3720.3279.6279.0181.6320.3281.63　C左4.5511.94-25.4225.42-16.4045.40-18.8242.9820.7020.5845.40-18.8245.402D16.9342.93-26.6526.6520.0384.8211.2976.0875.2274.5584.8211.2984.82　C右17.7345.6126.65-26.6587.9623.1778.7013.9179.5578.9587.9613.9187.96　C左4.5411.91-31.3531.35-23.6452.57-26.0550.1620.6520.5352.57-26.0552.571D16.7542.33-36.5536.557.2996.15-1.3387.5374.2573.5696.15-1.3396.15　C右17.9146.2136.55-36.55100.6911.8491.322.4680.5379.94100.692.46100.69　C左4.7212.48-37.8337.83-30.8561.12-33.3758.6021.5821.4761.12-33.3761.12第96页 8.2.3框架柱内力组合根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.2.2条规定，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：式中：—承载力抗震调整系数，取0.80—框架柱弯矩增大系数，三级框架取1.3—节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端得弯矩设计值，可按弹性分析分配—节点左右梁端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取为零根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.2.5条规定一、二、三、四级框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：式中：—承载力抗震调整系数，取0.85—柱剪力增大系数，二级框架取1.2—分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值—柱的净高各层柱的内力组合结果见表8-2~8-4第96页 3轴线框架A柱弯矩组合（柱弯矩γ为0.8)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）(在地震组合中加入强柱弱梁调整系数三级框架结构为1.3)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max绝对值内力min5柱顶M10.1107.89-50.2450.2459.44207.82143.61155.55207.8259.44207.8259.44　柱底M-15.2-74.927.05-27.05-59.09-137.96-111.19-116.03-59.09-137.96137.9659.094柱顶M19.5563.43-85.2985.29-47.01204.64103.49104.79204.64-47.01204.6447.01　柱底M-15.2-67.2256.86-56.86-1.14-168.68-101.97-105.66-1.14-168.68168.681.143柱顶M19.5567.22-105.7105.66-75.33236.91108.03109.91236.91-75.33236.9175.33　柱底M-17.9-66.2786.45-86.4546.40-208.88-104.54-106.9846.40-208.88208.8846.402柱顶M18.6469.13-113.9113.89-86.87249.95109.05111.59249.95-86.87249.9586.87　柱底M-22.1-82.1113.89-113.8968.51-267.95-129.50-132.5268.51-267.95267.9568.511柱顶M10.6239.46-84.4184.41-81.07168.8962.2263.68168.89-81.07168.8962.22　柱底M-5.35-19.81196.96-196.96291.49-293.79-31.26-31.99291.49-293.79293.7931.26第96页 3轴线框架B柱弯矩组合（柱弯矩γ为0.8)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）(在地震组合中加入强柱弱梁调整系数三级框架结构为1.3)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max绝对值内力min5柱顶M-8.05-72.45-50.450.4-177.21-26.46-98.21-105.70-26.46-177.21177.2126.46　柱底M13.6862.5227.14-27.14130.5948.4594.1897.81130.5948.45130.5948.454柱顶M-18.1-63.39-87.5587.55-232.4229.87-101.34-103.2729.87-232.42232.4229.87　柱底M16.7463.1358.37-58.37183.938.5799.19101.63183.938.57183.938.573柱顶M-16.7-63.13-106106.01-261.2255.83-99.19-101.6355.83-261.22261.2255.83　柱底M16.5762.4786.73-86.73229.01-30.6898.16100.57229.01-30.68229.0130.682柱顶M-17.2-64.69-113.9113.94-276.2964.40-101.64-104.1464.40-276.29276.2964.40　柱底M19.6874.23113.94-113.94289.78-51.17116.63119.50289.78-51.17289.7851.171柱顶M-9.64-36.29-84.5584.55-188.4864.01-57.04-58.4464.01-188.48188.4857.04　柱底M4.4716.92197.29-197.29343.99-243.3026.5627.22343.99-243.30343.9926.56第96页 3轴线框架C柱弯矩组合（柱弯矩γ为0.8)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）(在地震组合中加入强柱弱梁调整系数三级框架结构为1.3)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max绝对值内力min5柱顶M5.2653.77-31.3231.3219.57112.1871.8977.74112.1819.57112.1819.57　柱底M-8.4-39.0717.62-17.62-25.41-76.95-58.64-60.98-25.41-76.9576.9525.414柱顶M10.6233.83-53.1353.13-37.35119.5755.4656.08119.57-37.35119.5737.35　柱底M-9.85-35.6536.92-36.929.26-99.53-56.57-57.789.26-99.5399.539.263柱顶M9.8535.65-65.7165.71-55.97138.4556.5757.78138.45-55.97138.4555.97　柱底M-9.7-35.1355.97-55.9740.91-124.56-55.74-56.9340.91-124.56124.5640.912柱顶M10.1236.63-71.9471.94-64.69148.2458.1259.37148.24-64.69148.2458.12　柱底M-12.2-44.0371.94-71.9454.18-158.54-69.86-71.3654.18-158.54158.5454.181柱顶M5.9821.63-111111.04-149.43180.2334.3335.06180.23-149.43180.2334.33　柱底M-2.8-10.14206.21-206.21320.15-292.91-16.09-16.43320.15-292.91320.1516.09第96页 3轴线框架D柱弯矩组合（柱弯矩γ为0.8)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）(在地震组合中加入强柱弱梁调整系数三级框架结构为1.3)层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max绝对值内力min5柱顶M-5.7-59.44-31.9231.92-129.52-33.99-79.31-85.83-33.99-129.52129.5233.99　柱底M8.9942.628.48-8.4872.5646.4063.7366.3572.5646.4072.5646.404柱顶M-11.7-33.67-51.2651.26-132.4921.20-56.78-56.9221.20-132.49132.4921.20　柱底M10.6437.1623.03-23.0390.3820.7759.4960.5990.3820.7790.3820.773柱顶M-10.6-37.16-59.2359.23-149.1128.17-59.49-60.5928.17-149.11149.1128.17　柱底M10.436.3341.16-41.16118.61-4.9058.1659.24118.61-4.90118.614.902柱顶M-11-38.46-61.1461.14-154.0728.93-61.58-62.7228.93-154.07154.0728.93　柱底M13.5447.2758.74-58.74162.74-13.3875.6877.08162.74-13.38162.7413.381柱顶M-6.24-21.79-76.7276.72-155.5673.29-34.88-35.5373.29-155.56155.5634.88　柱底M3.6312.64155.77-155.77270.76-192.9420.2520.62270.76-192.94270.7620.25第96页 3轴线A柱剪力组合(柱剪力γ为0.85柱剪力地震组合里加入强剪弱弯调整系数1.2,同时加入强柱弱梁的系数1.3)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.2]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震*1.2]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5剪力V-6.49-46.8719.82-19.82-32.29-100.62-65.33-69.63-32.29-100.62100.624剪力V-8.91-33.536.45-36.4512.50-113.16-52.67-53.9612.50-113.16113.163剪力V-9.6-34.2349.26-49.2633.16-136.67-54.52-55.6233.16-136.67136.672剪力V-10.5-38.7858.25-58.2542.06-158.76-61.17-62.5942.06-158.76158.761剪力V-3.07-11.454.11-54.1176.12-110.43-17.98-18.4076.12-110.43110.43第96页 3轴线B柱剪力组合(柱剪力γ为0.85柱剪力地震组合里加入强剪弱弯调整系数1.2,同时加入强柱弱梁的系数1.3)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.2]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震*1.2]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5剪力V5.5734.6119.88-19.8883.8515.3249.3352.1883.8515.3283.854剪力V8.9332.4436.57-36.57111.98-14.1051.4352.55111.98-14.10111.983剪力V8.5332.2149.42-49.42133.56-36.8250.5951.84133.56-36.82133.562剪力V9.4635.6258.43-58.43154.23-47.2255.9957.36154.23-47.22154.231剪力V2.7110.2354.2-54.2108.79-78.0716.0716.47108.79-78.07108.79第96页 3轴线C柱剪力组合(柱剪力γ为0.85柱剪力地震组合里加入强剪弱弯调整系数1.2,同时加入强柱弱梁的系数1.3)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.2]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震*1.2]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5剪力V-3.5-23.8112.55-12.55-12.26-55.53-33.47-35.57-12.26-55.5355.534剪力V-5.25-17.8223.09-23.0912.69-66.91-28.73-29.2012.69-66.9166.913剪力V-5.01-18.1531.2-31.226.39-81.17-28.79-29.4126.39-81.1781.172剪力V-5.72-20.6836.89-36.8932.38-94.81-32.82-33.5232.38-94.8194.811剪力V-1.69-6.1161.01-61.0195.95-114.39-9.70-9.9095.95-114.39114.39第96页 3轴线D柱剪力组合(柱剪力γ为0.85柱剪力地震组合里加入强剪弱弯调整系数1.2,同时加入强柱弱梁的系数1.3)（绕杆件顺时针为正逆时针为负）层号构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震*1.2]*1.3γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震*1.2]*1.31.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min绝对值内力max5剪力V3.7726.1710.36-10.3655.0619.3436.6839.0255.0619.3455.064剪力V5.7318.1619.05-19.0560.72-4.9629.8130.1360.72-4.9660.723剪力V5.3918.8425.74-25.7472.93-15.8230.1530.7272.93-15.8272.932剪力V6.2921.9830.74-30.7486.31-19.6735.1835.8486.31-19.6786.311剪力V1.96.6244.71-44.7187.11-67.0310.6010.8087.11-67.0387.11第96页 西南交通大学本科毕业设计第56页3轴线框架A柱轴力组合(柱轴力γ为1)（轴力规定以压力为正拉力为负）　构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min5柱顶N15.01250.82-19.8519.85284.19335.80322.00353.32353.32284.19　柱底N15.01292.93-19.8519.85334.72386.33372.53410.17410.17334.724柱顶N74.24562.22-42.0442.04664.56773.86778.60831.75831.75664.56　柱底N74.24604.33-42.0442.04715.09824.39829.13888.60888.60715.093柱顶N133.49873.17-74.0274.021031.671224.121234.691309.601309.601031.67　柱底N133.49915.28-74.0274.021082.201274.661285.221366.451366.451082.202柱顶N192.751184.12-113.24113.241389.381683.811690.791787.461787.461389.38　柱底N192.751226.23-113.23113.231439.931734.331741.331844.311844.311439.931柱顶N252.061495.02-152.05152.051747.602142.932146.912265.302265.301747.60　柱底N252.061551.17-152.05152.051814.982210.312214.292341.102341.101814.98第96页 3轴线框架B柱轴力组合(柱轴力γ为1)（轴力规定以压力为正拉力为负）　构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min5柱顶N19.46280.16-12.0712.07332.18363.56363.44397.29397.29332.18　柱底N19.46322.27-12.0712.07382.71414.09413.97454.14454.14382.714柱顶N98.79618.36-16.6216.62779.70822.91880.34931.60931.60779.70　柱底N98.79660.47-16.6216.62830.23873.44930.87988.45988.45830.233柱顶N178.11956.64-23.1823.181224.701284.971397.321466.011466.011224.70　柱底N178.11998.75-23.1823.181275.231335.501447.851522.861522.861275.232柱顶N257.431294.95-38.1338.131658.831757.971914.342000.462000.461658.83　柱底N257.431337.06-38.1338.131709.361808.501964.872057.312057.311709.361柱顶N336.521632.74-39.1139.112110.362212.042430.422533.992533.992110.36　柱底N336.521688.89-39.1139.112177.742279.422497.802609.792609.792177.74第96页 3轴线框架C柱轴力组合(柱轴力γ为1)（轴力规定以压力为正拉力为负）　构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min5柱顶N16.63232.460.26-0.26289.27288.59302.23330.12330.12288.59　柱底N16.63274.570.26-0.26339.80339.12352.77386.97386.97339.124柱顶N82.55488.332.7-2.7639.04632.02701.57740.14740.14632.02　柱底N82.55530.442.7-2.7689.57682.55752.10796.99796.99682.553柱顶N148.4744.776.71-6.71991.49974.041101.481150.871150.87974.04　柱底N148.4786.886.71-6.711042.021024.571152.021207.721207.721024.572柱顶N214.231001.1411.41-11.411344.741315.071501.291561.481561.481315.07　柱底N214.231043.2511.41-11.411395.271365.611551.821618.331618.331365.611柱顶N280.421258.6812.69-12.691695.171662.171903.001974.031974.031662.17　N280.421314.8312.69-12.691762.551729.552049.831729.55第96页 柱底1970.382049.833轴线框架D柱轴力组合(柱轴力γ为1)（轴力规定以压力为正拉力为负）　构件活载恒载左震右震γ[1.2(恒+0.5活）+1.3左震]γ[1.2(恒+0.5活）+1.3右震]1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活内力max内力min5柱顶N11.28188.837.52-7.52243.14223.59242.39265.97265.97223.59　柱底N11.28230.947.52-7.52293.67274.12292.92322.82322.82274.124柱顶N56.34450.322.72-22.72603.70544.63619.24663.12663.12544.63　柱底N56.34492.4122.72-22.72654.23595.16669.77719.97719.97595.163柱顶N101.46711.5744.13-44.13972.13857.39995.931060.051060.05857.39　柱底N101.46753.6844.13-44.131022.66907.921046.461116.901116.90907.922柱顶N146.59972.8870.78-70.781347.421163.401372.681457.051457.051163.40　柱底N146.591014.9970.78-70.781397.961213.931423.211513.891513.891213.931柱顶N191.541233.59107.33-107.331734.761455.701748.461853.061853.061455.70　柱底N191.541289.74107.33-107.331802.141523.081815.841928.861928.861523.08第96页 西南交通大学本科毕业设计第9章截面设计9.1框架梁仅以第一层AB跨梁为例，计算方法和过程如下，其余结果见表9-1梁柱材料均选用C30混凝土，钢筋强度：根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》规定，纵向受力钢筋可采用符合抗震性能指标的HRB335级热轧钢筋，箍筋可选用HPB300级钢筋。HPB300：，HRB335：，,9.1.1梁正截面受弯承载力计算从表上分别选出AB跨间截面及支座截面的最不利内力，，当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按梁间距考虑时，按翼缘厚度考虑时，，不起控制作用。三者取小值，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），，下部跨间截面按T形截面计算，因为：第96页 属第一类T形截面。实配钢筋420（）根据《混凝土设计规范（GB50010-2010》表11.3.6-1，可知三级框架梁跨中截面受拉钢筋的最小配筋率为0.2和中的较大值。将梁下部跨间截面的420钢筋全部深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，梁上部受拉，按矩形截面设计。支座A上部：说明富裕，且达不到屈服，可近似取：实配520（）支座上部：第96页 实配520（）根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.3.3条：梁的钢筋配置，应符合下列要求：1、梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级部应大于0.35。2、梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。，均满足要求。9.1.2梁斜截面受剪承载力计算AB跨：故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB300级钢筋（），则：根据《混凝土设计规范（GB50010-2010》6.3.34规定，沿梁全长箍筋的配箍率三级框架不应小于加密区非加密区箍筋取4肢8@150，满足构造要求。第96页 表9-1框架梁纵向钢筋汇总表层次截面M/kN·mξAs"As实配钢筋AsAs"/Asρ/％5支座A-130.30.0531017612416（804）1.260.35Bl-103.560.0421017487416（804）1.260.35AB跨间215.110.009　941418（1017）　0.44支座Br-22.250.048278311316（603）0.460.58BC跨间30.390.005　278316（603）　0.514支座A-196.610.0821256898418（1017）1.240.44Bl-198.260.0821256905418（1017）1.240.44AB跨间239.890.01　1050420（1256）　0.55支座Br-35.950.079336378316（603）0.560.58BC跨间36.690.006　336316（603）　0.513支座A-268.290.11312561225520（1570）0.80.336Bl-235.860.09912561077420（1256）10.55AB跨间240.910.01　1055420（1256）　0.55支座Br-46.990.104603494316（603）10.58BC跨间48.80.009　448316（603）　0.582支座A-305.670.1312561396520（1570）0.80.68Bl-259.190.10912561184420（1256）10.55AB跨间253.380.01　1110420（1256）　0.55支座Br-55.740.125523587316（603）0.870.59BC跨间56.980.01　523316（603）　0.671支座A-299.920.12812561370520（1570）0.80.68Bl-250.450.10812561144520（1570）0.80.68AB跨间248.080.01　1094420（1256）　0.55支座Br-77.440.179804679416（804）10.77BC跨间77.440.014　712416（804）　0.88第96页 续表9-1层次截面M/kN·mξAs"As实配钢筋AsAs"/Asρ/％5支座D-75.970.0571017402416（804）1.260.47Cl-90.50.0681017570416（804）1.260.47CD跨间169.580.016　1009418（1017）　0.6支座Cr-30.390.066278320316（603）0.460.584支座D-120.620.092804759416（804）10.47Cl-113.430.087804713416（804）10.47CD跨间116.450.011　691416（804）　0.47支座Cr-36.690.08336386316（603）0.730.513支座D-141.380.109804889418（1017）0.790.6Cl-132.920.102804836418（1017）0.790.6CD跨间120.740.012　716416（804）　0.47支座Cr-48.80.108603514416（804）0.750.772支座D-161.30.1268041014420（1256）0.640.74Cl-148.790.115804936418（1017）0.790.6CD跨间127.860.012　759416（804）　0.47支座Cr-56.980.128523600416（804）0.850.591支座D-188.910.1498041188420（1256）0.950.74Cl-181.710.1438041143420（1256）0.910.74CD跨间140.890.014　837418（1017）　0.6支座Cr-60.130.135804633416（804）10.889.2框架柱9.2.1剪跨比和轴压比验算根据《混凝土设计规范（GB50010-2010》规定，对于三级框架，轴压比限制为0.85，剪跨比宜大于2。现以首层A柱为例进行计算：b=600mm，，柱端剪力：柱端弯矩：第96页 柱轴力：剪跨比：轴压比：详细计算过程及结果见表8-2。柱号层次　　A560056014.3410.1731002.780.085160056014.32341.148004.290.48B560056014.3454.1431002.780.095160056014.32609.7948004.290.54C560056014.3386.9731002.780.081160056014.32049.8348004.290.43D560056014.3322.8231002.780.067160056014.31928.8648004.290.4表9-2剪跨比和轴压比验算表9.2.2柱正截面承载力计算（根据最新《混凝土设计规范（GB50010-2010》计算）以第二层A柱为例，现仅取及两组进行配筋计算，其余计算过程从略。柱计算长度采用对称配筋：，选用HRB335级钢筋，（1）第一种情况：柱底，柱顶①判断构件是否考虑附加弯矩：杆端弯矩比：所以应考虑杆件自身挠曲变形的影响。②计算构件弯矩设计值：，，取第96页 ③判断偏压类型且，判定为大偏心受压。④计算钢筋面积（1）第二种情况：，①判断构件是否考虑附加弯矩：杆端弯矩比：但，故仍需考虑杆件自身挠曲变形的影响。第96页 ②计算构件弯矩设计值：，，取③判断偏压类型且，判定为大偏心受压。④计算钢筋面积根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.3.7-1表，柱配筋应满足，单侧配筋率。实配420（），总配筋率，满足要求。第96页 层次柱实际配筋单侧配筋率5A、B、C、D12560.381~4A、B、C、D12560.38表9-3柱钢筋汇总表9.2.3柱斜截面受剪承载力计算根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.2.9规定，剪跨比大于2的柱，则，截面尺寸满足要求。以第二层A柱计算为例。由内力组合选取与相应的轴向压力值，取。又，取故该层柱应按构造要求配置箍筋。柱端加密区箍筋选用4肢8@100，采用复合箍，轴压比根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.3.9条规定，柱端箍筋加密区的体积配筋率应按下列规定确定采用：柱箍筋加密区的体积配筋率应符合，其中：三级抗震不应小于0.4%，：当强度等级低于C35时，应按C35计算。当时，查表知，则符合规定。第96页 取8，，则mm。根据构造要求，以及《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》6.3.9条柱的箍筋加密范围应取截面高度，柱净高的1/6和500mm三者的最大值。则本例中加密区长度取600mm。9.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以第一层中节点为例，由于节点两侧梁的受梁承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度。根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》D.1.1条知：三级抗震框架结构梁柱节点核芯区组合的剪力设计值，应按下列公式确定：—柱计算高度，取节点上、下柱反弯点间的距离。为强节点系数，三级宜取1.2。（左震）所以根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2010）》D.1.2条知：核芯区有效验算高度应按下列规定采用：核芯区截面有效验算宽度：当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2时，可采用该侧柱截面宽度。当小于柱截面宽度的1/2时可采用下列二者的较小值：因，取，第96页 则满足要求。节点区的受剪承载力按计算。其中N取二层柱底轴力N=1709.36kN和二者中的较小值，故取N=1709.36kN，设节点区配筋48@100，则：满足要求。其余各层节点经验算，其受剪承载力均满足要求，节点区配筋均为48@100。第96页 第10章基础设计10.1设计原始材料1）按设计说明要求，本工程采用柱下基础，边柱采用正方形独立基础，中柱采用长方形联合式基础。2）混凝土采用C30()，钢筋采用HRB335（）。3）基础持力层为粉砂细沙，设基础埋深1.1m，修正后的地基承载力。10.2基础计算（采用TSSD探索者电算）以A柱为例进行计算。10.2.1示意图平面:第96页 剖面:10.2.2设计参数1．几何参数：自动计算所得尺寸：B1=2100mm,A1=2100mmH1=200mm,H2=450mmB=600mm,A=600mm无偏心：B2=2100mm,A2=2100mm基础埋深d=1.10m钢筋合力重心到板底距离as=80mm2．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F=2341.10kNMx=110.43kN·mMy=110.43kN·mVx=293.79kNVy=293.79kN折减系数Ks=1.00第96页 (2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=110.43－293.79×0.65=-80.53kN·m绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=110.43＋293.79×0.65=301.39kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩:M0xk=M0x/Ks=-80.53/1.00=-80.53kN·m绕Y轴弯矩:M0yk=M0y/Ks=301.39/1.00=301.39kN·m3．基础几何特性：底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=4.20×4.20=17.64m2绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×4.20×4.202=12.35m3绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×4.20×4.202=12.35m310.2.3计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值fa=160.00kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：pk=(Fk＋Gk)/A(5.2.2－1)Fk=F/Ks=2341.10/1.00=2341.10kNGk=20S·d=20×17.64×1.10=388.08kNpk=(Fk＋Gk)/S=(2341.10＋388.08)/17.64=154.72kPa≤fa，满足要求。3．偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W(5.2.2－2)pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W(5.2.2－3)当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la(5.2.2－4)X、Y方向同时受弯。第96页 偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=301.39/(2341.10＋388.08)=0.11me=exk=0.11m≤(B1＋B2)/6=4.20/6=0.70mpkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy=(2341.10＋388.08)/17.64＋301.39/12.35=179.12kPa偏心距eyk=M0xk/(Fk＋Gk)=80.53/(2341.10＋388.08)=0.03me=eyk=0.03m≤(A1＋A2)/6=4.20/6=0.70mpkmaxY=(Fk＋Gk)/S＋M0xk/Wx=(2341.10＋388.08)/17.64＋80.53/12.35=161.24kPapkmax=pkmaxX＋pkmaxY－(Fk＋Gk)/S=179.12＋161.24－154.72=185.65kPa≤1.2×fa=1.2×160.00=192.00kPa，满足要求。4．基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0(8.2.7－1)Fl=pj·Al(8.2.7－3)am=(at＋ab)/2(8.2.7－2)pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=2341.10/17.64＋301.39/12.35=157.12kPapjmin,x=F/S－M0y/Wy=2341.10/17.64－301.39/12.35=108.31kPapjmax,y=F/S＋M0x/Wx=2341.10/17.64＋80.53/12.35=139.24kPapjmin,y=F/S－M0x/Wx=2341.10/17.64－80.53/12.35=126.19kPapj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=157.12＋139.24－132.72=163.65kPa(1)柱对基础的冲切验算：H0=H1＋H2－as=0.20＋0.45－0.08=0.57mX方向：Alx=1/4·(A＋2H0＋A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)=(1/4)×(0.60＋2×0.57＋4.20)(4.20－0.60－2×0.57)=3.65m2Flx=pj·Alx=163.65×3.65=597.81kN第96页 ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{0.60＋2×0.57,4.20}=1.74mamx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17mFlx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1430.00×1.170×0.570=667.57kN，满足要求。Y方向：Aly=1/4·(B＋2H0＋B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0)=(1/4)×(0.60＋2×0.57＋4.20)(4.20－0.60－2×0.57)=3.65m2Fly=pj·Aly=163.65×3.65=597.81kNab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{0.60＋2×0.57,4.20}=1.74mamy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17mFly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1430.00×1.170×0.570=667.57kN，满足要求。5．基础受压验算计算公式：Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln局部荷载设计值：Fl=2341.10kN混凝土局部受压面积：Aln=Al=B×A=0.60×0.60=0.36m2混凝土受压时计算底面积：Ab=min{B＋2A,B1＋B2}×min{3A,A1＋A2}=3.24m2混凝土受压时强度提高系数：βl=sq.(Ab/Al)=sq.(3.24/0.36)=3.001.35βc·βl·fc·Aln=1.35×1.00×3.00×14300.00×0.36=20849.40kN≥Fl=2341.10kN，满足要求。6．基础受弯计算计算公式：按《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》中下列公式验算：MⅠ=β/48·(L－a)2(2B＋b)(pjmax＋pjnx)MⅡ=β/48·(B－b)2(2L＋a)(pjmax＋pjny)第96页 (1)柱根部受弯计算：G=1.35Gk=1.35×388.08=523.91kNⅠ-Ⅰ截面处弯矩设计值：pjnx=pjmin,x＋(pjmax,x－pjmin,x)(B1＋B2＋B)/2/(B1＋B2)=108.31＋(157.12－108.31)×(4.20＋0.60)/2/4.20=136.20kPaMⅠ=β/48·(B1＋B2－B)2[2(A1＋A2)＋A](pjmax,x＋pjnx)=1.0337/48×(4.20－0.60)2×(2×4.20＋0.60)×(157.12＋136.20)=736.81kN·mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：pjny=pjmin,y＋(pjmax,y－pjmin,y)(A1＋A2＋A)/2/(A1＋A2)=126.19＋(139.24－126.19)×(4.20＋0.60)/2/4.20=133.65kPaMⅡ=β/48·(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pjmax,y＋pjny)=1.0000/48×(4.20－0.60)2×(2×4.20＋0.60)×(139.24＋133.65)=663.11kN·mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.038500配筋率：ρ=0.001835计算面积：1046.05mm2/mⅡ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.034580配筋率：ρ=0.001648计算面积：939.54mm2/m10.2.4计算结果1．X方向弯矩计算结果：计算面积：1046.05mm2/m采用方案：12@100实配面积：1130.97mm2/m第96页 2．Y方向弯矩计算结果：计算面积：939.54mm2/m采用方案：12@110实配面积：1028.16mm2/m第96页 第11章结构电算11.1使用软件及软件简介本次工程电算复核采用PKPM软件。PKPM为中国建筑科学研究院开发的土木建筑结构设计系列程序，包括建筑设计、建筑结构设计、给排水设计和建筑设备设计。PKPM结构系列软件采用独特的人机交互模型输入方式，配有先进的结构分析软件包，具有丰富和成熟的结构施工图设计功能，可进行框架、排架、钢结构、连续梁、结构平面、楼板配筋、结点大样、各类基础、楼梯、剪力墙等项目设计。11.2结构计算及计算结果输出11.2.1PMCAD结构建模图11-1楼面荷载传导方式第96页 图11-2屋面恒载图11-3屋面活载图11-4整楼模型第96页 第96页 图11-5建模设计参数图11-6JCCAD参数第96页 11.2.2SATWE计算部分图11-7接PM生成SATWE数据第96页 图11-8SATWE计算控制参数图11-8地震信息第96页 图11-9配筋信息图11-10调整信息第96页 图11-11活荷信息图11-12总信息第96页 11.2.3分析结果图形和文本显示1、剪重比的控制：图11-13剪重比计算结果2、周期比的控制：图11-14周期比计算结果第96页 3、位移比的控制：图11-15位移比计算结果4、刚重比的控制：图11-16刚重比计算结果5层间受剪承载力之比：图11-17层间受剪承载力比计算结果第96页 6超筋的控制：无超筋现象图11-18超配筋信息11.3绘制结构施工图1.对单个构件的优化调整柱和梁的配筋率，梁和柱满足经济配筋率的要求：梁的经济配筋率为0.5%～1.6%，对于柱为：1%～3%。钢筋的直径在12mm～25mm之间。对于板为：0.4%～0.8%。2.满足施工图的要求为了更好的满足“四强四弱”：梁、柱端箍筋的直径在机算的基础上增加2mm；柱的纵筋放大1.2～1.6倍，角部放大1.4倍以上，边柱取1.3倍，中柱取1.2倍。3.绘制结构平面布置图，各层梁、柱、板的配筋图，编制结构设计总说明（成果详见结构施工图）。4.基础设计（成果详见结构施工图基础部分）。第96页 结论经过配筋等结果的比较，PKPM梁配筋普遍比手算偏大，柱配筋基本符合。手算与电算的区别：用pkpm软件计算时，程序按照《混凝土规范》要求对梁截面进行承载力验算，并且对梁裂缝和挠度进行控制，裂缝限制为0.3mm。手算只是按照承载力进行计算，所以电算结果比手算结果大。并且手算依据的最新的抗震规范与混凝土设计规范，而且PKPM在计算的时候考虑了群体效应，而手算只是计算了一榀框架。第96页 心得框架结构又称构架式结构。房屋的框架按跨数分有单跨、多跨；按层数分有单层、多层；按立面构成分有对称、不对称；按所用材料分有钢框架、混凝土框架、胶合木结构框架或钢与钢筋混凝土混合框架等。其中最常用的是混凝土框架（现浇整体式、装配式、装配整体式，也可根据需要施加预应力，主要是对梁或板）、钢框架。装配式、装配整体式混凝土框架和钢框架适合大规模工业化施工，效率较高，工程质量较好。框架建筑的主要优点：空间分隔灵活，自重轻，节省材料；具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，利于安排需要较大空间的建筑结构；框架结构的梁、柱构件易于标准化、定型化，便于采用装配整体式结构，以缩短施工工期；采用现浇混凝土框架时，结构的整体性、刚度较好，设计处理好也能达到较好的抗震效果，而且可以把梁或柱浇注成各种需要的截面形状。　　框架结构体系的缺点为：框架节点应力集中显著；框架结构的侧向刚度小，属柔性结构框架，在强烈地震作用下，结构所产生水平位移较大，易造成严重的非结构性破坏，吊装次数多，接头工作量大，工序多，浪费人力，施工受季节、环境影响较大；不适宜建造高层建筑，框架是由梁柱构成的杆系结构，其承载力和刚度都较低，特别是水平方向的（即使可以考虑现浇楼面与梁共同工作以提高楼面水平刚度，但也是有限的），它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，其总体水平位移上大下小，但相对于各楼层而言，层间变形上小下大，设计时如何提高框架的抗侧刚度及控制好结构侧移为重要因素，对于钢筋混凝土框架，当高度大、层数相当多时，结构底部各层不但柱的轴力很大，而且梁和柱由水平荷载所产生的弯矩和整体的侧移亦显著增加，从而导致截面尺寸和配筋增大，对建筑平面布置和空间处理，就可能带来困难，影响建筑空间的合理使用，在材料消耗和造价方面，也趋于不合理，故一般适用于建造不超过15层的房屋。第96页 参考文献[1]李国强李杰苏小卒编著.建筑结构抗震设计(第三版).北京：中国建筑工业出版社，2009[2]同济大学.房屋建筑学.北京：中国建筑工业出版社，1997[3]李廉锟.结构力学(上册)(第三版).北京：高等教育出版社，1996[4]沈蒲生.混凝土结构设计原理(第三版).北京：高等教育出版社，2007[5]沈蒲生.混凝土结构设计(第三版).北京：高等教育出版社，2007[6]中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范(GB50009-2001).北京：中国建筑工业出版社，2003[7]中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范(GB50011-2010).北京：中国建筑工业出版社，2011[8]中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范(GB50007-2010).北京：中国建筑工业出版社，2011[9]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2010).北京：中国建筑工业出版社，2011[10]中华人民共和国国家标准.高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002).北京：中国建筑工业出版社，2003[11]中华人民共和国国家标准.民用建筑设计通则(GB50352-2005).北京：中国建筑工业出版社，2005[12]中华人民共和国国家标准.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(O3G101-1).北京：中国计划出版社，2003第96页'