五层框架教学楼计算书论文

'五层框架教学楼计算书符号－混凝土弹性模量；N－轴向力设计值；M－弯矩设计值；V－剪力设计值；A－构件截面面积；I－截面惯性矩；－永久荷载标准值；－可变荷载标准值；－永久荷载分项系数；－可变荷载分项系数；－结构总水平地震作用标准值；－地震时结构的重力荷载代表值、等效总重力荷载代表值；T－结构自振周期；－承载力抗震调整系数；－构件长细比；－地基承载力特征值；－风荷载标准值；－结构顶部附加水平地震作用标准值；－楼层层间位移；e－偏心距；－箍筋面积；B－结构迎风面宽度；－截面有效高度；－受拉区、受压区纵筋面积。77 第1章绪论§1.1工程背景该项目位于西安市长安区，五层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4969m2；首层层高为3.9m，其余每层层高为3.6m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为±0.000m，室外内高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。§1.1.1设计资料1、气象资料基本雪压，基本风压，地面粗糙程度为B类。常年地下水位于地表下6m，水质对混凝土无侵蚀性。1）、气温：最热月为7月份，平均气温为27℃，极端最高气温为40℃；最冷月为1月份，平均气温为—9℃，极端最低气温为—18℃。2）、降水：年降水量634mm，日最大降水量92mm，1h最大降雨量为56mm。基本雪压。3）、主导风向：西风和西北风，基本风压为0.45kN/㎡，地面粗糙度为B类。2,地质条件地表下黄土分布厚度大于15m，垂直及水平分布较均匀，为可塑性状态、中等压缩性、弱湿陷性，属I级非自重湿陷性黄土地基。土的重度为19kN/mm2。土壤最大冻结深度为0.5m。常年地下水位于地表下6m，水质对混凝土无侵蚀性。1）、地基土的湿陷性：拟建场地土为非自重湿陷性黄土，地基湿陷性等级为Ⅰ级。2）、不良地质现象：在拟建场地未发现不良地质现象破坏痕迹，可以建筑。3）、地基土的承载力标准值：黄土状土②为165KPa；4）、场地的地震效应：场地土类型属中硬场地土，建筑场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.3s。设计地震动参数。由于地下水位深度大于12m。因此，地面下12m深度范围内存在的沙土可不考虑液化影响。77 5）、建筑地基处理方案的建议：黄土状土②适于做持力层，但其承载力较低，应进行地基处理，建议采用灰土垫层法或砂石垫层法，厚度不宜小于2m。3、地震设防烈度抗震设防烈度为8度。1.1.2材料1.混凝土：梁柱板均使用C40混凝土。2.钢筋：梁柱纵筋采用HRB400，箍筋采用HRB300，板采用HRB335。3.墙体：a.外纵墙采用240厚粘土空心砖（15KN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5KN/㎡）,一侧为20㎜厚抹灰（17KN/㎡）；b.内隔墙采用200厚粘土空心砖（15KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰。c.卫生间隔墙做法同内墙。d.女儿墙采用100厚混凝土板（25KN/m2）4.窗：均为铝合金窗（0.40KN/m2）5.门：除大门为玻璃门（0.45KN/m2），其余均为木门(0.2KN/m2).6、屋面及楼面做法：屋面做法：30mm厚细石混凝土保护层SBS改性沥青20mm厚砂浆找平层150mm厚水泥蛭石保温层120mm厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶楼面做法：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）100厚混凝土楼板V型轻钢龙骨吊顶§1.2工程特点该工程为五层，建筑物抗震设防烈度8度，耐久性年限为二级（50～100年）；耐火等级为二级，主体高度为18.3米，框架结构，不上人屋面。§1.3施工条件1.地形：建设场地平坦，道路通畅，水、电附近可以接通；77 2.施工单位技术力量和机械化水平均较高。第2章结构布置及计算简图§2.1结构布置及梁,柱截面尺寸的初选§2.1.1梁柱截面尺寸初选主体结构共5层，首层层高为3.9m，层高均为3.6m，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。屋面板板厚取120mm，楼面板板厚取100mm：1.梁截面尺寸的估算：（1）.AD跨：a.边横梁：L=7200㎜h=(1/12～1/8)×7200=600～900取h=700mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233～350取b=250mm故框架横纵梁的截面尺寸为b×h=250㎜×600㎜b.中横梁：L=3000㎜h=(1/12～1/8)×3000=250～375考虑变截面的影响取h=450mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×450=150～225取b=250m故框架次梁的截面尺寸为b×h=250㎜×450㎜(20.1-17跨：纵梁：L=3300㎜h=(1/12～1/8)×3300=275～413取h=500mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×500=417～250取b=250m故框架梁的截面尺寸为b×h=250㎜×500㎜2、柱截面尺寸的估算初选：首层选取柱截面尺寸为500㎜×500㎜，其余各层为400㎜×400㎜.§2.1.2结构布置77 如图2-1所示：图2-1结构平面布置图注：梁的尺寸：L1=250㎜×700㎜,L2=250㎜×500㎜,L3=250㎜×450㎜边柱、内柱的尺寸首层选取柱截面尺寸为500㎜×500㎜，其余各层为400㎜×400㎜.注：室内外高差0.45m,基础埋深1.5m，肋梁高1.0m，底层柱高度从机场顶面算至一层板底，及h=3.9+0.45+1.5-1.0-0.1=4.75m。§2.2框架结构的计算简图77 图2-2框架结构梁，柱尺寸第3章重力荷载代表值的计算§3.1荷载计算§3.1.1屋面及楼面恒荷载计算一、屋面均布恒载标准值屋面做法：30mm厚细石混凝土保护层22×0.33=0.66kN/m2SBS改性沥青0.2kN/m220mm厚砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2150mm厚水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/m2120mm厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2共计5.26kN/m2二、楼面均布恒载标准值楼面做法：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55kN/m2100厚混凝土楼板25×0.1=2.5kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2共计3.3kN/m2§3.1.2．屋面及楼面可变荷载值标准值1.根据《荷载规范》查得：不上人屋面：0.5KN/㎡楼面：2.0KN/㎡(教学楼楼)走廊、楼梯:2.5KN/㎡厕所：2.0KN/㎡77 2.雪荷载（屋面坡度不大于25度时）Sk=1.0×0.2KN/㎡=0.2KN/㎡屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者。§3.1.3．梁，柱，墙，门窗重力荷载标准值的计算一．梁柱重力荷载标准值计算见表3-1表3-1层数构件b/mh/mrkN/m3βgkN/mLimn1纵梁0.250.50251.053.2812.868边横梁0.250.70251.054.5946.736中横梁0.250.45251.052.9532.518柱0.500.50251.106.8754.75722-4纵梁0.250.50251.053.2812.968边横梁0.250.70251.054.5946.836中横梁0.250.45251.052.9532.618柱0.400.40251.104.4003.672注：表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n表示构件数量。梁长取净长，柱长取层高。二、墙、门、窗重力荷载标准值计算1.墙体：a.外纵墙采用240厚粘土空心砖（15KN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5KN/㎡）,一侧为20㎜厚抹灰（17KN/㎡）；0.5×15×0.24+17×0.02=4.44kN/m2b.内隔墙采用200厚粘土空心砖（15KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰。15+0.24+17×0.02×2=4.28kN/m2c.卫生间隔墙做法同内墙。d.女儿墙采用100厚混凝土板（25KN/m2）25×0.1=2.5kN/m22.窗：均为铝合金窗（0.40KN/m2）3.门：除大门为玻璃门（0.45KN/m2），其余均为木门(0.2KN/m2).77 第4章框架结构侧移刚度计算§4.1梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数:中框架梁I=2.0I0边框架梁I=1.5I0梁采用C40混凝土，EC=3.25×107kN/m2(m4)(4-1)KB单位：kNm横向框架：表4-1框架梁线刚度计算部位截面m2跨度m截面惯性矩边框架中框架I=1.5I0KB=EI/LI=2.0I0KB=EI/L边跨0.25×0.77.24.146×1010.719×104.839×1014.292×106.452×10中跨0.25×0.43.01.898×102.847×103.084×103.796×104.112×10§4.2柱线刚度柱采用C40混凝土Ec=3.25×107kN/M2，首层高度4.75m,2-5层3.6m。例如首层柱截面：500mm×500mm则I1-4=I0==5.208×10-3m4(4-2)77 表4-2柱的线刚度计算层次层高b×hEc/KN/M2Ic(m4)Kc=2-53.6m400×4003.25×102.133×101.926×1014.75m500×5003.25×105.208×103.563×10§4.3柱的侧移刚度D一般层：=D=（4-3）首层：=D=（4-4）表4-3边框架柱子的侧移刚度部位层高M柱子刚度边跨梁线刚度中跨梁线刚度边框架边柱C1（4根）边框架中柱C2（4根）K1α1DC1K2α2DC22-53.61926048390308402.5130.55799334.1140.6731200214.753563048390308401.3580.553104792.2240.64512223表4-4中框架柱子的侧移刚度部位层高M柱子刚度边跨梁线刚中跨梁a线刚中框架边柱C1（14根）中框架中柱C2（14根）K1α1DC3K2α2DC42-53.61926064520411203.3500.626111645.4850.7331307214.753563064520411201.8110.606114842.9650.6981322777 §4.4层间侧移刚度的计算表4-5层间侧移刚度部位各层柱子侧移刚度层间刚度∑DC1∑DC2∑DC3∑DC4∑Di2-5397324800835724841830486329214191648892367488423264881560∑D1/∑D2=881560/863292=1.02﹥0.7满足要求第5章横向水平荷载作用下框架内力和侧移计算§5.1水平地震作用下重力荷载代表值计算第五层的重力荷载代表值:五层上半层女儿墙：[（17.64+56.34）×2-0.1×4]×0.3×2.5=110.67kN屋面：17.64×56.34=993.838m20.32×0.32×4+0.32×0.4×36+0.4×0.4×32=10.138m2（993.838-10.138）×5.26=5174.262kN纵梁：2.9×3.281×68=647.013kN边横梁：6.8×4.592×36=1124.856kN走廊横梁：2.6×2.953×18=138.200kN柱子：×4.4×72=570.24kN外墙：（56.1-0.4×17）×2×（3.6/2-0.5）×4.44+（7.2-0.4）×（3.6/2-0.7）×4×4.44+（3-0.4）×（3.6/2-0.45）×2×4.44=733.133kN内纵墙：（3.3-0.4）×30×（-0.5）×4.28=484.068kN内横墙：（7.2-0.4）×14×（-0.7）×4.28=448.202kN外墙窗洞：-(-0.5)×2.4×26×4.44-(-0.45)×2.1×2×4.44=-385.348kN外墙窗：(-0.5)×2.4×26×0.4+(-0.45)×2.1×2×0.4=34.716kN77 内门洞：-(2.1-）×0.9×24×4.28=-27.734kN内门：（2.1-）×0.9×24×0.2=1.08kN∑＝9053.358KN五层下半层柱子：×4.4×72=570.24kN外墙：（147.96-40×0.4）××4.44=1054.624kN内纵墙：（3.3-0.4）××30×4.28=670.248kN内横墙：（7.2-0.4）××14×4.28=733.421kN外墙窗洞：a、教室：-（2.1-3.6/2+0.5）×2.4×26×4.44=-221.645kNb、走廊：-（2.1-+0.45）2.4×4.44×2=-15.984kNc、厕所：-0.6×0.9×4.44×10=-23.976kNd、楼梯：-1.2×2.4×4×4.44=-51.149kN∑＝-312.754KN外墙窗:×0.9×24×4.28=16.641kN内门洞：312.754/4.44×0.4=-28.176kN内门：×0.9×20×2×0.2=6.48kN∑＝2733.794KN2～4层的重力荷载代表值:四层上半层楼面：[993.838-(0.32×0.32×8+0.32×0.4×30+0.4×0.4×32-0.2×0.4×2-0.2×0.08×4)-93.110]×3.3=2940.869kN纵梁：2.9×3.281×68=647.013kN边横梁：6.8×4.592×36=1124.856kN走廊横梁：2.6×2.953×18=138.200kN柱子：×4.4×72=570.24kN外墙：（56.1-0.4×17）×2×（3.6/2-0.5）×4.44+（7.2-0.4）×（3.6/2-0.7）×4×4.44+（3-0.4）×（3.6/2-0.45）×2×4.44=733.133kN内纵墙：（3.3-0.4）×30×（-0.5）×4.28=484.068kN77 内横墙：（7.2-0.4）×14×（-0.7）×4.28=448.202kN外墙窗洞：-(-0.5)×2.4×26×4.44-(-0.45)×2.1×2×4.44=-385.348kN外墙窗：(-0.5)×2.4×26×0.4+(-0.45)×2.1×2×0.4=34.716kN内门洞：-(2.1-）×0.9×24×4.28=-27.734kN内门：（2.1-）×0.9×24×0.2=1.08kN∑＝6709.295KN四层下半层柱子：×4.4×72=570.24kN外墙：（147.96-40×0.4）××4.44=1054.624kN内纵墙：（3.3-0.4）××30×4.28=670.248kN内横墙：（7.2-0.4）××14×4.28=733.421kN外墙窗洞：a、教室：-（2.1-3.6/2+0.5）×2.4×26×4.44=-221.645kNb、走廊：-（2.1-+0.45）2.4×4.44×2=-15.984kNc、厕所：-0.6×0.9×4.44×10=-23.976kNd、楼梯：-1.2×2.4×4×4.44=-51.149kN∑＝-312.754KN外墙窗:×0.9×24×4.28=16.641kN内门洞：312.754/4.44×0.4=-28.176kN内门：×0.9×20×2×0.2=6.48kN∑＝2733.794KN三层上半层等于四层上半层为：6709.295KN三层下半层等于四层下半层为：2733.794KN二层上半层等于三层上半层为：6709.295KN二层下半层等于三层下半层为：2733.794KN77 一层上半层楼面：[993.838-(0.37×0.37×8+0.37×0.5×30+0.5×0.5×32-0.25×0.5×2-0.25×0.13×4)-93.110]×3.3=2925.326kN纵梁：2.8×3.281×68=624.702kN边横梁：6.7×4.592×36=1108.073kN走廊横梁：2.5×2.953×18=132.885kN柱子：×6.875×72=1175.625kN外墙：（56.1-0.5×17）×2×（4.75/2-0.5）×4.44+（7.2-0.5）×（4.75/2-0.7）×4×4.44+（3-0.5）×（4.75/2-0.45）×2×4.44=1034.587kN内纵墙：（3.3-0.5）×27×（-0.5）×4.28=606.69kN内横墙：（7.2-0.5）×14×（-0.7）×4.28=672.452kN外墙门、窗洞：a、教室：-(-1.0)×2.4×23×4.44=-336.996kNb、厕所：-0.6×0.9×10×4.44=-23.976kNc、正面与侧面：-（-1.5）×2.4×3×4.44-(-1.8)×2×4.44=-37.163KN外墙门、窗：360.972/4.44×0.4+37.163×0.2/4.44=34.194kN内门洞：-(-1.8）×0.9×22×4.28=-48.728kN内门：（-1.8）×0.9×18×0.2=1.863kN雨篷:9.9×1.5×0.1×25+3×1.2×0.1×25×2=55.125kN∑＝7926.639KN楼梯：正楼梯（梁板式），侧楼梯（板式）；按140mm板厚计算：0.14×25=3.5kN/m2正楼梯:：9.9×7.2×3.5=249.48KN1/2×249.48=124.74KN侧楼梯：3.3×7.2×3.5=83.16KN1/2×83.16=41.58KN则恒载+0.5活载：=9053.358+0.5×0.5×(56.1×17.4)=9297.393kN77 2733.794+6709.295+0.5×[2.0×(3.3×7.2×26+3.3×7.2×30)+2.5×(3.3×7.2×4+3×56.1)]+124.74+41.58=11693.359kN2733.794+6709.295+0.5×[2.0×(3.3×7.2×26+3.3×7.2×30)+2.5×(3.3×7.2×4+3×56.1)]+249.48+83.16=11859.679kN2733.794+6709.295+0.5×[2.0×(3.3×7.2×26+3.3×7.2×30)+2.5×(3.3×7.2×4+3×56.1)]+249.48+83.16=11859.679kN2733.794+7926.639+0.5×[2.0×(3.3×7.2×26+3.3×7.2×30)+2.5×(3.3×7.2×4+3×56.1)]+249.48+83.16=13077.023KN图5-1框架简图及各质点重力荷载代表值77 §5.2水平地震作用下框架内力和侧移的计算§5.2.1水平地震力作用下框架的侧移验算按顶点位移法计算框架的自振周期顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程，如表5-4：（5-1）（5-2）（5-3）（5-4）式中：：基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架结构取0.6—0.7，该框架取0.7。：框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力。进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。：第i层第j跟柱的抗侧移刚度；表5-1横向框架顶点位移计算层次Gi(KN)VaiDi△UiUi59297.3939297.3938632920.01080.1906.411693.35920990.7528632920.02430.179877 311859.67932850.4318632920.03810.1555211859.67944710.1108632920.05180.1174113077.02357787.1338815600.06560.0656按公式（5－4）计算基本周期T,其中Ut量纲为m，取T1=1.7×0.7×0.19060.5=0.520s§5.2.2横向地震作用计算:根据《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。在Ⅱ类场地，8度设防区，设计地震分组为第二组情况下，由《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）表5.1.4—1和表5.1.4—2可查得：结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（8度）为：=0.30s=0.16(1).结构总水平地震作用标准计算：(5-5)(5-6)(5-6)式中：：结构基本自振周期的水平地震影响系数值；：结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85％；：顶部附加水平地震作用；：顶部附加地震作用系数；：结构总水平地震作用标准值；：分别为质点i,j的计算高度；77 因为T1=0.520>1.4×0.30=0.42s，所以考虑顶部附加水平地震作用，其附加地震作用为：=0.08×0.52+0.07=0.1116Tg0，说明x>al，则x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2若VA≤0，则Mmax=MA=1.3MEk-1.0MGE2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：77 图7-2梁上均布和三角形荷载VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得：VA=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l第1层AB跨梁：梁上荷载设计值：q1=1.2×4.594=5.513kN/mq2=1.2×（5.445+0.5×3.3）=8.514kN/m左震：MA=100.11/0.75=133.48kN·mMB=-172.95/0.75=-230.60kN·mVA=-（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2=-（133.48+230.60）/7.2+5.513×7.2/2+8.514×7.2/3=27.80kN>0故x>al=l/3=2.4mx=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=2.76mMmax=1.3MEK-1.0MEK=146.34kN·mγREMmax=0.75×146.34=109.76右震：MA=-209.24/0.75=-278.99kN·mMB=40.35/0.75=53.80kN·mVA=-（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2=（218.99+53.80）/7.2+5.513×7.2/2+8.514×7.2/3=128.46kN由于128.46-（2×5.513+8.514）×3/2=82.19>0，故x>al=l/3=2.4mx=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（128.46+1.2×8.514）/（5.513+8.514）=5.14mMmax=1.3MEK-1.0MEK=96.74kN·m77 γREMmax=0.75×96.74=72.56kN·m其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：表7-2跨间最大弯矩计算结果表（kN·m）层次123跨ABBCABBCABBCMmax109.7696.7473.3761.0279.9656.95层次45跨ABBCABBCMmax72.1439.9875.0118.74§7.1.2梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]（1）、对于第5层，AB跨：受力如图所示：图7-3第5层AB梁受力图梁上荷载设计值：q1=1.2×4.594=5.513kN/mq2=1.2×（8.679+0.5×0.825）=10.910kN/mVGb=5.513×7.2/2+10.910×4.8/2=82.03kNln=7.2-0.6=6.2m77 左震：Mlb=-29.34/0.75=-39.12kN·mMrb=-94.98/0.75=-126.64kN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×（39.12+126.64）/6.6+82.03]=75.89kN右震：Mlb=101.07/0.75=134.76kN·mMrb=40.46/0.75=53.95kN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×（134.76+53.95）/6.6+82.03]=87.26kNBC跨：受力如图所示：图7-4第5层BC梁受力图梁上荷载设计值：q1=1.2×3.953=3.544kN/mq2=1.2×（15.78+0.5*1.5）=19.836kN/mVGb=3.544×3/2+19.836×1.5/2=11.83kNln=3-0.6=2.4m左震：Mlb=Mrb=17.66/0.75=23.55kN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×2×23.55/2.4+11.83]=32.42kN右震：Mlb=Mrb=29.81/0.75=39.75kN·m77 V=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×2×39.75/2.4+11.83]=48.62kN（2）、对于第1-4层，AB跨：q1=1.2×4.594=5.513kN/mq2=1.2×（5.445+0.5×3.3）=8.514kN/mVGb=5.513×7.2/2+8.514×4.8/2=82.23kNBC跨：q1=1.2×2，953=3.544kN/mq2=1.2×（9.9+0.5×6）=15.48kN/mVGb=3.544×3/2+15.4×1.5/2=10.01kN剪力调整方法同上，结果见表7-1§7.2框架结构柱的内力组合§7.2.1框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：表7-3横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax5柱顶M18.541.87-43.0143.0112.3884.2675.7784.2612.3884.26N115.898.12-10.2410.24182.69200.14296.69200.14182.69303.97柱底M13.723.0135.19-35.19-25.61-24.51-47.39-48.06-25.61-48.06N131.738.12-10.2410.24209.42226.87329.93344.06209.42344.064柱顶M11.373.83-72.8672.86-34.0772.9130.9172.91-34.0731.16N231.8735.24-35.31-35.31385.87432.93628.81432.93385.87647.8077 柱底M11.813.6959.6259.62-5.43-43.03-38.37-43.03-5.43-38.81N247.7735.24-35.3135.31412.60459.66644.45459.66412.60687.893柱顶M11.813.69-87.4487.44-33.1481.6038.8781.60-33.1438.81N374.7462.40-70.9870.98583.76670.89960.85670.89583.76991.53柱底M11.813.6987.44-87.4415.95-63.77-37.73-63.7715.95-38.24N363.5862.40-70.9870.98610.44697.57996.49697.57610.441031.632柱顶M11.813.69-102.38102.38-10.8859.2138.5259.21-10.8838.81N463.6289.56-116.13116.13781.33768.301292.9768.30781.331335.27柱底M12.403.88102.20-102.2050.67-110.79-48.16-110.7950.67-48.37N479.4689.56-116.13116.13809.97935.991328.5935.99807.971375.371柱顶M9.242.86-103.58103.58-55.1887.0321.1187.03-55.1821.12N577.95116.66-167.86167.86974.741174.551640.71174.55974.741696.75柱底M4.621.43192.82-192.82174.51-187.6-10.55-187.60174.51-10.55N610.61116.66-167.86167.861001.512021676.312021001.51736.84表7-4横向框架B柱弯矩和轴力组合次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax5柱顶M14.251.35-50.3550.35-88.3312.89-59.24-88.33-88.33-12.89N146.8610.82-2.852.85232.44254.53379.94232.44232.44387.69柱底M10.432.2941.20-41.2039.439.1838.2139.4339.4338.81N162.7010.82-2.852.85259.17281.26415.58259.17259.17427.794柱顶M92.84-77.5677.56-93.8059.15-27.24-93.80-93.80-27.67N304.7237.94-8.668.66470.45534.55780.59470.45470.45798.6777 柱底M9.822.7677.56-77.5661.51-20.8431.9461.5161.5132.46N320.5637.94-8.668.66497.20561.29816.23497.20497.20838.773柱顶M9.822.76-102.38102.38-107.3666.70-31.94-107.36-107.36-32.46N462.6837.90-19.7819.78696.73913.461181.2696.73696.731209.56柱底M9.822.76102.38-102.3891.29-51.1431.4891.2991.2932.03N478.5237.90-19.7819.78725.98850.371216.8725.98725.981249.652柱顶M9.822.76-119.65119.65-85.9745.37-32.07-85.97-85.97-32.45N620.6437.90-32.3632.36925.141115.651581.7925.14925.141620.45柱底M9.452.82119.65-119.65147.27-96.7540.20147.27147.2740.54N636.4837.90-32.3632.36951.871142.381617.4951.45951.451660.541柱顶M7.962.41-153.61153.61-89.4567.23-17.64-89.45-89.45-17.81N777.4437.96-50.6850.681143.231417.811983.81143.231143.232033.1柱底M3.981.21187.83-187.83206.99-195.888.83206.99206.998.91N810.1037.96-50.6850.681169.961445.542019.51169.961169.962073.20§7.2.2柱端弯矩设计值的调整：.1、A柱：第5层，按《抗震规范》，无需调整。第4层，柱顶轴压比[uN]=N/Acfc=432.93×103/19.1/4002=0.084<0.15，无需调整。柱底轴压比[uN]=N/Acfc=459.66×103/19.1/4002=0.089<0.15，无需调整。第3层，同理也无需调整。第2层，柱底轴压比[uN]=N/Acfc=935.99×103/19.1/4002=0.182>0.15。可知，一、二、层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：ΣMc=ηcΣMb77 注：ΣMc为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。ΣMb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。ηc柱端弯矩增大系数，二级取1.2表7-5横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）84.2648.0672.9143.0381.6063.7759.21154.7896.31234.50γREN200.14344.06432.93459.66670.89697.57768.3935.991174.5512022、B柱：（同理）B柱调如下：表7-6横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）88.3339.4393.80120.04120.04124.61124.61200.66124.85258.74γREN232.04259.17470.45497.2696.73725.985925.14951.871143.231169.9677 §7.2.3.柱端剪力组合和设计值的调整：例：第5层：恒载SGk=（M上+M下）/h活载SQk=（M上+M下）/h地震作用SEk=（M上+M下）/h调整：1.2×（84.26+48.06）/3.6=48.12表7-7横向框架A柱剪力组合与调整（kN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]125-22.85-7.0712.55-12.55-11.51-35.98-37.3248.124-12.60-4.1922.47-22.478.68-35.13-20.9942.163-13.95-4.5130.22-30.2214.88-44.05-23.0552.872-15.53-5.4535.98-35.9818.65-51.51-26.2761.821-3.47-1.3033.71-33.7129.16-36.58-5.9866.97同理，表7-8横向框架B柱剪力组合与调整（kN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]12518.095.5820.43-20.4338.71-1.1329.5246.46410.983.4033.73-33.7344.30-21.4717.9456.48311.803.7349.18-49.1860.25-35.6519.3872.24213.144.3858.34-58.3470.68-43.0821.9084.8112.991.0054.14-54.1455.93-49.654.9967.1277 第8章截面设计§8.1框架梁的截面设计以第1层AB跨框架梁的计算为例。§8.1.1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间：Mmax=109.76kN·m支座A：Mmax=209.24kN·m支座Bl：Mmax=172.93kN·m调整后剪力：V=92.38kN§8.1.2、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1）、考虑跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=7.2/3=2.4m=2400mm，梁内纵向钢筋选HRB400，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h-a=700-35=665mm，因为bffcm，hf，（h0-hf，/2）=19.1×3000×100×（665-100/2）=1948.90kN·m>994.06kN·m属第一类T形截面。77 下部跨间截面按单筋T形截面计算：αs=M/（fcmbf，h02）=109.76×106/19.1/3000/6652=0.0107ξ=1-（1-2αs）1/2=0.011As=ξfcmbf，h0/fy=0.011×19.1×3000×665/360=644.76mm2实配钢筋4Ф18，As=1017mm2。ρ=1017/250/665=0.65%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=360×1017/19.1/3000/665=0.017<0.35，符合二级抗震设计要求。（2）、考虑两支座处：将下部跨间截面的3Ф18钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=763mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）=[209.24×106-360×763×(665-35)]/19.1/250/6652=0.039ξ=1-（1-2αs）1/2=0.04<0.55可近似取As=M/fy/(h0-a,)=209.29×106/360/（665-35）=922.80mm2实配钢筋4Ф18，As=1017mm2。支座Bl上部：As=M/fy/(h0-a,)=172.93×106/360/（665-35）=762.48mm2实配钢筋4Ф18As=1017mm2。ρ=1077.2/250/665=0.76%>ρmin=0.3%，又As，/As=762.48/1077.2=0.71>0.3，满足梁的抗震构造要求。77 §8.1.3、梁斜截面受剪承载力计算：（1）、验算截面尺寸：hw=h0=665mmhw/b=665/250=2.66<4,属厚腹梁。0.25fcmbh0=0.25×19.1×250×665=504968.8N>V=92380N可知，截面符合条件。（2）、验算是否需要计算配置箍筋：0.07fcmbh0=0.07×19.1×250×665=169669.5N>V=92380N可知，无需按计算配箍。只需配构造筋Ф8@180。箍筋配置，满足构造要求。表8-1梁的配筋计算层次截面M（kN·m）计算As，（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A209.24922.804Ф18、(1017)--0.710.76加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200Bl172.93762.484Ф18、(1017)--AB跨间109.76--644.764Ф18（1017)支座Br98.29947.374Ф18(1017)--11.11加密区四肢Ф10@10077 非加密区四肢Ф10@200BC跨间90.34--811.874Ф18（1017)2支座A141.27888.504Ф18(1017)--0．750.63加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200Bl140.18881.644Ф18(1017)--AB跨间73.37--439.063Ф18(762)支座Br67.50653.814Ф18(1017)--0．751.11加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200BC跨间61.02--559.853Ф18(762)3支座A142.90869.754Ф18(1017)--0．750.63加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200Bl135.49824.654Ф18(1017)--AB跨间79.96--451.083Ф18(762)层次截面M（kN·m）计算As，（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍支座Br64.57631.174Ф18(1017)--0．751.11加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200BC跨间56.95--507.683Ф18(762)4支座A114.28695.554Ф18(1017)--0．50.63加密区四肢Ф10@10077 非加密区四肢Ф10@200Bl116.30708.294Ф18(1017)--AB跨间72.14--424．442Ф18(509)支座Br46.54454.922Ф18(509)--10.56加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200BC跨间39.98--361.122Ф18(504)5支座A103.88632.274Ф18(1017)--0.50.63加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200Bl108.60660.984Ф18(1017)--AB跨间75.01--441.702Ф18(504)支座Br29.81291.392Ф18(509)--10.56加密区四肢Ф10@100非加密区四肢Ф10@200BC跨间18.74--168.952Ф18(504)§8.2框架柱截面设计§8.2.1.柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。77 表8-2柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（kN·m）Vc（kN）N（kN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱540036019.1112.3564.16458.753.13>20.095<0.8440036019.197.256.21612.883.09>20.128<0.8340036019.1108.870.49930.090.76>20.194<0.8240036019.1206.3782.431247.994.47>20.260<0.8150046019.1312.6789.291602.676.25>20.334<0.8B柱540036019.1117.7861.95345.563.40>20.072<0.8440036019.1160.0575.31662.933.80>20.138<0.8340036019.1166.1596.32967.973.08>20.201<0.8240036019.1267.55113.081269.164.23>20.264<0.8150046019.1344.9989.491559.956.88>20.325<0.8§8.2.2.柱正截面承载力计算：先以第1层A柱为例，（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=234.5kN·m，N=1202kN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=234.5×106/(1202×103)=195.09mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即500/30=20mm，故取ea=220mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.0H=4.75m初始偏心矩：ei=e0+ea=195.09+20=215.09mm77 因为长细比l0/h=4750/500=8.83>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×19.1×5002/（1202×103）=2.141>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.832×460/1400/215.09=1.145轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.145×215.09+500/2-40=506.28mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=1202×103/19.1/500/460=0.250<ξb=0.544为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,/(h0-as,)=[1202×103×506.28-0.250×(1-0.5×0.250)×19.1×500×4602]/310/(560-40)=123.82(mm2)(2)、最不利组合二：Nmax=1736.84kN，M=-10.55kN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=10.55×106/(1736.84×103)=6.07mm初始偏心矩：ei=e0+ea=6.07+20=26.07mm长细比l0/h=475/500=8.83>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×19.1×5002/（1736.84×103）=1.482>1.0取ξ1=1.077 又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.832×560/1400/26.07=2.196ηei=2.196×26.07=57.25mm<0.3h0=0.3×460=168mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=52.25+500/2-40=317.25mmξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=1736.84kN<ξbfcmbh0=0.55×19.1×500×460=2642.64kN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×500×500=500mm2选4Ф18，As,=As=1017mm2总配筋率ρs=3×1017/600/460=0.91%>0.8%§8.2.3.柱斜截面受剪承载力计算：以第1层A柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值Vc=66.97kN剪跨比λ=6.25>3，取λ=3轴压比n=0.334考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1202kN<0.3fcmbh=0.3×19.1×5002/103=1544.4kN故取N=1202kN1.05ftbh0/(λ+1)+0.056N=1.05×1.71×500×460/(3+1)+0.056×1202×10377 =193438N>66970N故该层柱应按构造配置箍筋。非加密区还应满足s<15d=270mm,故箍筋配置为4Ф10@200，层次框架柱类型纵向钢筋箍筋加密区非加密区5边柱10φ16φ10@100φ10@200中柱10φ16φ10@100φ10@2004边柱10φ16φ10@100φ10@200中柱10φ16φ10@100φ10@2003边柱10φ16φ10@100φ10@200中柱10φ16φ10@100φ10@2002边柱10φ18φ10@100φ10@200中柱10φ18φ10@100φ10@2001边柱10φ18φ10@100φ10@200中柱10φ18φ10@100φ10@200第9章板配筋计算§9.1设计资料对于楼板，根据塑性理论，l02/l01<77 3时，在荷载作用下，在两个正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2，故属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。1.设计参数：1）、双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图：图9-1双向板肋梁楼盖结构布置和板带划分图§9.2荷载计算1.对于1-4层楼面，活载：q=1.3×2.0=2.6kN/m2恒载：g=1.2×3.3=3.96kN/m2q+g=3.96+2.6=6.56kN/m22.对于5层屋面，活载：q=1.3×（0.5+0.2）=0.91kN/m2恒载：g=1.2×5.26=6.31kN/m2q+g=0.91+6.31=7.22kN/m277 3.计算跨度：（1）、内跨：l0=lc-b（lc为轴线长、b为梁宽）（2）、边跨：l0=lc-250+50-b/24、楼板构造验算：采用C40混凝土，板中钢筋采用I级钢筋，板厚选用100mm，h/l01=100/3100=1/31≥1/50，符合构造要求。5.弯矩计算：首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值，跨中钢筋在离支座l1/4处间隔弯起。取m2=аm1,а=1/n2=1/4=0.25（其中n为长短跨比值）取β1，=β1，，=β2，=β2，，=2，然后利用下式进行连续运算：2M1u+2M2u+M1uI+M1uII+M2uI+M2uII=Pul012（3l02-l01）/12对于1-4层楼面，A区板格：l01=lc-250+50-b/2=3300-250+50-250/2=2950mml02=lc-250+50-b/2=7200-250+50-300/2=6850mmM1=m1（l02-l01/2）+m1l01/4=m1（6.85-2.95/2）+2.95m1/4=6.04m1M2=m2l01/2+m2l01/4=2.95m2/2+2.95m2/4=2.21m2=2.21*0.25m1=0.62m1M1I=M1II=-2m1l02=-2m1×6.85=-13.7m1（支座总弯矩取绝对值计算）77 M2I=M2II=-2m2l01=-2m2×2.95=-5.9m2=-1.64m1将以上数据代入公式2M1u+2M2u+M1uI+M1uII+M2uI+M2uII=Pul012（3l02-l01）/12得2×6.04m1+2×0.61m1+2×13.7m1+2×1.64m1=7.34×2.952×（3×6.85-2.95）/1243.98m1=113.65m1=2.58kN·mm2=0.25*2.54=0.64kN·mm1I=0，m1II=（-2）*1.11=-2.22kN·m（和E的M1II相等）m2I=0，m2II=（-2）*0.65=-1.30kN·m（和F的M2II相等）对其它区格板，亦按同理进行计算，详细过程从略，所得计算结果列于下表：表9-1按塑性铰线法计算弯矩表（1-4层楼面）（kN·m）区格ABCDl01（m）2.982.62.62.90l02（m）6.856.906.886.85M16.03m16.42m16.37m16.02m1M20.62m10.39m10.38m10.62m1M1I-13.7m1-13.9m1-13.8m1-13.7m1M1II-13.7m1-13.9m1-13.8m1-13.7m1M2I-1.64m1-1.05m1-1.02m1-1.65m1M2II-1.64m1-1.05m1-1.02m1-1.65m1m12.581.161.112.61m20.650.290.280.65m1I0-2.32-2.22-2.3277 M1II-2.22-2.32-2.220M2I0-0.580-1.30m2II-1.30-0.58-0.58-1.30同理，对5层屋面，有下表：表9-2按塑性铰线法计算弯矩表（5层屋面）（kN·m）区格ABCDl01（m）2.982.62.62.90l02（m）6.856.906.886.85M16.03m16.42m16.37m16.02m1M20.62m10.39m10.38m10.62m1M1I-13.7m1-13.9m1-13.8m1-13.7m1M1II-13.7m1-13.9m1-13.8m1-13.7m1M2I-1.64m1-1.05m1-1.02m1-1.65m1M2II-1.64m1-1.05m1-1.02m1-1.65m1m13.271.471.403.30m20.820.370.350.82m1I0-2.94-2.80-2.94M1II-2.80-2.94-2.800M2I0-0.740-1.64m2II-1.64-0.74-0.74-1.6477 §9.3板的计算受拉钢筋的截面积按公式As=m/（rsh0fy），其中rs取0.9。对于四边都与梁整结的板，中间跨的跨中截面及中间支座处截面，其弯矩设计值减小20%。钢筋的配置：符合内力计算的假定，全板均匀布置。以第1层A区格l1方向为例，截面有效高度h01=h-20=100-20=80mmAs=m/（rsh0fy）=2.58×106/0.9/300/80=136.51mm2配筋φ8@200，查表实有As（251mm2）对于1-4层楼面，各区格板的截面计算与配筋见下表：表9-3按塑性铰线法计算的截面计算与配筋表项目h0（mm）m(kN·m)As(mm2)配筋实有As（mm2）跨中A区格l1方向802.58136.518φ@200251l2方向700.6538.218φ@200251B区格l1方向801.16*0.849.108φ@200251l2方向700.29*0.813.648φ@200251C区格l1方向801.1158.738φ@200251l2方向700.2816.468φ@200251D区格l1方向802.61138.108φ@200251l2方向700.6538.218φ@200251支座A-C80-2.22117.468φ@180279A-D80-1.3068.788φ@200251D-D80-1.3068.788φ@200251B-D80-2.32122.758φ@180279B-B80-0.5830.698φ@200251B-C80-0.5830.698φ@20025177 同理，对于5层屋面，各区格板的截面计算与配筋见下表：表9-4按塑性铰线法计算的截面计算与配筋表项目h0（mm）m(kN·m)As(mm2)配筋实有As（mm2）跨中A区格l1方向1003.27173.028φ@150335l2方向900.8248.218φ@200251B区格l1方向1001.47*0.862.228φ@200251l2方向900.37*0.817.408φ@200251C区格l1方向1001.4074.078φ@200251l2方向903.35196.948φ@150335D区格l1方向1003.30174.608φ@200251l2方向900.8248.218φ@200251支座A-C100-2.80148.158φ@200251A-D100-1.6486.778φ@200251D-D100-1.6486.778φ@200251B-D100-2.94155.568φ@200251B-B100-0.7439.158φ@200251B-C100-0.7439.158φ@20025177 结论两个多月的毕业设计结束了，总的体会可以用一句话来表达，纸上得来终觉浅，绝知此事要躬行！以往的课程设计都是单独的构件或建筑物的某一部分的设计，而毕业设计则不一样，它需要综合考虑各个方面的工程因素，诸如布局的合理，安全，经济，美观，还要兼顾施工的方便。这是一个综合性系统性的工程，因而要求我们分别从建筑，结构等不同角度去思考问题。但是，由于时间问题，美观性做的不是太好。在设计的过程中，遇到的问题是不断的。前期的建筑方案由于考虑不周是，此后在杨文星老师和组长的帮助下，通过参考建筑图集，建筑规范以及各种设计资料，使我的设计渐渐趋于合理。在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、天正建筑等建筑设计软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。中期进行对选取的一榀框架进行结构手算更是重头戏，对各门专业课程知识贯穿起来加以运用，比如恒载，活载与抗震的综合考虑进行内力组合等。开始的计算是错误百出，稍有不慎，就会出现与规范不符的现象，此外还时不时出现笔误，于是反复参阅各种规范，设计例题等，把课本上的知识转化为自己的东西。后期的计算书电脑输入，由于以前对各种办公软件应用不多，以致开始的输入速度相当的慢，不过经过一段时间的练习，逐渐熟练。紧张的毕业设计终于划上了一个满意的句号，回想起过去两个多月的设计收获是很大的，看到展现在眼前的毕业设计成果，不仅使我对四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。同时也为以后的工作打下了坚实的基础，也为以后的人生作好了铺垫。77 因此，通过本毕业设计，掌握了结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解设计的全过程；培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；培养我们在建筑工程设计中的配合意识；培养正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力；通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调的思想，进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。参考文献［1］国家标准.房屋建筑制图统一标准(GB/T50001-2010).北京:中国计划出版社,2010［2］国家标准.建筑制图标准(GB/T50104-2001).北京:中国计划出版社,2002［3］国家标准.高层民用建筑防火规范(GB50045-2005).北京:中国计划出版社,2005［4］国家标准.公共建筑节能设计标准(GB50189-2005).北京:中国建筑工业出版社,2005［5］同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆大学合编.房屋建筑学.北京:中国建筑工业出版社,2005［6］建筑设计资料集编委会.建筑设计资料集.北京:中国建筑工业出版社,1998［7］国家标准.建筑结构荷载规范(GB50005-2010).北京:中国建筑工业出版社,2010［8］国家标准.建筑抗震设计规范(GB50011-2010).北京:中国建筑工业出版社,2010［9］国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2010).北京:中国建筑工业出版社,2010［10］国家建筑标准设计图集.建筑物抗震构造详图(03G329-1).中国建筑标准设计研究院出版,2003［11］龚思礼主编.《建筑抗震设计手册(第二版)》.北京:中国建筑工业出版社,2010［12］中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.北京:中国建筑工业出版社,2010［13］东南大学等合编.混凝土结构设计.北京:中国建筑工业出版社,2010［14］丰定国主编.工程结构抗震.北京:地震出版社,2010［15］梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京:科学出版社,2010［16］国家标准.建筑地基基础设计规范(GB5007-2002).北京:中国建筑工业出版社,201077 致谢毕业设计即将结束，我的学生生活也随之画上句号。即将走上社会的我，回想大学的生活感慨颇多。在这四年的时间里，认识了很多老师和同学，不论是在生活方面还是在学习方面，他们都给了我很大的帮助。通过这几年的学习，我不仅学到了许多文化知识，而且在做人和为人处世方面也深有所得，在毕业离校之际，深深地向他们表达我最真诚的谢意！在这次毕业设计中，我首先要感谢我的指导老师杨文星，她的耐心的讲解让我收获很多，对我的教导让我终身受益。在此，向她表达深深的谢意。最重要的是我还要深深地感谢我的父母，他们为我默默操劳支持我读完了大学，他们不辞劳苦的精神，成为我永远前进的动力！我将倍加努力，在新的工作岗位上，用优异的成绩来感谢帮助过我的人。致谢人：施明竺2012-12-1477'