四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计

'四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计目录第一章设计任务及基本要求11.1设计原始资料11.1.1工程概况11.1.2设计条件11.2建筑设计任务及要求21.3结构设计任务及要求3第二章建筑设计说明42.1建筑平面设计42.1.1建筑平面布置42.1.2柱网布置52.2剖面设计52.2.1房间各部分高度52.2.2屋面做法52.2.3楼面做法62.2.4地面做法62.2.5墙体构造62.3立面设计72.3.1外墙面做法7第三章结构设计73.1结构方案的选择及结构布置73.1.1结构方案的确定73.1.2基础类型的确定73.1.3结构构件截面尺寸和材料的选择73.1.4结构计算简图103.1.5框架柱的线刚度计算113.2框架荷载计算123.2.1恒荷载计算123.2.2楼面活荷载计算163.3风荷载计算173.3.1风荷载标准值计算173.3.2风荷载作用下的位移验算193.4内力计算213.4.1恒荷载作用下的内力计算212 3.4.2活荷载作用下的内力计算263.4.3风荷载作用下的内力计算303.5内力组合383.5.1一般规定382 3.5.2框架梁柱内力组合413.6框架梁、柱截面设计733.6.1框架梁的截面设计733.6.2框架柱的截面设计803.7现浇板的结构设计903.7.1板的结构计算简图903.7.2楼面现浇板设计913.8楼梯设计973.8.1平面布置图973.8.2楼梯梯段斜板设计983.8.3平台板设计1003.8.4平台梁设计1023.9框架结构柱下基础设计1033.9.1设计资料1033.9.2基础设计1043.10PKPM内力计算111总结122参考文献123致谢124附录任务书毕业设计指导书开题报告文献综述外文原文与翻译实习报告124 第一章设计任务及基本要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况该工程为四层办公楼，主体为现浇钢筋混凝土框架结构，占地面积为，建筑面积，建筑物共四层，底层层高，标准层层高，总高度，室内外高差，基础顶面距离室外地面，基础采用柱下独立基础。该办公楼为钢产品公司自用办公楼，拥有休息厅、会议室、库房、大空间办公室、小会议室等。楼内设有一个电梯两个楼梯，主、次楼梯开间均为，进深均为，楼梯的布置均符合消防、抗震的要求。1.1.2设计条件一、抗震设防烈度：6度设防，抗震等级为四级，抗震设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g；二、基本风压：0.50，B类粗糙度；三、结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。四、工程地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表，Ⅱ类场地土。地下稳定水位距地表-1.5m，表中给定土层深度由自然地坪算起。表1-1建筑地层一览表序号岩土深度天然重度（KN/m3）土层深度（m）厚度范围（m）地基土承载力（kPa）压缩模量（MPa）1杂填土18.50.0—1.41.4903.52粉质黏土221.4—13.311.91505.03淤泥质土17.413.3—24.010.7803.44含泥中粗砂18.524.0—29.85.81806.05残积砾粘性土18.529.8—31.11.32206.06花岗岩2031.1—90.159.0350---124 1.2建筑设计任务及要求一、基本要求：满足建筑功能要求，根据已有的设计规范，遵循建筑设计适用、经济合理、技术先进、造型美观的原则，对建筑方案分析其合理性，绘制建筑施工图。二、规定绘制的建筑施工图为：1、底层、标准层及顶层平面图：比例1：100（图1-1）2、主要立面图：比例1：100（图1-2，图1-3）3、屋面排水布置图：比例1：1004、剖面图：比例1：1005、墙身大样及节点详图：比例1：50及1：20图1-1标准层平面图124 图1-2-轴立面图图1-3-轴立面图1.3结构设计任务及要求一、基本要求：在建筑方案设计的基础上，选择正确的梁柱截面大小，正确布置主梁、次梁位置，掌握建筑结构的计算方法和基本构造要求，绘制的结构图纸要求基本上达到施工图的要求。124 二、规定绘制的结构施工图为：1、结构平面布置图：比例1：1002、一榀框架结构配筋图：比例1：1003、屋面板、楼面板的配筋图：比例1：1004、楼梯配筋图：比例1：1005、基础设计图：1张三、结构设计计算书内容：说明结构方案如何确定的，材料选择。列出结构设计计算过程中采用的计算方法、计算假定、计算原则、计算简图、内力图及计算结果。第二章建筑设计说明2.1建筑平面设计2.1.1建筑平面布置一、建筑结构方案：对于建筑物的土质和所在地区的抗震等要求，选择框架结构和桩基础，具体见结构施工图。二、平面组合：对于办公楼来说，首先要保证其用途，并且符合经济合理的要求，在平面布置上符合抗震和消防的要求，已经在办公楼适合的位置设置抗震缝。在消防方面，楼梯的布置和走廊的长度、宽度均已符合设计规范要求。三、交通组织及防火疏散设计：在垂直的交通方面，在适合的位置都已设置了楼梯，并加设了消防通道。考虑到防火疏散的要求，办公楼楼的走廊适当的放宽。四、采光通风：根据该建筑物的性质，将窗台安排到离地面900mm的高度，以保证有足够的采光和通风。124 2.1.2柱网布置图2-1柱网布置图2.2剖面设计2.2.1房间各部分高度1、层高和净高：底层层高4.7m，净高3.75m；标准层层高3.6m，净高3.45m；顶层层高3.6m，净高3.48m。2、室内外高差：0.30m。3、窗面及窗高:窗面距楼面为0.9m，窗高为2.6m。2.2.2屋面做法1、保护层；40厚细石混凝土2、保温隔热层：40厚挤塑泡沫板3、防水层：4厚SBS改性沥青防水卷材4、找平层：20厚1:3水泥沙浆124 5、基层处理：1:1:6水泥焦渣混凝土2%找坡，（最薄处30厚）6、120厚现浇钢筋砼屋面板7、10厚板底抹灰8、V型轻钢龙骨吊顶2.2.3楼面做法1、面层：水磨石地面（10mm面层，20水泥砂浆打底）2、120厚现浇钢筋砼楼板3、10厚板底抹灰4、V型轻钢龙骨吊顶2.2.4地面做法1、面层：10厚抛光砖，白素水泥擦缝2、素水泥结合层（掺建筑胶）3、10厚聚合物水泥砂浆保护层4、2厚JS-II聚合物防水涂料防水层5、20厚C20细石砼找平层6、100厚碎石垫层7、素土夯实2.2.5墙体构造一、外墙面1、涂料式面层2、5厚聚合物抗裂砂浆(压入耐碱玻钎网格布)3、25厚无机保温砂浆B型4、涂刷界面砂浆一道5、240厚墙体层（采用粉煤灰空心砌块）124 二、内墙面1、刷乳胶漆二道2、满刮腻子二道3、水泥浆一道（内掺建筑胶）4、240厚墙体层（采用粉煤灰空心砌块）2.3立面设计2.3.1外墙面做法1、相对标高+1.050以上外墙面用12厚水泥砂浆打底，8厚混合砂浆找平，外墙防水涂料二度，颜色为粉蓝色，线脚颜色为褐色。2、相对标高+1.050至室外地面间外墙用12厚水泥砂浆打底，外贴300×300的仿大理石墙面砖。第三章结构设计3.1结构方案的选择及结构布置3.1.1结构方案的确定考虑到现浇钢筋混凝土框架结构建筑平面布置灵活，能够获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房屋造型，故本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构。3.1.2基础类型的确定根据施工场地、地基条件、场地周围的环境条件，选择独立基础。3.1.3结构构件截面尺寸和材料的选择一、基础顶面设计标高的确定124 根据地质勘察报告的建议，地基持力层可设在粉质黏土层上，该层距室内地面1.4m—13.3m之间，现选用独立基础，故取基础顶面距离室内设计地面0.5m处。二、楼板厚度的确定本工程中因大多数的板的长短边之比小于或等于2.0，板上的荷载沿两个方向传递到相应的支撑梁上，板沿两个反向受力，故采用双向板肋梁楼盖。民用建筑的双向板的最小厚度为80mm，本工程取用120mm。三、梁截面的确定横向框架梁A、截面高度故取B、截面宽度考虑地震区，故取纵向框架梁A、截面高度框架梁的高度可按高跨比来确定，即梁高故取B、截面宽度考虑地震区，故取次梁124 A、截面高度故取B、截面宽度故取四、框架柱截面的确定按轴心受压公式计算该框架结构的抗震等级为四级，其轴压比限值为0.9；各层的重力代表值近似取。中柱：边柱：根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取。六、材料选择1、混凝土强度等级：除基础垫层混凝土选用C10，基础选用C25外，基础以上各层混凝土均选用C30。2、钢筋级别：框架梁、柱等主要构件的纵向受力钢筋选择HRB400级钢筋；构造钢筋、箍筋及板内钢筋选用HRB335。124 3.1.4结构计算简图选号轴线横向框架计算简图如图3-1所示。图3-1轴线横向框架计算简图1)梁的计算跨度：5700mm；：2100mm；：6600mm；2)柱的高度底层：；二~四层：；124 3.1.5框架柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于边框框架梁取I=2I0。AB、CD跨：BC跨：A轴～D轴底层柱：A轴～D轴其余各层柱：令=1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：==5.68×104/1.8×104=3.156=4.91×104/1.8×104=2.728=1.9×104/1.8×104=1.056=1.4×104/1.8×104=0.778框架梁柱的相对线刚度如图3-1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数依据。124 3.2框架荷载计算3.2.1恒荷载计算1、屋面框架梁线荷载标准值：40厚细石混凝土22×0.04=0.8840厚挤塑泡沫板4×0.04=0.164厚SBS改性沥青防水卷材0.420厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40水泥焦渣混凝土找坡10×0.03=0.30120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.010厚板底抹灰20×0.01=0.20V型轻钢龙骨吊顶0.25屋面恒荷载5.59边跨（AB、CD跨）框架梁自重0.3×0.6×25=4.5梁侧粉刷0.02×（0.6-0.12）×17×2=0.236中跨（BC跨）框架梁自重0.25×0.4×25=2.5梁侧粉刷0.02×（0.4-0.12）×17×2=0.190因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：g4AB1=g4CD1=4.826(注：这里的下标4表示第四层即顶层框架梁)g4BC1=2.690g4AB2=g4CD2=5.59×4=22.360g4BC2=5.59×2.1=11.7392、楼面框架梁线荷载标准值：水磨石地面0.65124 120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.010厚板底抹灰20×0.01=0.20V型轻钢龙骨吊顶0.25楼面恒荷载4.1边跨（AB、CD跨）框架梁自重及梁侧粉刷4.826边跨（AB、CD跨）填充墙自重0.24×(3.6-0.6)×8=5.76墙面粉刷0.02×(3.6-0.6)×17×2=2.04中跨（BC跨）框架梁及两侧粉刷2.69因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=4.826+5.76+2.04=12.626gBC1=2.69gAB2=gCD2=4.1×4=16.4gBC2=4.1×2.1=8.613、屋面框架节点集中荷载标准值：边柱:连系梁自重0.25×0.4×4.0×25=10.0粉刷0.02×(0.4-0.10)×2×4.0×17=0.8160.6m高女儿墙自重0.6×4.0×0.24×19=10.944粉刷0.6×0.02×2×4.0×17=1.632连系梁传来屋面自重×4.0××4.0×5.59=22.36顶层层边节点集中荷载：G4A=G4D=45.752中柱:连系梁自重0.25×0.4×4.0×25=10.0粉刷0.02×(0.4-0.10)×2×4.0×17=0.816124 连系梁传来屋面自重×(4.0+4.0-2.1)×1.05×5.59=17.32×4.0×2.0×5.59=22.36顶层中节点集中荷载：G4B=G4C=50.4963、屋面框架节点集中荷载标准值：边柱:连系梁自重0.25×0.4×4.0×25=10.0粉刷0.02×(0.4-0.10)×2×4.0×17=0.816钢窗自重1.35×2.3×0.45=1.397窗下墙体自重0.24×0.9×3.6×19=14.774粉刷2×0.02×0.9×3.6×17=2.203窗边墙体自重2.25×(3.6-2.3)×0.24×19=13.338粉刷2×0.02×2.25×(3.6-2.3)×17=1.989框架柱自重及粉刷0.4×0.4×3.6×25+0.02×4×0.4×3.6×17=16.358连系梁传来屋面自重×4.0××4.0×4.1=16.4中间层边节点集中荷载：GA=GD=77.275中柱:连系梁自重0.25×0.4×4.0×25=10.0粉刷0.02×(0.4-0.10)×2×4.0×17=0.816内纵墙体自重3.6×(3.6-0.4)×0.24×19=52.531粉刷3.6×(3.6-0.4)×2×0.02×17=7.834扣除门洞重加上门重-2.1×1.0×(0.24×19-0.2)=-9.156框架柱自重及粉刷0.4×0.4×3.6×25+0.02×4×0.4×3.6×17=16.358连系梁传来屋面自重×(4.0+4.0-2.1)×1.05×4.1=12.70124 ×4.0×2.0×4.1=16.4中间层中节点集中荷载：GA=GD=107.4835、恒荷载作用下的结构计算简图本框架在恒荷载作用下的计算简图如图3-1。图3-1恒荷载作用下的计算简图124 3.2.2楼面活荷载计算1、框架梁上线荷载标准值：作用在顶层框架梁上的线荷载为：P4AB=P4CD=2.0×4.0=8.0P4BC=2.0×2.5=5.0作用在中间层框架梁上的线荷载为：PAB=PCD=2.0×4.0=8.0PBC=2.5×2.5=6.252、屋面框架梁节点集中荷载标准值：顶层边节点集中荷载(板传荷载)为：P4A=P4D=×4.0××4.0×2.0=8.0顶层中节点集中荷载(板传荷载)为：P4B=P4C=×(4.0+4.0-2.1)×1.05×2.0+×4.0×4.0×2.0=14.1953、楼面框架节点集中荷载标准值：中层边节点集中荷载(板传荷载)为：PA=PD=×4.0××4.0×2.0=8.0中层中节点集中荷载(板传荷载)为：PB=PC=×(4.0+4.0-2.1)×1.05×2.0+×4.0×4.0×2.5=16.195本框架在活荷载作用下的计算简图如图3-2。124 图3-2楼面活荷载作用下的计算简图3.3风荷载计算3.3.1风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载，化为等量的作用于楼面集中荷载，计算公式如下：Wj=βzμzμsω0(hu+hd)B/2式中基本风压ω0=0.5kN/m2；124 μz——风压高度变化系数，地面粗糙度为B类，由规范查得；μs——风荷载体型系数，μs=1.3；βz——风振系数，本建筑结构高度H<30且高宽比H/B=16.1/16.44=0.979<1.5，故可取βz＝1.0；hu——上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2陪；hd——下层柱高；B——计算单元迎风面的宽度，B=2.0m；计算过程如表3-1所示。本框架在风荷载作用下的计算简图如图3-3。表3-1各层楼面处集中风荷载标准值计算楼层Z(m)()hd(m)hu(m)Wj()41.01.315.51.14550.53.61.23.57431.01.311.91.05320.53.63.64.92921.01.38.31.00.53.63.64.68011.01.34.71.00.54.73.65.395124 图3-3风荷载作用下的计算简图（）3.3.2风荷载作用下的位移验算位移计算时，各荷载均采用标准值。1)侧移刚度D见表3-2和表3-3。2)风荷载作用下框架的层间侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：Δuj=Vj/∑Dij式中Vj——第j层的总剪力标准值；∑Dij——第j层所有柱的抗侧移刚度之和；Δuj——第j层的层间侧移。124 j层侧移顶层侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表4-4。3）侧移验算对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。从表4-4中可见，本框架的层间最大位移与层高之比在低层，其值为1/5890，满足：1/5890＜1/550要求，框架抗侧刚度足够。表4-2横向2～4层D值的计算构件名称K=∑ib’/2ic’αc=K/(2+K)D=αc12ic/h2A轴柱2×3.156/(2×1)=3.1560.6120.56676icB轴柱2×(3.156+1.056)/(2×1)=4.2120.6780.62782icC轴柱2×(2.728+1.056)/(2×1)=3.7840.6540.60576icD轴柱2×2.728/(2×1)=2.7280.5770.53425ic∑D=(0.56676+0.62782+0.60576+0.53425)ic=42.0228表4-3横向底层D值的计算构件名称K=∑ib’/ic’αc=（0.5+K）/(2+K)D=αc12ic/h2A轴柱3.156/0.778=4.060.7520.31796icB轴柱(3.156+1.056)/0.778=5.410.7980.33712icC轴柱(2.728+1.056)/0.778=4.860.7810.33027icD轴柱2.728/0.778=3.510.7280.30751ic∑D=(0.31796+0.33712+0.33027+0.30751)ic=23.2704124 表4-4风、荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算楼层Wj()Vj()∑DΔuj(mm)Δuj/h43.5743.57442.02280.0851/4232834.9298.50342.02280.2021/1782224.68013.18342.02280.3141/1146515.39518.57823.27040.7981/5890u=∑Δuj=1.39mm3.4内力计算3.4.1恒荷载作用下的内力计算一、等效均布荷载梯形或三角形荷载等效成矩形均布荷载。由固端弯矩相等原则可知：梯形：三角形：其中，为矩形均布荷载峰值；为荷载峰值；(如图4-1)。所以，屋面恒载均布荷载可等效为：gWAB=g4AB1+g4AB2×[1-2(2/5.7)2+(2/5.7)3]=4.826+17.82=22.65kN/mgWCD=g4CD1+g4CD2×[1-2(2/6.6)2+(2/6.6)3]=4.826+18.876=23.70kN/mgWBC=g4BC1+g4BC2×5/8=2.690+11.739×5/8=10.03kN/m楼面均布荷载可等效为：124 gWAB=gAB1+gAB2×[1-2(2/5.7)2+(2/5.7)3]=12.626+13.70=25.70kN/mgWCD=gCD1+gCD2×[1-2(2/6.6)2+(2/6.6)3]=12.626+13.844=26.47kN/mgBC=gBC1+gBC2×5/8=2.69+8.61×5/8=8.07kN/m图4-1梯形和三角形等效荷载分布124 取计算简图如图4-2图4-2恒载结构计算简图(均布荷载单位kN/m,集中力单位kN)二、结构力学求解器计算弯矩思路：书中求弯矩图时，将各层分层法求得的弯矩图叠加，得到整个框架结构在恒荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由分层法计算误差所造成的。为了提高精度，现采用结构力学求解器法，求得整个框架结构的弯矩图如图4-3所示。并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力。124 图4-3轴线横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：）124 图4-4轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：kN）124 图4-5轴线横向框架在恒荷载作用下的轴力图（单位：kN）3.4.2活荷载作用下的内力计算一、等效均布荷载屋面活载均布荷载可等效为：PWAB=P4AB(1-2α2+α3)=8.0×[1-2(2/5.7)2+(2/5.7)3]=6.38kN/mPWCD=P4CD(1-2α2+α3)=8.0×[1-2(2/6.6)2+(2/6.6)3]=6.75kN/mPWBC=P4BC×5/8=5.0×5/8=3.12kN/m楼面活荷载可等效为：124 PAB=PAB(1-2α2+α3)=8.0×[1-2(2/5.7)2+(2/5.7)3]=6.38kN/mPCD=PCD(1-2α2+α3)=8.0×[1-2(2/6.6)2+(2/6.6)3]=6.75kN/mPBC=PBC×5/8=6.25×5/8=3.91kN/m取计算简图如图4-6图4-6活载结构计算简图(均布荷载单位kN/m,集中力单位kN)二、结构力学求解器计算弯矩124 活荷载作用下的内力计算也采用结构力学求解器法，考虑活荷载分布的最不利组合，各层楼面活荷载布置可能有好几种组合形式。这里指计算满跨均布荷载下的弯矩图、剪力图和轴力图。图4-7轴线横向框架在活荷载作用下的弯矩图（单位：）124 图4-8轴线横向框架在活荷载作用下的剪力图（单位：kN）124 图4-9轴线横向框架在活荷载作用下的轴力图（单位：kN）3.4.3风荷载作用下的内力计算一、框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。风荷载作用下的计算简图如图3-3。1)求各柱反弯点处的剪力值计算数据见表4-1。表4-1各柱反弯点处的剪力值楼层KαCD=12αc(ic/h2)∑D(ic/h2)总剪力VjVij=DVj/∑D(kN)一般层K=∑ib’/2ic’底层K=∑ib’/ic’αc=K/(2+K)αc=（0.5+K）/(2+K)124 4A轴边柱3.1560.61210.20242.0233.5740.87B轴中柱4.2120.67811.3010.96C轴中柱3.7840.65410.9040.93D轴边柱2.7580.5779.6160.823A轴边柱3.1560.61210.20242.0238.5032.06B轴中柱4.2120.67811.3012.29C轴中柱3.7840.65410.9042.21D轴边柱2.7580.5779.6161.952A轴边柱3.1560.61210.20242.02313.1833.20B轴中柱4.2120.67811.3013.55C轴中柱3.7840.65410.9043.42D轴边柱2.7580.5779.6163.021A轴边柱4.060.7525.72323.27118.5784.57B轴中柱5.410.7986.0684.84C轴中柱4.860.7815.9454.75D轴边柱3.510.7285.5354.422)求各柱反弯点高度yh根据总层数m，该柱所在层n，梁柱线刚度比K，查表得标准反弯点系数y0：根据上下横梁线刚度比值α1查表得修正值y1；根据上下层高度变化α2、α3查得修正值y2、y3；各层反弯点高度yh=(y0+y1+y2+y3)h。反弯点高度比的计算列于表4-2。表4-2反弯点高度比y计算楼层A轴边柱B轴中柱C轴中柱D轴边柱4K=3.156y0=0.45α1=1y1=0K=4.212y0=0.45α1=1y1=0K=3.784y0=0.45α1=1y1=0K=2.758y0=0.439α1=1y1=0124 α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.45α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.45α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.45α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.4393K=3.156y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.5K=4.212y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.5K=3.784y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.5K=2.758y0=0.489α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1y3=0y=0.4892K=3.156y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1.30y3=0y=0.5K=4.212y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1.30y3=0y=0.5K=3.784y0=0.45α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1.30y3=0y=0.5K=2.758y0=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=1.30y3=0y=0.51K=4.06y0=0.55α1=1y1=0α2=0.76y2=0α3=1y3=0y=0.55K=5.41y0=0.55α1=1y1=0α2=0.76y2=0α3=1y3=0y=0.55K=4.86y0=0.55α1=1y1=0α2=0.76y2=0α3=1y3=0y=0.55K=3.51y0=0.55α1=1y1=0α2=0.76y2=0α3=1y3=0y=0.55二、柱端弯矩计算风荷载作用下的柱端弯矩按以下公式计算，即MC上=Vij(1-y)hMC下=Vijyh式中Vij——第j层第i柱的层间剪力,其值见表4-1;y——反弯点高度比.风荷载作用下柱端弯矩计算列于表4-3。124 表4-3风荷载作用下柱端弯矩计算柱楼层Vij/kNyyh(m)(1-y)h(m)MC上()MC下()A轴边柱40.870.451.621.981.721.4132.060.51.801.803.713.7123.20.51.801.805.765.7614.570.552.592.119.6411.81B轴中柱40.960.451.621.981.901.5632.290.51.801.804.124.1223.550.51.801.806.396.3914.840.552.592.1110.2112.51C轴中柱40.930.451.621.981.841.5132.210.51.801.803.983.9823.420.51.801.806.166.1614.750.552.592.1110.0212.28D轴边柱40.820.4391.582.021.661.3031.950.4891.761.843.593.4323.020.51.801.805.445.4414.420.552.592.119.3311.43二、梁端弯矩、剪力及轴力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；根据梁的平衡条件，可求出水平力作用下梁端剪力；节点左右梁端剪力之和即为柱的层间轴力，计算中注意剪力的实际方向。124 所以，风荷载作用下梁端弯矩计算列于表4-4，梁端剪力计算列于表4-5，柱的轴力计算列于表4-6。表4-4(a)梁端弯矩MAB、MDC计算楼层A柱端弯矩()D柱端弯矩()柱端弯矩之和()MAB()MDC()4----1.721.661.72-1.661.721.6631.411.305.124.895.12-4.893.713.5923.713.439.478.879.47-8.875.765.4415.765.4415.414.7715.4-14.779.649.33注：弯矩以顺时针为正。表4-4(b)梁端弯矩MBA、MBC、MCB计算楼层B柱端弯矩C柱端弯矩柱端弯矩之和B柱ib左/ib右C柱ib左/ib右MBAMBCMCBMCD4----1.901.840.75:0.250.28:0.72-1.420.48-0.511.331.901.8431.561.515.685.490.75:0.250.28:0.72-4.261.42-1.533.964.123.9824.123.9810.5110.140.75:0.250.28:0.72-7.882.63-2.837.316.396.1616.396.1616.616.180.75:0.250.28:0.72-12.444.16-4.5111.6710.2110.02注：弯矩以顺时针为正。124 表4-5梁端剪力计算楼层MABMBAVAB=VBAkNMBCMCBVBC=VCBkNMCDMDCVCD=VDCkN41.72-1.420.550.48-0.510.471.33-1.660.4535.12-4.261.641.42-1.531.403.96-4.891.3429.47-7.883.042.63-2.832.607.31-8.872.45115.40-12.444.884.16-4.514.1311.67-14.774.01表4-6风荷载作用下柱轴力计算单位：kN楼层VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND40.55-0.550.550.470.080.470.450.020.450.4531.64-2.191.641.400.241.401.340.061.341.7923.04-5.233.042.600.442.602.450.152.454.2414.88-10.114.884.130.754.134.010.124.018.25注：计算中注意剪力的实际方向。二、绘制内力图1)弯矩图根据表4-3～4-4，画出轴线框架在风荷载作用下的弯矩图，如图4-10所示。2)剪力图根据表4-5，画出轴线框架在风荷载作用下的剪力图，如图4-11所示。3)轴力图根据表4-6，画出轴线框架在风荷载作用下的轴力图，如图4-12所示。124 图4-10轴线框架在风荷载作用下的弯矩图（单位：）124 图4-11轴线框架在风荷载作用下的剪力图（单位：）124 图4-12轴线框架在风荷载作用下的轴力图（单位：）3.5内力组合3.5.1一般规定一、内力调幅1）按照活荷载全部作用于框架梁上计算内力，这样求得的框架内力在支座处按活荷载最不利布置所得结构非常接近，但跨中弯矩偏小，为安全起见，对跨中弯矩再乘以1.2的放大系数。调幅结果详见表5-1。124 表5-1活荷载作用下跨中弯矩调幅表楼层AB跨中调幅后BC跨中调幅后CD跨中调幅后421.4725.76-4.29-5.1530.7536.90316.3219.58-1.93-2.3222.9227.50216.5719.88-2.28-2.7423.0627.67118.5522.26-2.97-3.5625.1330.16注：表中弯矩的单位。2)梁端负弯矩调幅当考虑梁端塑性内力重分布，对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅，降低支座处的弯矩，本结构梁端负弯矩调幅系数取0.85。二、控制截面及最不利内力框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面（图5-1）。框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种：(1)梁端支座截面-Mmax及相应的V（正截面设计），Vmax及相应的M（斜截面设计），有时需要组合+Mmax；(2)梁跨中截面+Mmax及相应的V（正截面设计），有时需要组合-Mmax。框架柱的控制截面通常是柱上、下端截面（图5-1），柱的剪力和轴力在同一层柱内变化很小，甚至没有变化，而柱的两端弯矩最大。同一柱端截面在不同内力组合时，有可能出现正弯矩或负弯矩，考虑到框架柱一般采用对称配筋，组合时只需选择绝对值最大的弯矩。框架柱的控制截面最不利内力组合有以下几种：柱截面：/Mmax/及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V；Vmax及相应的M、N；/M/比较大（不是绝对最大），但N比较小或N比较大（不是绝对最小或绝对最大）。三、内力换算124 结构受力分析所得内力是构件轴线处内力，而梁支座截面是指柱边缘处梁端截面，柱上、下端截面是指梁顶和梁底处柱端截面。图5-1控制截面（每层梁取9个控制截面；每根柱取2个控制截面）梁支座边缘处的内力值M边缘=V边缘=式中M边缘——支座边缘截面的弯矩标准值；V边缘——支座边缘截面的剪力标准值；M——梁柱中线交点处的弯矩标准值；V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q——梁单位长度的均布荷载标准值；b——梁端支座宽度（即柱截面高度）。124 三、荷载组合非抗震设计时的基本组合：以永久荷载效应控制组合：1.35×恒载+0.7×1.4×活载=1.35×恒载+0.98×活载；以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载+1.4×活载；考虑恒载、活载、和风载组合时，采用简化规则：1.2×恒载+1.4×0.85（活载+风载）。3.5.2框架梁柱内力组合一、框架梁内力组合考虑恒荷载、活荷载、风荷载三种荷载。1、内力换算和梁端负弯矩调幅将框架梁轴线处的内力换算为梁支座边缘的内力值，计算过程详见表5-2。梁端负弯矩调幅后的数值列于表5-2中。表5-2轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值楼层截面位置内力荷载类型恒载活载风荷载左风右风4轴线处内力AM-41.79-11.511.72-1.72V73.020.550.55-0.55B左M-54.95-15.27-1.421.42V-56.10-15.810.55-0.55B右M-21.74-6.250.48-0.48124 V11.643.500.47-0.47跨中MAB75.4125.760.15-0.15MBC-15.03-5.15-0.020.02C左M-23.10-6.92-0.510.51V-9.42-3.050.47-0.47C右M-76.44-21.641.33-1.33V93.2326.600.45-0.45跨中MCD106.9336.90-0.160.16DM-63.33-17.63-1.661.66V-63.19-17.950.45-0.45梁支座边缘处内力AM-27.19-7.41.61-1.61V68.4719.270.55-0.55B左M-43.73-12.11-1.311.31V-51.57-14.530.55-0.55B右M-19.41-5.550.39-0.39V9.632.880.47-0.47跨中MAB75.4125.760.15-0.15MBC-15.03-5.15-0.020.02C左M-21.22-6.31-0.420.42124 V-7.41-2.430.47-0.47C右M-57.79-16.321.24-1.24V88.4925.250.45-0.45跨中MCD106.9336.90-0.160.16DM-50.69-14.04-1.571.57V-58.45-16.600.45-0.45梁支座边缘处调幅后内力AM-23.11-6.291.61-1.61V68.4719.270.55-0.55B左M-37.17-10.29-1.311.31V-51.57-14.530.55-0.55B右M-16.50-4.720.39-0.39V9.632.880.47-0.47跨中MAB75.4125.760.15-0.15MBC-15.03-5.15-0.020.02C左M-19.64-5.36-0.420.42V-7.41-2.430.47-0.47C右M-64.97-13.871.24-1.24V88.4925.250.45-0.45跨中MCD106.9336.90-0.160.16DM-53.83-11.93-1.571.57124 V-58.45-16.600.45-0.453轴线处内力AM-65.81-16.735.12-5.12V82.8420.571.64-1.64B左M-80.70-20.38-4.264.26V-63.65-15.791.64-1.64B右M-19.53-5.481.42-1.42V12.915.281.40-1.40跨中MAB67.2019.580.43-0.43MBC-9.23-2.32-0.060.06C左M-13.18-4.44-1.531.53V-4.04-2.931.40-1.40C右M-97.42-25.743.96-3.96V100.1225.651.34-1.34跨中MCD91.5127.50-0.460.46DM-109.23-27.96-4.894.89V-74.58-18.901.34-1.34梁支座边缘处内力AM-49.24-12.624.79-4.79V77.719.291.64-1.64B左M-67.97-17.22-3.933.93124 V-58.51-14.511.64-1.64B右M-16.95-4.421.14-1.14V11.304.501.40-1.40跨中MAB67.2019.580.43-0.43MBC-9.23-2.32-0.060.06C左M-12.37-3.85-1.251.25V-2.43-2.151.40-1.40C右M-77.4-20.613.69-3.69V94.8324.301.34-1.34跨中MCD91.5127.50-0.460.46DM-94.28-24.18-4.624.62V-69.29-17.551.34-1.34梁支座边缘处调幅后内力AM-41.85-10.734.79-4.79V77.719.291.64-1.64B左M-57.77-14.64-3.933.93V-58.51-14.511.64-1.64B右M-14.41-3.761.14-1.14V11.304.501.40-1.40跨中MAB67.2019.580.43-0.43MBC-9.23-2.32-0.060.06124 C左M-10.51-3.27-1.251.25V-2.43-2.151.40-1.40C右M-65.79-17.523.69-3.69V94.8324.301.34-1.34跨中MCD91.5127.50-0.460.46DM-80.14-20.55-4.624.62V-69.29-17.551.34-1.342轴线处内力AM-56.15-13.819.47-9.47V79.8419.753.04-3.04B左M-88.11-22.14-7.887.88V-66.64-16.613.04-3.04B右M-17.15-4.892.63-2.63V10.334.542.60-2.60跨中MAB67.0419.880.80-0.80MBC-10.54-2.74-0.100.10C左M-16.21-5.42-2.832.83V-6.62-3.672.60-2.60C右M-89.31-23.287.31-7.31V97.8825.072.45-2.45124 跨中MCD90.7427.67-0.780.78DM-115.92-29.35-8.878.87V-76.82-19.482.45-2.45梁支座边缘处内力AM-40.18-9.868.86-8.86V74.718.473.04-3.04B左M-74.78-18.82-7.277.27V-61.5-15.333.04-3.04B右M-15.08-3.982.11-2.11V8.723.762.60-2.60跨中MAB67.0419.880.80-0.80MBC-10.54-2.74-0.100.10C左M-14.89-4.69-2.312.31V-5.01-2.892.60-2.60C右M-69.73-18.276.82-6.82V92.5923.722.45-2.45跨中MCD90.7427.67-0.780.78DM-100.54-25.45-8.388.38V-71.53-18.132.45-2.45AM-34.15-8.388.86-8.86124 梁支座边缘处调幅后内力V74.718.473.04-3.04B左M-63.56-16.00-7.277.27V-61.5-15.333.04-3.04B右M-12.82-3.382.11-2.11V8.723.762.60-2.60跨中MAB67.0419.880.80-0.80MBC-10.54-2.74-0.100.10C左M-12.66-3.99-2.312.31V-5.01-2.892.60-2.60C右M-59.27-15.536.82-6.82V92.5923.722.45-2.45跨中MCD90.7427.67-0.780.78DM-85.46-21.63-8.388.38V-71.53-18.132.45-2.451轴线处内力AM-38.35-9.3015.40-15.40V76.4818.864.88-4.88B左M-89.50-22.68-12.4412.44V-70.01-17.504.88-4.88B右M-16.26-4.614.16-4.16V6.663.594.13-4.13跨中MAB75.2422.261.48-1.48124 MBC-13.51-3.56-0.180.18C左M-23.03-7.13-4.514.51V-10.29-4.624.13-4.13C右M-75.31-19.7811.67-11.67V96.5024.714.01-4.01跨中MCD99.2830.16-1.551.55DM-111.01-28.23-14.7714.77V-78.20-19.844.01-4.01梁支座边缘处内力AM-23.05-5.5314.42-14.42V71.344.254.88-4.88B左M-75.50-19.18-11.4611.46V-64.87-16.224.88-4.88B右M-14.93-3.893.33-3.33V5.052.814.13-4.13跨中MAB75.2422.261.48-1.48MBC-13.51-3.56-0.180.18C左M-20.97-6.21-3.683.68V-8.68-3.844.13-4.13C右M-56.01-14.8410.87-10.87124 V91.2123.364.01-4.01跨中MCD99.2830.16-1.551.55DM-95.37-24.26-13.9713.97V-72.91-18.494.01-4.01梁支座边缘处调幅后内力AM-19.59-4.7014.42-14.42V71.344.254.88-4.88B左M-64.18-16.30-11.4611.46V-64.87-16.224.88-4.88B右M-12.69-3.313.33-3.33V5.052.814.13-4.13跨中MAB75.2422.261.48-1.48MBC-13.51-3.56-0.180.18C左M-17.82-5.28-3.683.68V-8.68-3.844.13-4.13C右M-47.61-12.6110.87-10.87V91.2123.364.01-4.01跨中MCD99.2830.16-1.551.55DM-81.06-20.62-13.9713.97V-72.91-18.494.01-4.01注：①单位：弯矩，剪力kN，弯矩以下部受拉力为正，剪力以向下为正；②表中竖向荷载作用下的梁端负弯矩均乘以0.85的调幅系数。124 2、非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应组合。组合过程见表5-3。3、荷载效应的标准组合荷载效应的标准组合效应是考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合。组合过程见表5-4。4、框架梁最不利内力从表5-3中可知，框架梁上的所有控制截面的最不利内力见表5-5。5-3用于承载力计算的框架梁非抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载+风载恒载+活载恒载SGK活载SQK风载SWK1.2SGK+1.4×0.85(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK4AM-23.11-6.291.61-1.61-33.30-37.13-36.54-37.36V68.4719.270.55-0.55105.75104.44109.14111.32B左M-37.17-10.29-1.311.31-58.41-55.29-59.01-60.26V-51.57-14.530.55-0.55-78.52-79.83-82.23-83.86B右M-16.50-4.720.39-0.39-24.95-25.88-26.41-26.90V9.632.880.47-0.4715.5414.4215.5915.82124 跨中MAB75.4125.760.15-0.15121.32120.97126.56127.05MBC-15.03-5.15-0.020.02-24.19-24.14-25.25-25.34C左M-19.64-5.36-0.420.42-30.45-29.45-31.07-31.77V-7.41-2.430.47-0.47-11.22-12.34-12.29-12.38C右M-64.97-13.871.24-1.24-92.99-95.94-97.38-101.30V88.4925.250.45-0.45136.77135.70141.54144.21跨中MCD106.9336.90-0.160.16172.04172.42179.98180.52DM-53.83-11.93-1.571.57-80.66-76.92-81.30-84.36V-58.45-16.600.45-0.45-89.36-90.43-93.38-95.183AM-41.85-10.734.79-4.79-57.29-68.69-65.24-67.01V77.719.291.64-1.64118.15114.24120.25123.80B左M-57.77-14.64-3.933.93-91.42-82.07-89.82-92.34V-58.51-14.511.64-1.64-85.53-89.43-90.53-93.21124 B右M-14.41-3.761.14-1.14-20.41-23.12-22.56-23.14V11.304.501.40-1.4020.5817.2519.8619.67跨中MAB67.2019.580.43-0.43104.45103.43108.05109.91MBC-9.23-2.32-0.060.06-13.91-13.77-14.32-14.73C左M-10.51-3.27-1.251.25-17.99-15.02-17.19-17.39V-2.43-2.151.40-1.40-3.81-7.14-5.93-5.39C右M-65.79-17.523.69-3.69-95.41-104.19-103.48-105.99V94.8324.301.34-1.34144.31141.12147.82151.83跨中MCD91.5127.50-0.460.46141.99143.08148.31150.49DM-80.14-20.55-4.624.62-126.12-115.12-124.94-128.33V-69.29-17.551.34-1.34-102.44-105.63-107.72-110.742AM-34.15-8.388.86-8.86-40.41-61.50-52.71-54.31V74.718.473.04-3.04115.24108.00115.50118.95124 B左M-63.56-16.00-7.277.27-103.96-86.66-98.67-101.49V-61.5-15.333.04-3.04-88.43-95.66-95.26-98.05B右M-12.82-3.382.11-2.11-16.90-21.92-20.12-20.62V8.723.762.60-2.6018.0311.8415.7315.46跨中MAB67.0419.880.80-0.80105.06103.15108.28109.99MBC-10.54-2.74-0.100.10-16.03-15.79-16.48-16.91C左M-12.66-3.99-2.312.31-22.69-17.19-20.78-21.00V-5.01-2.892.60-2.60-6.36-12.55-10.06-9.60C右M-59.27-15.536.82-6.82-81.49-97.72-92.87-95.23V92.5923.722.45-2.45142.25136.42144.32148.24跨中MCD90.7427.67-0.780.78140.89142.74147.63149.62DM-85.46-21.63-8.388.38-138.26-118.32-132.83-136.57V-71.53-18.132.45-2.45-104.50-110.33-111.22-114.33124 1AM-19.59-4.7014.42-14.42-11.94-46.26-30.09-31.05V71.344.254.88-4.8896.4784.8691.56100.47B左M-64.18-16.30-11.4611.46-110.05-82.78-99.84-102.62V-64.87-16.224.88-4.88-91.34-102.95-100.55-103.47B右M-12.69-3.313.33-3.33-15.20-23.13-19.86-20.38V5.052.814.13-4.1314.324.499.999.57跨中MAB75.2422.261.48-1.48118.54115.02121.45123.39MBC-13.51-3.56-0.180.18-20.66-20.23-21.20-21.73C左M-17.82-5.28-3.683.68-32.05-23.29-28.78-29.23V-8.68-3.844.13-4.13-10.07-19.90-15.79-15.48C右M-47.61-12.6110.87-10.87-59.20-85.07-74.79-76.63V91.2123.364.01-4.01142.02132.48142.16146.03跨中MCD99.2830.16-1.551.55153.18156.87161.36163.58124 DM-81.06-20.62-13.9713.97-138.43-105.19-126.14-129.64V-72.91-18.494.01-4.01-104.72-114.27-113.38-116.55表5-4用于正常使用极限状态验算的框架标准组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK4AM-23.11-6.29-29.40V68.4719.2787.74B左M-37.17-10.29-47.46V-51.57-14.53-66.10B右M-16.50-4.72-21.22V9.632.8812.51跨中MAB75.4125.76101.17MBC-15.03-5.15-20.18C左M-19.64-5.36-25.00V-7.41-2.43-9.84C右M-64.97-13.87-78.84V88.4925.25113.74跨中MCD106.9336.90143.83DM-53.83-11.93-65.76124 V-58.45-16.60-75.053AM-41.85-10.73-52.58V77.719.2996.99B左M-57.77-14.64-72.41V-58.51-14.51-73.02B右M-14.41-3.76-18.17V11.304.5015.80跨中MAB67.2019.5886.78MBC-9.23-2.32-11.55C左M-10.51-3.27-13.78V-2.43-2.15-4.58C右M-65.79-17.52-83.31V94.8324.30119.13跨中MCD91.5127.50119.01DM-80.14-20.55-100.69V-69.29-17.55-86.842AM-34.15-8.38-42.53V74.718.4793.17B左M-63.56-16.00-79.56V-61.5-15.33-76.83B右M-12.82-3.38-16.20V8.723.7612.48跨中MAB67.0419.8886.92MBC-10.54-2.74-13.28C左M-12.66-3.99-16.65124 V-5.01-2.89-7.90C右M-59.27-15.53-74.80V92.5923.72116.31跨中MCD90.7427.67118.41DM-85.46-21.63-107.09V-71.53-18.13-89.661AM-19.59-4.70-24.29V71.344.2575.59B左M-64.18-16.30-80.48V-64.87-16.22-81.09B右M-12.69-3.31-16.00V5.052.817.86跨中MAB75.2422.2697.50MBC-13.51-3.56-17.07C左M-17.82-5.28-23.10V-8.68-3.84-12.52C右M-47.61-12.61-60.22V91.2123.36114.57跨中MCD99.2830.16129.44DM-81.06-20.62-101.68V-72.91-18.49-91.40表5-5梁的最不利内力截面位置Mmax及相应的V-Mmax及相应的V/V/max及相应的M124 MVMVMVA4---37.36111.32-37.36111.323---67.01123.80-67.01123.802---54.31118.95-54.31118.951---31.05100.47-31.05100.47B左4---60.26-83.86-60.26-83.863---92.34-93.21-92.34-93.212---101.49-98.05-101.49-98.051---102.62-103.47-102.62-103.47B右4---26.9015.82-26.9015.823---23.1419.67-22.5619.862---20.6215.46-20.1215.731---20.389.57-19.869.99AB边跨跨中6127.05-----3109.91-----2109.99-----1123.39-----中跨跨中4---25.34---3---14.73---2---16.91---124 1---21.73---C左4---31.77-12.38-31.77-12.383---17.39-5.39-17.19-5.932---21.00-9.60-20.78-10.061---29.23-15.48-28.78-15.79C右4---101.30144.21-101.30144.213---105.99151.83-105.99151.832---95.23148.24-95.23148.241---76.63146.03-76.63146.03CD边跨跨中4180.52-----3150.49-----2149.62-----1163.58-----D4---84.36-95.18-84.36-95.183---128.33-110.74-128.33-110.742---136.57-114.33-136.57-114.331---129.64-116.55-129.64-116.55二、框架柱内力组合考虑恒荷载、活荷载、风荷载三种荷载。1、控制截面内力124 对于框架柱，可以直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略多一些。框架柱控制截面的内力值详见表6-6。2、非抗震设计时的基本组合组合过程见表5-6。3、荷载效应的标准组合组合过程见表5-7。4、框架柱最不利内力从表5-6可见，框架柱上的所有控制截面的最不利内力见表5-8。表5-6（a）用于承载力计算的A柱内力组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载+风载恒载+活载恒载SGK活载SQK风载SWK1.2SGK+1.4×0.85(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK4柱顶M41.7911.51-1.721.7261.8065.8966.2667.70N73.0520.56-0.550.55111.47112.78116.44118.77V--1.41-1.411.68-1.68--柱底M37.499.87-1.411.4155.0658.4158.8160.28N73.0520.56-0.550.55111.47112.78116.44118.77V--1.41-1.411.68-1.68--3柱顶M28.326.86-3.713.7137.7346.5643.5944.95N155.9641.14-2.192.19233.50238.71244.75250.86V--3.71-3.714.41-4.41--柱M29.577.28-3.713.7139.7348.5645.6847.05124 底N155.9641.14-2.192.19233.50238.71244.75250.86V--3.71-3.714.41-4.41--2柱顶M26.576.53-5.765.7632.8046.5141.0342.27N235.8960.90-5.235.23349.32361.76368.33378.13V--5.76-5.766.85-6.85--柱底M30.197.42-5.765.7638.2051.9146.6248.03N235.8960.90-5.235.23349.32361.76368.33378.13V--5.76-5.766.85-6.85--1柱顶M8.161.88-9.649.640.5623.5012.4212.86N312.4479.78-11.8111.81455.81483.92486.62499.98V--11.81-11.8114.05-14.05--柱底M-1.05-0.14-11.8111.81-15.4812.63-1.46-1.55N312.4479.78-11.8111.81455.81483.92486.62499.98V--11.81-11.8114.05-14.05--注：弯矩，剪力和轴力KN；弯矩顺时针为正，轴力以压为正，剪力以绕柱顺时针为正。表5-6（b）用于承载力计算的B柱内力组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载+风载恒载+活载恒载SGK活载SQK风载SWK1.2SGK+1.4×0.85(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK4柱顶M-33.21-9.02-1.901.90-52.85-48.32-52.48-53.67N67.7919.33-0.080.08104.26104.45108.41110.46124 V--1.56-1.561.86-1.86--柱底M-29.60-7.39-1.561.56-46.17-42.46-45.87-47.20N67.7919.33-0.080.08104.26104.45108.41110.46V--1.56-1.561.86-1.86--3柱顶M-31.57-7.50-4.124.12-51.71-41.91-48.38-49.97N144.4640.42-0.240.24221.17221.74229.94234.63V--4.12-4.124.90-4.90--柱底M-31.02-7.43-4.124.12-50.97-41.16-47.63-49.16N144.4640.42-0.240.24221.17221.74229.94234.63V--4.12-4.124.90-4.90--2柱顶M-39.94-9.81-6.396.39-67.21-52.00-61.66-63.53N221.5461.59-0.440.44338.62339.66352.07359.44V--6.39-6.397.60-7.60--柱底M-41.52-10.18-6.396.39-69.54-54.33-64.08-66.03N221.5461.59-0.440.44338.62339.66352.07359.44V--6.39-6.397.60-7.60--1柱顶M-31.72-7.90-10.2110.21-59.61-35.32-49.12-50.56N298.3282.69-0.750.75455.49457.28473.75483.77V--12.51-12.5114.89-14.89--柱底M-20.99-5.30-12.5112.51-46.38-16.61-32.61-33.53N298.3282.69-0.750.75455.49457.28473.75483.77V--12.51-12.5114.89-14.89--注：弯矩，剪力和轴力KN；弯矩顺时针为正，轴力以压为正，剪力以绕柱顺时针为正。124 表5-6（c）用于承载力计算的C柱内力组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载+风载恒载+活载恒载SGK活载SQK风载SWK1.2SGK+1.4×0.85(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK4柱顶M53.3414.73-1.841.8479.3583.7384.6386.44N102.2729.66-0.020.02158.00158.04164.25167.13V--1.51-1.511.80-1.80--柱底M47.5212.46-1.511.5170.0573.6574.4776.36N102.2729.66-0.020.02158.00158.04164.25167.13V--1.51-1.511.80-1.80--3柱顶M36.738.83-3.983.9849.8559.3256.4458.24N206.9758.25-0.060.06317.61317.75329.91336.49V--3.98-3.984.74-4.74--柱底M37.899.26-3.983.9851.7561.2258.4360.23N206.9758.25-0.060.06317.61317.75329.91336.49124 V--3.98-3.984.74-4.74--2柱顶M35.218.60-6.166.1645.1659.8254.2955.96N311.5787.01-0.150.15477.25477.60495.70505.89V--6.16-6.167.33-7.33--柱底M39.239.59-6.166.1651.1665.8260.5062.36N311.5787.01-0.150.15477.25477.60495.70505.89V--6.16-6.167.33-7.33--1柱顶M13.063.05-10.0210.027.3831.2319.9420.62N418.46116.36-0.120.12640.48640.76665.06678.95V--12.28-12.2814.61-14.61--柱底M1.400.18-12.2812.28-12.7216.511.932.07N418.46116.36-0.120.12640.48640.76665.06678.95V--12.28-12.2814.61-14.61--注：弯矩，剪力和轴力KN；弯矩顺时针为正，轴力以压为正，剪力以绕柱顺时针为正。表5-6（d）用于承载力计算的D柱内力组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载+风载恒载+活载恒载SGK活载SQK风载SWK1.2SGK+1.4×0.85(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK4柱顶M-63.33-17.63-1.661.66-98.95-95.00-100.68-102.77N63.2417.96-0.450.4596.7297.80101.03102.97V--1.30-1.301.55-1.55--124 柱底M-55.69-14.61-1.301.30-85.76-82.67-87.28-89.50N63.2417.96-0.450.4596.7297.80101.03102.97V--1.30-1.301.55-1.55--3柱顶M-53.54-13.35-3.593.59-84.41-75.86-82.94-85.36N137.8936.87-1.791.79207.21211.47217.09222.28V--3.43-3.434.08-4.08--柱底M-52.89-13.31-3.433.43-83.39-75.23-82.10-84.45N137.8936.87-1.791.79207.21211.47217.09222.28V--3.43-3.434.08-4.08--2柱顶M-63.03-16.05-5.445.44-101.21-88.26-98.11-100.82N214.8056.36-4.244.24319.78329.87336.66345.21V--5.44-5.446.47-6.47--柱底M-65.94-16.75-5.445.44-105.53-92.59-102.58-105.43N214.8056.36-4.244.24319.78329.87336.66345.21V--5.44-5.446.47-6.47--1柱顶M-27.67-11.48-9.339.33-57.97-35.76-49.28-48.60N293.0876.21-8.258.25432.57452.20458.39470.34V--11.43-11.4313.60-13.60--柱底M-45.07-7.09-11.4311.43-76.12-48.92-64.01-67.79N293.0876.21-8.258.25432.57452.20458.39470.34V--11.43-11.4313.60-13.60--注：弯矩，剪力和轴力KN；弯矩顺时针为正，轴力以压为正，剪力以绕柱顺时针为正。124 表5-7（a）用于正常使用极限状态验算的A标准组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK4柱顶M41.7911.5153.30N73.0520.5693.61柱底M37.499.8747.36N73.0520.5693.613柱顶M28.326.8635.18N155.9641.14197.10柱底M29.577.2836.85N155.9641.14197.102柱顶M26.576.5333.10N235.8960.9296.79柱底M30.197.4237.61N235.8960.9296.791柱顶M8.161.8810.04N312.4479.78392.22柱底M-1.05-0.14-1.19N312.4479.78392.22表5-7（b）用于正常使用极限状态验算的B标准组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK4柱顶M-33.21-9.02-42.23N67.7919.3387.12柱底M-29.60-7.39-36.99124 N67.7919.3387.123柱顶M-31.57-7.50-39.07N144.4640.42184.88柱底M-31.02-7.43-38.45N144.4640.42184.882柱顶M-39.94-9.81-49.75N221.5461.59283.13柱底M-41.52-10.18-51.70N221.5461.59283.131柱顶M-31.72-7.90-39.62N298.3282.69381.01柱底M-20.99-5.30-26.29N298.3282.69381.01表5-7（c）用于正常使用极限状态验算的C标准组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK4柱顶M53.3414.7368.07N102.2729.66131.93柱底M47.5212.4659.98N102.2729.66131.933柱顶M36.738.8345.56N206.9758.25265.22柱底M37.899.2647.15N206.9758.25265.222柱顶M35.218.6043.81N311.5787.01398.58124 柱底M39.239.5948.82N311.5787.01398.581柱顶M13.063.0516.11N418.46116.36534.82柱底M1.400.181.58N418.46116.36534.82表5-7（d）用于正常使用极限状态验算的D标准组合表楼层截面位置内力荷载类型恒载+活载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK4柱顶M-63.33-17.63-80.96N63.2417.9681.20柱底M-55.69-14.61-70.30N63.2417.9681.203柱顶M-53.54-13.35-66.89N137.8936.87174.76柱底M-52.89-13.31-66.20N137.8936.87174.762柱顶M-63.03-16.05-79.08N214.8056.36271.16柱底M-65.94-16.75-82.69N214.8056.36271.161柱顶M-27.67-11.48-39.15N293.0876.21369.29柱底M-45.07-7.09-52.16N293.0876.21369.29124 表5-8（a）A柱最不利内力楼层截面位置Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V/M/max及相应的M、VNMVNMVNMV4柱顶118.7767.70-116.4466.261.68118.7767.70-柱底118.7760.28-116.4458.811.68118.7760.28-3柱顶250.8644.95-244.7543.594.41250.8644.95-柱底250.8647.05-244.7545.684.41250.8647.05-2柱顶378.1342.27-368.3341.036.85378.1342.27-柱底378.1348.03-368.3346.626.85378.1348.03-1柱顶499.9812.86-486.6212.4214.05499.9812.86-柱底499.98-1.55-486.62-1.4614.05499.98-1.55-表5-8（b）B柱最不利内力楼层截面位置Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V/M/max及相应的M、VNMVNMVNMV124 4柱顶110.46-53.67-108.41-52.481.86110.46-53.67-柱底110.46-47.20-108.41-45.871.86110.46-47.20-3柱顶234.63-49.97-229.94-48.384.90234.63-49.97-柱底234.63-49.16-229.94-47.634.90234.63-49.16-2柱顶359.44-63.53-352.07-61.667.60359.44-63.53-柱底359.44-66.03-352.07-64.087.60359.44-66.03-1柱顶483.77-50.56-473.75-49.1214.89483.77-50.56-柱底483.77-33.53-473.75-32.6114.89483.77-33.53-表5-8（c）C柱最不利内力楼层截面位置Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V/M/max及相应的M、VNMVNMVNMV4柱顶167.1386.44-164.2584.631.80167.1386.44-柱底167.1376.36-164.2574.471.80167.1376.36-3柱顶336.4958.24-329.9156.444.74336.4958.24-124 柱底336.4960.23-329.9158.434.74336.4960.23-2柱顶505.8955.96-495.7054.297.33505.8955.96-柱底505.8962.36-495.7060.507.33505.8962.36-1柱顶678.9520.62-665.0619.9414.61678.9520.62-柱底678.952.07-665.061.9314.61678.952.07-表5-8（d）D柱最不利内力楼层截面位置Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V/M/max及相应的M、VNMVNMVNMV4柱顶102.97-102.77-101.03-100.681.55102.97-102.77-柱底102.97-89.50-101.03-87.281.55102.97-89.50-3柱顶222.28-85.36-217.09-82.944.08222.28-85.36-柱底222.28-84.45-217.09-82.104.08222.28-84.45-2柱顶345.21-100.82-336.66-98.116.47345.21-100.82-柱底345.21-105.43-336.66-102.586.47345.21-105.43-124 1柱顶470.34-48.60-458.39-49.2813.60470.34-48.60-柱底470.34-67.79-458.39-64.0113.60470.34-67.79-3.6框架梁、柱截面设计3.6.1框架梁的截面设计一、正截面受弯承载力计算取底层AB跨梁为例。框架梁截面尺寸为：300mm×600mm，混凝土强度C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级。查表得：C30,,钢筋强度：HRB400,,HRB335,,最不利弯矩为：MA=-31.05MB左=-102.62MAB中=123.39当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉力时，按矩形截面设计。1）AB跨中设，则翼缘计算宽度；按计算跨度；按翼缘高：，故取。跨间按T形截面。124 因为＞31.05,属第一类T形截面。解得：>按计算配筋，下部实配320（As=942mm2）将下部跨间的320伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（A‘s=942mm2），再计算相应的受拉钢筋。2）支座A解得：＜124 按构造配，上部实配218（As=509mm2）。3）支座B左解得：>按计算配筋，上部实配218（As=509mm2）。一、斜截面受弯承载力计算取底层AB跨梁为例,1、验算截面尺寸：满足要求。2、验算是否需要按计算配置箍筋因,所以取。按构造要求配置箍筋：124 选用8@200。各梁正截面、斜截面配筋列于表6-1、6-2中表6-1梁正截面配筋计算楼层截面M/As’/mm2As/mm2实配钢筋/mm2顶层支座A-37.36942184218(509)AB跨中127.05-629320(942)支座B左-60.26942297218(509)支座B右-26.90942207218(509)BC跨中-25.34-195220(628)支座C左-31.77942245218(509)支座C右-101.30942501218(509)CD跨中180.52-896320(942)支座D-84.36942417318(763)三层支座A-67.01942331218(509)AB跨中109.91-544320(942)支座B左-92.34942456218(509)支座B右-23.14942178218(509)BC跨中-14.73-113220(628)支座C左-17.39942133218(509)支座C右-105.99942524218(509)CD跨中150.49-746320(942)支座D-128.33942635318(763)124 二层支座A-54.31942268218(509)AB跨中109.99-544320(942)支座B左-101.49942502218(509)支座B右-20.62628158218(509)BC跨中-16.91-130220(628)支座C左-21.00628161218(509)支座C右-95.23942470218(509)CD跨中149.62-741320(942)支座D-136.57942676318(763)一层支座A-31.05942153218(509)AB跨中123.39-611320(942)支座B左-102.62942508218(509)支座B右-20.38628156218(509)BC跨中-21.73-167220(628)支座C左-29.23628225218(509)支座C右-76.63942378218(509)CD跨中163.58-811320(942)支座D-129.64942642318(763)表6-2梁斜截面配筋计算124 楼层梁号/V/max/kN0.25βcfcbho/KN0.7βnftbho/KN箍筋配置顶层AB111.32477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200BC15.82477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200CD144.21477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200三层AB123.80477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200BC19.86477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200CD151.83477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200二层AB118.95477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200BC15.73477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200CD148.24477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200一层AB100.47477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200BC15.79477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200CD146.03477.3＞/V/max169.67＞/V/max8@200三、裂缝宽度验算裂缝宽度验算时，要求框架各梁按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度不大于规范规定的裂缝宽度限值。查规范规定的裂缝宽度限值。以底层AB梁跨中截面和支座B左为例：由表5-4查得该截面正常使用极限状况下的荷载效应组合值为：，变形钢筋，构件受力特征系数，混凝土保护层厚度1）底层AB梁跨中截面124 则取,满足要求2）支座B左则取124 ,满足要求由于其他层其他控制截面处的荷载效应组合值比底层AB梁截面小或相等，所以最大裂缝宽度均满足要求。3.6.2框架柱的截面设计一、轴压比验算验算详见表6-3。表6-3柱轴压比验算柱号楼层b/h/A柱440040014.3118.770.0523250.860.1102378.130.1651499.980.219B柱440040014.3110.460.0483234.630.1032359.440.1571483.770.211C柱440040014.3167.130.0733336.490.1472505.890.2211678.950.297D柱440040014.3102.970.0453222.280.0972345.210.151124 1470.340.206由表可知，各柱的轴压比（）均满足规范要求。二、正截面承载力计算考虑柱同一截面可能承受正负向钢筋，故采用对称钢筋。纵筋采用HRB400级钢筋，混凝土保护层厚度取30mm，则as=40mm。判别大小偏心：受压界限Nb=α1fcbh0=1.0×14.3×400×0.518×(400-40)=1067kN从内力组合表可见，内外柱N＜Nb，都是大偏心受压构件。各层柱的参数列于表6-4中。各层柱的正截面配筋列于表6-5中。表6-4A柱在框架方向的ei、L0及η柱号楼层截面位置控制内力eo(mm)ei(mm)ζ1(mm)ζ2ηN/M/A柱4柱顶118.7767.705705901.0450011.251.01.059柱底118.7760.285085281.0450011.251.01.0663柱顶250.8644.951791991.0450011.251.01.176柱底250.8647.051882081.0450011.251.01.1692柱顶378.1342.271121321.0450011.251.01.266柱底378.1348.031271471.0450011.251.01.2381柱顶499.9812.8626461.0470011.751.01.836124 柱底499.981.553231.0470011.751.02.655表中：①eo=M/N；②ei=eo+ea；③ea取20mm和h/30；④ζ1=0.5fcA/N,ζ1＞1.0时。取ζ1=1.0；⑤其余各层柱段=1.25H,底层柱段=1.0H；⑥ζ2=1.15-0.01,＜15时，取ζ2=1.0；⑦η=1+（Lo/h）2ζ1ζ2/(1400ei/h0）。续表6-4B柱在框架方向的ei、L0及η柱号楼层截面位置控制内力eo(mm)ei(mm)ζ1(mm)ζ2ηN/M/B柱4柱顶110.4653.674865061.0450011.251.01.069柱底110.4647.204274471.0450011.251.01.0783柱顶234.6349.972132331.0450011.251.01.150柱底234.6349.162102301.0450011.251.01.1532柱顶359.4463.531771971.0450011.251.01.178柱底359.4466.031842041.0450011.251.01.1721柱顶483.7750.561051251.0470011.751.01.307柱底483.7733.5369891.0470011.751.01.428表中：①eo=M/N；②ei=eo+ea；③ea取20mm和h/30；④ζ1=0.5fcA/N,ζ1＞1.0时。取ζ1=1.0；⑤其余各层柱段=1.25H,底层柱段=1.0H；⑥ζ2=1.15-0.01,＜15时，取ζ2=1.0；⑦η=1+（Lo/h）2ζ1ζ2/(1400ei/h0）。续表6-4C柱在框架方向的ei、L0及η124 柱号楼层截面位置控制内力eo(mm)ei(mm)ζ1(mm)ζ2ηN/M/C柱4柱顶167.1386.445175371.0450011.251.01.065柱底167.1376.364574771.0450011.251.01.0733柱顶336.4958.241731931.0450011.251.01.182柱底336.4960.231791991.0450011.251.01.1762柱顶505.8955.961111311.0450011.251.01.268柱底505.8962.361231431.0450011.251.01.2451柱顶678.9520.6230501.0470011.751.01.759柱底678.952.073231.0470011.751.02.659表中：①eo=M/N；②ei=eo+ea；③ea取20mm和h/30；④ζ1=0.5fcA/N,ζ1＞1.0时。取ζ1=1.0；⑤其余各层柱段=1.25H,底层柱段=1.0H；⑥ζ2=1.15-0.01,＜15时，取ζ2=1.0；⑦η=1+（Lo/h）2ζ1ζ2/(1400ei/h0）。续表6-4D柱在框架方向的ei、L0及η柱号楼层截面位置控制内力eo(mm)ei(mm)ζ1(mm)ζ2ηN/M/D柱4柱顶102.97102.7799810181.0450011.251.01.034柱底102.9789.508698891.0450011.251.01.039124 3柱顶222.2885.363844041.0450011.251.01.087柱底222.2884.453804001.0450011.251.01.0882柱顶345.21100.822923121.0450011.251.01.112柱底345.21105.433053251.0450011.251.01.1081柱顶470.3448.601031231.0470011.751.01.310柱底470.3467.791441641.0470011.751.01.233表中：①eo=M/N；②ei=eo+ea；③ea取20mm和h/30；④ζ1=0.5fcA/N,ζ1＞1.0时。取ζ1=1.0；⑤其余各层柱段=1.25H,底层柱段=1.0H；⑥ζ2=1.15-0.01,＜15时，取ζ2=1.0；⑦η=1+（Lo/h）2ζ1ζ2/(1400ei/h0）。表6-5A柱正截面配筋计算柱号楼层截面位置控制内力ei/mmηe/mmχ/mm/mm偏压AS(AS’)mm2N/M/计算值实配A柱4柱顶118.7767.705901.05975080186.48大<0763318柱底118.7760.285281.06668880186.48大<03柱顶250.8644.951991.17635980186.48大<0763318柱底250.8647.052081.16936880186.48大<02柱顶378.1342.271321.26629280186.48大<0763318柱底378.1348.031471.23830780186.48大<0124 1柱顶499.9812.86461.83620687186.48大<0763318柱底499.981.55232.65518387186.48大<0表中：①e=ηei+h/2-as；②χ=N/α1fcb=N/5720；③AS(AS’),AS=AS’=续表6-5B柱正截面配筋计算柱号楼层截面位置控制内力ei/mmηe/mmχ/mm/mm偏压AS(AS’)mm2N/M/计算值实配B柱4柱顶110.4653.675061.06966680186.48大<0763318柱底110.4647.204471.07860780186.48大<03柱顶234.6349.972331.15039380186.48大<0763318柱底234.6349.162301.15339080186.48大<02柱顶359.4463.531971.17835780186.48大<0763318柱底359.4466.032041.17236480186.48大<01柱顶483.7750.561251.30728585186.48大<0763318柱底483.7733.53891.42824985186.48大<0表中：①e=ηei+h/2-as；②χ=N/α1fcb=N/5720；③AS(AS’),AS=AS’=124 续表6-5C柱正截面配筋计算柱号楼层截面位置控制内力ei/mmηe/mmχ/mm/mm偏压AS(AS’)mm2N/M/计算值实配C柱4柱顶167.1386.445371.06569780186.48大<0763318柱底167.1376.364771.07363780186.48大<03柱顶336.4958.241931.18235380186.48大<0763318柱底336.4960.231991.17635980186.48大<02柱顶505.8955.961311.26829188186.48大<0763318柱底505.8962.361431.24530388186.48大<01柱顶678.9520.62501.759210119186.48大<0763318柱底678.952.07232.659183119186.48大<0表中：①e=ηei+h/2-as；②χ=N/α1fcb=N/5720；③AS(AS’),AS=AS’=续表6-5D柱正截面配筋计算柱号楼层截面位置控制内力ei/mmηe/mmχ/mm/mm偏压AS(AS’)mm2N/M/计算值实配4柱顶102.97102.7710181.034117880186.48大<0763124 D柱318柱底102.9789.508891.039104980186.48大<03柱顶222.2885.364041.08756480186.48大<0763318柱底222.2884.454001.08856080186.48大<02柱顶345.21100.823121.11247280186.48大<0763318柱底345.21105.433251.10848580186.48大<01柱顶470.3448.601231.31028382186.48大<0763318柱底470.3467.791641.23332482186.48大<0表中：①e=ηei+h/2-as；②χ=N/α1fcb=N/5720；③AS(AS’),AS=AS’=三、斜截面受弯承载力计算以底层B柱为例，查表5-8（b）可知V=14.89kN,N=473.75kN。1）2）验算截面尺寸：，满足要求。3）验算，满足要求。可不进行斜截面承载力计算，按普通箍筋的轴心受压构造配置构造箍筋。由于其他柱都比底层B柱剪力小，所以：箍筋选8@100/200。124 四、裂缝宽度验算当,即，应进行裂缝宽度验算。从表6-4、表6-5可见，第4层的A柱柱顶M=67.70N=118.77KN柱底M=60.28N=118.77KN要进行裂缝宽度验算。（1）柱顶裂缝宽度验算1)荷载的短期效应组合值查表5-7（a）可知：Mk=53.30,Nk=93.61KNeo=Mk/Nk=(53.30×103)/93.61=569.38mm＞0.518ho=186.48mm2)钢筋应力计算=4700/400=11.75＜14,h0=400-40=360mm3)最大裂缝宽度验算变形钢筋，构件受力特征系数，混凝土保护层厚度。取124 ,满足要求。（2）柱底裂缝宽度验算1)荷载的短期效应组合值查表6-7（a）可知：Mk=47.36,Nk=93.61KNeo=Mk/Nk=(47.36×103)/93.61=505.93mm＞0.518ho=186.48mm2)钢筋应力计算3)最大裂缝宽度验算124 ,满足要求。3.7现浇板的结构设计3.7.1板的结构计算简图标准层（例如第三层）部分现浇板布置图见图7-1,现浇板均属于双向板。图7-1部分现浇板结构布置图其他区格现浇板结构布置图见结施9。3.7.2楼面现浇板设计板厚120mm，高跨比均满足刚度要求。124 一、荷载计算1)活荷载办公室活荷载标准值走道标准值所以，荷载设计值，2)恒荷载a、办公室恒荷载计算：由前述第三章可知，所以，办公室恒荷载设计值为g1=1.2=1.2×4.1=4.92kN/m2b.走道恒荷载计算：由前述第三章可知，所以，走道恒荷载设计值为g2=1.2=1.2×4.1=4.92kN/m2办公室g1+q1=4.92+2.8=7.72kN/m2g1+q1/2=4.92+2.8/2=6.32kN/m2q1/2=2.8/2=1.4kN/m2走道g2+q2=4.9+3.5=8.4kN/m2g2+q2/2=4.9+3.5/2=6.65kN/m2q2/2=3.5/2=1.75kN/m2二、跨度计算(1)内跨,为轴线间距离；124 (2)边跨,为净距，b为梁宽各区格板计算跨度见表7-1。三、弯矩计算跨中最大弯矩当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和，混凝土泊松比取0.2，支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩，各区格板的弯矩计算如表7-1、7-2所示。四、截面设计截面有效高度：短跨方向跨中截面：长跨方向跨中截面：支座截面处：均为100mm。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：①中间区格的跨中截面及中间支座截面折减20%；②边区格的跨中截面及第一内支座截面折减20%（两板的均小于1.5）③角区格不予折减计算配筋量时，取内力臂系数,,。截面配筋计算结果及实际配筋列于表7-3。其他各区现浇板弯矩计算及配筋情况详见附录A。表7-1板的弯矩计算区格123(m)4.152.14.0124 (m)5.8254.1255.825（短/长）0.710.510.69m1()(0.0419+0.2×0.0175)×6.32×4.152+(0.0175+0.2×0.0419)×1.4×4.152=5.88(0.0406+0.2×0.0031)×6.65×2.12+(0.0031+0.2×0.0406)×1.75×2.12=1.67(0.0354+0.2×0.0090)×6.32×4.02+(0.0090+0.2×0.0354)×1.4×4.02=4.93m2()(0.0376+0.2×0.0075)×6.32×4.152+(0.0075+0.2×0.0376)×1.4×4.152=3.18(0.0579+0.2×0.0064)×6.65×2.12+(0.0064+0.2×0.0579)×1.75×2.12=0.47(0.0491+0.2×0.0144)×6.32×4.02+(0.0144+0.2×0.0491)×1.4×4.02=2.17m1’()-0.0981×7.72×4.152=-13.04-0.0834×8.4×2.12=-3.09-0.0778×7.72×4.02=-9.61m1”()-13.04-3.09-9.61m2’()-0.0768×7.72×4.152=-10.21-0.0569×8.4×2.12=-2.11-0.0572×7.72×4.02=-7.07m2”()-10.21-2.11-7.07续表7-1板的弯矩计算区格45124 (m)2.14.0(m)4.06.725（短/长）0.520.59m1(0.0094+0.2×0.0045)×6.65×2.12+(0.0934+0.2×0.0188)×1.75×2.12=1.05(0.0387+0.2×0.0056)×6.32×4.02+(0.0056+0.2×0.0387)×1.4×4.02=5.29m2(0.0045+0.2×0.0094)×6.65×2.12+(0.0188+0.2×0.0934)×1.75×2.12=0.48(0.0544+0.2×0.0099)×6.32×4.02+(0.0099+0.2×0.0544)×1.4×4.02=1.81m1’-0.0823×8.4×2.12=-3.05-0.0817×7.72×4.02=-10.09m1”-3.05-10.09m2’-0.0570×8.4×2.12=-2.11-0.0571×7.72×4.02=-7.05m2”-2.11-7.05124 表7-2板的配筋计算截面ho(mm)m(/m)As(mm2/m)配筋实有As(mm2/m)跨中1区格方向1005.882068@200251方向903.181248@2002512区格方向1001.67×0.8=1.34478@200251方向900.47×0.8=0.38158@2002513区格方向1004.93×0.8=3.941388@200251方向902.17×0.8=1.74688@2002514区格方向1001.05×0.8=0.84298@200251方向900.48×0.8=0.38158@2002515区格方向1005.29×0.8=4.231488@200251方向901.81×0.8=1.45578@200251支座1-3方向100-13.044588@1005031-2方向100-10.213588@1303872-4方向100-2.11×0.8=-1.68598@2002513-3方向100-9.613378@1303873-4方向100-7.07×0.8=-5.661988@200251124 4-4方向100-2.11748@2002515-4方向100-7.05×0.8=-5.641988@2002515-5方向100-10.093548@1303871边支座方向100-13.044588@100503方向100-10.213588@1303872边支座方向100-2.11748@2002513边支座方向100-7.072488@2002515边支座方向100-7.052478@2002513.8楼梯设计3.8.1平面布置图本框架的楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯，标准层楼梯的平面布置见图7-1。124 图8-1标准层楼梯的结构布置图3.8.2楼梯梯段斜板设计对斜板取1m宽作为其计算单元。一、确定斜板厚度确定斜板厚度t：斜板的水平投影净长踏步板的倾角：α=arctan(163.6/270)=31.22o斜板的斜向净长所以，斜板厚度t1=(1/25～1/30)=(1/25～1/30)×3157=126～105mm取t1=120mm。二、荷载计算124 1)恒荷载标准值栏杆自重0.2kN/m锯齿形斜板自重25×(0.164/2+0.12/Cosα)=25×(0.082+0.12/0.855)=5.56kN/m30厚水磨石面层25×0.03×(0.164+0.27)/0.27=1.2kN/m板底20厚度混合砂浆抹灰17×0.02/0.855=0.40kN/m合计gk=7.36kN/m2)活荷载标准值qk=2.5×1=2.5kN/m3)荷载效应组合。由可变荷载效应控制的组合P=1.2gk+1.4qk=1.2×7.36+1.4×2.5=12.33kN/m由永久荷载效应控制的组合P=1.35gk+1.4×0.7qk=1.35×7.36+1.4×0.7×2.5=12.39kN/m所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12.39kN/m楼梯梯段斜板计算简图如图8-2。图8-2梯段斜板计算简图三、内力计算及截面设计124 1）内力计算。斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取M=（1/10）Pln2=1/10×12.39×2.72=9.032）正截面承载力计算。=t1-20=120-20=100mm解得:＞ρminbh0=0.002×1000×100=200mm2选用受力钢筋10@200As=393mm2分布钢筋8@250。3斜截面承载力计算按下式计算得＞14.3kN由此可证明，梯段板抗剪承载力较大，设计楼梯时不需对梯段板斜截面进行验算。3.8.3平台板设计一、确定平台板尺寸平台板为四边支承板，长宽比为4000/（2070-100）=2.03，近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取b×h=200mm×350mm。由于平台板两端均与梁整浇，所以计算跨度取净跨124 ，平台板厚度t2=120mm。二、荷载计算平台板的荷载计算列于表8-1。表8-1平台荷载计算表单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重0.12×25=330厚度水磨石面层0.03×25=0.75板底抹灰0.02×17×1=0.34恒荷载合计gk4.09活荷载qk2.5三、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合P=1.2×4.09+1.4×2.5=8.41KN/m由永久荷载效应控制的组合P=1.35×4.09+1.4×0.7×2.5=7.97KN/m所以选可变荷载效应控制的组合进行计算，取P=8.41KN/m四、内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取M=（1/10）Pln2=1/10×8.41×1.952=3.2五、配筋计算=t1-20=120-20=100mm解得:<ρminbh0=0.002×1000×100=200mm2按构造配筋8@200，As=251mm2，分布钢筋采用8@300。124 3.8.4平台梁设计一、确定平台梁截面尺寸计算跨度取净跨=4000－240=3760mm平台梁的截面尺寸为b×h=200mm×350mm。二、荷载计算平台梁荷载计算详见表8-2表8-2平台梁荷载计算单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载由斜板传来的恒荷载7.36×2.7/2=9.936由平台板传来的恒荷载4.09×1.95/2=3.988平台梁自重25×0.2×0.35=1.75平台梁底部和侧面粉刷1×0.02×[0.20+2(0.35-0.12)]×17=0.224恒荷载合计gk15.90活荷载qk2.5×1×(2.7/2+1.95/2+0.2)=6.31三、荷载效应组合按可变荷载效应控制的组合P=1.2×15.90+1.4×6.31=27.92kN/m按永久荷载效应控制的组合P=1.35×15.90+1.4×0.7×6.31=27.65kN/m所以选可变荷载效应控制的组合进行计算，取P=27.92KN/m四、内力计算最大弯矩M=（1/8）Pln2=1/8×27.92×3.762=49.34最大剪力V=（1/2）Pln2=1/2×27.92×3.76=52.5kN五、截面设计a.正截面受弯承载力计算=h－35=350－35=315mm124 解得:纵向受力钢筋选用316，As=603mm2b.斜截面受剪承载力计算配置8@200箍筋，则斜截面受剪承载力满足要求。配筋率＞且所选箍筋直径和间距均符合构造规定。3.9框架结构柱下基础设计3.9.1设计资料根据工程地质报告提供的资料，场地为Ⅱ类，在主要受力层范围内不存在软弱粘性土层，上部框架结构未超过8层，高度在25m以下，故该房屋基础不进行抗震承载力验算，则底层传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。表9-1传至基础顶面的作用效应组合位置A柱B柱C柱D柱124 基本组合值（N、M）490KN、1.6KN·m=19KN476KN、35.5KN·m=20KN668KN、2.1KN·m=20KN462KN、70.4KN·m=18KN标准组合值(、)392.22KN、1.19KN·m=14.05KN381.01KN、26.29KN·m=14.89KN534.82KN、1.58KN·m=14.61KN369.29KN、52.16KN·m=13.6KN注：基本组合（设计值）与标准组合（标准值）的比值：轴力取1.25；弯矩取1.35；剪力取1.35。3.9.2基础设计根据任务书及有关数据，基础形式选为柱下独立基础。一、基础底面积和底面积尺寸确定柱基础顶面标高已选定，距±0.000为0.50m，柱纵向钢筋最大直径d=16mm，HRB400级，基础混凝土强度等级选为C25，则柱钢筋的锚固长度取=1.05×40×16=672mm，考虑钢筋保护层厚度，取基础高度h=600mm，则基础底板在-1.100（相对标高）处，埋深为1.1m，所处土层的承载力。1、外柱（即A、D柱）由于边柱弯矩较大，先按轴心受压计算时，将轴力值扩大1.3倍，取用=490KN，则取a/b=1，则a=2.4m，b=2.4m，按偏心受压验算：，A=5.76m2，由得各内力组合值的，如下表：表3-48外柱（即A、D柱）的计算124 柱号A柱D柱(KN·m)1.1952.16(KN)392.22369.29(KN)14.0513.60(KN/㎜2)101.11119.11(KN/㎜2)89.0863.11经验算，各组内力组合值均满足：2、内柱（即B、C柱）由于走廊宽度较小，故中柱间距很小，为方便施工，中柱采用联合基础设计；内柱弯矩小而轴力大，故按轴心受压初步选定基础面积时，将轴力值扩大1.2倍，取用=476KN，=668KN对柱B中心取矩，由于，得：取则取净反力设计值：124 综上，基础底面尺寸满足要求。二、基础抗冲切承载力计算已按柱纵向钢筋锚固要求初步选定基础高度h=600mm，可确定为阶形基础，基础尺寸见图图8-1框架基础尺寸1、外柱基础抗冲切计算按图的基础尺寸，本设计取保护层厚度为50mm，则h0=600-50=550mm，垫层厚度取100mm。124 取于是柱边Ⅰ-Ⅰ截面抗冲切验算：考虑抗冲切截面时，取用多边形面积如下：抗冲切力值：满足要求。变阶处Ⅲ-Ⅲ截面抗冲切验算：，，，取于是考虑抗冲切截面时，取用的多边形面积：124 抗冲切力值：满足要求。综上，在N组合情况下，基础截面抗冲切力值满足要求。2、内柱基础抗冲切验算按图的基础尺寸，两柱均为一面冲切，经比较，取C柱进行验算：（可以）三、底板配筋计算1、外柱基础在界面Ⅰ-Ⅰ和Ⅲ-Ⅲ处的内力组合，基础底面的净反力值分别为：Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩计算：Ⅲ-Ⅲ，Ⅳ-Ⅳ截面处弯矩计算：124 配筋计算：折算成基础底板每米宽度内的配筋为：选用Ф10@150（）；另一方向也选用Ф10@150（）。2、内柱基础在截面Ⅰ-Ⅰ处的内力组合，基础底面的净反力值分别为：由受力分析画出基础长边方向的剪力和弯矩图8-2如下：P=106.52kPa124 图8-2基础剪力弯矩图弯矩图可知，基础底面受最大弯矩为94.22kN·m，所需钢筋面积为：折算成基础底板每米宽度内的配筋为：选用Ф12@180（）；另一方向也选用配筋Ф12@180（）。124 3.10PKPM内力计算-----------------------------------------------------------------------SATWE结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件WMASS.OUT-------------------------------------------------------------------------工程项目：设计人：项目编号：审核人：计算日期：2014/5/30-----------------------------------------------------------------------总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.50地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=2.16是否考虑风振:否124 体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.00框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=4活荷重力荷载代表值组合系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.70结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40124 全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=10.2Qo调整终止层号：KQ2=00.2Qo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=300柱箍筋强度(N/mm2):JC=300墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:是剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.17-4:是抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋:否荷载组合信息........................................124 恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区起算层号LEV_JLQJQ=1剪力墙底部加强区终止层号,IWF=2**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量(m)(m)(t)(t)4115.13514.59015.500729.864.00.03116.81714.76711.900938.964.20.02117.31215.1448.300904.361.60.01117.60615.2024.700911.758.70.0活载产生的总质量(t):248.556恒载产生的总质量(t):3484.620附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):3733.177恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)*********************************************************124 *各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11117(30)44(30)0(30)4.7004.70021117(30)44(30)0(30)3.6008.30031135(30)44(30)0(30)3.60011.90041137(30)44(30)0(30)3.60015.500**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4143.6243.6157.0107.69107.7387.73140.0883.7458.398.96206.61131.62137.91121.6896.193.60300.22212.51149.49171.11700.2122.20422.54198.0=========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11607.8017.5115.1139.1615.5339.1915.4621607.8017.5115.1139.1615.5339.1915.4631648.0016.7914.6840.0016.2040.0016.2041648.0016.7914.6840.0016.2040.0016.20=========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111596.571.00211589.211.03311547.971.26124 411224.951.00=========================================================================计算信息=========================================================================计算日期:2014.5.30开始时间:15:30:8可用内存:1048.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:组装刚度矩阵并分解FALE自由度优化排序BeginningTime:15:30:10.10EndTime:15:30:10.29TotalTime(s):0.19FALE总刚阵组装BeginningTime:15:30:10.29EndTime:15:30:10.48TotalTime(s):0.19VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:15:30:10.48EndTime:15:30:10.48TotalTime(s):0.00VSS模态分析BeginningTime:15:30:10.52EndTime:15:30:10.63TotalTime(s):0.11形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解124 BeginningTime:15:30:11.38EndTime:15:30:11.41TotalTime(s):0.03模拟施工荷载3加载第4层FALE自由度优化排序BeginningTime:15:30:11.57EndTime:15:30:11.83TotalTime(s):0.26FALE总刚阵组装BeginningTime:15:30:11.85EndTime:15:30:12.0TotalTime(s):0.15VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:15:30:12.0EndTime:15:30:12.0TotalTime(s):0.00EndTime:15:30:12.4TotalTime(s):0.04加载第3层FALE自由度优化排序BeginningTime:15:30:12.5EndTime:15:30:12.16TotalTime(s):0.11FALE总刚阵组装BeginningTime:15:30:12.16EndTime:15:30:12.27TotalTime(s):0.11VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:15:30:12.27EndTime:15:30:12.27TotalTime(s):0.00124 EndTime:15:30:12.29TotalTime(s):0.02加载第2层FALE自由度优化排序BeginningTime:15:30:12.30EndTime:15:30:12.38TotalTime(s):0.08FALE总刚阵组装BeginningTime:15:30:12.39EndTime:15:30:12.46TotalTime(s):0.07VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:15:30:12.46EndTime:15:30:12.46TotalTime(s):0.00EndTime:15:30:12.47TotalTime(s):0.01加载第1层FALE自由度优化排序BeginningTime:15:30:12.49EndTime:15:30:12.53TotalTime(s):0.04FALE总刚阵组装BeginningTime:15:30:12.53EndTime:15:30:12.57TotalTime(s):0.04VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:15:30:12.58EndTime:15:30:12.58TotalTime(s):0.00EndTime:15:30:12.69TotalTime(s):0.11124 第六步:计算杆件内力开始时间:15:30:13活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2014.5.30时间:15:30:40总用时:0:0:32=========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=16.8218(m)Ystif=15.2424(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=17.6056(m)Ymass=15.2015(m)Gmass(活荷折减)=1029.0995(970.3955)(t)Eex=0.0574Eey=0.0030Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0555Raty1=0.9462薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJX=2.1300E+05(kN/m)RJY=2.1512E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=16.8218(m)Ystif=15.2424(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=17.3125(m)Ymass=15.1444(m)Gmass(活荷折减)=1027.5691(965.9251)(t)124 Eex=0.0360Eey=0.0072Ratx=1.1951Raty=1.3291Ratx1=1.4007Raty1=1.3912薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.5456E+05(kN/m)RJY=2.8591E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=16.8218(m)Ystif=15.2424(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=16.8174(m)Ymass=14.7667(m)Gmass(活荷折减)=1067.3081(1003.0841)(t)Eex=0.0003Eey=0.0349Ratx=1.0199Raty=1.0269Ratx1=1.5290Raty1=1.5357薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.5963E+05(kN/m)RJY=2.9359E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=16.8218(m)Ystif=15.2424(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=15.1353(m)Ymass=14.5895(m)Gmass(活荷折减)=857.7563(793.7721)(t)Eex=0.1238Eey=0.0479Ratx=0.9343Raty=0.9302Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.4258E+05(kN/m)RJY=2.7311E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------=========================================================================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载746636.21768.0422.320.00Y风荷载302387.54365.369.270.00X地震746636.26853.0108.950.00124 Y地震302387.56590.345.880.00=========================================================================结构整体稳定验算结果=========================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.213E+060.215E+064.7037332.26.8227.0820.255E+060.286E+063.6027628.33.1737.2530.260E+060.294E+063.6017969.52.0258.8240.243E+060.273E+063.607938.110.02123.86该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.2467E+040.2505E+041.001.00310.3443E+040.3584E+041.401.43210.4233E+040.4455E+041.231.24110.3695E+040.3803E+040.870.85124 总结毕业设计接近尾声，在此期间，我投入了所有精力认真细致的完成了所有环节的工作，力求自己的设计能够尽可能的精确，并能够满足学校、老师对毕业设计的要求。通过此次设计，我对钢筋混凝土框架结构的设计的环节更加熟悉，并深有感触：1.内力组合时，选取最不利组合。2.在梁配筋过程中，梁下部钢筋最好通长设置，按弯矩最大截面来配筋，其中弯矩最大截面可能在支座和跨中两处。柱配筋要注意箍筋加密区的设计长度。3.基础知识的重要性。对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。4.在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。5.我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。124 参考文献[1]GB50009—2001，建筑结构荷载规范[2]GB50011—2001，建筑抗震设计规范[3]GB50016—2006，建筑设计防火规范[4]GB/T50001—2001，房屋建筑制图统一标准[5]GB/T50104—2001，建筑制图标准[6]JGJ 49-88(试行)，综合医院建筑规范.[7]周莉莉．多层钢筋混凝土框架结构设计实例详解．中国水利水电出版社，2008：1-357[8]彭少民．混凝土结构(上、下册)．武汉理工大学出版社，2004[9]简明建筑结构设计手册[10]钢筋混凝土结构计算手册[11]简明建筑结构构造手册[12]ReinforcedConcrete：mechanicsanddesign，PrenticeHall，c1988[13]ReinforcedConcreteDesign，KennethLeet，McGran-HillBOOKCompany124 致谢毕业设计转眼间即将过去了。我的毕业设计的题目是：宁波某钢产品公司办公楼2#设计，是主体四层的框架结构办公楼。本次毕业设计是在我的指导老师赵老师的悉心指导下完成的。他渊博的专业知识，严谨的治学精神，平易近人的笑容都深深地激励着我。从课题的选择到项目的最终完成，赵老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。每次有问题时，赵老师都会耐心认真的解答。赵老师对治学的严谨和以身作则的工作态度深深的熏陶着我。在此谨向赵老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。在这个毕业设计中，同样感谢我的同学们，在困难时候是他们给了我很多帮助和支持。同时也感谢我的家人，感谢他们多年来对我默默的支持与关爱。在设计即将完成之际，我的心情无法平静，因为还有很多可敬的师长、同学、朋友给了我无言的帮助，而我却无法一一罗列在此!在这里请所有帮助和支持过我的人接受我最诚挚的谢意!124'