架桥机稳定性计算书

'附件：JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；4、《公路桥涵施工规范》（041-89）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》；7、梁体按照40米箱梁150t计。二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载桥梁重（40m箱梁）：Q1=150t；提梁小车重：Q2=7.5t（含卷扬机重）；天车承重梁重：Q3=5.3t（含纵向走行机构）；前支腿总重：Q4=5.6t；左承重主梁总重：Q5=36.3t（55m）；右承重主梁总重：Q6=36.3t（55m）；1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t；2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10=8t（20m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。（二）、水平荷载1、风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2; 非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。2、运行惯性力：Φ=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1P1=5.6t（前支腿自重）；P2=0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t；P3=0.66t/m*2榀*22m=29.04t；P4=16t；P5=P6=12.8t；P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。计算悬臂状态下的纵向稳定：M抗=43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m；M倾=5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24t·m；架桥机纵向抗倾覆安全系数：η=M抗/M倾=1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3满足要求。四、架桥机横向倾覆稳定性计算1、正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，验算时可偏于安全的将整个架桥机的荷载全部简化到该处，计算见图如下：图2P1为架桥机自重（不含起重车）作用在两支点中心，P1=43.31+45.44+7.3*2+14.6*2=132.55t；P2为导梁承受的风荷载，作用在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体计算，导梁形状系数1.6。A=(1+η1)(1+η2)*ΦA=(1+0.53)*（1+0.5）*62*2.25=320.1525m2，其中η1=0.53，η2=0.5；风荷载为：P2=CKhεA=1.6*1.39*19*320.1525=13528kg=13.53t；P3为天车导梁承受的风载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状取1.6，P3=2*1.39*1.6*19*0.8*0.46*4=124kg=0.124t；P4为架桥机小车重量，P4=7.5*2+150*1.1=180t；P5为架桥机起重小车及梁体承受的风载，作用点在支点以上8.113m处，P5=1.39*1.6*19*(3*2*2+2*30)=3042.432kg=3.0432t，上图所示的A点位倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2*3.8+P3*5.179+P4*1.435+P5*8.113=256.11t·m；M抗=P1*4.8=636.24t·m；架桥机工作条件下横向倾覆安全系数为：η=M抗/M倾=636.24/(256.11*1.1)=1.26>1.3满足要求。2、非工作状态下稳定性验算 架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横风荷载作用下，其稳定性见下图：图3与图2相比，架桥机在提梁时有2.26的横向抗倾系数，而图3中已没有提梁，故此不用计算而得出结论:它的抗倾系数满足要求。'