某社区行政服务中心结构计算书

'结构计算书目录摘要4第一章设计任务书51.1工程概况51.2建筑结构设计的基本内容51.3设计资料51.3.1气象条件51.3.2抗震设防51.3.3地基土承载力61.3.4其它条件61.3.5钢筋混凝土6第二章结构类型7第三章框架结构设计计算83.1梁柱截面,梁跨度及柱高确定83.1.1初估截面尺寸8（1）边横梁9（2）中横梁9（3）纵梁93.1.2梁的计算跨度103.1.3柱的高度103.2荷载的均布恒载113.2.1屋面板的均布荷载113.2.2屋面的均布活载123.2.3楼面的均布恒载133.2.4楼面均布活荷载133.2.5梁柱的自重133.2.6墙体自重的计算143.2.7门窗的自重的计算153.2.8各层荷载组合163.3水平地震力作用下框架的侧移验算173.3.1横梁的线刚度173.3.2横向框架矿柱的线刚度及侧移刚度D值1885 结构计算书3.3.3横向框架自震周期183.3.4横向地震作用计算193.3.5横向框架抗震变形验算213.4水平地震作用下，横向框架的内力分析213.5竖向荷载作用下横向框架的内力分析253.5.1计算单元的选择确定263.5.2荷载作用下框架的内力计算263.5.3荷载作用下梁的内力计算303.5.4用力距二次分配法计算框架弯距303.5.3梁端剪力及柱轴力的计算373.6风荷载作用下框架的内力分析403.7内力组合413.7.1框架梁内力组合413.7.2框架柱内力组合453.8截面设计483.8.1承载力抗力调整系数483.8.2横向框架梁截面设计493.8.3柱截面设计61第四章基础设计664.1设计资料664.2设计计算664.2.1荷载计算：664.2.2初步确定基础高度：664.2.3初步确定底面尺寸：674.2.4地基承载力验算：674.2.5持力层承载力验算：684.2.6基础高度验算：684.2.7配筋计算：70第五章现浇板设计715.1区格板的分布715.2荷载计算715.3荷载跨度725.4弯矩计算725.4.1A区格内力计算：7285 结构计算书5.4.2B区格内力计算：745.5板的截面设计76第六章楼梯设计786.1楼梯段板设计786.1.1板厚确定786.1.2荷载计算796.1.3内力计算806.1.4截面承载力计算806.2平台板计算806.2.1平台板806.2.2内力计算816.2.3截面承载力计算816.3平台梁计算816.3.1荷载计算816.3.2内力计算826.3.3承载力计算82结论84参考文献85致谢8685 结构计算书摘要本工程为某社区行政服务中心，楼层数为6层，建筑面积5860㎡，占地面积为1110㎡，为了满足服务中心使用要求，将一层的层高定为4.2m，二层以上层高定为3.6m。本工程设计计算书计算内容全面，分别计算了楼板的配筋，框架的内力计算，内力组合，截面设计，然后计算了现浇板式楼梯，基础等等，任务书要求的设计计算。设计成果还包括了任务书要的全部建筑图和结构图。SummaryStoryhighthatthisengineeringissometoHuiZhoubuilding,transactthefloortocountto6layers,constructthearea5860㎡,covertheareato1010㎡forsatisfyingtotransactthefloorusagetherequest,willathelayersettleto4.2m,twoabovestoryhighoflayersessettleto3.6m.Thisengineeringdesigncalculationbookcalculationthecontentsiscompletely,andcomputedthefloorknotholetheinsidedint,framethecalculation,insidedintthecombinationrespectively,andcutadesigncalculationfordesign,thencomputingnowsprinklingtheplanktypethestairs,foundationetc.,missionbookrequesting.Thedesignresultstillincludedthemissionbookthediagramofallbuildingsthatwantedwiththeconstructiondiagram.关键词：框架结构；抗震；荷载；内力组合；配筋85 结构计算书第一章设计任务书1.1工程概况1．某社区行政服务中心，主体6层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，主楼建筑面积约5860㎡,建筑物平面一形，。2．建筑方案确定，房间开间5.0m，进深6.5m,走廊宽3.0m,底层4.2m,中间层3.6m,其室内外高差0.45m,其中标高相当于马路中心相对标高。3．抗震设防要求：设防烈度7度（0.1g）,地震分区为一区，场地类别：II类，抗震等级三级，建筑物安全等级二级。4．基础设计不考虑地基土的变形验算，其承载力为。5．建筑所在地的主导风向:东南风。6．不上人屋面活荷载：0.5KN/m2；上人屋面活荷载：2KN/m2(标准值)；楼面活载2.0KN/m2。1.2建筑结构设计的基本内容结构计算书包括结构布置，设计依据及步骤和主要计算的过程及计算结果，计算简图，及如下内容：地震作用计算；风荷载作用计算；框架内力分析，配筋计算（取一榀）；基础设计及计算；板、楼梯、雨蓬的配筋计算。其它构件计算视设计情况而定。1.3设计资料1.3.1气象条件基本风压0.35KN/m2;基本雪压0.60KN/m2此处按建筑结构荷载规范GB50009-2001采用。主导风向：东南风。1.3.2抗震设防查GB50011－2010知本地区抗震设防烈度为7级，设计基本地震加速度为0.10g,地震分区为第一组，II类场地设计85 结构计算书1.3.3地基土承载力地基土承载力为。1.3.4其它条件地层特性层序地层名称状态地层包含物层厚（M）地基承载力特征值（Kpa）a杂填土可塑黑灰色含少量碎砖0.780b亚粘土可塑黄灰色含氧化铁0.5~1.0150c粘土硬塑褐黄色含氧化铁、铁锰结核5~7240②地下水上层滞水，主要分布于上部填土层中，水量中等，对砼无侵蚀性。③工程所在地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑场地类别为II类，场地特征周期为0.35s。1.3.5钢筋混凝土按三级抗震等级设计时，现浇框架梁的混凝土强度等级不应低于C20，同时不宜大于C40。框架柱三级抗震时，混凝土强度不应低于C20所以梁板柱采用C35混凝土，纵筋采用II级，箍筋采用I级。85 结构计算书第二章结构类型本建筑设计方案采用框架结构，梁、板、柱、楼面均采用现浇形式，我们取框架（1—10）（C—F）为计算对象，计算简单图如下示：图1-1计算框架柱网布置图一榀框架计算简图如下图：图1-2一榀框架计算简图85 结构计算书第三章框架结构设计计算3.1梁柱截面,梁跨度及柱高确定3.1.1初估截面尺寸柱：柱截面尺寸可根据式,其中N=FnN为柱组合的轴压力设计值；F为按简支状态计算的柱的负载截面面积；为折算在单位建筑面积上的重力荷载计算，也可近似取12～15KN/㎡,为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，n为验算截面以上楼层层数；为柱截面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；为框架柱轴压比限值，对三级抗震等级可取0.8，各层的重力荷载代表值近似取14KN/㎡。由图1-1可知边柱及中柱的负载面积分别为5.0×3.25㎡和5.0×4.75㎡，由得第一层柱截面面积为（C35混凝土的=16.7N/,=1.57N/）边柱中柱并列成表3-1表3-1柱的截面尺寸确定层次n1～6层边柱1.316.251460.916.7132822中柱1.2523.751460.916.718665885 结构计算书考虑到不同地震方向的作用采用正方行柱截面,同时根据抗震规范要求柱净高与截面边长尺寸之比宜大于4和柱截面最小尺寸为350要求,本工程底层柱截面都取500㎜×500㎜,二～六层取450㎜×450㎜。梁：为满足承载力、刚度及迫性要求，截面高度h取梁跨度的，且不小于400㎜，梁的宽高比一般取值为，同时考虑到梁截面的抗侧移刚度和避免短梁的出现要求，，根据三级抗震的要求梁的最小宽度为250㎜（1）边横梁对跨度为6500的边横梁：截面高度h：6500×1/12=5426500×1/8=812即截面高度h：542～812则取截面高度为600截面宽度b：600×1/2=300600×1/3=200即截面宽度b：200～300则取截面宽度为250（2）中横梁对跨度为3000的中横梁：截面高度h：3000×1/12=2503000×1/8=375即截面高度h：250～375考虑到刚度突变和施工方便取截面高度为400截面宽度b：400×1/2=200400×1/3=133即截面宽度b：133～200考虑到刚度突变和施工方便取截面高度为250（3）纵梁对跨度为5000的纵梁：截面高度h：5000×1/12=4175000×1/8=625即截面高度h：417～625则取截面高度为500截面宽度b：500×1/2=250500×1/3=167即截面宽度b：167～250则取截面宽度为250纵上可将估计梁的截面尺寸汇总于下表3-2表3-2梁截面尺寸（㎜）确定层次横梁（b×h）纵梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨1～6层250×600250×400250×50085 结构计算书3.1.2梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心线为准，而建筑轴线与墙轴线不重合，所以柱建筑轴线结构计算跨度相同3.1.3柱的高度底层柱高度：4.2+0.6+0.45=5.25m。注：底层层高4.2m，室内外高差0.45m，基础顶部至室外地面0.6m。中间层为3.6m因而得到=5.25m；=3.6m;由此得到框架的计算简图如图3-4所示：图3-4框架的计算简图85 结构计算书3.2荷载的均布恒载3.2.1屋面板的均布荷载其按屋面的做法逐项计算均布荷载：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶来参与计算：其屋面构造做法如图3-5所示，按图5来计算屋面恒载，其结果如下：图3-5屋面构造做法而屋面面积：864.6那么屋面恒荷载标准值为：864.6×5.71=4936.87KN3.2.2屋面的均布活载计算重力荷载代表值时，无论是否上人屋面,其屋面上的可变荷载均取人荷载,即得=2.0KN/㎡864.6×2.0=1729.2KN85 结构计算书3.2.3楼面的均布恒载图3-6楼面构造做法楼面的做法如图6所示，按图示各层进行组合来参与计算楼面恒载大小。因而得到楼面均布恒载标准值(楼梯间按楼板计算)：864.6×3.8=3285.48KN3.2.4楼面均布活荷载楼面活载标准值按2.0KN/㎡来参与计算：864.6×2.0=1729.2KN3.2.5梁柱的自重此处计算包括梁侧面、梁底面，柱的侧面抹灰重量：3.2.5.1梁的自重：在此计算过程中，梁的长度按净跨长度，即把梁的计算跨度减掉柱的宽度来参与计算过程：：长度=6.5－0.50=5.90m（扣除一个柱宽）：长度=5.0－0.50－0.24=4.36m（扣除一个柱宽）:长度=3.0－0.24=2.76m85 结构计算书表3-3粱、柱重力荷载计算层次构件b×hm×mrβgmnKNKN1层边横梁0.25×0.60251.053.9385.920464.61052.1中横梁0.25×0.40251.052.6252.761072.5纵梁0.25×0.50251.053.2814.3636515.0柱0.50×0.50251.16.8755.25401443.81443.82～6层边横梁0.25×0.60251.053.938620472.51177.2中横梁0.25×0.40251.052.6252.761072.5纵梁0.25×0.50251.053.9384.4636632.2柱0.45×0.45251.15.5693.640801.9801.9注：（1）上表中梁截面的确定，考虑到抹灰层乘以1.05（2）此处抹层按近似加大梁宽考虑，按每立方25KN计算（3）梁的长度都按净跨长度计算（4）柱因四面抹灰乘以1.1（5）抹层记入柱内，按每立方25KN计算3.2.6墙体自重的计算墙体为240mm厚灰砂砖，外墙面贴瓷砖（包括打底找平），内墙面为20㎜厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：内墙为200mm厚加气砼砖，两侧均为20㎜厚抹灰。内墙单位墙面重力荷载为：墙体重力荷载计算如下各表(表中“*“表示乘号)：85 结构计算书层次墙体位置计算过程墙体面积(㎡)单位面积重力荷载重量(KN)1层A、D轴的纵墙4.2*(5.0-0.50)*17-2.4*2.4*16229.145.641292.3B、C轴纵墙4.2*(5.0-0.50)*16-0.9*2.1*16-4.55*2.1*2253.053.08779.4外横墙（16.0-0.50*3）*4.2-1.5*2.4*253.75.64302.9内横墙（6.5-0.50）*4.2*16403.23.081241.9合计3616.52到5层A、D轴的纵墙3.6*(5.0-0.45)*17-2.4*2.4*16186.35.641050.7B、C轴纵墙3.6*(5.0-0.45)*16-0.9*2.1*16-4.55*2.1*2212.733.08655.2外横墙（16.0-0.45*3）*3.6-1.5*2.4*245.545.64256.8内横墙（6.5-0.45）*3.6*16348.483.081073.3合计3036.16层A、D轴的纵墙3.6*(5.0-0.45)*17-2.4*2.4*16186.35.641050.7B、C轴纵墙3.6*(5.0-0.45)*16-0.9*2.1*16-4.55*2.1*2212.733.08655.2外横墙（16.0-0.45*3）*3.6-1.5*2.4*245.545.64256.8内横墙（6.5-0.45）*3.6*16348.483.081073.3合计3036.1女儿墙女儿墙128*0.676.85.64433.23.2.7门窗的自重的计算根据建筑结构荷载规范GB50009-2012，木门按0.2考虑，钢框玻璃窗和钢铁门按0.4考虑，计算结果如表3-4所示：1层门窗总重：2—6层门窗总重：其他层统计见下表表3-4门窗重量层次门窗（KN）合计(KN)141.2141.212-641.2141.2185 结构计算书3.2.8各层荷载组合屋盖和楼盖重力代表值为：屋盖层=屋面恒载+50%雪载+纵横梁自重+半层柱重+半层墙重+女儿墙重楼盖层=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+(楼面上下各半层柱+半层墙重)将上述各荷载相加，得到集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：所以质点重力荷载代表值如图3-7所示项目屋（楼）盖自重活荷载纵横梁自重上层墙自重上层柱自重上层窗户自重下层墙自重下层柱自重下层窗户自重重力荷载代表值64936.871729.21177.2433.2801.903036.1801.962.9210164.153285.481729.21177.23036.1801.962.923036.1801.962.929228.243285.481729.21177.23036.1801.962.923036.1801.962.929228.233285.481729.21177.23036.1801.962.923036.1801.962.929228.223285.481729.21177.23036.1801.962.923036.1801.962.929228.213285.481729.21052.13036.1801.946.063616.51443.846.069697.485 结构计算书图3-2重力荷载代表值3.3水平地震力作用下框架的侧移验算3.3.1横梁的线刚度混凝土C35在框架结构中，对现浇楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5（为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2来计算：横梁线刚度计算结果见表3-5所示：表3-5横梁线刚度：梁号L截面b*h(㎡)跨度l(m)惯性矩Ib边框架梁中框架梁bh1.5Ibib2Ibib横梁10.250.66.5横梁20.250.43.0纵梁0.250.55.085 结构计算书3.3.2横向框架矿柱的线刚度及侧移刚度D值柱的线刚度见表3-6所示，横向框架柱侧移刚度D值见表3-7所示：表3-6柱线刚度柱号截面(M^2)柱高度(M)惯性矩Ic=b*h^3/12Ec线刚度ic=E*Ic/hZ10.50.55.250.00521Z20.450.453.60.00342注：由于柱采用C35混凝土，因而,表3-7横向框架柱侧移刚度D值的计算：横向中框架侧移刚度D值计算项目kαicD根数∑D1层边框架边柱1.0470.514边框架中柱1.7190.604中框架边柱1.3960.5616中框架中柱2.2920.6516合计　2-6层边框架边柱1.0940.354边框架中柱1.7960.474中框架边柱1.4590.4216中框架中柱2.3950.5416合计　3.3.3横向框架自震周期本处按顶点位移法计算框架的自震周期：此方法是求结构基频的一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂之杆，导出直杆顶点位移的基频公式，所以需先求出结构的顶点水平位移，按式85 结构计算书来求结构的基本周期：：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，因是框架结构,此处取0.7。：是将框架的重力荷载视为水平力,求得的假想框架顶点位移，而在求框架周期前，无法求框架地震力和位移，是将框架的重力荷载顶点位移，然后求，再由求框架结构底部剪力，再求各层剪力和结构的真正的位移，如表8：表3-8横向框架顶点位移计算：层次Gi(KN)∑Gi(KN)Di(KN/M)层间相对位移Vi=∑Gi/Di△i610164.110164.15197700.0195549950.45096502559228.219392.35197700.0373093870.4314100349228.228620.55197700.0550637780.39410064339228.237848.75197700.072818170.33903686529228.247076.95197700.0905725610.26621869519697.256774.13232300.1756461340.106298196因此：=1.7×0.7×=0.799s3.3.4横向地震作用计算地震作用计算按II类场地，7度抗震，地震动参数区划分的特征周期区分一区考虑，刚结构的特征周期和地震影响系数分别为：而：T1=0.799s>1.4Tg=1.4×0.45=0.63s根据结构抗震设计，因而不考虑顶部附加地震作用。结构高度不超过40m按底部剪力法求得基底剪力，按分配结各层的质点，因此各层横向地震作用及搂层地震剪如表3-9所示：注：85 结构计算书==2851.96KN表3-9各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGi*HiGiHi/∑GjHjFiVi63.623.2510164.1236315.30.290587467828.7438828.743853.619.659228.2181334.10.222979299635.9281464.67243.616.059228.2148112.60.18212813519.42211984.09433.612.459228.2114891.10.141276961402.91622387.0123.68.859228.281669.570.100425791286.41032673.42115.255.259697.250910.30.062602352178.53942851.96横向框架各层水平地震作用和地震剪力如图3-8所示：图3-8横向框架各层水平地震作用及地震剪力85 结构计算书3.3.5横向框架抗震变形验算由GB50011-2001查得:层间弹性位移验算如表3-10所示：表3-10横向变形验算层次层间剪力(KN)层间刚度Di(KN)层间位移Vi/Di层高hi(M)层间相对弹性转角θe1/5506828.745197750.0015944213.60.0004428950.00222251464.675197750.0028178923.60.0007827480.00222241984.095197750.0038172093.60.0010603360.00222232387.015197750.0045923913.60.0012756640.00222222673.425197750.0051434183.60.0014287270.00222212851.96323238.40.0088230855.250.0016805880.002222注：层间弹性相对转角均满足要求：<3.4水平地震作用下，横向框架的内力分析此处采用中框架为例计算，边框架和纵向框架的计算方法步骤与横向中框架完全相同：框架柱剪力和弯矩计算，采用D值法；求框架柱的剪力和弯矩时，此处采用D值法来进行求解；其计算的过程和结果如下表3-11所示：其中反弯点位置的确定考虑梁和层高的影响作用：既：式中为标准反弯点高度比为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值,分别为上层,下层层高变化时的反弯点高度比的修正值y为框架柱的反弯点高度比此框架结构底层柱需考虑修正值,第二层柱需考虑,其它柱均无修正85 结构计算书表3-11边柱的反弯点位置和弯矩层次hiVi∑DiDiKVi1ymbmuy0y2y363.6828.741.45918.6170.350023.4643.5653.61464.671.45932.9020.350041.4676.9943.61984.091.45944.5700.450072.2088.2533.62387.011.45953.6210.450086.87106.1723.62673.421.45960.0550.500108.10108.1015.252851.761.39667.0120.6500228.68123.13表3-11中柱的反弯点位置和弯矩层次hiVi∑DiDiKVi1ymbmuy0y2y363.6828.741.45924.0550.40034.6451.9653.61464.671.45942.5140.40061.2291.8343.61984.092.39557.5910.469750097.39109.9433.62387.012.39569.2860.4700117.23132.2023.62673.422.39577.5990.500139.68139.6815.252851.762.29278.0830.6500266.46143.48注:（1）括号里的空白为查表不需修正的（2）计算梁端弯矩M,梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件,将节点上下端弯矩之和按左右的线刚度比例分配表3-12:梁端弯距剪力及柱轴力计算层次AB跨(KL2)BC跨(KL3)柱轴力l(m)MblMbrVbl(m)MblMbrVb边柱N中柱N66.543.5631.6411.57320.3220.3213.55-11.57-1.9856.5100.4577.0127.30349.4649.4632.97-38.87-7.6546.5135.63108.8837.62369.9269.9246.62-58.57-8.4736.5178.37139.8148.95389.7889.7859.86-107.52-19.3885 结构计算书26.5194.97156.4454.063100.47100.4766.98-161.59-32.2916.5231.23172.4262.103110.73110.7373.82-223.69-44.01注：1）柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱压力2）表中M单位为KN•m，V单位为KN，N单位为KN，l单位为m。水平地震作用下框架的弯距图，梁端剪力图及柱轴力图如下所示：图3-9地震作用力下的框架弯矩图85 结构计算书图3-10地震作用下的框架剪力图(KN)85 结构计算书图3-11地震作用下的框架轴力图3.5竖向荷载作用下横向框架的内力分析此处仍用中框架7为例来进行85 结构计算书3.5.1计算单元的选择确定图3-12计算单元图计算单元宽度10.0m,直接传给框架的楼面荷载如图中的阴影所示,计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架以集中力的形式传给横框架,作用于各节点上,由纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合,所以在框架节点上还作用有集中力矩。3.5.2荷载作用下框架的内力计算3.5.2.1恒荷载作用下框架的内力计算(此处不考虑柱的自重)恒载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示85 结构计算书图3-13各梁上作用的恒荷载屋面、、、、、计算过程(表中“*“表示乘号)荷载类型荷载组成kn/m合计q1梁线荷载3.93819.45横墙线荷载0q1"板传来2*5.0*5.71*(1-2*(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)q2梁线荷载2.62513.33横墙线荷载0q2"板传来2*1.5*5.71*5/8p1次梁(横)自重0182.63板传来(5.71*6.5*5/8)*5.0纵梁自重3.281*10.0纵墙自重0.6*5.64*10.0p2次梁(横)自重087.66板传来(5.71*1.5*5/8)*3.0+5.0*5.71*(1-2(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)*5.0纵梁自重3.281*10.0纵墙自重085 结构计算书其中：,代表横梁自重,为均布荷载形式(包括粉刷层),分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载短方向分配荷载：(kn/m)长方向分配荷载：(kn/m)双向板示意图,分别由边纵梁,中纵梁直接传给柱的横载,它包括梁自重、楼板重、纵墙、重力荷载。1－5层、、、、、计算过程(表中“*“表示乘号)荷载类型荷载组成计算过程合计q1梁线荷载3.93829.66横墙线荷载3.08*5.0q1"板传来2*5.0*3.80*(1-2*(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)q2梁线荷载2.6259.75横墙线荷载0q2"板传来2*1.5*3.80*5/8p1次梁(横)自重0392.00板传来(3.80*6.5*5/8)*5.0纵梁自重3.281*10.0纵墙自重5.0*5.64*10.085 结构计算书p2次梁(横)自重0223.31板传来(3.80*1.5*5/8)*3.0+5.0*3.80*(1-2(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)*5.0纵梁自重3.281*10.0纵墙自重5.0*3.08*103.5.2.2活荷载作用下柱的内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所图3-14各层梁上作用的活荷载屋面、、、、、计算过程(表中“*“表示乘号)荷载类型荷载组成kn/m合计q1梁线荷载05.43横墙线荷载0q1"板传来2*5.0*2.0*(1-2*(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)q2梁线荷载03.75横墙线荷载0q2"板传来2*1.5*2.0*5/885 结构计算书p1次梁(横)自重040.63板传来(2.0*6.5*5/8)*5.0纵梁自重0纵墙自重0p2次梁(横)自重019.21板传来(2.0*1.5*5/8)*3.0+5.0*2.0*(1-2(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)*5.0纵梁自重0纵墙自重01-5层、、、、、计算过程(表中“*“表示乘号)荷载组成计算过程合计q1梁线荷载05.43横墙线荷载0q1"板传来2*5.0*2.0*(1-2*(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)q2梁线荷载03.75横墙线荷载0q2"板传来2*1.5*2.0*5/8p1次梁(横)自重040.63板传来(2.0*6.5*5/8)*5.0纵梁自重0纵墙自重0p2次梁(横)自重019.21板传来(2.0*1.5*5/8)3.0+5.0*2.0*(1-2(5.0/6.5)^2+(5.0/6.5)^3)*5.0纵梁自重0纵墙自重03.5.3荷载作用下梁的内力计算梁端、柱端弯距采用弯距二次分配法计算。3.5.4用力距二次分配法计算框架弯距等效后框架竖向荷载示意图(没有计入柱子自重)85 结构计算书恒载分布图(单位:kn/m，kn)活载分布图(单位:kn/m，kn)注意：以上集中荷载不包括柱自重。1固端弯矩计算：此处固端弯距的计算，将框架梁视为两端固定梁计算固端弯距，并考虑柱心矩计算结果见表3-14所示：85 结构计算书表3-14均布荷载作用下梁固端弯距恒载作用下梁固端弯矩　ABBC层次QLMQLM619.456.5068.4813.333.0010.00529.666.50104.439.753.007.31429.666.50104.439.753.007.31329.666.50104.439.753.007.31229.666.50104.439.753.007.31129.666.50104.439.753.007.31续表：活载作用下梁固端弯矩　ABBC层次QLMQLM65.436.5019.123.753.002.8155.436.5019.123.753.002.8145.436.5019.123.753.002.8135.436.5019.123.753.002.8125.436.5019.123.753.002.8115.436.5019.123.753.002.81注：１、M=q×L2/12　　２、q可以查前图2分配系数的计算：因框架对称性，所以取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图11所示，其中切断的横梁的线刚度取为原来的一倍，分配系数按与接点连接的各杆转动刚度比值计算：85 结构计算书图3-21半框架梁柱线刚度示意图分配系数见图3-22和图3-23所示3传递系数：远端固定：传递系数为1/2远端滑支：传递系数为-14弯距分配：恒载作用下，框架弯距分配计算见3-22图，框架的弯距图见图3-24活载作用下，框架的弯距分配计算图3-23，框架的弯距图见图3-25所示：在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯距调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯距图见图3-24及图3-25中括号内数值所示：图3-22恒荷载弯矩计算图（KN.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6层0.0000.4070.5930.4660.0000.3200.214-68.4868.48-10.0027.8640.62-27.27-18.70-12.5115.10-13.6420.31-11.77-0.60-0.87-3.98-2.73-1.83-1.72-1.99-0.43-0.111.512.200.250.170.1285 结构计算书42.15-42.1557.35-33.14-24.225层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-104.43104.43-7.3130.2030.2044.03-34.31-23.53-23.53-15.7413.9315.10-17.1622.02-9.35-11.77-3.43-3.43-5.01-0.32-0.22-0.22-0.15-0.30-1.89-0.16-2.50-1.370.180.680.680.991.300.890.890.6041.0740.65-81.7390.61-33.57-34.44-22.604层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-104.43104.43-7.3130.2030.2044.03-34.31-23.53-23.53-15.7415.1015.10-17.1622.02-11.77-11.77-3.77-3.77-5.500.540.370.370.25-1.72-1.890.27-2.75-0.110.180.960.961.410.950.650.650.4340.7740.60-81.3890.86-34.39-34.10-22.373层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-104.43104.43-7.3130.2030.2044.03-34.31-23.53-23.53-15.7415.1015.10-17.1622.02-11.77-11.77-3.77-3.77-5.500.540.370.370.25-1.89-1.860.27-2.750.180.171.001.001.470.850.580.580.3940.6440.67-81.3290.76-34.17-34.18-22.422层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-104.43104.43-7.3130.2030.2044.03-34.31-23.53-23.53-15.7415.1014.90-17.1622.02-11.77-11.64-3.71-3.71-5.420.490.340.340.22-1.890.270.25-2.710.18-1.190.400.400.581.310.900.900.6085 结构计算书40.0942.05-82.1491.23-33.88-35.13-22.221层0.2850.3020.4160.3490.2400.2510.160-104.43104.43-7.3129.8131.5643.47-33.94-23.28-24.33-15.5715.100.00-16.9721.73-11.770.000.530.570.78-3.48-2.39-2.50-1.60-1.860.00-1.740.390.170.001.031.091.50-0.19-0.13-0.14-0.0944.6133.21-77.4088.93-37.40-26.96-24.5716.61-13.48图3-23活荷载弯矩计算图（KN.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6层0.0000.4070.5930.4660.0000.3200.214-19.1219.12-2.817.7811.34-7.61-5.22-3.492.76-3.805.67-1.980.420.62-1.72-1.18-0.79-0.55-0.860.310.070.570.83-0.17-0.12-0.0810.99-10.9915.60-8.43-7.175层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-19.1219.12-2.815.535.538.06-5.76-3.95-3.95-2.643.892.76-2.884.03-2.61-1.98-1.09-1.09-1.590.200.130.130.090.21-0.380.10-0.80-0.59-0.010.020.020.030.490.340.340.238.566.84-15.4017.28-6.68-5.47-5.144层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-19.1219.12-2.8185 结构计算书5.535.538.06-5.76-3.95-3.95-2.642.762.76-2.884.03-1.98-1.98-0.77-0.77-1.12-0.03-0.02-0.02-0.01-0.55-0.38-0.01-0.560.07-0.010.270.270.400.180.120.120.087.257.42-14.6716.98-5.76-5.84-5.393层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-19.1219.12-2.815.535.538.06-5.76-3.95-3.95-2.642.762.76-2.884.03-1.98-1.98-0.77-0.77-1.12-0.03-0.02-0.02-0.01-0.38-0.38-0.01-0.56-0.01-0.010.220.220.330.200.140.140.097.377.37-14.7417.01-5.82-5.82-5.372层0.2890.2890.4220.3530.2420.2420.162-19.1219.12-2.815.535.538.06-5.76-3.95-3.95-2.642.762.73-2.884.03-1.98-1.95-0.76-0.76-1.10-0.04-0.02-0.02-0.02-0.380.01-0.02-0.55-0.01-0.240.110.110.160.280.190.190.137.277.63-14.8917.08-5.77-5.98-5.341层0.2850.3020.4160.3490.2400.2510.160-19.1219.12-2.815.465.787.96-5.70-3.91-4.09-2.612.760.00-2.853.98-1.980.000.020.030.04-0.70-0.48-0.50-0.32-0.380.00-0.350.02-0.010.000.210.220.300.000.000.000.008.086.02-14.0216.71-6.38-4.59-5.753.01-2.2985 结构计算书3.5.3梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力：柱轴力：式中：为梁上均布荷载引起的剪力为梁端弯距引起的剪力V为梁端剪力P为节点集中力及柱自重梁在恒荷载作用下，梁端剪力及柱轴力为例(此处取简化后的均布荷载,实际应为梯形和矩形或梯形和三角形组合,计算结果见下表:表3-15恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=-VqBVqB=-VqCVmA=VmBVmB=VmCVAVBVB=-VCN顶N底N顶N底663.2120.00-2.34060.87-65.5520.00243.97264.02173.21193.25596.4014.63-1.37095.03-97.7614.63751.32771.37528.95549.00496.4014.63-1.46094.94-97.8514.631258.601278.65884.79904.84396.4014.63-1.45094.94-97.8514.631765.881785.931240.621260.67296.4014.63-1.40095.00-97.7914.632273.212293.251596.391616.44196.4014.63-1.77094.62-98.1714.632780.232816.321952.551988.64调幅后6-1.8761.3465.085-1.0995.3097.494-1.1795.2397.563-1.1695.2397.562-1.1295.2897.511-1.4294.9897.81这里剪力沿梁端顺时针转动为正依照相同的原理可以把公式简化为：V=Vq+Vm=1/2ql-(M左+M右)/L85 结构计算书注：（1）荷载引起剪力：（2）弯矩引起剪力：（3）为了便于施工以及提高框架结构的延性,通常对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅。调幅系数现浇框架取0.8。表3-16活荷载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=-VqBVqB=-VqCVmA=VmBVmB=VmCVAVBVB=-VCN顶N底N顶N底617.655.63-0.71016.94-18.365.6357.7157.7143.1943.19517.655.63-0.29017.36-17.945.63115.76115.7685.9685.96417.655.63-0.36017.29-18.005.63173.75173.75128.80128.80317.655.63-0.35017.30-18.005.63231.75231.75171.63171.63217.655.63-0.34017.31-17.985.63289.76289.76214.45214.45117.655.63-0.41017.23-18.065.63330.39330.39257.35257.35调幅后6-0.5717.0818.215-0.2317.4217.884-0.2817.3617.933-0.2817.3717.932-0.2717.3817.921-0.3317.3217.9885 结构计算书图3-24恒荷载作用下框架弯矩图（KN.m）注:梁端弯矩要乘以0.8调幅系数,左右弯矩是对称的.85 结构计算书图3-25活荷载作用下框架弯矩图（KN.m）注:梁端弯矩要乘以0.8调幅系数,左右弯矩是对称的.3.6风荷载作用下框架的内力分析建筑物的层数较少,可以不考虑风荷载。85 结构计算书3.7内力组合3.7.1框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可近似取跨中的M代替，式中：、为梁端左右端弯矩见图3.14，图3.15中所示跨中M若小于，那么应取在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩采用数解法来进行计算如图17所示：项目1.2(恒+0.5活)1.3地震qMGA(KN.m)MGB(KN.m)MEA(KN.m)MEB(KN.m)KN/mAB跨6-45.7469.9330.5056.6326.5985-85.42104.5953.90100.0938.854-85.17104.2793.86114.7338.853-85.14104.24112.93138.0238.852-85.04104.85140.53140.5338.851-81.03102.00297.28160.0738.85BC跨6-26.6926.6945.0367.5518.2465-24.1624.1679.59119.3813.954-24.0624.06126.61142.9213.953-24.1024.10152.40171.8613.952-23.8923.89181.58181.5813.951-26.3526.35346.40186.5213.9585 结构计算书图3-27框架梁内力组合图图中：、表示重力荷载作用下梁端弯矩、表示水平地震作用下梁端弯矩表竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力对图中作用点取弯矩可见：那么任意截面x处的弯矩为：由时，可求得跨间的位置为：将代入任意截面处弯矩表达式，可得跨间最大弯矩为：当右震时，公式中反号即可。其中，及的具体数值可参见表3-18所示，表中的和均有两组数值，而梁的内力组合情况见表3-19所示：在表中恒载和活载的组合，梁端挽矩取调幅后的数值，即图3-24图3-25中括号中的数值，剪力取调幅前后较大值，如图3-18所示图中，85 结构计算书分别表调幅前后的弯矩，剪力值应取和，见表3-15，3-16所示：图3-28调整前后剪力值变化表3-18和值的计算项目lRAX1(m)MGE(m)左震右震左震右震左震右震AB跨66.5069.3296.132.613.61-75.09-97.4756.5099.62147.002.563.78-96.21-138.8046.5091.23155.412.354.00-115.82-131.8336.5084.72161.932.184.17-120.16-139.4126.5079.98166.462.064.28-137.81-131.0216.5052.68193.401.364.98-251.96-103.06BC跨63.00-10.1664.90-0.563.5618.34-40.8653.00-45.4087.25-3.256.2555.42-95.2243.00-68.92110.77-4.947.94102.54-118.8633.00-87.16129.01-6.259.25128.30-147.7623.00-100.13141.98-7.1810.18157.69-157.6913.00-156.72198.57-11.2314.23320.05-160.18注:当X1﹥L或X1﹤0时表示最大弯矩发生在支座处X1=L时应取X1=0时应取85 结构计算书表3-19梁内力组合表层次截面位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)+1.3③6层AM-33.72-8.7923.46-23.46-52.77-15.24-76.24V61.3417.08-11.5711.5797.5268.8298.90B左M45.8824.7843.56-43.5689.75126.5513.30V65.0818.2111.57-11.57103.59104.0673.98B右M-19.38-5.7434.64-34.64-31.2818.34-71.72V20.005.63-13.5513.5531.889.7644.99跨中MAB-75.09-97.47MBC18.34-40.865层AM-65.38-11.6041.46-41.46-94.70-31.52-139.32V95.3017.42-27.3027.30138.7589.32160.30B左M72.4929.3476.99-76.99128.07204.684.51V97.4917.8827.30-27.30142.02163.2192.23B右M-18.08-4.1161.22-61.22-27.4555.42-103.75V14.635.63-32.9732.9725.44-21.9363.80跨中MAB-96.21-138.80MBC55.42-95.224层AM-65.10-11.7472.20-72.20-94.568.69-179.03V95.2317.36-37.6237.62138.5875.79173.60B左M72.6928.4188.25-88.25127.00219.00-10.45V97.5617.9337.62-37.62142.17176.7478.92B右M-17.90-4.3197.39-97.39-27.51102.54-150.67V14.635.63-46.6246.6225.44-39.6781.54跨中MAB-115.82-131.83MBC102.54-118.863层AM-65.06-11.7986.87-86.87-94.5827.79-198.07V95.2317.37-48.9548.95138.5961.06188.3385 结构计算书B左M72.6128.51106.17-106.17127.05242.26-33.78V97.5617.9348.95-48.95142.17191.4764.20B右M-17.94-4.30117.23-117.23-27.54128.30-176.50V14.635.63-59.8659.8625.44-56.8898.75跨中MAB-120.16-118.86MBC128.30-147.762层AM-64.91-11.91108.10-108.10-94.5755.49-225.57V95.2817.38-54.0654.06138.6754.49195.04B左M72.9828.78108.10-108.10127.87245.38-35.68V97.5117.9254.06-54.06142.10198.0457.49B右M-17.78-4.27139.68-139.68-27.31157.69-205.48V14.635.63-66.9866.9825.44-66.14108.01跨中MAB-137.81-118.86MBC157.69-157.691层AM-61.92-11.22228.68-228.68-90.01216.25-378.32V94.6817.32-62.1062.10137.8643.28204.74B左M71.1427.70123.13-123.13124.16262.06-58.07V97.8117.9862.10-62.10142.54208.8947.43B右M-19.66-4.60266.46-266.46-30.03320.05-372.75V14.635.63-73.8273.8225.44-75.03116.90跨中MAB-251.96-103.06MBC320.05-160.18注：（1）弯矩单位KN.m，剪力单位KN。（2）弯矩以顺针方向为正，剪力以绕柱顺时针为正。3.7.2框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果参见表3-20和表3-22所示：85 结构计算书表3-20A柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.35①+②1.2(①+0.5②)+1.3③6柱顶M-33.14-8.43-51.9651.96-51.57-53.17-112.3722.72N173.2143.19-1.981.98268.32277.02231.19236.34V18.534.2024.06-24.0628.1129.2156.03-6.52柱底M-33.57-6.68-34.6434.64-49.64-52.00-89.320.74N193.2543.19-1.981.98292.37304.08255.24260.395柱顶M-34.44-5.47-91.8391.83-48.99-51.96-163.9974.77N528.9585.96-7.657.65755.08800.04676.37696.26V19.043.1242.51-42.5127.2128.8279.99-30.55柱底M-34.10-5.76-61.2261.22-48.98-51.80-123.9635.21N549.0085.96-7.657.65779.14827.11700.43720.324柱顶M40.607.42-76.9976.9959.1162.23-46.92153.26N1258.60173.75-58.5758.571753.571872.861538.431690.71V-22.57-4.1132.90-32.90-32.83-34.5713.23-72.32柱底M40.647.37-41.4641.4659.0962.23-0.71107.09N1278.65173.75-58.5758.571777.631899.931562.491714.773柱顶M40.677.37-156.96156.9659.1262.27-150.82257.27N1765.88231.75-107.52107.522443.512615.692118.332397.88V-22.43-4.0779.27-79.27-32.61-34.3573.69-132.41柱底M40.097.27-128.42128.4258.2961.39-114.48219.42N1785.93231.75-107.52107.522467.572642.762142.392421.942柱顶M42.057.63-159.56159.5661.1464.40-152.39262.47N2273.21289.76-161.59161.593133.523358.592691.643111.78V-24.07-4.3688.64-88.64-35.00-36.8683.73-146.74柱底M44.618.08-159.56159.5664.8468.30-149.05265.81N2293.25289.76-161.59161.593157.563385.652715.693135.821柱顶M33.216.02-212.33212.3348.2850.85-232.57319.49N2780.23330.29-223.69223.693798.684083.603243.653825.25V-9.49-1.72115.55-115.55-13.80-14.53137.80-162.6485 结构计算书柱底M16.613.01-394.32394.3224.1525.43-490.88534.35N2816.32330.29-223.69223.693841.994132.323286.963868.56注：（1）弯矩单位KN.m，轴力单位KN。（2）弯矩以顺针方向为正，剪力以绕柱顺时针为正。表3-21活荷载按楼层的折减系数的值墙、柱基础计算截面以上的层数12~34~56~89~20>20计算截面以上各楼层活载总和的折减系数1.000.850.700.650.600.55表3-22B柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.35①+②1.2(①+0.5②)+1.3③6柱顶M-89.82-25.62-89.4489.44-143.65-146.88-239.43-6.88N262.1754.45-6.366.36390.83408.38339.01355.54V37.7210.6735.49-35.4960.2061.5997.815.53柱底M-68.62-19.18-59.6359.63-109.20-111.82-171.37-16.33N303.7554.45-6.366.36440.73464.51388.90405.445柱顶M-53.51-14.58-133.07133.07-84.62-86.82-245.95100.03N644.71108.76-6.366.36925.92979.12830.64847.18V30.938.4661.61-61.6148.9650.21122.28-37.90柱底M-57.82-15.89-88.7288.72-91.63-93.95-194.2536.42N680.35108.76-6.366.36968.681027.23873.41889.944柱顶M-34.10-5.84-91.8391.83-49.10-51.88-163.8074.96N884.79128.80-8.478.471242.071323.271128.021150.04V18.963.2442.51-42.5127.2928.8479.97-30.57柱底M-34.17-5.82-61.2261.22-49.15-51.95-124.0835.09N909.84128.80-8.478.471272.131357.081158.081180.103柱顶M-33.18-5.82-189.82189.82-47.96-50.61-290.07203.46N1240.62171.63-19.3819.381729.031846.471566.531616.92V18.633.2299.49-99.4926.8628.37153.62-105.05柱底M-33.88-5.77-168.33168.33-48.73-51.51-262.95174.71N1260.67171.63-19.3819.381753.091873.531590.591640.982柱顶M-35.13-5.98-200.24200.24-50.53-53.41-306.06214.5785 结构计算书N1596.35214.45-32.2932.292215.852369.522002.312086.27V20.153.43111.24-111.2428.9830.63170.85-118.38柱底M-37.40-6.38-200.24200.24-53.81-56.87-309.02211.60N1616.44214.45-32.2932.292239.962396.642026.422110.381柱顶M-26.96-4.59-239.18239.18-38.78-40.99-346.04275.83N1952.55257.35-44.0144.012703.352893.292440.262554.68V7.701.31130.17-130.1711.0811.71179.25-159.19柱底M-13.48-2.29-444.19444.19-19.38-20.49-595.00559.90N1988.64257.35-44.0144.012746.662942.012483.572597.99注：（1）弯矩单位KN.m，轴力单位KN。（2）弯矩以顺针方向为正，剪力以绕柱顺时针为正。3.8截面设计3.8.1承载力抗力调整系数考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式：式中：：表示承载力抗震调整系数见表3-23所示：表地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合：结构构件的承载力在此截面配筋时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以再与静力组合的内力框进行比较，挑选出最不利内力：表3-23承载力抗震调整系数的值材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比〈0.15的柱偏压0.75轴压比>0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪，偏拉0.8585 结构计算书3.8.2横向框架梁截面设计梁的控制截面如图3-19所示图3-19梁的内力示意混凝土强度等级：C35：钢筋的强度等级：纵筋：II级箍筋：I级式中：表示混凝土立方体抗压强度设计值:表示混凝土立方体抗压强度设计值：表示钢筋的抗拉强度设计值：表示钢筋的抗压强度设计值在计算中用与相等，可以代换使用：3.8.2.1梁的正截面强度计算梁的正截面强度计算见表3-24—表3-28所示表3-24第1层框架梁正截面强度计算一层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)378.32251.96262.06320.05160.18b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)51.190.0052.2229.230.00M0＝M-bv/2(KN·m)327.14251.96209.84290.83160.18γREM0(KN·m)245.35188.97157.38218.12120.14αs=γREM0/α1fcbh020.2150.0190.1380.1140.252ξ=1-（1-2αs）1/20.2450.0190.1490.1220.29685 结构计算书AS=ξα1fcbh0/fy19261315117224771504选筋522422522522422实配面积(mm2)19001520190019001520ρ(%)1.345%1.076%1.345%2.082%1.666%一层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　204.740.00208.89116.900.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　300300300300300此处取梁端弯矩式中M0—梁端柱边截面的弯矩V,M—内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩跨中截面:最小配筋为:0.2﹪,0.45=0.45×=0.215﹪中较小值支座截面:最小配筋为:0.25﹪,0.55=0.55×=0.288﹪中较小值当梁下部受拉时,按T形截面设计。当梁上部受拉时,按矩形截面设计。跨中截面的计算弯矩应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者。依据上述理论我们以一层ＡＢ跨为例计算如下,其他层见下表：85 结构计算书⑴考虑跨间最大弯矩处:按T形截面设计,翼缘计算宽度b’f①按跨度考虑,取b’f②按净梁净距Sn考虑b’f=b+sn③按翼缘高度h’f考虑,h0=h-a梁内纵向钢筋选HRB335级热扎钢筋(fy=f’y=300N/m),ξb=0.550因为α1fcb’fh’f(h0-h’f/2)所以属第一类T形截面计算.下部跨间截面按单筋T形截面计算.αs=M/α1fcb’fh02ξ=1-(1-2αs)1/2AS=ξα1fcb’fh0/fyξ=fyAS/(α1fcb’fh0)<0.55符合三级抗震设计要求.⑵考虑两支座处:支座I上部:αs=M/(α1fcb’fh20)ξ=1-(1-2αs)1/2AS85 结构计算书表3-26第2层框架梁正截面强度计算二层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)225.57137.81245.38205.48157.69b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)48.760.0049.5127.000.00M0＝M-bv/2(KN·m)176.81137.81195.87178.48157.69γREM0(KN·m)132.61103.36146.90133.86118.27αs=γREM0/α1fcbh020.1160.0100.1290.0700.248ξ=1-（1-2αs）1/20.1240.0110.1380.0730.291AS=ξα1fcbh0/fy974716108714821476选筋520420520520520实配面积(mm2)15701256157015701570ρ(%)1.112%0.889%1.112%1.721%1.721%二层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　195.040.00198.04108.010.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　30030030030030085 结构计算书表3-27第3层框架梁正截面强度计算三层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)198.07120.16242.26176.50147.76b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)47.080.0047.8724.690.00M0＝M-bv/2(KN·m)150.99120.16194.39151.81147.76γREM0(KN·m)113.2490.12145.79113.86110.82αs=γREM0/α1fcbh020.0990.0090.1280.0600.233ξ=1-（1-2αs）1/20.1050.0090.1370.0620.269AS=ξα1fcbh0/fy823624107812531365选筋520420520520520实配面积(mm2)15701256157015701570ρ(%)1.112%0.889%1.112%1.721%1.721%三层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　188.330.00191.4798.750.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　30030030030030085 结构计算书表3-28第4层框架梁正截面强度计算四层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)179.03131.83219.00150.67118.86b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)43.400.0044.1920.390.00M0＝M-bv/2(KN·m)135.63131.83174.82130.29118.86γREM0(KN·m)101.7298.87131.1197.7189.15αs=γREM0/α1fcbh020.0890.0100.1150.0510.187ξ=1-（1-2αs）1/20.0940.0100.1220.0530.209AS=ξα1fcbh0/fy73568596210701062选筋520420520520420实配面积(mm2)15701256157015701256ρ(%)1.112%0.889%1.112%1.721%1.376%四层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　173.600.00176.7481.540.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　30030030030030085 结构计算书表3-29第5层框架梁正截面强度计算五层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)139.32138.80204.68103.7595.22b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)40.080.0040.8015.950.00M0＝M-bv/2(KN·m)99.25138.80163.8887.8095.22γREM0(KN·m)74.43104.10122.9165.8571.42αs=γREM0/α1fcbh020.0650.0110.1080.0350.150ξ=1-（1-2αs）1/20.0680.0110.1140.0350.163AS=ξα1fcbh0/fy531721898715829选筋520420520520420实配面积(mm2)15701256157015701256ρ(%)1.112%0.889%1.112%1.721%1.376%五层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　160.300.00163.2163.800.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　30030030030030085 结构计算书表3-29第6层框架梁正截面强度计算六层AB跨BＣ跨截面ⅠⅡⅢⅣVM(kn.m)76.2497.47126.5571.7240.86b×h0（㎜2）250×565250×565250×565250×365250×365b·v/2(KN·m)24.730.0026.1511.250.00M0＝M-bv/2(KN·m)51.5297.47100.4060.4740.86γREM0(KN·m)38.6473.1075.3045.3530.65αs=γREM0/α1fcbh020.0340.0070.0660.0240.064ξ=1-（1-2αs）1/20.0340.0070.0680.0240.067AS=ξα1fcbh0/fy271506537490338选筋420320420420320实配面积(mm2)125694212561256942ρ(%)0.889%0.667%0.889%1.376%1.032%六层h0(mm)　　565565565365365　剪力(KN)　　　　　98.900.00104.6044.990.00　fc　　　　　16.716.716.716.716.7　α1　　　　　1.01.01.01.01.0　b(mm)　　25021672501000250　fy　　　　　3003003003003003.8.2.2梁的斜截面强度计算：为了防止梁在弯曲屈服前先发出剪切破坏，截面设计时，对剪力设计值进行调整如下所示：85 结构计算书式中：：表剪力增大系数，三级框架，依规范取用1.1；：梁的净跨lnAB=7.2mlnBC=2.1m：梁在重力荷载作用下，按简支梁分析。得到梁端截面剪力设计值：分别为梁在左右端顺和反时针方向截面组合的弯距值：由表3-22中查得：表3-28剪力调整见下表：项目层次Ln(m)Mlb+Mlb(KN.m)VGb(KN)η调整前左端V调整前右端V调整后V(KN)AB跨66.50111.3186.441.198.90104.06105.2856.50173.16126.261.1160.30163.21155.5746.50227.69126.261.1173.60176.74164.7936.50270.05126.261.1188.33191.47171.9626.50300.86126.261.1195.04195.04177.1816.50478.31126.261.1204.74204.74207.21BC跨63.00143.4527.371.144.9979.9753.00207.5020.931.163.8097.0143.00301.3420.931.181.54131.4233.00353.0020.931.198.75150.3623.00410.9620.931.1108.01171.6113.00745.4920.931.1116.90294.27调整后的剪力值大于组合表中的静力组合的剪力值，按剪力值在两者之间的较大值进行截面计算斜截面强度计算见表3-29—表3-34所示：85 结构计算书表3-29一层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）207.21207.20805294.27γREV（KN)176.13176.13250.13b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）467.60471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)302304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%表3-30二层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）177.18177.17808171.61γREV（KN)150.60150.60145.87b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）471.78471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)304304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%85 结构计算书表3-31三层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）171.96171.96266150.36γREV（KN)146.17146.17127.80b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）471.78471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)304304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%表3-32四层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）164.79164.79448131.42γREV（KN)140.08140.08111.70b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）471.78471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)304304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%85 结构计算书表3-33五层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）155.57155.5658697.01γREV（KN)132.23132.2382.46b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）471.78471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)304304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%表3-33六层斜截面强度计算：截面支座A右支座B左支座B右调整后剪力V（KN）105.28105.2811279.97γREV（KN)89.4989.4967.97b×h0（㎜2）250×600250×600250×3650.2fcbh0（KN）471.78471.78304.78箍筋直径Ф（㎜）肢数（n）n=2,Φ=8n=2,Φ=8n=2,Φ=8Asv1（㎜2）50.350.350.3箍筋间距s（㎜）100100100Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)304304197ρsv＝nAsv1/b·s（％)0.402%0.402%0.402%ρsvmin＝0.26ft/fyv（％)0.194%0.194%0.194%（注：1：上表箍筋的配置是加密区的配置，加密区的长度为：AB，CD段为1050；BC段为。2：非加密区箍筋取双肢8@150。）85 结构计算书3.8.3柱截面设计混凝土为C35纵筋为II级箍筋为I级柱正截面承载力验算：从柱内力组合表可看出来，B柱受力最大，我们取B柱验算，其他层的柱按B柱配筋，取底层I-I、II-II、III-III截面验算B柱：这里分别取弯最大一组内力，轴力最大一组内力分别计算。图3-21B柱的截面示意图(1)第一层梁与B柱节点的梁端弯矩值由内力组合表查得左震：216.25+378.32＝594.57右震：262.06+58.07＝320.13取＝594.57第一层梁与B柱节点的柱端弯矩值由内力组分别查得左震：309.02+211.60＝520.08右震：346.04+275.83=621.87取621.87＝621.87<1.1=1.1*594.57=654.03取＝654.03节点处近弹性弯矩分配纵然上、下柱即：85 结构计算书Ⅰ-Ⅰ⑴M=363.94*0.8＝291.15N=2026.42*0.8＝1621.14KN⑵M=56.87N=2396.64KN（是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整）Ⅱ-Ⅱ⑴M=290.09*0.8＝232.07N=2110.38*0.8＝1688.30KN⑵M=40.99N=2893.29KN（是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整）Ⅲ-Ⅲ⑴M=559.90*0.8＝447.92　　　N=2597.99*0.8＝2078.39KN⑵M=20.29　N=2942.01KN（是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整）其计算结果如表3-34所示：表中计算涉及到的公式：85 结构计算书表3-34B柱的正截面受压承载力计算截面I－III－IIIII－IIIM(KN·m)291.1556.87232.0740.99447.9220.29N（KN）1621.142396.642893.292893.292078.392942.01lo(mm)450045005250525052505250b*ho(mm2)450×415500×465500×465e0（mm）179.6023.7380.2114.17215.516.90ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei(mm)199.6043.73100.2134.17235.5126.90lo/h9.689.6811.2911.2911.2911.29ξ11.00.90.70.71.00.7ξ21.01.01.01.01.01.0η1.1351.6151.3652.0721.1552.361ηei(mm)226.570.6136.870.8272.163.5e(mm)139.5139.5139.5139.5139.5139.5ξ（ξb＝0.550）大偏心小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心偏心性质441.5285.6351.8285.8487.1278.5As=A"s（mm2）924.6-429876358.3-327434151.0-518514151.02361.7-548635553.6选筋818818818818818818实配面积（mm2）203620362036203620362036(单侧)ρ%=AS/bho0.880.880.880.880.880.88当As=A"s<0时按构造配筋,且满足ρmin=0.8%,单侧配筋率ρmin>0.2%,故As=A"s=ρmin*bh=0.2%*500*500=500(mm2)85 结构计算书柱的斜截面承载力计算：此处以B柱为柱力，控制点取第一层梁与B柱节点，其它层及A柱参考B柱配筋。第一层梁与B柱节点的柱端弯矩由表3-22所示图3-22柱的控制截面计算示意图其中剪力设计值按下式调整：式中：：表柱净高、：表柱上下端顺和逆时针截面组合的弯矩设计值，取调整后的弯矩值，底层柱底应考虑1.15弯矩增大系数：由正截面计算中第II-II，III-III截面的控制内力得：验算柱截面尺寸85 结构计算书满足要求。此处按构造配置配筋框架柱的箍筋加密区范围根据下列规定决定：(1)柱端,取截面高度,柱净高的1/6和500mm三者的较大值。本工程取600mm。(2)底层柱，柱根不小于净高的1/3，本工程取1750mm.因而此处箍筋数量取@100(四肢)验算箍筋加密区最小体积配筋率：轴压比：查表知符合要求。而非加密区箍筋采用@150。因而按上述计算来配筋给柱子配筋。85 结构计算书第四章基础设计4.1设计资料本工程采用柱下独立基础，这里以B柱下基础为例介绍计算过程。基础采用C25混凝土，垫层采用C15混凝土，垫层厚100mm，不考虑变形验算，其允许地基承载力，基础梁采用4.2设计计算4.2.1荷载计算：基础承受的荷载包括框架传来的弯矩、剪力、轴力、基础自重、回填土的重量及地基传来的轴力和弯矩，具体计算如下：框架柱传来的最不利组合：基础梁自重：梁上墙自重：则有：4.2.2初步确定基础高度：根据建筑地基设计规范，初步选择基础埋深为500mm，取基础及上部回填土平均重度为，查地基设计规范可以得到以下数据：框架柱的入土深度取初步取基础高度为：基础平均埋深为：85 结构计算书4.2.3初步确定底面尺寸：先按轴心受压估算基础底面积，不考虑地下水的影响。由基础埋深，故要对地基承载力进行修正，计算如下：则地基承载力设计值：考虑到偏心荷载作用下应力分布的不均匀，故将基底面积增大，取增大系数为1.2，则：初步选择基底尺寸为，4.2.4地基承载力验算：基础抗弯刚度：基础自重及回填土重量：进而可以得出基础地面尺寸满足要85 结构计算书4.2.5持力层承载力验算：有：其均满足要求。4.2.6基础高度验算：只需要对柱边基础截面进行抗剪验算：取：采用C25混凝土；因偏心受压：85 结构计算书故满足冲切要求。根据上面的计算可以绘制基础立面尺寸简图和基础平面尺寸简图，如下图：-0.6001450600350±0.000500600MNVMbNbG4800500100450550550Nw1600图4-1基础立面尺寸简图图4-2基础平面尺寸简图85 结构计算书4.2.7配筋计算：基础受力钢筋采用HRB335级钢筋：选用14；另一方向选用1485 结构计算书第五章现浇板设计本工程采用采用梁板整体现浇结构，楼板厚100mm，楼面活荷载,采用砼，钢筋采用级钢筋。在设计中按弹性理论计算各板区格的弯矩进而进行板配筋计算。5.1区格板的分布板边缘梁截面情况：边横梁取：；中横梁取：；纵梁取：；由于本工程采用的是梁板整体现浇，则根据板的平面尺寸划分区格如下图：`图5-1板区格划分5.2荷载计算按弹性理论设计工程中，不考虑连续双向板的支承梁在垂直方向上的变形，近似认为板能自由转动，而在板同一方向的跨度相同。同时对作用在板上的荷载根据工程设计理和工程实践的证实，荷载设计值如下：2～5层:85 结构计算书6层:5.3荷载跨度计算跨度：内跨：，为轴线间距离。外跨：，为净跨，为梁宽。5.4弯矩计算5.4.1A区格内力计算：图5-2A区格板的计算简图即：，则查表可以的到四边固定的弯矩系数，见下表5-1：85 结构计算书表5-1A区格弯矩系数表支承条件0.77四边固定0.02860.0136-0.0688-0.0563四边简支0.05960.0324则有2～5层弯矩设计值：第6层同样由上面的公式，有：85 结构计算书5.4.2B区格内力计算：图8-2B区格板的计算简图即：，则查表可以的到四边固定的弯矩系数，见下表5-2：85 结构计算书表5-2B区格弯矩系数表支承条件0.600四边固定0.03670.0076-0.0793-0.0571四边简支0.08200.0242则有2～5层弯矩设计值：第6层同样由上面的公式，有：85 结构计算书将上面所计算得出的弯矩设计值汇总于下表5-3表5-3板的弯矩计算区格层次////A2～5层7.9614.617-14.379-11.7676层8.8815.403-17.32-14.174B2～5层3.4191.315-5.967-4.2966层4.0031.526-7.187-5.1755.5板的截面设计截面有效高度：假定选用选钢筋，则短跨方向跨中截面：方向跨中截面：支座截面：截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值将区格的跨中截面与各支座截面折减20%。根据前面的计算则可以计算出各层次板的配筋，计算公式为:.计算结果如下表5-4：85 结构计算书表5-4板的配筋层次截面位置配筋实配钢筋2～5层跨中区格A8039952370265523区格B801715237075523支座区格A8072078580590785区格B80299785802157856层跨中区格A8044552370309523区格B802015237087523支座区格A8029978580215785区格B803607858025978585 结构计算书第六章楼梯设计本工程采用整体式板式楼梯，整快锯齿形斜板（梯段板）支承在平台梁和楼盖梁上，属于受弯构件。楼梯采用C30混凝土整体现浇；钢筋采用；楼梯踏步高，踏步宽，平台宽，梯段上均布活荷载取。楼梯平面布置图见下图6-1：图6-1楼梯示意图6.1楼梯段板设计6.1.1板厚确定板厚一般取板斜长的1/30，则，取楼梯斜板的倾斜角：在计算过程中，去板宽计算85 结构计算书图6-2楼梯构造详图6.1.2荷载计算梯段板的荷载计算列于下表中，其中恒荷载分项系数；活荷载分项系数。荷载设计值：表6-1梯段板的荷载荷载种类荷载标准值恒荷载水磨石面层三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小计6.704活荷载3.585 结构计算书6.1.3内力计算梯段板的计算跨度：；弯矩设计值6.1.4截面承载力计算板的有效高度：；钢筋选用分布筋为每级踏步一根。6.2平台板计算6.2.1平台板设平台板厚，取宽板带计算：平台板的荷载计算列于下表中，其中恒荷载分项系数；活荷载分项系数。荷载设计值：表6-2平台板的荷载荷载种类荷载标准值恒荷载水磨石面层0.65100mm厚混凝土板板底抹灰小计3.4985 结构计算书活荷载3.56.2.2内力计算平台板的计算跨度：；弯矩设计值：6.2.3截面承载力计算板的有效高度：；钢筋选用。6.3平台梁计算设平台梁尺寸为6.3.1荷载计算平台梁的荷载计算列于下表中，其中恒荷载分项系数；活荷载分项系数。荷载设计值：85 结构计算书表6-3平台梁的荷载荷载种类荷载标准值恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段传来小计18.12活荷载6.3.2内力计算梯段板的计算跨度：；弯矩设计值：6.3.3承载力计算剪力设计值：截面按倒L形计算：梁的有效高度：；由下式所以判断为第一类T形截面，即按宽度700mm的矩形截面梁进行截面配筋计算。85 结构计算书钢筋选用420，架立筋选用220；箍筋选用则斜截面受剪承载力为：满足抗剪承载力要求。85 结构计算书结论土木工程专业的毕业设计教学过程，是我们在毕业前最后学习和综合训练阶段，是深化、拓宽、综合学习的重要过程，它培养我们综合素质，工程实践能力和创新能力都起到非常重要作用。本次毕业设计是按学校的教学计划进行的，根据任务书的要求，回顾四年来学习的各门课程，并使之联系起来，达到贯通的效果，使我们的知识更系统化，更靠近实践中所遇到的实际情况。我们也从中感受颇深，受益匪浅。使自己的理论知识更深化一步，更加牢固地掌握，劳累之余，也感到了欣慰。在此次设计中，我计算的主要包括八个部分:结构选型、水平力作用下的框架结构计算、竖向荷载作用下的内力计算、横向框架内力组合、截面尺寸设计、板的设计、基础设计、楼梯设计、设计主体是六层框架结构，选择一榀框架计算，框架结构的计算部分包括，梁板柱尺寸的初步确定，重力荷载标准值的计算，横向框架侧移刚度的计算，水平地震力作用下的内力计算和侧移计算和水平风荷载作用下的侧移验算，风荷载作用在内力组合时不与考虑，竖向荷载作用下的框架内力计算，主要包括恒荷载和活荷载作用下的内力计算，内力组合主要是水平地震作用、恒荷载作用、活荷载作用之间的组合，截面设计包括梁的截面设计和柱的界面设计，梁的界面设计包括正截面验算和斜截面验算，柱的截面设计包括轴压比的验算和正截面验算和斜截面验算和结点设计。板的设计采用的是双向板。基础设计包括荷载计算，基础承载力计算，冲剪验算，基础配筋计算。楼梯设计包括梯段设计、平台梁设计、平台板设计、楼梯的配筋计算。我学到了很多以前在书本上没完全掌握的知识；提高了综合运用知识的能力。但因水平有限，实践不足，错漏不可避免，敬请各位老师批评指导。85 结构计算书参考文献[1]办公建筑设计规范JGJ67-2006，建筑工业出版社.2001[2]建筑设计防火规范GB50016-2006，计划出版社.2003[3]《建筑结构荷载规范》GB50009-2012.北京，中国建筑工业出版社.2002[4]《混凝土结构设计规范》GB50010-2010.北京，中国建筑工业出版社.2002[5]《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011.北京，中国建筑工业出版社.2002[6]《建筑结构抗震规范》GB50011-2010.北京，中国建筑工业出版社.2001[7]龚思礼主编，《建筑抗震设计手册》，中国建筑工业出版社.2010[8]国家建筑标准设计图集11G101-1，中国建筑标准设计研究所出版.2003[9]《土木工程专业毕业设计指南》（第二版），中国建筑工业出版社.2004[10]高大钊主编，《土力学与地基基础》，中国建筑工业出版社，1998年[11］吴培明主编，《混凝土结构（上）》，武汉理工大学出版社，2004年[12］彭少民主编，《混凝土结构（下）》，武汉理工大学出版社，2004年[13］李必瑜主编，《房屋建筑学》，武汉理工大学出版社，2000年[14］王社良主编，《抗震结构设计》，武汉理工大学出版社，2007年[15]周果行主编，《房屋结构毕业设计指南》，中国建筑工业出版社.2004[16]吕西林主编，《高层建筑结构》，武汉理工大学出版社，2003[17]马芹永主编，《混凝土结构基本原理》，机械工业出版社，2005[18]程文瀼,颜德妲主编，《混凝土结构中册》，中国建筑工业出版社，2005[19]李廉锟主编，《结构力学》，高等教育出版社，2004[20]莫海鸿,杨小平主编，《基础工程》，中国建筑工业出版社，2003[21]尚守平主编，《结构抗震设计》，高等教育出版社，200685 结构计算书致谢本次设计过程得到了我们老师的大力帮助和指导,在此向他们表示衷心的感谢和深深地敬意，特别感谢老师在设计过程中给予的顶力相助，在其中也得到其它老师和同学给予的帮助，向他们表示感谢。同时老师的治学严谨和工作教学上的认真值得我们大家在今后工作和生活中学习。限于本人水平，其中问题和不妥之处在所难免，敬请老师给予赐教和指正在此表示衷心感谢！2014.6.585'