某中学教学楼结构设计计算书_本科毕业设计

'13届本科生毕业论文（设计）存档编号本科毕业设计某中学教学楼建筑结构设计第88页共88页 目录前言2摘要31.1设计依据61.2设计资料61.3工程地质资料71.4水文地质资料71.5抗震设防要求72.建筑设计72.1平面设计72.2使用部分的平面设计82.2.1门的宽度、数量和开启方式82.2.2窗的大小和位置82.2.3辅助房间的平面设计82.3立面设计92.4建筑剖面设计92.5其他部分详细做法和说明102.5.1屋面做法102.5.2楼面做法102.5.3墙身做法103.结构设计113.1构件截面粗估113.1.1梁尺寸确定113.1.2柱截面尺寸的确定123.2计算简图的确定（见图2）123.2.1三个假设123.2.2计算简图123.3荷载统计133.3.1恒荷载计算133.3.2楼面活荷载计算173.3.3风荷载计算184.框架结构内力计算194.1竖向恒载作用下的内力计算194.1.1荷载简化204.1.2弯矩分配214.1.3梁的剪力以及柱的轴力计算254.1.4弯矩调幅264.2活载作用下的内力计算284.2.1荷载简化284.2.2弯矩分配294.2.3弯矩调幅31第88页共88页 4.2.4梁端剪力，柱的轴力计算324.3风荷载作用下的内力计算334.3.3柱端弯矩的计算354.3.4梁端弯矩，剪力的计算354.4地震作用计算384.4.1重力荷载代表值384.4.2水平地震作用下框架的侧移验算394.4.3结构基本周期的计算404.4.4水平地震作用下横向框架的内力计算415.内力组合455.1横向框架的内力组合455.1.1横梁内力组合455.1.2横梁弯矩控制值计算485.2框架柱内力组合565.2.1柱内力组合565.2.2柱剪力抗震设计值的调整596.截面设计606.1框架梁截面设计606.1.1梁正截面受弯承载力计算606.1.2梁斜截面受剪承载力计算626.2框架柱配筋计算666.2.2柱正截面计算666.2.3柱斜截面受剪承载力计算687.基础设计757.1确定桩的规格757.2确定单桩竖向承载力标准值Q767.2.1边柱下桩基计算767.2.2中柱下桩基计算787.3承台设计807.3.1承台受冲切承载力验算807.3.2承台受剪切承载力计算817.3.3承台受弯承载力计算817.4桩身结构设计计算82小结84第88页共88页 前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为《某中学教学楼设计》。在毕设期间，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》、《基础工程》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计，本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的整理，并用电脑绘图并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正，及PKPM以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。二零一三年四月第88页共88页 摘要本工程是某地级市中学教学楼结构设计，该楼的总建筑面积大约是3600平方米，共六层，建筑高度为16.8米。本建筑采用钢筋混凝土框架结构体系。基础采用桩基础。本设计说明书中包括设计说明和设计计算书。其中计算书部分选取一品框架进行手算，配合电算进行校核。设计说明的主要内容分为建筑说明和结构说明。建筑注重平面、立面和剖面的统一结合，以及和结构部分的联系，还有主要构件的施工做法。结构部分包括构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及地基基础的设计等。其中一榀框架计算时，可用电算进行校核。电算步骤为：先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；最后用相关软件进行框架的空间结构计算，输出框架梁配筋图，柱配筋图及内力计算结果。关键词：毕业设计，框架结构，桩基础，内力组合第88页共88页 abstractionThisprojectisaprefecturemiddleschoolteachingbuildingstructuredesign,thebuildingofatotalconstructionareaisabout7200squaremeters,atotalofsixlayer,buildingheightis16.8meters.Thebuildingadoptsreinforcedconcreteframestructuresystem.BasicUSESthepilefoundation.Thisdesignmanualincludedinthedesignanddesigncalculation.Selectionofcalculationpartyipinframeworkinhand,cooperatewithcomputerincheck.Designspecificationsforthemaincontentisdividedintoarchitectureandstructure.Buildingpayattentiontotheunityoftheplane,elevationandsectioncombination,aswellasthestructuralpartsandcontact,andthemaincomponentsofconstructionpractice.Structureincludespreliminarydeterminethecomponentsize,framediagramcalculation,loadcalculation,frametransverselateralcalculationFrame.Onecrosscalculation,thecomputeravailableforchecking.Computingstepsareasfollows:firstbyPMCADsoftwarestructureplanearrangement,checkthegraphicdata,theinputbeamslab,theinputloaddata,formthePKfile,structureplan,andthenusethePKframeworkcalculation;Finallywithframeworkofspatialstructureofrelatedsoftware,theoutputframebeamreinforcementfigure,columnreinforcementfigureandtheinternalforcecalculationresults.Keywords:graduationdesign,framestructure,thepilefoundation,internalforcecombination.第88页共88页 第88页共88页 1.工程概况某地级市中学教学楼，总建筑面积约为3600m2,，共六层，建筑高度为16.8米。本建筑采用钢筋混凝土框架结构体系。基础采用桩基础。设计标高：16.8m室内外高差：450mm。1.1设计依据1．混凝土结构设计规范GB50010-20022．建筑结构荷载规范GB50009-20013．建筑地基基础设计规范GB50007-20024．建筑抗震设计规范GB50011-20015．砌体结构设计规范GB50003-20016．一般民用建筑抗震构造98EG0027．建筑桩基技术规范JGJ94-948．民用建筑设计通则JGJ62-909．建筑结构制图标准GB/T50105-200110．房屋建筑制图统一标准GB/T50001-200111．中小学建筑设计规范GBJ99-8612．夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准JGJ134-200113．建筑设计防火规范GBJ16-871.2设计资料1.气象资料：最热月平均气温：27.6°C极端最高气温：41°C最冷月平均气温：4.3°C第88页共88页 极端最低气温：—17.3°C年降水量：1108.6mm日最大降水量：262.7mm年平均相对湿度：75%年主导风向：东北风夏季主导风向：东南风年平均风速：3.0m/sec最大风速：25m/sec基本风压：0.55KN/m2基本雪压：0.2KN/m21.3工程地质资料拟建场地为池塘经人工填筑而成，地形平坦，场地分层情况如下：第1层为杂填土，厚2m;第2层为灰色粘土，厚8m;第3层为褐色粉质粘土(未揭穿)。1.4水文地质资料拟建场地范围内，浅部填土为上层滞水，主要受大气降水及地表排水影响，地下水位为1.5—2.0m;承压孔隙含水层。1.5抗震设防要求该地区基本烈度为7度（近震）。楼面：2.0KN/走廊楼面：2.5KN/不上人屋面：0.5KN/2.建筑设计2.1平面设计该建筑物总长度为50.6m，总宽度为17.8m，共六层，总建筑面积为3600m2,第88页共88页 主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构。2.2使用部分的平面设计使用房间面积的大小，主要由房间内部活动的特点，使用人数的多少以及设备的因素决定的，本建筑物为教学楼，主要使用房间为教室，各主要房间的具体设置在下表一一列出，如下表：表2-1房间设置表序号房间名称数量单个面积1普通教室2476.02美术教室1117.53微机室1117.54办公室1239.25储藏室239.27洗手间641.82.2.1门的宽度、数量和开启方式房间平面中门的最小宽度是由通过人流多少和搬进房间家具设备的大小决定的，如果室内人数多于50人，或房间面积大于60m2时，按照防火要求至少要设两个门，分别设在两端，以保证安全疏散，教室设置两扇1m宽的门，门扇开向室外。2.2.2窗的大小和位置房间中窗的大小和位置主要是根据室内采光通风要求来考虑。采光方面，窗的大小直接影响到室内照明是否充足。各类房间照明要求是由室内使用上直接影响到室内是用上精确细密的程度来确定的。通常以窗口透光部分的面积和房间地面的采光面积比来初步确定或检验面积的大小。第88页共88页 2.2.3辅助房间的平面设计通常根据各种建筑物的使用特点和是用人数的多少，先确定所需设备的个数，建筑物中公共服务的卫生间应设置前室，这样使得卫生间比较隐藏，又有利于改善通向卫生间的走廊或过厅的卫生条件。为了节省交通面积，并使管道集中，采用套间布置。在本设计中，每层大约有200人上课，按规范规定:女生应按每25人设一个大便器（或1100mm长大便槽）计算；设6个大便器男生应按每50人设一个大便器（或1100mm长大便槽）和1000mm长小便槽计算。设4个大便器，1.8m小便槽教学楼内厕所，应按每90人应设一个洗手盆（或600mm长盥洗槽）计算，男女厕各设2.6m长盥洗槽。2.2.4交通部分的平面设计走廊的尺寸应符合人流通畅和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为500~600mm。由于走廊两侧设房间，走廊宽度采用3900mm，根据建筑物的耐火等级为二级，层数六层，走廊通行人数为100人，防火要求最小宽度为1m,符合要求。楼梯是房屋个层间的垂直交通部分，各楼层人流疏散的必经通路。楼梯设计主要根据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，梯段的宽度通常不小于1100mm~1200mm，且不应小于休息平台宽度，设为3.9m,符合要求。2.3立面设计结构韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。建筑立面上结构构件或门窗作用有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律变化的感受效果。房屋外部形象反映建筑类型内部空间的组合特点，美观问题紧密地结合功能要求，同时，建筑物所在地区的气候、地形、道路、原有的建筑物以及绿化等基地环境，也是影响建筑物立面设计的重要因素。2.4建筑剖面设计第88页共88页 为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，将使内地坪提高到室外地坪450mm。首层、标准层与顶层层高均为3.6m。2.5其他部分详细做法和说明2.5.1屋面做法①现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡）②20厚1：2水泥砂浆层找平层③二毡三油防水层④撒绿豆砂保护2.5.2楼面做法（1）房间、走道楼面①20mm水泥砂浆找平②5mm厚1：2水泥砂浆加“108”胶水着色粉面层③100厚钢筋混凝土楼板④15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度（2）卫生间楼面——铺地砖①8厚地砖楼面，干水泥擦缝②撒素水泥面（洒适量清水）③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角⑦100厚现浇钢筋混凝土楼板2.5.3墙身做法墙身为普通机制砖填充墙，用M5混合砂浆砌筑。第88页共88页 ①内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。②外粉刷为1:3水泥砂浆底，厚20mm，陶瓷锦砖贴面。（4）散水做法：混凝土散水①50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光②150厚3:7灰土垫层③素土夯实向外坡4%3.结构设计结构平面布置如图所示,取第⑤——⑤轴线作为计算单元3.1构件截面粗估3.1.1梁尺寸确定取跨度较大者进行计算l=7200mm，h=(~)l=900~600mm,取h=600mmb=(~)h=200~300mm,取b=250mm故框架梁初选截面尺寸为b×h=250mm×600mm边柱连系梁，取b×h=250mm×500mm第88页共88页 中柱连系梁，取b×h=250mm×400mm3.1.2柱截面尺寸的确定按层高确定柱截面尺寸，室内外高差为450mm,取底层H=4350mm,b=(~)H=218mm~290mm初选柱截面尺寸b×h=400mm×400mm现浇板厚100mm3.2计算简图的确定（见图2）3.2.1三个假设①平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；②楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；③不考虑水平荷载作用下的扭转作用。3.2.2计算简图根据地质资料，假定基础顶面离室外地面为450mm,由此求得底层层高为4.35m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。梁：i=2Ec××0.25×0.63/7.2=12.5×10-4Ecm3（边跨梁）i=2Ec××0.25×0.63/3.0=30×10-4Ecm3（中间跨梁）柱：i=Ec××0.4×0.43/4.35=4.90×10-4Ecm3（底层柱）i=Ec××0.4×0.43/3.9=5.47×10-4Ecm3（上部各层柱）第88页共88页 结构计算简图注：图中数字为线刚度，单位：×10-43.3荷载统计3.3.1恒荷载计算①　屋面框架梁线荷载标准值：20mm厚1：2水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2100~240mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩0.17×7=0.84kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2屋面恒荷载3.98kN/m2边跨框架梁自重0.25×0.6×25=3.75kN/m第88页共88页 梁侧粉刷2×（0.6-0.1）×0.02×17=0.34kN/m中跨框架梁自重0.25×0.6×25=3.75kN/m梁侧粉刷2×（0.6-0.1）×0.02×17=0.34kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为g4AB1=g4CD1=3.75+0.34=4.09kN/mg4BC1=4.09kN/mg4AB2=g4CD2=3.98×4.5=17.91kN/mg4BC2=3.98×3=11.94kN/m①　楼面框架梁线荷载标准值25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.5kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2楼面恒荷载3.24kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷4.09kN/m边跨填充墙自重0.24×（3.9-0.6）×19=15.05kN/m墙面粉刷（3.9-0.6）×0.02×2×17=2.24kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷4.09kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=4.09+15.05+2.24=21.38kN/mgBC1=4.09kN/mgAB2=gCD2=3.24×4.5=14.58kN/mgBC2=3.24×3=9.72kN/m②　屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.25×0.5×4.5×25=14.06kN粉刷0.02×（0.5-0.1）×2×4.5×17=1.22kN1.2m高女儿墙自重1.2×4.5×0.24×19=24.62kN粉刷1.2×0.02×2×4.5×17=3.67kN连系梁传来屋面自重×4.5××4.5×3.98=20.15kN顶层边节点集中荷载G4A=G4D=63.72kN中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25kN第88页共88页 粉刷0.02×（0.4-0.1）×2×4.5×17=0.92kN连系梁传来屋面自重×4.5××4.5×3.98=20.15kN×（4.5+4.5-3）××3×3.98=17.91kN顶层中节点集中荷载G4B=G4C=50.23kN①　楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重14.06kN粉刷1.22kN钢窗自重2×1.8×1.8×0.45=2.92kN/m窗下墙自重0.24×0.9×4.1×19=16.83kN粉刷2×0.02×0.9×4.1×17=2.51kN窗边墙自重0.5×1.8×0.24×19=4.1kN粉刷0.5×1.8×2×0.02×19=0.68kN窗下墙自重0.24×0.7×4.1×19=13.09kN粉刷2×0.02×0.7×4.1×17=1.95kN框架柱自重0.4×0.4×3.9×25=15.6kN粉刷0.88×0.02×3.9×17=1.17kN连系梁传来楼面自重×4.5××4.5×3.24=16.40kN中间层边节点集中荷载GA=GD=90.53kN中柱连系梁自重11.25kN粉刷0.92kN内纵墙自重4.1×（3.9-0.4）×0.24×19=65.44kN粉刷4.1×（3.9-0.4）×2×0.02×17=9.76kN扣除门洞重加上门重-2.4×1.0×（5.24-0.2）=-12.10kN扣除窗重加上门重-2.1×1.8×（5.24-0.45）=-18.11kN框架柱自重15.6kN粉刷1.17kN第88页共88页 连系梁传来楼面自重×4.5××4.5×3.24=16.40kN×（4.5+4.5-3）××3×3.24=14.58kN中间层中节点集中荷载GB=GC=104.91kN①　恒荷载作用下的结构计算简图恒荷载作用下的结构计算简图如图所示。双向板荷载传递示意图第88页共88页 恒载作用下框架计算简图3.3.2楼面活荷载计算楼面活荷载作用下的结构计算简图如图所示，图中各荷载值计算如下：P4AB=P4CD=0.5×4.5=2.25kN/mP4BC=0.5×3=1.5kN/mP4A=P4D=×4.5××4.5×0.5=2.53kNP4B=P4C=×（4.5+4.5-3）××3×0.5+×4.5××4.5×0.5=7.03kNPAB=PCD=2.0×4.5=9.0kN/mPBC=2.5×3=7.5kN/mPA=PD=×4.5××7.2×2.0=16.2kNPB=PC=×4.5××7.2×2.0+×4.5××3×2.5=24.64kN第88页共88页 活载作用下框架计算简图3.3.3风荷载计算风压标准值计算公式为：本地区基本风压为：=0.55kN/m2，地面粗糙类别为B类；因本结构高度H=15.6m<30m,可取=1.0；对于矩形平面µs=1.3μz可查《建筑结构荷载规范》，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图5所示。层次µsz(m)μz(kN/m2)A(m2)PW(kN)41.01.316.051.160.5514.1811.7631.01.312.151.090.5517.5513.6821.01.38.251.000.5517.5512.55第88页共88页 11.01.34.351.000.5518.5613.27风荷载作用下结构计算简图4.框架结构内力计算荷载取设计值，它等于荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。4.1竖向恒载作用下的内力计算框架结构在竖向恒载作用下的内力计算可近似采用分层法。假定：①没有水平位移；②某楼层的竖向荷载只对本层框架梁及与其相连的楼层柱产生内力。在进行简化计算时应作以下修正：①除底层以外其他各层柱的线刚度均乘以0.9的折减系数；②除底层以外其他各层柱的弯矩传递系数取为第88页共88页 4.1.1荷载简化梁上分布荷载由矩形和梯形或矩形和三角形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图示。等效说明:，；，1.1屋顶荷载等效=0.5×=0.31g边=g4AB1+g4AB2=4.09+（1-2×0.312+0.313）×17.91=19.13kN/mg中=g4BC1+×g4BC2=4.09+×11.94=11.55kN/m第88页共88页 1.2楼面荷载等效=0.5×=0.31g边=gAB1+gAB2=21.38+（1-2×0.312+0.313）×14.58=33.63kN/mg中=gBC1+×gBC2=4.09+×9.72=10.17kN/m如图所示结构内力可以弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算。各杆的固端弯矩为：顶层AB=g边l2边=×19.13×7.22=82.64kN.mBC=g中l2中=×11.55×1.52=8.66kN.mCB=g中l2中=×11.55×1.52=4.33kN.m中间层AB=g边l2边=×33.63×7.22=145.28kN.mBC=g中l2中=×10.17×1.52=7.63kN.mCB=g中l2中=×10.17×1.52=3.81kN.m4.1.2弯矩分配以中间层为例，弯矩分配法计算过程如图所示，计算所得结构弯矩图见下图，同样可用分层法求得顶层的弯矩图。第88页共88页 弯矩分配法计算过程顶层弯矩计算结果第88页共88页 2,3层弯矩计算结果底层弯矩计算结果将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图如图所示。并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力。不平衡弯矩再分配。弯矩再分配计算表层次轴件号A轴B轴杆件号上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁4分配系数0.2830.7170.2640.1030.633分层弯矩M27.44-27.4488.71-11.2-77.51不平衡弯矩12.26-5.84弯矩分配-3.47-8.791.540.603.70分配结果M36.23-36.2390.25-16.44-73.813分配系数0.2200.2200.5600.2380.0950.0950.572分层弯矩M36.7936.79-73.58148.19-17.52-17.52-113.15不平衡弯矩9.1512.26-3.73-5.84弯矩分配-4.71-4.71-11.992.280.910.915.47分配结果M41.2344.34-85.57150.47-20.34-22.45-107.68第88页共88页 2分配系数0.2200.2200.5600.2380.0950.0950.572分层弯矩M36.7936.79-73.58148.19-17.52-17.52-113.15不平衡弯矩12.2612.27-5.84-5.78弯矩分配-5.40-5.40-13.742.771.101.106.65分配结果M43.6543.66-87.31150.96-22.26-22.20-106.501分配系数0.2200.2200.5600.2390.0940.0940.573分层弯矩M36.8136.81-73.62148.03-17.34-17.34-113.35不平衡弯矩12.26-5.85弯矩分配-2.70-2.70-6.871.400.550.553.35分配结果M46.3734.11-80.48149.43-22.64-16.79-110.00修正后竖向恒载作用下，整个结构弯矩图如图第88页共88页 在求得如图所示结构的梁端支座弯矩后，如欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布（即图所示的荷载分布）按平衡条件计算，而不能按等效均布荷载计算。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如图所示。4.1.3恒载作用下梁的剪力以及柱的轴力，剪力计算梁端剪力由两部分组成A.荷载引起的剪力，计算公式为：（分别为矩形和梯形荷载）B.弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡即柱的轴力计算顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，底层轴力为柱顶轴力加上柱的自重，其余轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递③柱的轴力计算柱的剪力式中：分别为经弯矩分配后柱的上下端弯矩，L为柱长度。第88页共88页 竖向恒载作用下梁端剪力表层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力AB跨BC跨459.0518.08-7.067.0651.9966.1118.083113.0515.86-8.448.44104.61121.4915.862113.0515.86-8.188.18104.87121.2315.861113.0515.86-9.259.25103.80122.315.86注：表中V的单位均为KN竖向恒载作用下柱端轴力表层次A柱轴力B柱轴力N顶N底N顶N底4115.71132.48134.42151.193327.62344.39393.45410.222539.79556.56652.22668.991750.89769.46948.06966.63注：N底=N顶+柱自重。表中N的单位均为KN第88页共88页 梁剪力，柱轴力图4.1.4弯矩调幅按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的，在进行框架结构设计，一般对梁端弯矩进行调幅，减少附近梁顶面的配筋量。现浇框架的弯矩调幅系数可取=0.8~0.9，本设计中梁端弯矩的调幅系数取0.8层数AB跨=CD跨BC跨调幅前调幅后调幅前调幅后梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右435.8586.6528.6869.3270.7270.7256.5756.576384.75145.4967.80116.39103.95103.9583.1683.16286.35145.2569.08116.20102.24102.2481.7981.79180.00146.5864.00117.26107.86107.8686.2886.28第88页共88页 框架梁在恒荷载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩4.2活载作用下的内力计算4.2.1荷载简化先将梯形，三角形荷载化为等效的均布荷载第88页共88页 1.1屋顶荷载等效=0.5×=0.31q边=q4AB=（1-2×0.312+0.313）×2.25=1.75kN/mq中=×q4BC=×1.5=0.94kN/m1.2楼面荷载等效=0.5×=0.31q边=qAB=（1-2×0.312+0.313）×9.0=7.00kN/mq中=×qBC=×7.5=4.69kN/m如图所示结构内力可以弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算。各杆的固端弯矩为：顶层AB=q边l2边=×1.75×7.22=7.56kN.mBC=q中l2中=×0.94×1.52=0.71kN.mCB=q中l2中=×0.94×1.52=0.36kN.m中间层AB=q边l2边=×7.0×7.22=30.24kN.mBC=q中l2中=×4.69×1.52=3.52kN.mCB=q中l2中=×4.69×1.52=1.76kN.m4.2.2弯矩分配活载计算过程与恒载相同，计算所得分层结构弯矩图如下第88页共88页 顶层弯矩计算结果中间层弯矩计算结果底层弯矩计算结果第88页共88页 将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图如图所示。并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力。不平衡弯矩再分配层次轴件号A轴B轴杆件号上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁4分配系数0.2830.7170.2640.1030.633分层弯矩M2.50-2.508.08-1.04-7.04不平衡弯矩2.52-1.15弯矩分配-0.71-1.810.300.120.73分配结果M4.31-4.318.38-2.07-6.313分配系数0.2200.2200.5600.2380.0950.0950.572分层弯矩M7.577.57-15.1431.23-3.45-3.45-24.33不平衡弯矩0.832.25-1.15-1.15弯矩分配-0.68-0.68-1.720.550.220.221.31分配结果M7.729.1416.8631.78-4.38-4.38-23.022分配系数0.2200.2200.5600.2380.0950.0950.572分层弯矩M7.577.57-15.1431.23-3.45-3.45-24.33不平衡弯矩2.522.53-1.15-1.14弯矩分配-1.11-1.11-2.830.540.220.221.31分配结果M8.988.9917.9731.77-4.38-4.37-23.021分配系数0.2200.2200.5600.2390.0940.0940.573分层弯矩M7.587.58-15.1631.20-3.42-3.42-24.36不平衡弯矩2.52-1.15弯矩分配-0.55-0.55-1.420.270.110.110.66分配结果M9.557.03-16.5831.47-4.46-3.31-23.704.2.3弯矩调幅采用满布荷载法来考虑活载的最不利布置，对跨中弯矩应乘以1.1~1.2的增大系数。对应的活载作用下的弯矩图为第88页共88页 活载作用下的弯矩图框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如图所示。4.2.4梁端剪力，柱的轴力计算层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力AB跨BC跨轴力第88页共88页 A柱B柱45.591.13-0.560.565.036.151.137.568.16322.265.63-2.072.0720.1924.335.6343.9562.76222.265.63-1.921.9220.3424.185.6380.49117.21122.265.63-2.072.0720.1924.335.63116.88171.81注：表中的单位均为KN活载作用下梁端剪力及柱的轴力图第88页共88页 4.3风荷载作用下的内力计算下述计算中均以左风为例风荷载作用下计算简图风荷载作用下内力计算采用D值法。做如下假定：①　中间层某柱AB及与其上下相邻柱的线刚度相等②　柱AB及与其上下相邻柱的层间水平位移相等③　柱AB两端节点及与其上下左右相邻的各个节点的转角相等4.3.1D值计算（单位：kN/m）侧向刚度D的表达式中值反应了梁柱线刚度比值对柱侧向刚度的影响，称为框架柱侧向刚度降低系数。层次12/h2D根数2,3,4层边柱2.290.530.796.87×1032中柱7.770.80.7910.38×103234.50×103底层边柱2.550.670.636.21×1032中柱8.670.860.637.95×1032第88页共88页 28.32×103各柱分配的剪力（单位:kN）层次柱A,D柱B,C分配系数剪力V分配系数剪力V40.202.350.303.5330.205.090.307.6320.207.600.3011.4010.2211.280.2814.354.3.2确定柱的反弯点高度风荷载按接近于均布荷载计算，反弯点高度计算公式计算结果如下表层次柱4边柱2.290.4150001.62中柱7.770.450001.763边柱2.290.4650001.81中柱7.770.500001.952边柱2.290.500001.95中柱7.770.500001.951边柱2.550.550002.39中柱8.670.550002.39第88页共88页 4.3.3柱端弯矩的计算柱端弯矩的计算简图如下，由柱剪力和反弯点高度，按下列公式求得柱端弯矩公式中的下标clk表示第j层第k号柱，上标t,b分别表示柱的顶端和底端。层次柱A,D柱B,C上下上下45.363.817.556.21310.649.2114.8814.88214.8214.8222.2322.23122.1126.9628.1334.304.3.4梁端弯矩，剪力的计算在求得柱端弯矩后，梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，计算公式为：式中，—节点处左，右的梁端弯矩；，—节点处柱上，下端弯矩；，—节点左，右的梁的线刚度梁端剪力计算结果见下表层次边跨梁AB中跨梁BC柱的轴力MAMBVMBMCV边柱A.D中柱B.C45.362.221.055.335.333.551.052.5314.456.202.878.058.055.373.925.0224.0310.914.8526.2026.2017.478.7717.62第88页共88页 136.9314.817.1935.5535.5523.7015.9634.13框架结构在左风作用下的内力结果见内力图左风作用下的弯矩图第88页共88页 风荷载作用下框架剪力，轴力图4.3.5风荷载作用下的侧移验算式中—第j层k号柱的侧向刚度；风荷载作用下侧移计算表层次(kN)(kN/m)(m)/h限值判定411.7634.50×1033.99×10-31.02×10-31/550符合325.4434.50×1033.65×10-30.94×10-31/550符合237.9934.50×1032.91×10-30.75×10-31/550符合151.2628.32×1031.81×10-30.42×10-31/550符合第88页共88页 4.4地震作用计算抗震设防烈度7度，场地类型为二类，设计地震分组为第一组4.4.1重力荷载代表值重力荷载代表值是结构和构配件自重标准值和可变荷载组合值之和，是表示地震发生时根据遇合概率确定的“有效重力”集中于各质点的重力荷载代表值Gi，为各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等质量，无论是否为上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪载。1)顶层重力荷载代表值G4A.女儿墙自重1.2×(51.6+17.4)×2×0.24×19=755.14kNB.屋面板自重3.98×51.6×17.4=3573.40kNC.纵横梁自重0.25×0.5×25×17.4×13+0.25×0.7×25×51.6×2=1158.38kND.半层柱自重16.77×52×1/2=436.02kNE.半层墙自重(带门窗)17.29×14.4×8×1/2+(42.08+44.99)×12×1/2=1518.32kNF.50%雪荷载0.5×0.2×51.6×17.4=89.78kN总计：7531.04kN2)中间层重力荷载代表值G2=G3A.楼板自重3.24×51.6×17.4=2909.00kNB.纵横梁自重1158.38kNC.上下半层柱自重16.77×52=872.04kND.上下半层墙自重(带门窗)17.29×14.4×8+(42.08+44.99)×12=3036.64kNE.楼面活荷载2.0×51.6×14.4+2.5×51.6×3=1873.08kN总计：9849.14kN第88页共88页 1)底层重力荷载代表值G1A.楼板自重2909.00kNB.纵横梁自重1158.38kNC.上下半层柱自重17.74×52=922.48kND.上下半层墙自重(带门窗)17.29×14.4×10+(42.08+44.99)×12=3534.60kNE.楼面活荷载1873.08kN总计10397.54kN则一榀框架总重力荷载代表值为:=G1+G2+G3+G4=7531.04+9849.14×2+10397.54=37626.86kN4.4.2水平地震作用下框架的侧移验算横梁线刚度为了简化计算，框架梁截面惯性矩增大系数均取1.2AB跨梁：=1.2×12.5×105×3×104=45×109N·mmBC跨梁：=1.2×30.0×105×3×104=108×109N·mmCD跨梁同AB跨柱的线刚度底层：=5.47×105×3×104=16.41×109N·mm其它层：=4.90×105×3×104=14.70×109N·mm框架柱的侧向刚度D值（单位：kN/m）层次12/h2D根数2,3,4层边柱2.290.530.796.87×10326中柱7.770.80.7910.38×10326448500第88页共88页 底层边柱2.550.670.636.21×10326中柱8.670.860.637.95×103263681604.4.3结构基本周期的计算考虑实砌填充砖墙墙体对框架刚度影响的折减系数取=0.6框架结构的基本周期T可按下式计算：，式中为顶点位移（单位为m），按D值法计算，见下表。层次（kN）（kN）(m)(m)47531.047531.044485000.01680.218539849.1417380.184485000.03880.201729849.1427229.324485000.06070.1629110397.5437626.863681600.10220.1022s水平地震作用标准值和位移的计算多遇地震作用下，设防烈度为7度，查《抗规》表=0.08；二类场地,设计地震分组为第一组，抗震等级为三级，查《抗规》表，=0.35s。Tg0.208mm2/mm，可以。箍筋配筋率>(二级抗震要求)箍筋设置满足要求。梁端加密区箍筋取双肢，加密区长度0.90m第88页共88页 框架梁跨中截面配筋见下表层次截面（跨中）M实际配筋4AB89.8924000.750.0060.0060.9974033642Φ18(509mm)BC71.7010000.750.0120.0120.9943223642Φ18(509mm)3AB171.8824000.750.0120.0120.9947723643Φ20(941mm)BC136.6810000.750.0230.0230.9886173643Φ18(763mm)2AB183.1424000.750.0130.0130.9948233643Φ20(941mm)BC134.7210000.750.0230.0230.9896083643Φ18(763mm)1AB197.7624000.750.0140.0140.9938893643Φ20(941mm)BC142.4810000.750.0240.0240.9886443643Φ18(763mm)注：跨中以T形截面梁进行二级抗震条件下，框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率（%）取0.25和55中的较大值。第88页共88页 框架梁支座截面配筋层次支座截面M实际配筋4A右36.46509-0.046-0.0451753642Φ18(509mm)B左71.85509-0.023-0.0233453642Φ18(509mm)B右83.93509-0.015-0.0154043642Φ18(509mm)3A右114.96941-0.054-0.0535533643Φ18(763mm)B左74.41941-0.081-0.0783583643Φ18(763mm)B右139.78941-0.013-0.0136723643Φ18(763mm)2A右172.71941-0.015-0.0158303643Φ20(941mm)B左97.48941-0.066-0.0644693643Φ18(763mm)B右202.509410.0290.0309743643Φ22(1140mm)1A右201.819410.0040.0049703644Φ20(1256mm)B左169.36941-0.018-0.0178143643Φ18(763mm)B右239.509410.0540.05611513644Φ20(1256mm)从表中的数据可看出受压钢筋未达到屈服强度第88页共88页 梁斜截面受剪计算层次截面（kN）（kN）（kN）(mm2/mm)配箍（双肢）4AB跨80.41400.4140.14构造配箍0.19%0.20%BC跨30.69400.4140.14构造配箍0.19%0.20%3AB跨143.56400.4140.14计算配箍0.0190.19%0.20%BC跨39.47400.4140.14构造配箍0.19%0.20%2AB跨153.61400.4140.14计算配箍0.0920.19%0.20%BC跨79.42400.4140.14构造配箍0.19%0.20%1AB跨170.68400.4140.14计算配箍0.2080.19%0.40%BC跨117.39400.4140.14构造配箍0.19%0.20%注：二级抗震时最小配箍率>153.61kN（）满足要求=（）满足要求第88页共88页 6.2框架柱配筋计算柱的设计应遵循以下设计原则：①　强柱弱梁，使柱尽量不出现塑性铰；②　在弯曲破坏之前不发生剪切破坏，使柱有足够的抗剪能力；③　控制柱的轴压比不要太大；④　加强约束，配置必要的约束箍筋。6.2.1柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2的矩形截面框架柱，其截面尺寸与剪力应符合，轴压比小于0.75。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱号层次A4400×36014.382.2945.61167.705.01>20.08<0.753400×36014.3109.4065.53458.794.64>20.22<0.752400×36014.3126.2476.53760.124.58>20.37<0.751400×36014.3145.7370.431047.225.75>20.51<0.75B4400×36014.367.0137.13197.805.01>20.10<0.753400×36014.3102.5062.97560.154.52>20.27<0.752400×36014.3127.9878.44978.634.53>20.48<0.751400×36014.3150.6473.801422.115.67>20.69<0.756.2.2柱正截面计算柱的配筋采用对称式（以利于抵抗不同方向的地震作用），先以第1层A柱为例其内力均为最不利者，作为计算。第88页共88页 材料：C30混凝土，，，，HRB335：，截面：，最不利组合一：，轴向力对截面重心的偏心矩附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，初始偏心矩：，取，取=因，可先按大偏心受压情况计算。按对称配筋==903mm2实配3Φ20（）单侧配筋率第88页共88页 总配筋率=1.31%>0.8%，满足抗震要求最不利组合二：，，取，取有=因，可先按大偏心受压情况计算。属于小偏心受压因该数值相差较小，暂用大偏心公式=77mm2低于最小配筋率要求故取实配3Φ20（）单侧配筋率总配筋率=1.31%>0.8%，满足抗震要求6.2.3柱斜截面受剪承载力计算以第一层A柱为例进行计算，上柱柱端弯矩设计值第88页共88页 对二级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值剪跨比，取轴压比考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值<取==63.64kN<故需按计算配置箍筋==0.053mm2/mm箍筋选择肢数为2，即采用，实有>0.053mm2/mm柱端加密区箍筋取双肢，加密区长度0.80m第88页共88页 外柱配筋选择位置顶层底层组合82.2963.5124.94182.1666.0570.01167.70169.82159.331047.221090.10894.57490.70373.98156.53173.9560.5978.261254.90>N>N>N>N>N>N20.0020.0020.0020.0020.0020.00510.70393.98176.53193.9580.5998.261.421.090.490.540.220.273900.003900.003900.004350.004350.004350.009.759.759.7510.8810.8810.88第88页共88页 1.051.061.141.161.381.31535.14418.43200.98224.36111.00128.67695.14578.43360.98384.36271.00288.670.0810.0820.0770.5090.5290.434偏心类型大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度大偏心小偏心大偏心576（AS580）576（AS580）576（AS580）1264.2771.4364.01配筋3Φ183Φ183Φ184Φ223Φ183Φ18实有7637637631520763763单侧配筋率0.53%0.53%0.53%1.05%0.65%0.65%最小配筋率0.2%0.2%0.2%0.2%0.2%0.2%第88页共88页 内柱配筋选择位置顶层底层组合67.0167.0114.42188.30146.10117.60168.13168.13148.621208.791227.73919.44398.56398.5697.03155.78119.00127.901254.90>N>N>N>N>N>N20.0020.0020.0020.0020.0020.00418.56418.56117.03175.78139.00147.901.161.160.330.490.390.413900.003900.003900.004350.004350.004350.009.759.759.7510.8810.8810.88第88页共88页 1.061.061.211.171.221.21443.01443.01141.47206.19169.41178.32603.01603.01301.47366.19329.41338.320.0820.0820.0720.5870.5960.447偏心类型大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度大偏心，且受拉钢筋达不到屈服强度小偏心小偏心大偏心576（AS580）576（AS580）5761408.37981.29562.06配筋3Φ183Φ183Φ184Φ224Φ183Φ18实有76376376315201017763单侧配筋率0.53%0.53%0.53%0.71%0.65%0.65%最小配筋率0.2%0.2%0.2%0.2%0.2%0.2%第88页共88页 框架柱抗剪承载力计算以最大剪力相对应的轴力作为控制值，HPB235钢筋（），位置外柱内柱顶层底层顶层底层V(kN)45.6170.4337.1373.80N(kN)169.821090.10197.801444.393333(kN)N<686.40取169.82N>686.40取686.40N<686.40取197.80N>686.40取686.40(kN)484.52>V484.52>V484.52>V484.52>V(kN)74.78>V63.64V63.643，应该考虑群桩效应和承台效应确定单桩承载力设计值R由；查表得：承台内区群桩效应系数，承台外区群桩效应系数。第88页共88页 由，得由，查表得，所以考虑承台底土的抗力为按桩的静载荷试验取R＝307.82kN根据经验公式得＝4×0.4(17×8.0+28.2×2.0)+992×0.4×0.4=466.56kN这说明，按桩的静载荷试验取R＝307.82kN是合理的。单桩承载力验算（地震作用组合）<1.5R＝1.5×307.82＝461.73kN且轴心受压<1.25R＝384.78kN满足要求。相应于荷载效应基本组合时作用于柱底的荷载设计值为：，，扣除承台和其上填土自重后的桩顶竖向力设计值：第88页共88页 本承台尺寸底面积小，厚度较大，柱对承台的冲切角锥体已超出承台面积，故不可能发生冲切破坏。同样，单柱对承台也不可能发生冲切破坏。下面仅做承台受弯承载力计算。选配13Φ14，，沿平行y轴方向均匀布置。选配13Φ14，，沿平行x轴方向均匀布置。7.2.2中柱下桩基计算初步确定承台尺寸为2.0m×3.2m确定桩基竖向承载力设计值R并确定桩数n及其布置按照规范要求取，，故查表得，。查表得，先不考虑承台效应，估算基桩竖向承载力设计值R为粗估桩数n为边柱桩基n＝1.1×F/R=1.1×1444.39/271.19=5.86根取桩数n＝8根，桩的平面布置为右图所示，对承台进一步设计为：承台厚度1.2m，保护层为100mm，则，混凝土强度等级为C30，混凝土的抗拉强度为，钢筋选用HRB335级，.由于n>3，应该考虑群桩效应和承台效应确定单桩承载力设计值R由；第88页共88页 查表得：承台内区群桩效应系数，承台外区群桩效应系数。由，得由，查表得，所以考虑承台底土的抗力为按桩的静载荷试验取R＝289.55kN根据经验公式得＝4×0.4(17×8.0+28.2×2.0)+992×0.4×0.4=466.56kN这说明，按桩的静载荷试验取R＝289.55kN是合理的。单桩承载力验算（地震作用组合）<1.5R＝1.5×289.55＝434.33kN且轴心受压<1.25R＝361.94kN满足要求。相应于荷载效应基本组合时作用于柱底的荷载设计值为：，，扣除承台和其上填土自重后的桩顶竖向力设计值：第88页共88页 7.3承台设计7.3.1承台受冲切承载力验算①柱边冲切冲切力受冲切承载力截面高度影响系数计算冲垮比与系数的计算取(可以)②角柱向上冲切，，，，第88页共88页 (可以)7.3.2承台受剪切承载力计算剪跨比与以上冲垮比相同受剪切承载力截面高度影响系数计算对Ⅰ‐Ⅰ斜截面（介于0.3至3之间）剪切系数(可以)对Ⅱ‐Ⅱ斜截面，取剪切系数(可以)从以上计算可见，该承台高度首先取决于Ⅰ‐Ⅰ斜截面的受剪切承载力，其次取决于沿柱边的受冲切承载力。7.3.3承台受弯承载力计算选配13Φ14，，沿平行y轴方向均匀布置。第88页共88页 选配13Φ14，，沿平行x轴方向均匀布置。边柱下五桩布置中柱下六桩布置7.4桩身结构设计计算采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293l(L=10.1m)，起吊时桩身最大正负弯矩，其中K=1.3;。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩身长采用混凝土强度C30,II级钢筋，所以：桩身截面有效高度第88页共88页 选配8Φ14（）配筋率为桩身强度=2657kN>R（满足要求）第88页共88页 小结毕业设计是教学计划的一个重要的组成部分,它培养了我们综合运用所学基础和专业知识,提高了我们实践能力,是最后一个重要教学环节。通过几个月来紧张而有序的设计，提高了我分析和解决实际问题的能力，总结与提高了几年来所学知识的，在理论上联合了实际。我的毕业设计课题是设计中学教学楼,其中包括建筑设计,结构设计两部分。通过这两部分的设计使我对大学以来所学的各门课程有了一个系统而全面的了解，加深了各专业课程知识的融会贯通。建筑设计是对拟建建筑物预先进行设想和规划，根据建筑物的用途和要求确定其各部分的形状和尺寸，并将各部分有机地组织到一起，创造出优美协调的建筑空间环境。从中，我进一步理解民用建筑设计原理和构造的基础知识，掌握建筑施工图的设计方法和步骤，提高绘制和识别建筑施工图的基本技能。我根据教学楼的特点，确定了其结构形式为钢筋混凝土框架结构。在结构设计中，根据《荷载规范》，正确计算作用框架上的荷载值；掌握了框架结构的内力分析方法，学会了内力组合；根据控制截面的不利内力值和截面的尺寸进行配筋和节点构造设计。同时通过PKPM结构计算软件的应用，明白计算机结构计算出图与到工程应用还有较大的距离，必须通过必要的修改才能运用。通过毕业设计的锻炼也使我明白处理不同难题的方法，在遇到难题时不能避而远之，应该通过大量地查找资料、虚心向别人请教来解决。这一点不仅是对现在，而且对我以后的工作都有很大的指导意义。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。由于自身所学知识的局限性以及第一次独立的完成设计，设计中难免存在问题。在此，请各位老师给予批评指正。第88页共88页 致谢词将近一个学期的毕业设计已接近尾声，毕业设计让我学到了很多有用的东西，不仅仅是知识上的进步，更重要的是我得到大家庭给我的无微不至的关怀和帮助。毕业设计的过程就是我们成长的过程，在这个过程中我们相互帮助、相互协作、团结一致，无论是学习还是工作都让我们变得成熟。在设计之初我确感到了压力，对从事土木工程的设计及施工我们没有多少知识和经验，这无形让我们犯了难，正因此，我感到学习以来从未有过的压力和困难。但经过了这一学期的设计经历，我获得了各位老师和同学的帮助，使我充满信心的去搞毕业设计。在这里也让我感到设计组大家庭的温暖，感到同学们给自己的友情和老师孜孜不倦的治学态度。在此特别的感谢我的指导老师石老师还有所有土木工程专业的老师们，是他们给我教诲和帮助，为我们提供的方便和帮助，使我们在工作中有良好的条件专心搞设计。最后感谢学院给我们提供良好的设计条件和良好的物质保证。这次能圆满完成任务，我感到骄傲和欣慰，在这里我由衷的感谢我上面提到的各位老师和同学以及院领导，由衷的对他们说声谢谢。第88页共88页'