中心医院住院部大楼设计_土木工程结构专业毕业设计计算书

'毕业设计（论文）计算书题目中心医院住院部大楼设计学院土木建筑学院专业土木工程（建筑结构工程）姓名***学号09011015指导教师*** 目录摘要IABSTRACTII前言IV第一章建筑设计11.1设计资料11.1．1建筑地点11.2建筑技术条件11.2．1地形概况11.2．2气象条件11.2．3水文地质条件11.2．4地震效应评价及地基岩土承载力特征值建议值11.2．5建筑特点1第二章结构设计32.1设计资料32.2结构布置及计算简图的确定32.2.1结构布置32.2.3结构计算简图4第三章重力荷载计算53.1屋面及楼面的永久荷载标准值53.2　屋面及楼面可变荷载标准值53.3　梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算53.4　重力荷载代表值7第四章横向框架侧移刚度计算84.1梁、柱线刚度计算84.2柱侧移刚度计算9第五章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算115.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算115.1.1横向自振周期计算115.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算11 5.1.3水平地震作用下的位移验算125.1.4　水平地震作用下框架内力计算135.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算165.2.1风荷载标准值165.2.2风荷载作用下的水平位移验算175.2.3风荷载作用下框架结构内力计算18第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算216.1横向框架内力计算216.1.1计算单元216.1.2荷载计算216.1.3内力计算236.2横向框架内力组合336.2.1结构抗震等级336.2.2框架梁内力组合336.2.3　框架柱内力组合35第七章截面设计407.1框架梁407.1.1梁的正截面承载力计算407.1.2梁斜截面受剪承载力427.2框架柱447.2.1剪跨比和轴压比验算447.2.2柱正截面承载力计算447.2.3柱斜截面受剪承载力计算46第八章楼梯设计488.1梯段板计算488.2平台板计算498.3平台梁计算498.4梯段板计算508.5平台板计算518.6平台梁计算52第九章基础设计549.1地基承载力计算及基础底面积确定54 9.1.1　Ａ柱549.1.2　B柱549.2基础高度验算559.2.1A柱559.2.2B柱569.3基础配筋计算579.3.1A柱579.3.2B柱57第十章结构电算内容5910.1结构总体和各层信息5910.1.1总体信息5910.1.2地震信息5910.1.3风导算信息6010.1.4调整信息6110.1.5组合系数6110.1.6材料信息6210．1.7每层几何信息6210.1.8每层材料信息6310.2各层的重量、质心和刚度中心6310.3各层各层的柱面积、短肢墙面积、一般墙面积、墙总长、建筑面积、单位面积重量6410.4风荷载6410.5层刚度比6510.5．1效剪切刚度比(高规E.0.1)6510.5.2侧向刚度比(抗规3.4.3条文说明)6510.6实际模型下的结构位移6610.6．1静力荷载作用下位移6610.6.2地震作用下位移6910.7截面计算输出结果7110.7.1柱截面计算输出结果7110.7.2梁截面计算输出结果86土木工程毕业设计总结96致谢98 参考文献99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）摘要毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。它具有很强实践性和综合性，是培养学生独立工作的一种良好途径和方法。在设计过程中，我重温和巩固了以前所学的基础理论和专业技术知识，弥补了自身在这些方面的欠缺，同时更深刻地体会到了作为一名房建工作者无论是在设计还是在施工过程中，都必须以科学严谨的态度将理论与实践切实联系起来。在设计中，我翻阅了大量的参考资料，努力使所学的知识不断地系统化，不断地融会贯通。本次毕业设计题目为中心医院住院部大楼设计。设计内容包括建筑设计、结构设计。本设计主体为六层，底层高为3.6米，其余层高为3.3米，总建筑面积近为6000平方米，室内外高差为0.20米，本工程设定相对标高±0.000。功能上满足住院部大楼的使用要求，能够充分的利用有限的空间使布局更加合理。本工程采用钢筋混凝土框架结构，建筑抗震设防烈度为7度，基础采用柱下独立基础。结构计算包括手算和电算两部分，其中手算部分包括：一榀框架的结构计算，框架柱下基础的计算。电算部分采用广厦CAD结构设计软件进行分析计算。通过毕业设计，综合应用四年的所学的专业知识，使我的专业水平得到很大提高，为将来的工作打下了坚实的基础。关键词：建筑设计，荷载统计，内力组合，构件设计III 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）ABSTRACTGraduationistotrainstudentsintegrateduseofthebasictheory,basicknowledgeandbasicskillstoanalyzeandsolvepracticalproblems.Ithasastrongpracticalandcomprehensive,istotrainstudentstoworkindependentlyasagoodapproachandmethodology.Inthedesignprocess,Irevisitandconsolidatewhattheyhavelearnedonthebasisoftheprevioustheoreticalandtechnicalexpertiseintheseareastomakeupforthelackofitsown,butalsoinsightintothebridgeasaworkerineitherthedesignorintheconstructionprocessmustbebasedonrigorousscientificapproachtolinkingtheoryandpracticeeffectively.Inthedesign,Ireadalotofreferencematerials,andstrivetomaketheirknowledgeconstantlysystematic,continuousmastery.ThegraduationprojecttitledCentralHospitalinpatientbuildingdesigns.Designelementsincludearchitecturaldesign,structuraldesign.Thedesignofthemainbodyofsix,bottomheightof3.6m,andtheremainingstoreyof3.3meters,atotalconstructionareaofnearly6,000squaremetersofindoorandoutdoorheightof0.20meters,theprojectsettherelativeelevation±0.000.Functionalitytomeettherequirementsforuseininpatientbuilding,cantakefulladvantageofthelimitedspacetomakethelayoutmorereasonable.Thisprojectusesreinforcedconcreteframestructure,buildingseismicintensityof7degrees,thefoundationusesindependentfoundationundercolumn.StructuralcalculationsincludinghandcalculationsandComputingtwoparts,onehandcalculationsectionincludes:a-bayframestructurecalculation,acalculationbasedontheframeworkofthenextcolumn.ComputerpartadoptsmansionsCADdesignsoftwareforanalysiscalculations.Bygraduation,afour-yearcomprehensiveapplicationexpertisehavelearnedtomakemyprofessionallevelhasbeengreatlyimprovedforfutureworktolayasolidfoundation.III 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）KEYWORDS：architecturaldesign,loadltatistics,combinedforces,componentdesignIII 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次毕业设计所选题目是：中心医院住院部大楼设计，要求设计的建筑面积为：8000㎡左右，建筑主体为6层，拟采用钢筋混凝土框架结构，设计耐久年限是50年，抗震设防等级为7级。本课题的设计将分为建筑设计、结构设计及毕业设计整理六个方面。建筑设计分为初步设计及施工图设计两个阶段，在此阶段将拟定建筑方案，确定建筑使用的材料及做法，确定建筑的总体形状及各种尺寸，绘出平、立、剖、总平面图、详图、写出施工说明并列出门窗明细表；结构设计部分包括计算确定荷载，同时进行荷载分析、内力计算，进行最终结构图的绘制；毕业设计整理阶段完成对给定的英文文献的翻译工作，按学校毕业设计条例及教研室实施细则整理毕业设计成果，做好毕业答辩准备工作。设计全过程将充分考虑安全、经济、适用三要素，建筑设计注意与周围环境的协调，功能区组合合理。考虑建筑自身特点，着力体现出现代化医院既实用又美观大方的形象特点。结构设计要求结构布置合理，构件设计经济合理。具体设计内容、施工工艺等将按照规范在施工说明及各式设计图中详细体现。毕业设计三个多月的时间里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。二零一三年六月十日第一章III 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第一章建筑设计1.1设计资料1.1.1建筑地点住院部大楼位于市区，该区域交通便利，商业繁华，地面粗糙度为C类。1.2建筑技术条件1.2.1地形概况拟建工程位于市区，地形较平坦，地质情况较为简单，无不良地质现象。1.2.2气象条件基本风压，常年无积雪。1.2.3水文地质条件场地地下水及土层对砼、砼内钢筋及钢结构等无腐蚀性。1.2.4地震效应评价及地基岩土承载力特征值建议值该场地抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，该场地设计基本地震加速度值为0.15g，建筑场地类别为Ⅱ类。地基土承载力特征值建议值（见表1）：表1：建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力fk(kpa)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦力qs(kpa)1杂填土0.0--0.50.52粉土0.5—1.51.0120103中砂1.5--2.51.0200254砾砂2.5—6.54.03002400305圆砾6.5—12.56.0500350060注：１）地下稳定水位距地坪－8M以下；２）表中给定土层深度由自然地坪算起。1.2.5建筑特点99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）中心医院住院部大楼设计，该住院部大楼每层建筑面积1000平方米，层数6层，设计使用年限50年。住院部大楼应包括病房（含单间、双人间、多人间等，其中双人间最多），护士站（含护士工作区，配药间），开水房，医生办公室，重症监护室，库房等。住院部大楼底楼通常设有咨询台、缴费处及出入院手续办理、分药房、洗衣房等。各房间大小参见相关规范及实际调研确定。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第二章结构设计2.1设计资料1、设计标高：室内设计标高0.000，室内外高差200mm。2、墙身做法：墙身为粉煤灰轻渣空心砌块砌筑，用M5混合砂浆砌筑，厚200mm。内粉刷为水泥砂浆，厚20mm。外为贴瓷砖墙面。3、楼面做法：楼板底面为20mm厚石灰砂浆抹底，另做水磨石地面。4、屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保护层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，20mm厚石灰砂浆抹灰。5、门窗做法：均为铝合金窗，门采用防盗门和木门。2.2结构布置及计算简图的确定2.2.1结构布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。平面布置图如图1所示。主体结构共6层，层高1层为3.6m，2～6层为3.3m。填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙240mm；内墙200mm。(选取横向框架3进行计算)图1——框架结构平面布置图99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）2.2.2截面尺寸楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取100mm，梁截面高度按跨度的估算，尺寸见表2，砼强度采用。表2：梁截面尺寸（mm）层次混凝土强度等级横梁纵梁次梁柱截面尺寸可根据式和估算。因为抗震烈度为7度，总高度，查表可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值；各层的重力荷载代表值近似取12，由图2.2可知边柱及中柱的负载面积分别为和。由公式可得第一层柱截面面积为：边柱中柱如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为和。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为，构造柱取，混凝土强度采用。2.2.3结构计算简图基础采用独立基础，基础埋深标高-2.0m。框架结构计算简图如图2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，层柱高度即为层高，取3.3m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取3.6+0.2+0.5-0.1=4.2m。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第三章重力荷载计算3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：20mm厚水泥砂浆找平层　100mm厚钢筋混凝土板　100-140mm厚（2％找坡）膨胀珍珠岩60mm厚金属绝热材料复合板6层做法油毡防水层V型轻钢龙骨吊顶合计4.491～5层楼面：水磨石面层（包括水泥粗砂打底）0.6520mm厚板底抹灰100mm厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶0.25合计3.803.2　屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值2.0楼面活荷载标准值2.03.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表3。表3梁、柱重力荷载标准值层次构件n99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）1纵梁0.30.7251.055.5133.758165.39604.35横梁0.30.7251.055.5136.6272.77横梁0.30.7251.055.5132.4113.23柱0.60.6251.059.4504.24158.76次梁0.30.6251.054.7256.9397.81次梁0.30.6251.054.7252.7112.76次梁0.30.6251.054.7253.9355.28次梁0.30.6251.054.7252328.352-5纵梁0.30.7251.055.5133.758165.39570.33横梁0.30.7251.055.5136.6272.77横梁0.30.7251.055.5132.4113.23次梁0.30.6251.054.7256.9397.81次梁0.30.6251.054.7252.7112.76次梁0.30.6251.054.7253.9355.28次梁0.30.6251.054.7252328.35柱0.60.6251.059.4503.34124.746纵梁0.30.7251.055.5133.758165.39349.2横梁0.30.7251.055.5136.6272.77横梁0.30.7251.055.5132.4113.23次梁0.30.6251.054.7256.9397.81注:1)表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；2）表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量3）梁长度取净长；柱高取层高。外墙为240mm厚粉煤灰轻渣空心砌块（7），外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面。重力荷载为：；内墙为200厚陶粒空心砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：。木门单位面积重力荷载为；铝合金窗单位面积重力荷载取；99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）防盗门单位面积重力荷载取。3.4　重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，计算简图见图2。1层重力荷载代表值：2-5层重力荷载代表值：6层重力荷载代表值：（屋面活荷载不计入）图3——重力荷载标准值计算简图99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第四章横向框架侧移刚度计算4.1梁、柱线刚度计算横梁线刚度计算过程见表4；其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0(I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯矩)，柱线刚度计算见表5。表4横梁线刚度计算表类别层次AB300×7007200BC1-6300×7003000表5柱线刚度计算表层次142003300令层柱子的线刚度为i=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：一层柱子:AB、CD跨梁：BC跨梁：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）4.2柱侧移刚度计算柱的侧移刚度D值按下式计算：。根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表6。表6框架柱侧移刚度D值层次简图1边柱0.9260.48726000126516.2中柱3.1500.71037258.12～6边柱0.7280.26728886.0177427.299 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）中柱2.4750.55359827.6表7横向框架层间侧移刚度D值层次123456126516.2177427.2177427.2177427.2177427.2177427.2将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表7。根据表6和表7得：，故该框架为横向规则框架。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第五章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1　横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1　横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表8。表8结构顶点的假想位移计算层次61380.4751380.475177427.27.781203.03551595.2872975.762177427.216.772195.25541595.2874571.049177427.225.763178.48331595.2876166.336177427.234.754152.72021595.2877761.623177427.243.745117.96611629.3079390.093126516.274.22074.220结构基本自震周期（式5.1），其中υT的量纲为m，取，则5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以:设防烈度按7度考虑，该场地设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，场地土为Ⅱ类，查表得：特征周期Tg=0.35s，水平地震影响系数最大值因为，所以应考虑顶部附加水平地震作用。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）各质点的水平地震作用：表9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）Fi（KN）Vi（KN）620.71380.47528575.830.24995.99795.997517.41595.28727757.990.24293.250189.247414.11595.28722493.550.19675.564264.811310.81595.28717229.10.15057.879322.69027.51595.28711964.650.10440.194362.88414.21629.3076843.0890.06022.989385.872各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图5。5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移按下式计算（式5.2）和（式5.3），各层的层间弹性位移角（式5.4），计算结果如表10。表10横向水平地震作用下的位移验算层次99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）695.997177427.20.54110.01433001/60995189.247177427.21.0679.47333001/30944264.811177427.21.4938.40633001/22113322.690177427.21.8196.91433001/18142362.884177427.22.0455.09533001/16131385.872126516.23.0503.05042001/1377由表可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值1/1377〈1/550,满足要求,其中是由弹性层间位移角限值查得。5.1.4　水平地震作用下框架内力计算以4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。框架柱端剪力及弯矩按式（式5.5）；（式5.6）；（式5.7）各柱反弯点高度比（式5.8）本例中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其余柱均无修正。表11各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNΣDijN·m边柱Di1Vi1y63.395.997177427.22888615.6290.7280.3115.98835.58753.3189.247177427.22888630.8100.7280.4040.66961.00443.3264.811177427.22888643.1130.7280.4564.02378.25033.3322.690177427.22888652.5350.7280.4578.01495.35123.3362.884177427.22888659.0790.7280.4893.581101.38014.2385.872126516.22600079.3000.9260.65216.489116.571续上表99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）层次hi/mVi/kNΣDijN·m中柱Di2Vi2y63.395.997177427.259827.632.3702.4750.4244.86561.95653.3189.247177427.259827.663.8132.4750.4798.974111.60943.3264.811177427.259827.689.2932.4750.50147.334147.33433.3322.690177427.259827.6108.8902.4750.50179.669179.66923.3362.884177427.259827.6122.3632.4750.50201.899201.89914.2385.872126516.237258.1113.6373.1500.55262.502214.774梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式:（计算结果见表12）（式5.9）；（式5.10）；　　　　　（式5.11）；（式5.12）；表12梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力LVbLVb边柱N1中柱N1635.58718.2247.27.47443.73243.7323.029.155-7.474-21.681576.99246.0257.217.086110.449110.4493.073.633-24.560-78.2284118.91972.4497.226.579173.859173.8593.0115.906-51.139-167.5553159.37496.1857.235.494230.818230.8183.0153.879-86.633-285.9402179.394112.2357.240.504269.333269.3333.0179.555-127.137-424.9911210.152122.5617.246.210294.112294.1123.0196.075-173.347-574.85699 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）注:1)、柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）、表中单位为kN·m，V单位N，l的单位为m。左地震作用下框架弯矩、梁端剪力及柱轴力如图6所示：5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）5.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式（式6.1），基本风压w0=0.75KN/m2。由《荷载规范》查得（迎风面）和（背风面），C类地区，H/B=20.7/51.6=0.40，查表得：脉动影响系数υ=0.40.T1=0.536S，W0T12=0.215KNS2/m2.查表得脉动增大系数ξ=1.24。（式6.2）仍取图4轴线横向框架，其负载宽度4.05m，沿房屋高度分布风荷载标准值根据各楼层标高处高度Hi查取，沿房屋高度的分布见表13。沿房屋高度的分布见图7（a）。表13沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi（m）Hi/H(m）节点荷载（KN）620.71.000.7501.6616.063.7827.28517.40.8410.6931.6025.403.3729.00414.10.6810.651.5204.803.0025.93310.80.5220.651.3984.422.7623.6927.50.3620.651.2764.032.5221.6214.20.2030.651.1543.652.2822.49《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度H=20.7m<30m，H/B=20.7/17.4=1.19<0.23,因此，该房屋应不考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，节点集中荷载见图7（b），第N层集中荷载FN的计算如下：F6=[(6.06+5.40)/2+6.06]×(3.3×1/2+1.2)×1/2+［（3.78+3.37）/2+3.78］×(3.3×1/2+1.2)×1/2=27.28KNF5=(5.40+3.37+4.80+3.00)×3.3×1/2+［（6.06-5.40）+（3.78-3.37）］×3.3×1/2×1/3+［（5.40-4.80）+（3.37-3.00）］×3.3×1/2×2/3=29.00KN99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）F4=(4.80+3.00+4.42+2.76)×3.3×1/2+［（5.40-4.80）+（3.37-3.00）］×3.3×1/2×1/3+［（4.8-4.42）+（3.00-2.76）］×3.3×1/2×2/3=25.93KNF3=(4.42+2.76+4.03+2.52)×3.3×1/2+［（4.8-4.42）+（3.00-2.76）］×3.3×1/2×1/3+［（4.42-4.03）+（2.76-2.52）］×3.3×1/2×2/3=23.69KNF2=(4.03+2.52+3.65+2.28)×3.3×1/2+［（4.42-4.03）+（2.76-2.52）］×3.3×1/2×1/3+［（4.03-3.65）+（2.52-2.28）］×3.3×1/2×2/3=21.62KNF1=3.65×4.2×1/2+2.28×4.2×1/2+［(4.03+3.65)/2+3.65］×3.3×1/2×1/2+［（2.28+2.52）/2+2.28］×3.3×1/2×1/2=22.49KN5.2.2风荷载作用下的水平位移验算根据图7（b）所示水平荷载，由式（式6.3）计算层间剪力Vi，然后依据表6求出轴-4线框架的层间侧移刚度，再按式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）（式6.4）；（式6.5）计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算结果见表14。表13风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456Fi（KN）22.4921.6223.6925.9329.0027.28Vi（KN）150.01127.52105.9082.2156.2827.28126516.2177427.2177427.2177427.2177427.2177427.21.1860.7190.5970.4630.3170.1541.1861.9042.5012.9653.2823.4364200330033003300330033001/35421/45921/55291/71221/104041/21463由表13可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为1/3542，远小于1/550，满足规范要求。5.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。横向框架在风荷作用下的弯矩，梁端剪力及柱轴力见图8。计算结果见表15表16；表15风荷作用各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNΣDijN·m边柱Di1Vi1y63.327.28177427.2288864.440.7280.314.5410.1153.356.28177427.2288869.160.7280.4012.0918.1443.382.21177427.22888613.380.7280.4519.8824.2933.3105.90177427.22888617.240.7280.4525.6031.2923.3127.52177427.22888620.760.7280.4832.8935.6314.2150.01126516.22600030.820.9260.6584.1645.3299 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）续上表层次hi/mVi/kNΣDijN·m中柱Di2Vi2y63.327.28177427.259827.69.202.4750.4212.7517.6153.356.28177427.259827.618.982.4750.4729.4333.1943.382.21177427.259827.627.722.4750.5045.7445.7433.3105.90177427.259827.635.712.4750.5058.9258.9223.3127.52177427.259827.643.002.4750.5070.9570.9514.2150.01126516.237258.144.183.1500.55102.0583.49表16风荷作用梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力LVbLVb边柱N1中柱N1610.115.1872002.1212.4312.4330008.29-2.12-6.17522.6813.5172005.0332.4332.43300021.62-7.15-22.76436.3822.1172008.1253.0653.06300035.37-15.27-50.01351.1730.78720011.3873.8873.88300049.25-26.65-87.88261.2338.20720013.8191.6791.67300061.11-40.46-135.18178.2145.43720017.17109.01109.01300072.67-57.63-190.68注:1)、柱轴力中的负号表示拉力。当为左风时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）、表中单位为kN·m，V单位N，l的单位为m。水平风荷载作用下框架弯矩如图8.1、梁端剪力及柱轴力如图8.2所示：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1横向框架内力计算6.1.1计算单元框架计算单元宽度为7.8m，如图9所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。6.1.2荷载计算6.1.2.1恒荷计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图10所示。在图10中，代表横梁自重，为均布荷载。对于第6层：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）和为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图9所示的几何关系可得：、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下对2～5层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层：对1层：6.1.2.2　活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图11所示。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）对于第6层：对1～5层：将以上计算结果汇总，见表17和表18。表17横向框架恒荷汇总表层次/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/KN/KN65.5135.51318.1818.47170．04197．072～510.9215.51315.3911.40202.01238．14110.9215.51315.3911.40209.93244.31表18横向框架活荷汇总表层次/（KN/m）/（KN/m）/KN/KN1～68.106.0037.3657.166.1.3内力计算6.1.3.1恒荷载作用下的内力计算梁端、柱端弯矩采用分层法计算。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）弯矩计算过程如图10所示，所得弯矩图如图11所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，如表20和表22所列。将梁上梯形分布荷载和三角形分布荷载化为等效均布荷载，计算如下所示：对梯形荷载，对三角形荷载。则：对于第6层：对于第1～5层：利用结构的对称性取二分之一结构计算。对于第6层,各杆的固端弯矩为：对于第1～5层,各杆的固端弯矩为：弯矩分配的计算过程如下所示，除底层柱以外，其余各层柱的线刚度均乘以0.9。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）表19永久荷载作用下节点不平衡弯矩分配计算表层号轴线号AB杆件号上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6分配系数0.553.04470.2160.2670.517杆端弯矩54.67-54.6788.50-26.97-61.53不平衡弯矩13.16-7.72弯矩分配-7.28-5.881.672.063.99结果弯矩60.55-60.5590.17-32.63-57.545分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩39.4739.47-78.9498.82-23.15-23.15-52.52不平衡弯矩18.2213.16-8.99-7.72弯矩分配-11.17-11.17-9.042.843.513.516.85结果弯矩46.5241.46-87.98101.66-28.63-27.36-45.673~4分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩39.4739.47-78.9498.82-23.15-23.15-52.52不平衡弯矩13.1613.16-7.72-7.72弯矩分配-9.37-9.37-7.582.633.243.246.33结果弯矩43.2643.26-86.52101.45-27.63-27.63-46.192分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩39.4739.47-78.9498.82-23.15-23.15-52.52不平衡弯矩13.1613.83-7.72-7.99弯矩分配-9.61-9.61-7.772.673.303.306.44结果弯矩43.0243.69-86.71101.49-27.57-27.84-46.081分配系数0.3730.3260.3010.1750.2160.1890.420杆端弯矩41.4836.24-77.7298.92-23.97-20.99-53.96不平衡弯矩13.16-7.72弯矩分配-4.91-4.29-3.961.351.671.463.24结果弯矩49.7331.95-81.68100.27-30.02-19.53-50.7299 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，计算结果如表20所列。表20恒荷作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱V=VV=VV=-VV=VV=V673.5118.664.12069.3977.6318.66239.43270.62293.36324.55584.7414.681.90082.8486.6414.68555.47586.66664.01695.2484.7414.682.07082.6786.8114.68871.34902.531034.831066.02384.7414.682.07082.6786.8114.681187.211218.41405.651436.84284.7414.682.05082.6986.7914.681503.11534.291776.451807.64184.7414.682.58082.1687.3214.681826.381866.072153.952193.6499 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）6.1.3.2活荷载作用下的内力计算对楼面可变活荷载进行内力计算,计算方法同恒荷载内力计算。将梁上梯形分布荷载和三角形分布荷载化为等效均布荷载，分布情况见图17，计算如下所示：对梯形荷载，对三角形荷载。则有：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）利用结构的对称性取二分之一结构计算。各杆的固端弯矩为：弯矩分配的计算过程如下所示，除底层柱以外，其余各层柱的线刚度均乘以0.9。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）表21活荷载作用下节点不平衡弯矩分配计算表层号轴线号AB杆件号上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6分配系数0.553.04470.2160.2670.517杆端弯矩17.80-17.8028.74-8.83-19.91不平衡弯矩3.71-2.13弯矩分配-2.05-1.660.460.571.10结果弯矩19.46-19.4629.20-10.39-18.815分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩11.1211.12-22.2428.04-6.38-6.38-15.28不平衡弯矩5.933.71-2.94-2.13弯矩分配-3.43-3.43-2.780.861.071.072.07结果弯矩13.6211.40-25.0228.90-8.25-7.44-13.213~4分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩11.1211.12-22.2428.04-6.38-6.38-15.28不平衡弯矩3.713.71-2.13-2.13弯矩分配-2.64-2.64-2.140.720.900.901.7499 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）结果弯矩12.1912.19-24.3828.76-7.61-7.61-13.542分配系数0.3560.3560.2880.1700.2100.2100.410杆端弯矩11.1211.12-22.2428.04-6.38-6.38-15.28不平衡弯矩3.713.89-2.13-2.20弯矩分配-2.71-2.71-2.180.740.910.911.77结果弯矩12.1212.30-22.4228.78-7.60-7.67-13.511分配系数0.3730.3260.3010.1750.2160.1890.420杆端弯矩11.6810.21-21.8928.06-6.61-5.78-15.67不平衡弯矩3.71-2.13弯矩分配-1.38-1.21-1.120.370.460.400.90结果弯矩14.019.00-23.0128.43-8.28-5.38-14.77整理计算所得结构弯矩如下图所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算结果如表22所列。表22活荷作用下梁端剪力及柱轴力99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱V=VV=VV=-VV=VV=V==623.915.63-1.35022.5625.265.6359.9288.05523.915.63-0.54023.3724.455.63120.65175.29423.915.63-0.61023.3024.525.63181.31262.60323.915.63-0.61023.3024.525.63241.97349.91223.915.63-0.88023.0324.795.63302.36437.49123.915.63-0.75023.1624.665.63362.88524.94梁剪力和柱轴力、柱轴力图如下所示：6.2横向框架内力组合6.2.1结构抗震等级99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本住院部框架结构为三级抗震等级。6.2.2框架梁内力组合本方案考虑了四种内力组合，即，，及。此外，对于本方案，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表23，表中，两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）表23框架梁内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.35SGK+SQK→←→←一层AM-65.34-18.41±78.21±210.15-3.06-200.15183.74-362.65-106.62V82.1623.1617.1746.21106.14149.4152.42172.56134.08B左M-80.22-22.7445.43122.56-182.16-67.67-269.2349.42-131.04V87.3224.66±17.17±46.21157.49114.22179.6559.51142.54B右M-40.58-11.82±109.01±294.1173.76-200.94326.56-438.13-66.60V14.685.6372.67196.08-66.85116.27-233.91275.9025.45跨中MAB79.7522.4616.3943.80144.65103.35166.1252.24130.12MBC-29.56-7.6000-45.05-45.05-40.03-40.03-47.51三层AM-69.22-19.50±51.17±159.37-43.16-172.11112.42-301.95-112.95V82.6723.3011.3835.49114.22142.9067.05159.32134.90B左M-81.16-23.0130.7896.19-165.17-87.60-236.2513.85-132.58V86.8124.52±11.38±35.49149.41120.73165.0272.75141.71B右M-36.95-10.83±73.88±230.8235.10-151.08249.23-350.90-60.71V14.685.6349.25153.88-37.3586.76-179.05221.0425.45跨中MAB77.3421.7810.2031.59133.10107.40146.9464.81126.1999 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）MBC-25.94-6.6100-39.46-39.46-35.09-35.09-41.63六层AM-48.44-15.57±10.11±35.59-65.01-90.48-21.20-113.74-80.96V69.3922.562.127.47109.02114.3687.09106.52116.24B左M-72.14-23.365.1818.22-122.53-109.45-124.27-76.90-120.75V77.6325.26±2.12±7.47127.65122.31118.0298.60130.06B右M-46.03-15.05±12.43±43.73-58.54-89.86-7.42-121.12-77.19V18.665.638.2929.1619.0439.93-12.1463.6830.82跨中MAB72.0323.572.478.68119.25113.02111.8689.29120.81MBC-32.04-10.8300-52.09-52.09-44.95-44.95-54.086.2.3　框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果以及柱端弯矩设计值的调整见表24，表25，表26，表27。表24横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSQKNNminMNmaxM6柱顶M60.5519.4610.1135.5984.44109.9238.07130.60101.20130.6038.07101.20N239.4359.922.127.47360.14365.49313.56332.98383.15332.98313.56383.15柱底M-46.52-13.624.5415.99-67.26-78.71-43.21-84.78-76.42-84.78-43.21-76.42N270.6259.922.127.47397.57402.91350.99370.41425.26370.41350.99425.2699 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）5柱顶M41.4611.4018.1461.0041.2686.97-22.71135.8967.37135.89-22.7167.37N555.47120.657.1524.56809.57827.59707.03770.88870.53770.88707.03870.53柱底M-43.26-12.1912.0940.67-52.04-82.50-6.36-112.10-70.59-112.10-6.36-70.59N586.66120.657.1524.56847.00865.02744.45808.31912.64808.31744.45912.644柱顶M43.2612.1924.2978.2536.6797.88-42.50160.9570.59160.95-42.5070.59N871.34181.3115.2751.141254.821293.301087.911220.881357.621220.881087.911357.62柱底M-43.26-12.1919.8864.02-42.22-92.3224.00-142.45-70.59-142.4524.00-70.59N902.53181.3115.2751.141292.251330.731125.341258.301399.731258.301125.341399.733柱顶M43.2612.1931.2995.3527.85106.70-64.73183.1870.59183.18-64.7370.59N1187.21241.9726.6586.631695.961763.111457.221682.451844.701682.451457.221844.70柱底M-43.02-12.1225.6078.01-34.64-99.1542.52-160.31-70.20-160.3142.52-70.20N1218.4241.9726.6586.631733.381800.541494.641719.881886.811719.881494.641886.812柱顶M43.6912.3035.63101.3823.03112.82-71.99191.6071.28191.60-71.9971.28N1503.10302.3640.46127.142133.712235.671819.852150.422331.552150.421819.852331.55柱底M-47.93-14.0132.8993.58-33.73-116.6155.73-187.58-78.72-187.5855.73-78.72N1534.29302.3640.46127.142171.142273.101857.282187.852373.652187.851857.282373.651柱顶M31.959.0045.32116.57-7.42106.78-107.80195.2852.13195.28-107.8052.13N1826.38362.8857.63173.352576.272721.502184.032634.742828.492634.742184.032828.49M-15.98-4.5084.16216.4981.20-130.89259.56-303.31-26.07-303.31259.56-26.0799 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱底N1866.07362.8857.63173.352623.902769.132231.662682.372882.082682.372231.662882.08表25横向框架A柱剪力组合（KN）层次SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSQK632.4510.024.4415.6357.1645.9765.2724.6353.83525.677.159.1630.8151.3528.2775.15-4.9641.80426.227.3913.3843.1157.6323.9291.94-20.1542.79326.157.3717.2452.5362.3918.94104.09-32.4942.67227.767.9720.7659.0869.5117.20114.90-38.7145.45111.413.2130.8383.2756.58-21.11123.87-92.6318.61表26横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSQKNNminMNmaxM6柱顶M32.6310.3917.6161.9630.0674.44-35.16125.9454.44-35.16-35.1654.44N293.3688.056.1721.68455.20470.75376.68433.05484.09376.68376.68484.09柱底M-28.63-8.2512.7544.87-28.69-60.8219.03-97.64-46.9019.0319.03-46.90N324.5588.056.1721.68492.63508.18414.11470.47526.19414.11414.11526.1999 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）5柱顶M27.367.4433.19111.610.3984.03-107.80182.3944.38-107.80-107.8044.38N664.01175.2922.7678.23989.001046.36800.291003.691071.70800.29800.291071.70柱底M-27.63-7.6129.4398.97-5.66-79.8290.94-166.38-44.9190.9490.94-44.91N695.20175.2922.7678.231026.431083.78837.721041.111113.81837.72837.721113.814柱顶M27.637.6145.74147.33-14.89100.38-153.81229.2544.91-153.81-153.8144.91N1034.83262.6050.01167.561509.661635.691181.531617.181659.621181.531181.531659.62柱底M-27.63-7.6145.74147.3314.89-100.38153.81-229.25-44.91153.81153.81-44.91N1066.02262.6050.01167.561547.091673.111218.961654.611701.731218.961218.961701.733柱顶M27.637.6158.92179.67-31.49116.98-195.85271.2944.91-195.85-195.8544.91N1405.65349.9187.88285.942016.942238.401525.002268.452247.541525.001525.002247.54柱底M-27.57-7.6058.92179.6731.58-116.90195.93-271.22-44.82195.93195.93-44.82N1436.84349.9187.88285.942054.372275.821562.432305.882289.641562.431562.432289.642柱顶M27.847.6770.95201.90-46.32132.46-224.46300.4845.25-224.46-222.4645.25N1776.45437.49135.18424.992512.652853.301841.752946.722835.701841.751841.752835.70柱底M-30.02-8.2870.95201.9042.94-135.85221.48-303.46-48.81221.48221.48-48.81N1807.64437.49135.18424.992550.082890.731879.182984.152877.801879.181879.182877.801柱顶M19.535.3883.49214.77-74.98135.41-252.54305.8731.75-252.54-252.5431.75N2153.95524.94190.68574.8563005.913486.422152.393647.023432.772152.392152.393432.77M-9.77-2.69102.05262.50113.47-143.70327.91-354.59-15.88327.91327.91-15.8899 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱底N2193.64524.94190.68574.8563053.543534.052200.023694.653486.352200.022200.023486.35表27横向框架B柱剪力组合（KN）层次SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSQK618.565.659.2032.3740.9817.8067.74-16.4230.71516.664.5618.9863.8162.25-10.7772105.68-60.2327.05416.754.6127.7289.2960.84-9.02138.94-93.2127.22316.734.6135.70108.8992.99-41.22164.60-118.7227.20217.534.8343.00122.3681.30-27.06183.00-135.1328.5016.981.9244.81113.6467.26-45.67157.26-138.2011.3499 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第七章截面设计7.1框架梁本方案以第一层为例，说明计算方法和过程，各层梁的配筋计算结果见表28。7.1.1梁的正截面承载力计算表28框架梁横向钢筋计算表层次截面M（KN.m）As(mm2)实配钢筋As6支座A-61.34565266.23（3Φ16）6030.287BL-66.65565289.28（3Φ16）6030.287Br-76.51565332.07（3Φ16）6030.287AB跨89.44-383.24（3Φ16）6030.287BC跨-40.56-159.68（3Φ16）6030.2873支座A-190.52615826.9（4Φ20）12560.60BL-140.06615607.9（3Φ18）7630.37Br-213.44615926.4（4Φ20）12560.60AB跨110.21-459.89(4Φ14）6150.293BC跨-31.22-127.7（3Φ16）6030.2871支座A-233.166151011.98（4Φ20）12560.60BL-161.51615701.00（3Φ18）7630.37Br-266.526151156.77（4Φ20）12560.57AB跨124.59-517.3（4Φ16）6150.293BC跨-35.63-151.7（3Φ16）6030.287从表23中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。A支座弯矩：B左支座弯矩：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）跨间弯矩取控制截面，即支座边缘的正弯矩:当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时，按翼缘厚度考虑时，，，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB400级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：属于第一类T形截面。AB跨：实配钢筋4Φ14(),满足要求。将下部跨间截面的4Φ20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部,说明富裕，且达不到屈服，可近似取，，满足要求。座上部99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）实际配筋，，满足要求。对于BC跨：B右支座弯矩：跨间弯矩取控制截面，即支座边缘的正弯矩。梁内纵向钢筋选HRB400级钢（），。下部跨间截面按矩形截面计算，按照最小配筋率配钢筋，实际配筋。将下部跨间截面的4Φ20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座上部：说明富裕，且达不到屈服，可近似取，，满足要求。7.1.2梁斜截面受剪承载力表29框架梁箍筋数量计算表层次截面（KN）（KN）梁端加密区非加密区实配筋Asv/s实配筋6ABL101.26718.58><0双肢箍HRB235Φ双肢箍HRB235Φ99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）8@100（1.006）8@200（0.168％）BrC94.6718.58><0双肢箍HRB235Φ8@100（1.006）双肢箍HRB235Φ8@200（0.168％）1ABL164.56718.58><0双肢箍HRB235Φ8@100（1.006）双肢箍HRB235Φ8@200（0.168％）BrC281.8718.58>0.46双肢箍HRB235Φ8@100（1.006）双肢箍HRB235Φ8@200（0.168％）支座边缘处剪力最大，故应选择该截面进行抗剪配筋计算。由表22可得AB梁端剪力设计值V=149.48KN。，则属一般梁。故截面尺寸满足要求。故只需要按照最小配箍率配筋。选用双肢箍HRB235Φ8@250，则同理可得BC跨梁端剪力设计值V=281.8KN。，则属一般梁。故截面尺寸满足要求。故需要按计算配置腹筋。由得选用双肢箍HRB235Φ8@200，则99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）满足最小配箍率要求。7.2框架柱7.2.1剪跨比和轴压比验算表30柱的轴压比验算柱号层次B、（mm）Fc（N/mm2）N（KN）A柱６600×57016.7332.980.050<0.93600×57016.71682.450.295<0.91600×57016.72682.370.470<0.9Ｂ柱６600×57016.7433.050.076<0.93600×57016.72305.880.404<0.91600×57016.73694.650.647<0.9注：表中Mc、Vc和N都不应考虑，承载力抗震调整系数。由上表30柱的轴压比计算结果可见，各柱的轴压比均满足规范要求7.2.2柱正截面承载力计算以第二层B柱为例说明，根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算到支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利的内力，进行配筋计算．B节点左右梁端弯矩B节点上下柱端弯矩,,在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，即600/30=20mm,故取ea=20mm,柱的计算长度按公式确定，其中因为L0/h=4060/600=6.77>5,故应考虑偏心矩增大系数。，取。对称配筋：，为大偏压情况。再按一组及相应的M一组计算。，节点上下柱端弯矩：此内力组合是非地震作用下的组合情况，且水平荷载等效，故不必进行调整，取。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）同理可求得：，，故为小偏心受压。按上式计算时，应满足及，因为N=2877.80故应按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，故：选4Φ20（）。总配筋率，满足要求。7.2.3柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算，有前可知，上柱柱端弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值,满足要求与相应的轴力取99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢。一层柱底轴压比,查表得柱箍筋最小配箍率特征值，则最小体积配箍率：取，根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足，故箍筋取。各层柱箍筋计算结果见表31。表31框架柱箍筋数量配置表柱号层次实配箍筋加密区非加密区A柱61142.28332.981803.6<00.3344φ10@1004φ10@15011142.282634.741803.6<00.46.84φ10@1004φ10@150B柱61142.28433.051803.6<00.3344φ10@1004φ10@1501183.981142.283647.021803.6<00.664φ10@1004φ10@15099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第八章楼梯设计混凝土采用砼，板钢筋采用HRB300，楼梯梁采用HRB400。梁截面取200×500，按梁式楼梯计算，梯段板的厚度为：h=100mm8.1梯段板计算荷载计算(取1m宽板计算)：楼梯斜板的倾斜角：，斜梁截面取。恒荷：踏步重斜板重板底抹灰水磨石面层恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载标准值活荷载设计值荷载设计值总量内力计算：计算跨度：跨中弯矩：配筋计算：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）受力钢筋选用分布筋每级踏步1根。8.2平台板计算荷载计算（取1m宽板带计算）恒荷载：平台板自重（板厚10mm）水磨石面层板底抹灰恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载标准值活荷载设计值荷载设计值总量内力计算：计算跨度：跨中弯距：配筋计算：选用。8.3平台梁计算荷载计算：梯段板传来99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）平台板传来梁自重内力计算：计算跨度取两者中较小值，配筋计算：:梁的有效高度翼缘宽度：，选用的纵向钢筋(),箍筋计算：故箍筋按构造配置箍筋。8.4梯段板计算荷载计算(取1m宽板计算)：楼梯斜板的倾斜角：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文），斜梁截面取。恒荷载计算：踏步重斜板重板底抹灰水磨石面层恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载标准值活荷载设计值荷载设计值总量内力计算：计算跨度：跨中弯矩：配筋计算：受力钢筋选用分布筋每级踏步1根。8.5平台板计算荷载计算（取1m宽板带计算）恒荷载：平台板自重（板厚10mm）水磨石面层板底抹灰99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载标准值活荷载设计值荷载设计值总量内力计算：计算跨度：跨中弯距：配筋计算：选用。8.6平台梁计算荷载计算：梯段板传来平台板传来梁自重内力计算：计算跨度取两者中较小值，99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）配筋计算：:梁的有效高度翼缘宽度：选用的纵向钢筋(),箍筋计算：故箍筋按构造配置箍筋。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第九章基础设计对最不利情况的B柱进行基础设计示例。采用柱下独立基础，根据要求，基础埋深标高取-2.00m，承台高度标高取-0.5m，地质条件见表1。9.1地基承载力计算及基础底面积确定根据所给地质条件查得基础宽度和深度修正系数，。先不考虑对地基宽度进行修正，地基承载力特征值由计算，而土的加权平均重度，所以。9.1.1　Ａ柱以Ａ柱为例进行计算，中心荷载作用下基底面积A按下式计算由于偏心距不大，所以基础底面可按20%增大。故　　　取Ａ＝12确定基础底的长度L和宽度b由L/b=1.2～2.0可取L=4m，b=3m，,不需要对进行修正基础上方回填土重偏心距,即满足。基底压力最大基底压力最小基底压力满足要求，所以该截面符合要求。9.1.2　B柱中心荷载作用下基底面积A按下式计算由于偏心距不大，所以基础底面可按20%增大。故确定基础底的长度L和宽度b99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）由L/b=1.2～2.0可取L=4m，b=3m地基承载力特征值最终修正值：基础上方回填土重偏心距,即满足。基底压力最大基底压力最小基底压力满足要求，所以该截面符合要求。9.2基础高度验算按照构造要求，采用锥形基础，初步确定基础尺寸如图20所示，柱的插入深度，所以杯口深度为600+50=650mm。杯口顶部尺寸ac=bc=0.75m，襟边尺寸为500mm。图20——基础尺寸图基础砼强度采用C35下设100mm厚强度等级为C10的素混凝土垫层。9.2.1A柱抗冲切验算：a柱基础b×h=4m×3m，由上述两种内力设计值分别求得偏心距99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）基底净反力：柱边基础截面抗冲切验算：,初步选择基础高度h=1400mm，取因偏心受压冲切力：抗冲切力：，满足要求。9.2.2B柱抗冲切验算：B柱基础b×h=4m×3m由上述两种内力设计值分别求得偏心距基底净反力：柱边基础截面抗冲切验算：,初步选择基础高度h=1400mm，取99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）因偏心受压冲切力：抗冲切力：,满足要求。9.3基础配筋计算9.3.1A柱长边方向：实配钢筋短边方向：实配钢筋。9.3.2B柱长边方向：99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）实配钢筋短边方向：实配钢筋99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）第十章结构电算内容10.1结构总体和各层信息10.1.1总体信息结构总层数:7地下室层数:0有侧约束的地下室层数:0嵌固层最大结构层号:0群房层数:0转换层所在层号:强制薄弱层结构层号:加强层所在的结构层号:结构形式:框架结构材料信息:砼结构结构重要性系数:1.00竖向荷载计算标志:考虑模拟施工考虑重力二阶效应:放大系数梁柱重叠部分简化为刚域:考虑砼柱计算长度系数计算原则:按层梁配筋计算考虑压筋的影响:考虑梁配筋计算考虑板的影响:考虑钢柱计算长度系数有无考虑侧移标志:不考虑墙竖向细分最大尺寸:2.00m墙梁板水平细分最大尺寸:2.00m异形柱结构:不是所有楼层强制采用刚性楼板假定:实际填充墙刚度:周期折减加大地震作用来考虑计算中考虑楼梯构件的影响:考虑是否为高层结构:多层10.1.2地震信息99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）地震力计算:水平计算竖向振型:不算地震水准:多遇地震设防烈度:7.00场地类别(0,1,2,3,4),-4上海地区为:2地震设计分组:1水平地震影响系数最大值:0.08特征周期:0.35计算地震作用的结构阻尼比:0.05地震影响系数曲线下降段的衰减指数:按规范要求地震作用方向:0.0,90.0振型计算方法:子空间迭代法振型数:9计算扭转的地震方向:单向考虑偶然偏心:不考虑偶然偏心时质量偏心:5.0%,5.0%框架抗震等级:3剪力墙抗震等级:2构造抗震等级:同抗震等级周期折减系数:0.80全楼地震力放大系数:1.00顶部小塔楼考虑鞭梢效应的放大系数:1.00框架剪力调整:不调整0.2V0调整系数上限:2.00框支柱调整系数上限:5.00性能要求:性能110.1.3风导算信息自动导算风力:计算计算风荷的基本风压:0.75kN/m2承载力设计时风荷载效应放大系数:1.00计算风荷的结构阻尼比:0.05基底相对风为0的标高:0.00m99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）地面粗糙度:3风体形系数分段数:1第1段体形系数最高层号:7第1段体形系数:1.30计算层风荷载的结构基本周期:按经验公式自动计算风作用方向:0.0,90.0,180.0,270.0横风向风振影响:不考虑扭转风振影响:不考虑计算舒适度的基本风压:0.50kN/m2计算舒适度的结构阻尼比:0.0210.1.4调整信息连梁刚度折减系数:0.60中梁(H<800mm)刚度放大系数:1.50中梁(H>=800mm)刚度放大系数:1.00梁负弯矩调幅系数:0.80梁跨中弯矩放大系数:1.00梁扭矩折减系数:0.40是否要进行墙柱基础活荷载折减标志:不折减考虑活载不利布置:考虑考虑结构使用年限的活载调整系数:1.0010.1.5组合系数恒荷载分项系数:1.20活荷载分项系数:1.40非屋面活载组合值系数:0.70屋面活载组合值系数:0.70活载重力荷载代表值系数:0.50吊车荷载分项系数:1.40吊车荷载组合值系数:0.70吊车重力荷载代表值系数:0.00温度荷载分项系数:1.40温度组合值系数:0.70雪荷载分项系数:1.4099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）雪荷载组合值系数:0.70风荷载分项系数:1.40风荷载组合系数:0.60水平地震荷载分项系数:1.30竖向地震荷载分项系数:0.50非屋面活载准永久值系数:0.40屋面活载准永久值系数:0.40吊车荷载准永久值系数:0.50雪荷载准永久值系数:0.2010.1.6材料信息砼构件的容重:25.0kN/m3梁主筋级别或强度:360.0N/mm2梁箍筋级别或强度:270.0N/mm2柱主筋级别或强度:360.0N/mm2柱箍筋级别或强度:270.0N/mm2墙端暗柱主筋级别或强度:360.0N/mm2墙水平分布筋级别或强度:270.0N/mm2板钢筋级别或强度:270.0N/mm2梁保护层厚度(按2010混规):30mm柱保护层厚度(按2010混规):30mm墙保护层厚度(按2010混规):20mm板保护层厚度(按2010混规):20mm混凝土热膨胀系数(1/℃):1.00e-005钢构件容重:78.0kN/m3钢构件牌号:Q235型钢构件牌号:Q235净截面和毛截面比值:0.9钢热膨胀系数(1/℃):1.20e-00510.1.7每层几何信息层号下端层号相对下端层高(m)相对0层层高(m)塔块号103.603.601213.306.90199 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）323.3010.201433.3013.501543.3016.801653.3020.101763.0023.10110.1.8每层材料信息层号剪力墙柱砼等级梁砼等级板砼等级砂浆强度等级砌块强度等级13530305.007.5023530305.007.5033530305.007.5043530305.007.5053530305.007.5063530305.007.5073530305.007.5010.2各层的重量、质心和刚度中心重量=恒载+活载质量=恒载+0.50活载层号塔号恒载(kN)活载(kN)重量(kN)质量(kN)质量比质心(X,Y)(m)刚心(X,Y)(m)偏心率(X,Y)1110948243313382121650.9935.14519.49636.86120.3430.0840.0422110805242713232120191.0035.16519.48636.86120.3430.0830.0423110805242713232120191.0035.16519.48636.86120.3430.0830.0424110805242713232120191.0035.16519.48636.86120.3430.0830.0425110805242713232120190.9335.16519.48636.86120.3430.0830.04299 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）619956233012286111210.0835.70419.73437.10020.4540.0690.0367184215810009211.0039.68329.67837.98727.5370.1070.135--------------------------------------------------------------------------合计:64967146287959672282最大上下层质量比:1.0010.3各层各层的柱面积、短肢墙面积、一般墙面积、墙总长、建筑面积、单位面积重量单位面积重量=(恒载+活载)/建筑面积层号塔号柱面积(m2)短肢墙面积(m2)一般墙面积(m2)墙总长(m)建筑面积(m2)单位面积重量(kN/m2)1116.400.000.000.001124.3811.902116.400.000.000.001122.4311.793116.400.000.000.001122.4311.794116.400.000.000.001122.4311.795116.400.000.000.001122.4311.796116.280.000.000.001121.1210.96711.080.000.000.0085.7511.67--------------------------------------------------------------------------合计:99.370.000.000.006820.9711.6710.4风荷载层号塔号0度风(kN)90度风(kN)180度风(kN)270度风(kN)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）1190.58117.7390.58117.732183.03107.9183.03107.913183.03107.9183.03107.914183.03107.9283.03107.925187.31113.4887.31113.486194.47122.8094.47122.807136.8042.3236.8042.32--------------------------------------------------------------合计:558.25720.07558.25720.0710.5层刚度比10.5.1效剪切刚度比(高规E.0.1)0(度)方向：层号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大133898680.860.700.860.801.00243107161.000.701.000.801.00343107181.000.701.010.801.00443107161.000.701.500.801.00543105631.030.70--1.006417422233.720.70--1.007136163----1.0090(度)方向：层号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大131952750.850.700.850.801.00240947241.000.701.000.801.00340947261.000.701.000.801.00440947241.000.701.490.801.00540943441.010.701.006404831732.150.701.0071384931.0010.5.2侧向刚度比(抗规3.4.3条文说明)楼层侧向刚度=层剪力/层间位移99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0(度)方向:层号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大127980301.310.701.370.801.00221294581.060.701.090.801.00320184291.030.701.110.801.00419606901.040.701.630.801.00518841981.170.701.006161534215.730.701.0071027221.0090(度)方向:层号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大125982671.270.701.320.801.00220397231.050.701.070.801.00319515771.020.701.090.801.00419099751.030.701.600.801.00518509251.140.701.006161707714.060.701.0071150531.0010.6实际模型下的结构位移10.6.1静力荷载作用下位移工况1--重力恒载：层号塔号构件编号Z向最大位移(mm)11柱70.6321柱70.9931柱71.1641柱191.1751柱552.2561柱522.4471柱135.54------------------------------------最大位移=5.54mm(及其层号=799 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）工况2--重力活载层号塔号构件编号Z向最大位移(mm)11柱190.1821柱190.3131柱190.4241柱190.5051柱540.7461柱521.1471柱41.62------------------------------------最大位移=1.62mm(及其层号=7)工况3--0度风荷载位移与风同方向,单位为mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件编号水平最大位移层平均位移层位移比层高(mm)有害位移构件编号最大层间位移平均层间位移层间位移比层间位移角比例(%)11柱250.390.391.003600柱250.390.391.001/9321100.0021柱250.830.831.003300柱250.440.441.001/7421100.0031柱251.231.231.003300柱250.400.401.001/8322100.0041柱251.561.561.00330099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱250.330.331.001/9999100.0051柱251.811.101.653300柱250.250.251.001/9999100.0061柱251.981.211.643300柱280.180.181.001/9999100.0071柱92.371.631.453000柱90.500.501.001/5946100.00--------------------------------------------------------------------------最大层间位移角=1/5946(及其层号=7)工况4--90度风荷载位移与风同方向,单位为mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件编号水平最大位移层平均位移层位移比层高(mm)有害位移构件编号最大层间位移平均层间位移层间位移比层间位移角比例(%)11柱10.310.311.003600柱10.310.311.001/9999100.0021柱10.640.641.003300柱10.330.331.001/9999100.0031柱10.910.911.003300柱10.270.271.001/9999100.0041柱11.121.031.09330099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱10.210.211.001/9999100.0051柱11.281.181.083300柱10.150.151.001/9999100.0061柱11.371.281.073300柱410.100.101.001/9999100.0071柱111.681.581.063000柱90.490.491.001/6088100.00--------------------------------------------------------------------------最大层间位移角=1/6088(及其层号=7)10.6.2地震作用下位移工况5--地震方向0度位移与地震同方向,单位为mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件编号水平最大位移层平均位移层位移比层高(mm)有害位移构件编号最大层间位移平均层间位移层间位移比层间位移角比例(%)11柱251.441.101.323600柱251.441.101.321/2493100.0021柱253.272.441.343300柱251.831.341.361/18029.5431柱255.043.701.363300柱251.771.261.401/18677.8841柱256.574.761.38330099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱251.531.071.441/21519.8251柱257.765.561.403300柱251.191.191.001/2777100.0061柱258.546.081.413300柱250.780.781.001/4229100.0071柱47.906.881.153000柱91.411.411.001/2120100.00--------------------------------------------------------------------------最大层间位移角=1/1802(及其层号=2)工况6--地震方向90度位移与地震同方向,单位为mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件编号水平最大位移层平均位移层位移比层高(mm)有害位移构件编号最大层间位移平均层间位移层间位移比层间位移角比例(%)11柱11.561.421.093600柱11.561.421.091/2313100.0021柱13.383.181.063300柱11.821.751.041/181030.2031柱15.044.801.053300柱11.671.631.031/197222.7041柱16.426.151.04330099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）柱11.401.361.031/235220.1451柱17.447.141.043300柱11.061.021.041/310919.4161柱48.097.751.043300柱40.680.681.001/4839100.0071柱118.328.101.033000柱111.211.211.001/2489100.00--------------------------------------------------------------------------最大层间位移角=1/1810(及其层号=2)按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比Δu/h:0方向风=1/5946(及其层号=7)90方向风=1/6088(及其层号=7)180方向风=1/5946(及其层号=7)270方向风=1/6088(及其层号=7)0方向地震=1/1802(及其层号=2)90方向地震=1/1810(及其层号=2)10.7截面计算输出结果10.7.1柱截面计算输出结果1）.一层柱截面计算输出结果:柱号=9(矩形)宽=600高=600B边长度=3600H边长度=3600B边长度系数=1.00H边长度系数=1.00设计属性:框架柱,非转换柱,边柱,抗震等级=3,三维杆99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.402430.92331.4115.784.32-206.560.91(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002613.2144.63-4.26-5.26-46.09-0.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002613.2144.63-4.26-5.26-46.09-0.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002569.47-112.0813.61-5.26-46.09-0.12(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002569.47-112.0813.61-5.26-46.09-0.12(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002613.2144.63-4.26-5.26-46.09-0.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002613.2144.63-4.26-5.26-46.09-0.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00290.36290.361840.18沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0.00297.50297.502005.10最小剪跨比=4.12柱号=10(矩形)宽=600高=600轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.503026.80285.59-3.631.79-151.590.91(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003221.75-34.549.487.6333.06-0.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003221.75-34.549.487.6333.06-0.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003178.0177.87-16.487.6333.06-0.12(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003178.0177.87-16.487.6333.06-0.12(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.003221.75-34.549.487.6333.06-0.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.003221.75-34.549.487.6333.06-0.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0.00328.00328.002273.48沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00460.47460.472060.69最小剪跨比=3.31柱号=11(矩形)宽=600高=600B边长度=3600H边长度=3600B边长度系数=1.00H边长度系数=1.00设计属性:框架柱,转换柱,中柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.502996.85-294.3017.077.52157.84-1.13(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003196.0827.530.82-1.37-28.99-0.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003196.0827.530.82-1.37-28.99-0.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003152.34-71.055.48-1.37-28.99-0.12(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.003152.34-71.055.48-1.37-28.99-0.12(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0.003196.0827.530.82-1.37-28.99-0.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.003196.0827.530.82-1.37-28.99-0.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00308.33308.332260.30沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00456.26456.262055.22最小剪跨比=3.35柱号=12(矩形)宽=600高=600B边长度=3600H边长度=3600B边长度系数=1.00H边长度系数=1.00设计属性:框架柱,非转换柱,边柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.392349.25-357.7024.686.45226.03-1.58(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002508.70-57.16-5.73-8.2855.55-0.14(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002508.70-57.16-5.73-8.2855.55-0.14(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002464.96131.7122.42-8.2855.55-0.14(2)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002464.96131.7122.42-8.2855.55-0.14(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002508.70-57.16-5.73-8.2855.55-0.14(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002508.70-57.16-5.73-8.2855.55-0.14(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00298.74298.741779.90沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00322.88322.881942.79最小剪跨比=4.26柱号=12(矩形)宽=600高=600B边长度=3600H边长度=3600B边长度系数=1.00H边长度系数=1.00设计属性:框架柱,非转换柱,边柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.382255.65-339.2329.9213.62211.75-1.13(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002413.71-51.210.56-2.4849.74-0.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）720.002413.71-51.210.56-2.4849.74-0.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002369.97117.899.00-2.4849.74-0.12(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002369.97117.899.00-2.4849.74-0.12(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002413.71-51.210.56-2.4849.74-0.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002413.71-51.210.56-2.4849.74-0.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00282.40282.401719.20沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00304.75304.751869.19最小剪跨比=4.142）.三层柱截面计算输出结果:轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.261580.67156.389.162.75-162.701.16(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001722.8044.44-2.57-5.01-53.360.04(2)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001722.8044.44-2.57-5.01-53.360.04(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001682.70-120.9712.96-5.01-53.360.04(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001682.70-120.9712.96-5.01-53.360.04(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.001722.8044.44-2.57-5.01-53.360.04(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.001722.8044.44-2.57-5.01-53.360.04(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00258.72258.721082.19沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00271.78271.781160.29最小剪跨比=4.21柱号=10(矩形)宽=600高=600B边长度=3300H边长度=3300B边长度系数=1.25H边长度系数=1.25设计属性:框架柱,非转换柱,中柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0.321916.88206.4814.6113.55-142.141.16(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002128.31-26.989.998.8933.150.04(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002128.31-26.989.998.8933.150.04(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001085.34251.81-10.265.68177.04-0.91(33)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002088.2275.78-17.568.8933.150.04(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002128.31-26.989.998.8933.150.04(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002128.31-26.989.998.8933.150.04(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00296.54296.541349.70沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00377.64377.641288.57最小剪跨比=3.51柱号=11(矩形)宽=600高=60099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）B边长度=3300H边长度=3300B边长度系数=1.25H边长度系数=1.25设计属性:框架柱,转换柱,中柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.321912.83-211.750.681.27146.54-1.14(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002130.7324.485.580.49-31.270.04(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002130.7324.485.580.49-31.270.04(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001090.16-249.616.19-1.83-175.600.93(34)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.002090.64-72.464.060.49-31.270.04(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002130.7324.485.580.49-31.270.04(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.002130.7324.485.580.49-31.270.04(2)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00278.32278.321364.43沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00376.29376.291308.68最小剪跨比=3.09轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.251482.74-161.00-13.34-15.38166.73-1.14(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001610.65-47.85-1.46-4.6955.890.04(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001610.65-47.85-1.46-4.6955.890.04(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001570.56125.4313.08-4.6955.890.04(2)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.001570.56125.4313.08-4.6955.890.04(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.001610.65-47.85-1.46-4.6955.890.04(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）0.001610.65-47.85-1.46-4.6955.890.04(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00257.58257.581033.72沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00280.47280.471099.35最小剪跨比=3.803）.六层柱截面计算输出结果:柱号=9(矩形)宽=600高=600B边长度=3300H边长度=3300B边长度系数=1.25H边长度系数=1.25设计属性:框架柱,非转换柱,边柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.06341.8161.240.25-1.55-86.850.60(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00386.2248.84-6.38-6.68-59.000.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00386.2248.84-6.38-6.68-59.000.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00229.63-122.423.17-1.16-65.140.45(30)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）720.00181.53-63.7551.38-30.53-32.51-0.03(34)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00386.2248.84-6.38-6.68-59.000.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00386.2248.84-6.38-6.68-59.000.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.0093.4693.460.00沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00175.86175.860.00最小剪跨比=4.11轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.07416.61-64.08-3.77-2.6672.91-0.43(29)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00481.57-20.933.203.2829.540.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00481.57-20.933.203.2829.540.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00239.4985.913.06-2.3951.10-0.33(33)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00441.4770.64-6.953.2829.540.12(2)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00481.57-20.933.203.2829.540.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00481.57-20.933.203.2829.540.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00101.25101.250.00沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.0099.8399.830.00最小剪跨比=3.68柱号=11(矩形)宽=600高=600B边长度=3300H边长度=3300B边长度系数=1.25H边长度系数=1.25设计属性:框架柱,上端转换柱,中柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.08477.8176.26-7.35-18.36-84.400.60(30)下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00553.2635.01-16.31-24.95-40.800.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）720.00553.2635.01-16.31-24.95-40.800.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00277.91-96.8523.69-10.61-58.290.44(34)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00271.92-39.2583.76-47.58-19.18-0.03(34)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00553.2635.01-16.31-24.95-40.800.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00553.2635.01-16.31-24.95-40.800.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00167.33167.330.00沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00109.46109.460.00最小剪跨比=3.96柱号=12(矩形)宽=600高=600B边长度=3300H边长度=3300B边长度系数=1.25H边长度系数=1.25设计属性:框架柱,非转换柱,边柱,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C35,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005轴压比N/(Ac*fc)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.06355.89-63.37-18.58-23.1191.91-0.43(29)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）下端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00401.92-51.73-13.76-16.6364.160.12(2)下端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00401.92-51.73-13.76-16.6364.160.12(2)上端B边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00240.19130.6230.88-17.3468.93-0.32(29)上端H边配筋面积(mm2)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式720.00192.8680.7866.08-38.1141.99-0.03(34)沿B边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00401.92-51.73-13.76-16.6364.160.12(2)沿H边加密箍(mm2/m)N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)T(kN.m)组合公式0.00401.92-51.73-13.76-16.6364.160.12(2)沿B边节点箍(mm2/m)最大VjB(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00115.28115.280.00沿H边节点箍(mm2/m)最大VjH(kN)求箍Vj(kN)上柱N(kN)0.00178.86178.860.00最小剪跨比=4.1410.7.2梁截面计算输出结果1）.一层梁截面计算输出结果梁号=17(矩形)宽=300高=700长=300099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-183.36-101.49-40.49-102.51-185.39内力组合号(30)(30)(2)(29)(29)配筋面积(mm2)703468420473712配筋率(%)0.330.220.200.230.34最大弯矩(kN.m)114.7449.41-21.1547.70112.19内力组合号(33)(33)(33)(34)(34)配筋面积(mm2)5294200420525配筋率(%)0.250.200.000.200.25最大剪力(kN)150.73128.42-121.67-131.50-153.55内力组合号(30)(30)(29)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)178531571194剪扭最大扭矩(kN.m)0.840.700.690.690.85剪扭对应剪力(kN)23.8810.92-2.25-15.27-27.25内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.000.00-0.000.000.00内力组合号(30)(30)(33)(34)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-58.75-44.56-40.49-46.93-62.47竖向荷载剪力(kN)23.8810.92-2.25-15.27-27.25梁号=18(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-00599 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-186.20-23.9066.68-10.24-179.70内力组合号(30)(34)(34)(33)(29)配筋面积(mm2)7164200420686配筋率(%)0.340.200.000.200.33最大弯矩(kN.m)75.13119.97145.0594.4945.66内力组合号(33)(29)(2)(30)(34)配筋面积(mm2)525554669436525配筋率(%)0.250.260.320.210.25最大剪力(kN)135.3688.26-40.52-93.52-140.99内力组合号(30)(30)(29)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)92000124剪扭最大扭矩(kN.m)-0.41-0.38-0.38-0.38-0.40剪扭对应剪力(kN)119.2071.08-3.55-78.09-125.93内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.00-0.000.00-0.000.00内力组合号(30)(29)(34)(33)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-97.5582.54145.0572.81-116.22竖向荷载剪力(kN)119.2071.08-3.55-78.09-125.93--------------------------------------------------------------------梁号=20(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-180.03-8.3868.96-24.05-190.7499 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）内力组合号(30)(34)(33)(33)(29)配筋面积(mm2)6884200420737配筋率(%)0.330.200.000.200.35最大弯矩(kN.m)44.4496.10149.68119.3870.58内力组合号(33)(29)(2)(30)(34)配筋面积(mm2)525443691551525配筋率(%)0.250.210.330.260.25最大剪力(kN)142.4094.6139.38-91.20-138.60内力组合号(30)(30)(30)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)132000110剪扭最大扭矩(kN.m)0.020.120.120.050.09剪扭对应剪力(kN)128.1379.952.17-75.47-123.57内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.000.00-0.000.000.00内力组合号(30)(34)(33)(30)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-117.9375.88149.6882.05-105.33竖向荷载剪力(kN)128.1379.952.17-75.47-123.572）.三层梁截面计算输出结果梁号=17(矩形)宽=300高=700长=3000设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-151.38-84.47-39.88-84.82-151.49内力组合号(30)(30)(2)(29)(29)配筋面积(mm2)55942042042055999 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）配筋率(%)0.270.200.200.200.27最大弯矩(kN.m)79.0732.38-20.8231.4578.35内力组合号(33)(33)(33)(34)(34)配筋面积(mm2)5254200420525配筋率(%)0.250.200.000.200.25最大剪力(kN)123.92104.03-92.94-102.78-124.31内力组合号(30)(30)(29)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)2800030剪扭最大扭矩(kN.m)0.700.560.700.691.13剪扭对应剪力(kN)30.2717.25-1.31-14.34-30.44内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.000.00-0.000.00-0.00内力组合号(30)(30)(33)(34)(29)竖向荷载弯矩(kN.m)-62.94-44.66-39.88-45.92-63.37竖向荷载剪力(kN)30.2717.25-1.31-14.34-30.44梁号=18(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-173.20-15.3370.11-5.94-168.16内力组合号(30)(34)(34)(33)(29)配筋面积(mm2)6564200420633配筋率(%)0.310.200.000.200.30最大弯矩(kN.m)56.40108.76145.0593.1738.22内力组合号(33)(29)(2)(30)(34)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）配筋面积(mm2)525502669430525配筋率(%)0.250.240.320.200.25最大剪力(kN)132.1585.30-35.18-88.03-135.34内力组合号(30)(30)(29)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)7400092剪扭最大扭矩(kN.m)-0.42-0.39-0.39-0.45-0.34剪扭对应剪力(kN)121.0872.88-1.74-75.99-124.50内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.00-0.00-0.000.00-0.00内力组合号(33)(34)(34)(33)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-103.0980.03145.0575.64-112.73竖向荷载剪力(kN)121.0872.88-1.74-75.99-124.50梁号=20(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-168.09-3.5172.53-15.48-178.73内力组合号(30)(34)(33)(33)(29)配筋面积(mm2)6334200420682配筋率(%)0.300.200.000.200.32最大弯矩(kN.m)37.3495.49149.90108.1350.99内力组合号(33)(29)(2)(30)(34)配筋面积(mm2)525441692499525配筋率(%)0.250.210.330.240.25最大剪力(kN)136.5588.76-33.56-88.20-135.9399 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）内力组合号(30)(30)(29)(29)(29)剪箍面积(mm2/m)9900095剪扭最大扭矩(kN.m)0.040.130.130.040.13剪扭对应剪力(kN)126.5077.29-0.42-77.06-126.26内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.000.000.000.00-0.00内力组合号(33)(29)(33)(33)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-114.0179.96149.9079.58-112.79竖向荷载剪力(kN)126.5077.29-0.42-77.06-126.263）.六层梁截面计算输出结果梁号=16(矩形)宽=300高=700长=3000设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-67.33-49.72-43.30-48.11-61.00内力组合号(2)(13)(13)(13)(2)配筋面积(mm2)525420420420525配筋率(%)0.250.200.200.200.25最大弯矩(kN.m)-26.92-21.67-21.90-20.29-23.50内力组合号(34)(34)(33)(33)(33)配筋面积(mm2)00000配筋率(%)0.000.000.000.000.00最大剪力(kN)31.5819.648.60-16.54-25.23内力组合号(29)(29)(29)(30)(30)剪箍面积(mm2/m)0000099 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）剪扭最大扭矩(kN.m)2.562.372.372.282.20剪扭对应剪力(kN)30.2516.612.00-12.78-21.27内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.000.00-0.00-0.00-0.00内力组合号(34)(34)(33)(33)(33)竖向荷载弯矩(kN.m)-67.33-49.61-42.62-47.48-61.00竖向荷载剪力(kN)30.2516.612.00-12.78-21.27梁号=17(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-87.8924.0669.5418.56-107.48内力组合号(13)(34)(33)(33)(13)配筋面积(mm2)525000525配筋率(%)0.250.000.000.000.25最大弯矩(kN.m)-7.7880.23135.2971.86-20.47内力组合号(33)(13)(13)(13)(34)配筋面积(mm2)04206244200配筋率(%)0.000.200.300.200.00最大剪力(kN)103.6166.33-13.85-72.44-110.23内力组合号(13)(13)(29)(13)(13)剪箍面积(mm2/m)00000剪扭最大扭矩(kN.m)-0.32-0.25-0.20-0.20-0.22剪扭对应剪力(kN)102.2264.34-3.61-71.67-109.90内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.00-0.000.000.00-0.00内力组合号(33)(34)(33)(33)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-81.4378.65135.0968.54-103.64竖向荷载剪力(kN)102.2264.34-3.61-71.67-109.90梁号=19(矩形)宽=300高=700长=7200设计属性:框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=3,三维杆材料属性:砼C30,主筋=360,箍筋或墙分布筋=270,保护层=30,热膨胀系数=1e-005-1--2--3--4--5-最小弯矩(kN.m)-110.3821.9174.2627.01-92.03内力组合号(13)(34)(34)(33)(13)配筋面积(mm2)525000525配筋率(%)0.250.000.000.000.25最大弯矩(kN.m)-21.5878.43144.1885.65-9.55内力组合号(33)(13)(13)(13)(34)配筋面积(mm2)04206654200配筋率(%)0.000.200.320.200.00最大剪力(kN)114.2775.0713.30-69.02-108.22内力组合号(13)(13)(30)(13)(13)剪箍面积(mm2/m)00000剪扭最大扭矩(kN.m)-0.49-0.22-0.24-0.49-0.22剪扭对应剪力(kN)113.7474.512.80-67.33-106.57内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积(mm2/m)00000纯扭箍面积(mm2/m)00000总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积*肢数,剪扭箍面积,最小配箍面积)99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）总配箍面积(mm2/m)413413413413413总配箍率(%)0.140.140.140.140.14抗扭纵筋面积(mm2)00000最大轴力(kN)0.00-0.00-0.000.00-0.00内力组合号(33)(34)(34)(33)(34)竖向荷载弯矩(kN.m)-105.7574.90144.0984.05-84.76竖向荷载剪力(kN)113.7474.512.80-67.33-106.5799 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）土木工程毕业设计总结四年的大学生活即将结束，通过这四年对土木工程专业的学习，培养了我们每个人独立做建筑结构设计的基本能力。不知不觉毕业设计即将结束，这半年的时光令人难忘。毕业设计是学生在学习阶段的最后一个环节，是对所学基础知识和专业知识的一种综合应用，是一种综合的再学习、再提高的过程，这一过程对学生的学习能力和独立工作能力也是一个培养，同时毕业设计的水平也反映了本科教育的综合水平。毕业设计是对在校大学生最后一次知识的全面检验，是对学生基本知识、基本理论和基本技能掌握与提高程度的一次总测试。毕业设计不是单一地对学生进行某一学科已学知识的考核，而是着重考查学生运用所学知识对某一问题进行探讨和研究的能力。毕业设计还能培养我们的科学研究能力，使我们初步掌握进行科学研究的基本程序和方法。我们大学生毕业后，不论从事何种工作，都必须具有一定的研究和写作能力，要学会收集和整理材料，能提出问题、分析问题和解决问题，并将其结果以文字的形式表达出来。我们当代大学生应该具有开拓精神，既有较扎实的基础知识和专业知识，又能发挥无限的创造力，不断解决实际工作中出现的新问题。因此学校十分重视毕业设计这一环节，加强了对毕业设计工作的指导和动员教育。毕业设计的过程是训练我们独立地进行科学研究的过程。撰写毕业设计是学习怎么进行科学研究的一个极好的机会，有指导教师的指导与传授，可以减少摸索中的一些失误，少走弯路，而且直接参与和亲身体验了科学研究工作的全过程及其各环节，是一次系统的、全面的实践机会。撰写毕业论文的过程，同时也是专业知识的学习过程，而且是更生动、更切实、更深入的专业知识的学习。毕业设计论文是结合科研课题，把学过的专业知识运用于实际，在理论和实际结合过程中进一步消化、加深和巩固所学的专业知识，并把所学的专业知识转化为分析和解决问题的能力。同时，在搜集材料、调查研究、接触实际的过程中，既可以印证学过的书本知识，又可以学到许多课堂和书本里学不到的活生生的新知识。此外，学生在毕业设计过程中，对所学专业的某一侧面和专题作了较为深入的研究，会培养学习的志趣，这对于我们今后确定具体的专业方向，增强攀登某一领域科学高峰的信心大有裨益。所以毕业设计的研究对我们来说，意义非凡。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）在老师和同学的指导帮助下我成功地完成了这次的设计课题——中心医院住院部大楼设计。根据任务书上的进程安排，自己按时准确的完成了毕业设计。在毕业设计前期，我温习了各门相关课本，有《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》、《基础设计》等，并自己借阅了相关设计规范。随后，在曹老师和董老师的悉心指导下我完成了建筑设计和结构设计，虽然在这个过程中我遇到了很多困难，但随着毕业设计工作的深入，我感觉到了自己在各方面的提升，与同学和指导老师的交流让我学到了很多知识，让我充分的体会到了创造过程中探索的艰难和成功的喜悦。通过这次毕业设计让我对框架结构方面的知识有了更加生科的认识，通过这次的设计让我真正做到了运用所学的理论分析问题和解决问题，尤其是在混凝土框架结构方面，同时也感觉到了知识的欠缺和不扎实。同时在绘制图的过程中，又提高了我们对运用PKPM软件和CAD软件的能力。这次毕业设计让我对所学的知识有了更系统化得掌握，同时也为我今后走上工作岗位打下了良好的基础。毕业设计的结束，也即意味着我们大学生活的结束，走上社会，通过自己的努力和拼搏，我相信会在未来的日子里实现自己的理想。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）致谢经过三个多月的时间，我如期完成了题为“中心医院住院部大楼设计”的毕业设计。在设计期间，我碰到了各种专业的问题，都及时得到了老师和同学们的正确解答。在我们没有设计经验的情况下，指导老师给我们复印了一些规范资料进行参照与分析，并且详细地给我们介绍设计的每一步骤，耐心讲解了如何运用力学的知识计算结构的荷载、内力以及配筋。最后在使PKPM结构设计辅助软件设计结构时，指导老师们不仅在课上传授我们软件知识，并且课余时还亲自到设计教室进一步详细指导。除此之外，同学们之间也非常热心地互相帮助，都能够把自己所掌握的知识传授给我。通过本次综合毕业设计，使我巩固了两年多以来在学校所学的专业知识，并且还从中学到了一些新的建筑结构知识，以及了解和掌握了如何使用PKPM结构设计辅助软件。在此，我要对指导本次毕业设计的老师深表感谢，与此同时，还要感谢帮助过我的同学们，谢谢你们对我热情和耐心的指导！今后我会将我的所学，一如继往地努力回报于社会。99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）参考文献[1].沈蒲生.建筑工程毕业设计指南[M].高等教育出版社，2007.参考页码：p1-198[2].沈蒲生.高层建筑结构设计例题[M].中国建筑工业出版社，2005.参考页码：p34-95.[3].梁兴文史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M].科学出版社，2002.参考页码：p1-113[4].邱洪兴.建筑结构设计（第二册）—设计示例[M].高等教育出版社，2008.参考页码：p131-167[5].杨杰.框架结构计算分析与设计实例[M].中国水利水电出版社知识产权出版社，2008.参考页码：p1-206[6].李英明.建筑结构抗震设计[M].重庆大学出版社，2011.[7].东南大学同济大学天津大学.混凝土结构中册——混凝土结构与砌体结构设计[M].中国建筑工业出版社.2008.[8].沈蒲生.混凝土结构设计原理（第三版）[M].高等教育出版社.2007.[9].李廉锟.结构力学（第五版）[M].高等教育出版社，2011.[10].赵明阶.土力学与地基基础[M].人民交通出版社.2010.[11].沈蒲生.高层建筑结构设计[M].中国建筑工业出版社.2011.[12].建筑结构荷载规范（GB50009-2012）[S].北京：中国建筑工业出版社.2012.[13].建筑设计抗震规范（GB50010-2010）[S].北京：中国建筑工业出版社.2012.[14].建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社.2011.[15].混凝土结构设计规范（GB50010-2010）[S].北京：中国建筑工业出版社.2010.[16].高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010[S].北京：中国建筑工业出版社.2010.[17].砌体结构设计规范（GB50003-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社.2011.[18].民用建筑设计通则（GB50352-2005）[S].北京：中国建筑工业出版社.2005.[19].建筑模数协调统一标准(GBJ2-86)[S].北京:中国计划出版社.1886.[20].旅馆建筑设计规范(JGJ62-90)[S].北京:中国计划出版社.1991.[21].建筑设计防火规范(GB50016-2006)[S].北京:中国计划出版社.2006.[22].建筑制图标准(GB/T50104-2001).北京:中国计划出版社.2001.[23].建筑结构制图标准（GB/T50105-2001)[S].北京:中国计划出版社.2001.[24].建筑结构静力计算手册[S].北京：中国建筑工业出版社.1998.[25].李国胜.简明高层钢筋混凝土结构设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社.2011.[26].苑振芳.砌体结设构计手册[S].北京：中国建筑工业出版社.2002.99 2013届土木工程（建筑结构工程）毕业设计（论文）[27]Stafford-Smith,B.(1966).“Behaviorofsquareinfilledframes.”[M]J.Struct.Div.,92(1),381–403.[28]Stafford-Smith,B.(1962).“Lateralstiffnessofinfilledframes.”[M]J.Struct.Div.,88(6),183–199.[29]Stafford-Smith,B.,andCarter,C.(1969).“Amethodofanalysisforinfilledframes.”[M]ICEProc.,44(10),31–48.[30]Kakaletsis,D.(2009).“Analyticalmodelingofmasonryinfillswithopenings.”[M]J.Struct.Eng.,31(4),423–437.[31]FEMA.(2000).“Masonry.”[M]Chapter7,Prestandardandcommentaryfortheseismicrehabilitationofbuildings,Washington,DC.[32]Benjamin,J.R.,andWilliams,H.A.(1958).“Thebehaviourofone-storyshearwalls.”Proc.Am.Soc.Civ.Eng.,ST4(July),1723.99'