教学综合楼结构设计计算书

'广西大学土木建筑工程学院毕业设计广西大学西大君武小学教学综合楼结构设计（十一）摘要本次毕业设计的设计对象为广西大学西大君武小学教学综合楼，属于多层钢筋混凝土框架结构，旨在把我们大学四年所学的专业知识与生产实际联系起来，综合考核我们的专业素质和实际应用理论知识的能力。设计过程分为两大部分，第一部分为结构设计，第二部分为施工组织设计。在结构设计这部分中，主要内容包括结构的选型、结构平面布置、荷载传递计算、框架内力计算和梁板配筋、楼梯设计以及柱下独立基础的设计。结构选型主要根据各结构体系的优缺点以及本工程的实际情况，在经济合理的原则下，选出适合本工程的结构形式—钢筋混凝土框架结构。结构平面布置要求在满足使用要求的前提下，根据安全、经济、合理的原则，力求结构简单、荷载传递简捷，合理进行纵、横向的主次梁布置。根据规范和经验公式，进行主次梁截面的初步估算。荷载的传递计算要求采取适当的简化方法，既要简便，又要准确合理。内力计算要求按照弹性理论的研究方法，运用二次弯矩分配法手算一品框架在恒载和活载作用下的内力；运用D值法进行左、右风作用下的内力计算。柱下独立基础的设计是在上部结构计算的基础上进行的，是上部结构内力计算的延伸。此外，本次设计除了要掌握手算的设计方法外，还要求学会使用PKPM软件进行框架结构设计，并且把两种计算结果进行比较，分析手算与机算差别的缘由。本次设计所使用的软件除了PKPM以外，在求解梁端内力时还用到了北京理正软件和结构力学求解器，在画荷载示意图时采用AutoCAD绘图软件，充分体会到了各种软件之间的优点和缺点、共性和个性，我们的实践能力得到了很大的提高。[关键词]设计框架结构荷载计算软件91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计TheDesignofGuangxiuniversitywestgreatkingwuelementaryschoolTheteachingbuilding(11)ThegraduationprojectdesignobjectRenFangBancommandpostofficesforGuangxiuniversitywestgreatkingwuprimaryschoolteachingbuilding,Aimedtobringourfour-yearcollegemajorknowledgeandactualproductionconnected,anditwillbecomethecomprehensiveexaminingofourprofessionalqualityandpracticalapplicationoftheoreticalknowledgeability.Designprocessisdividedintotwoparts,thefirstpartforstructuredesign,thesecondpartistheconstructionorganizationdesign.Inthepartofstructuraldesign,itsmaincontentincludesstructureselection,structureofplanelayout,loadtransfercalculation,frameinternalforcecalculationandreinforcementandundercolumnindependentfoundationdesign.Thestructuraltypemainadvantagesanddisadvantagesofvariousstructuralsystemaccordingtotheactualsituationofthisprojectandtheeconomicandreasonable,choosethesuitableundertheprincipleofthisproject,thestructureofreinforcedconcreteframestructureforms.Structurallayoutrequirementsinthepreconditionofcontenteduse,accordingtothesecurity,economicandreasonableprinciple,andstrivetosimplestructure,loadtransferforthright,transverseandlongitudinalproperlydecoratetheprimaryandsecondarybeams.Accordingto91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计regulateandempiricalformulaforprimaryandsecondarybeams,thepreliminaryestimatesection.Loadtransfercomputingrequirementstakepropersimplifiedmethods,bothsimpleandaccurateandreasonable.Internalforcecalculationasksaccordingtotheelastictheoryresearchmethod,usingsecondbendingmomentdistributionmethodinconstanthandcalculateyipinframeundertheinfluenceofliveloadandloadandtheinternalforce;UsingDvaluemethodfortheleftandrightundertheactionofaninternalforcecalculationwind.Undercolumnindependentfoundationdesigniscalculatedintheupperstructureonthebasisoftheupperstructureoftheinternalforcecalculation,istheextension.Furthermore,thisdesigninadditiontothecommandofthedesignmethodofhandcountoutside,stillrequiredtousePKPMsoftwareframestructuredesign,andtocomparetwocalculationresultisanalyzedwithmachine,handsisthedifferencereason.ThisdesignofsoftwareisusedinsolvingexceptPKPMbeyond,usingthegirderendswhenBeijinginternalstructureandRichardaresoftwareinpainting,mechanicalsolverwhenAutoCADbyloadschematicdrawingsoftware,fullyrealizedbetweenvarioussoftware,theadvantagesanddisadvantagesofcommonnessandindividuality，Ourpracticecapacityweregreatlyimproved.[keywords]DesignFramestructureTheloadcalculationSoftware91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计目录摘要……………………………………………………………………………Ⅰ英文摘要………………………………………………………………………Ⅱ目录……………………………………………………………………………Ⅳ一设计资料及要求…………………………………………………………1（一）工程概况………………………………………………………………1（二）目标及要求……………………………………………………………1二结构布置………………………………………………………………1（一）结构形式……………………………………………………………2（二）结构体系………………………………………………………………4（三）结构总体布置…………………………………………………………6（四）结构的平面布置………………………………………………………7（五）构件截面尺寸的初估…………………………………………………7三框架荷载的计算…………………………………………………………10（一）竖向恒载的计算……………………………………………………10（二）1/R轴上一榀框架荷载的计算……………………………………13（三）风荷载的计算………………………………………………………26四楼梯计算…………………………………………………………………34（一）梯段板计算…………………………………………………………35（二）休息平台板计算……………………………………………………37（三）平台梁计算…………………………………………………………39五楼板配筋计算……………………………………………………………42（一）基本资料……………………………………………………………43（二）计算过程及结果结果………………………………………………43六基础设计…………………………………………………………………47七参考文献…………………………………………………………………55八附录………………………………………………………………………56致谢……………………………………………………………………………9191 广西大学土木建筑工程学院毕业设计一、设计资料及要求（一）工程概况1、工程名称：广西大学西大君武小学教学综合楼2、建设地点：广西南宁市西大君武小学校园内3、工程所在地基本抗震设防烈度为6度，建筑抗震设防类别为2类，所以按7度采取抗震措施，结构抗震等级为四级，建筑耐久年限为50年，建筑耐火等级为二级4、本工程为六层教学楼，钢筋混凝土框架结构，一般层数6层，局部5层5、建筑高度22.5m,总建筑面积13998.10㎡，建筑基底面积：2214.15㎡6、本工程考虑建筑出入口的无障碍设计，一层考虑无障碍厕所7、施工条件：由区级施工单位施工（二）目标及要求本次工程在建筑设计已完成的基础上进行结构设计，要求完成：1、对承重结构的结构体系和结构形式进行定性的分析比较，选择最适合本次设计的结构体系和结构形式。2、完成各层结构平面布置，选一层做板配筋图，选一层做梁配筋图3、基础布置图，包括基础梁布置、所计算的基础大样4、柱配筋大样图5、楼梯配筋图6、手算一榀框架的内力。二、结构布置结构选型是个综合性问题，需明确各类结构形式的优缺点、应用范围、结构布置和大致的构造尺寸等，调查研究，综合分析，结合具体建设考虑，从而做出最终的选定。一般地，结构选型包括结构类型和结构体系的合理选择和确定。结构选型的原则：结构方案应满足建筑上的使用要求和结构要求，并且应综合考虑其安全可靠(具有足够的强度和刚度)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计、经济合理、技术先进、施工方便、力学性能、以及工程所在地当前的可能条件等因素综合确定。（一）结构形式常用的结构形式有：砌体结构、钢筋混凝土结构、钢结构、混合结构。结构形式选用的原则：在不同条件下，正确选择合理材料，以充分利用材料的优点、克服缺点、符合安全要求，力求经济合理的原则。砌体结构优点：1、可以就地取材，如粘土、砂和石是天然材料。2、具有良好耐火的性和较好的耐久性能，使用期限较长。且砌体中特别是砖砌体结构的保温、隔热性能好，节能效果明显。3、砌体结构施工也比较简便，能较好地连续施工，还可以节约木材、钢材和水泥，造价较低。缺点：1、由于砌体强度较低，建筑物中墙、柱的截面尺寸较大，材料用量较多因而结构自重大。2、砌体的抗拉、弯、剪的强度较其抗压强度低，抗震性能差。规范要求：根据GB50011-2001规定：地震烈度为6度：1、一般情况下，房屋的层数和总高不应超过：（1）、普通砖高度24m、层数8层。（2）、多孔砖　高度21m、层数7层。2、普通砖、多孔砖和小砌块砌体承重房屋的层高，不应超过3.6m。3、在6度地震烈度的多层砌体房屋总高度与总宽度的最大比值，H/B2.5钢筋混凝土结构优点：1、取材容易：混凝土所用的砂、石一般易于就地取材，还可以有效的利用矿渣、粉煤灰等工业废料。2、合理用材：钢筋混凝土结构合理地发挥了钢筋和混凝土两种材料的性能。91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计3、耐久性：密实的混凝土有较高的强度，同时由于钢筋被混凝土包裹，不易锈蚀，维修费用少，所以钢筋混凝土结构的耐久性要好。4、耐火性：混凝土包裹在钢筋之外，火灾时钢筋不会很快达到软化温度而导致结构整体破坏。与裸露的木结构、钢结构相比耐火性要好。5、可摸性：钢筋混凝土结构可根据需要浇制各种成各种形状和尺寸的结构。6、整体性：整浇或装配整体式钢筋混凝土结构有很好的整体性，有利于抗震、抵抗振动和爆炸冲击波。缺点：1、普通钢筋混凝土本身自重比钢结构大。自重过大对于大跨度结构、高层建筑以及结构的抗震都是不利的。　2、钢筋混凝土结构的抗裂性能较差，在正常使用时往往带裂缝工作。3、建造较费工，现浇结构模板需耗用较多的木材，施工条件受限制，补强修复较困难，隔热隔声性能较差等等。规范要求：根据规范GB50011-2001规定：　地震烈度为6度：现浇混凝土房屋适用的最大高度60m（框架结构）　130m（剪力墙结构）　　　钢结构优点：1、钢材强度高。钢与混凝土、木材相比，虽然质量密度较大，但强度更高，故其密度与强度的比值较小，承受同样荷载时，钢结构要比其它结构轻。因此，特别适用与跨度大、高度高、承载重的结构，也适用与可移动、易装拆的结构。2、钢材材质均匀，且塑性韧性好。钢材质地均匀、各向同性，弹性模量高，有良好的延性，为理想的弹塑性体。3、钢材具有良好的加工性能和焊接性能。钢材具有良好的冷加工性能和焊接性能，便于在专业化的金属结构厂大批量生产精度较高的构件，然后运至现场，进行工地拼接和吊装，即可保证质量，又可缩短施工周期。4、钢结构密闭性较好。由于焊接结构可做到完全密封，一些要求气密性和水密性好的高压容器、大型油库、气柜、管道等板壳结构都宜采用钢结构。5、91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计钢材的可重复使用性。钢结构加工制造过程中产生的余料和碎屑，以及废弃和破坏了的钢结构或构件，均可回炉重新冶炼成钢材重复使用。缺点：1、钢材耐火性差。当温度超过200C0时，会出现兰脆现象，当温度达到600C0时，钢材进入热塑性状态，将丧失承载力。2、钢结构耐腐蚀性差。钢材耐锈蚀的性能较差，因此必须对钢结构采取防护措施，使它的维护费用较砖石和钢筋混凝土结构高。3、钢结构具有低温冷脆倾向。由厚钢板焊接而成的承受拉力和弯矩的构件及其节点，在低温下有脆性破坏的倾向。4、钢结构造价较高。钢材价格比较昂贵，又是国民经济建设中的贵重材料，钢结构的应用就受到一定限制，设计是要尽量节约钢材。规范要求：根据GB50011-2001规定：地震烈度为6度：（1）、钢结构房屋适用的最大高度：框架结构：110m。框架-支撑（抗震墙板）：220m（2）、钢结构民用房屋适用的最大高宽比H/B6.5。综合上述，选用钢筋混凝土结构形式。（二）结构体系常用的结构体系有：砖混结构、框架结构、框架-剪力墙结构、框架-筒体结构、剪力墙结构、筒体结构。结构体系的选用的原则：一般应根据建筑物的高度、层数、布局、功能要求抗震类型、抗震设防烈度、场地、结构材料、施工条件及其它条件综合确定。钢结构框架结构体系框架结构体系是用梁、柱通过节点构成承载结构，横梁和立柱通过节点连为一体，形成承重结构将荷载传至基础。适用于多层、高度不是很大的高层建筑。优点：1、框架结构形成可灵活布置建筑空间，可形成大开间结构，使用较方便。2、适用于空间较大的建筑物及立面较复杂的建筑物。3、结构自重比较轻巧，施工比较方便、经济。91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计缺点：1、随着建筑物高度的增加，水平作用使得框架低部梁柱构件的弯矩和剪力显著增加，从而导致梁柱截面尺寸和配筋量增加，给建筑平面布置和空间处理带来困难，影响建筑空间的正常使用，在材料用量和造价方面也趋不合理。因此层数受到限制。2、框架结构抗侧刚度较小，在水平力作用下将产生较大的侧移。3、由于框架结构体系截面较小、抗侧刚度较小，在强震下结构整体位移和层间位移都较大，容易产生震害。4、框架节点常常是导致结构破坏的薄弱环节。规范要求：根据GB50011-2001规定：地震烈度为6度：建筑物的最大高度60m。　　剪力墙结构体系剪力墙结构体系一般用于钢筋混凝土结构中，由墙体承受全部水平作用和竖向荷载。剪力墙结构比框架结构刚度大、空间整体性好，用钢量较省，结构顶点水平位移和层间位移通常较小，能够满足抗震设计变形要求。剪力墙结构比较适合住宅和旅馆客房具有开间较小、墙体较多、房间面积不太大的建筑，而且房间内不露出梁柱棱角、整体美观。但是剪力墙结构墙体多，使建筑平面布置和使用要求受到一定的限制，不容易形成大空间。框架-剪力墙结构体系框架-剪力墙结构体系是把框架和剪力墙两种结构共同组合在一起形成的结构体系。房屋的竖向荷载分别由框架和剪力墙共同承担，而水平作用主要由抗侧刚度较大的剪力墙承担。这种结构既具有框架结构布置灵活、使用方便的特点，又有较大的刚度和较强的抗震能力，因而广泛用于高层办公建筑和旅馆建筑中。筒体结构体系筒体结构体系是将剪力墙在平面内围合成箱形，形成一个竖向布置的空间刚度很大的薄壁筒体，也可由密柱框架或壁式框架围合，形成空间整体受力的框筒等，从而形成具有很好的抗风和抗震性能的筒体结构体系。本工程的实际情况：91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计本工程是某六层办公楼，一般层数为6层，局部7层，总高度为26.1m，属6度设防区，主梁的最大跨度为8.4m；所以采用钢筋混凝土框架结构体系比较适合本工程。综合考虑，本工程采用纯框架结构。（三）结构总体布置布置原则：满足建筑使用要求、结构安全、建筑施工三方面的要求。1、结构平面形状宜简单、规则、对称，刚度和承载力分布均匀，不应采用不规则的平面形状。2、竖向布置：建筑结构竖向布置应使体型规则、均匀、连续，避免有较大的外挑和内收，结构的承载力和刚度宜自上而下逐渐减少，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。3、缝的设置：变形缝有伸缩缝、沉降缝、防震缝，在多层建筑中应该尽量少设缝或不设缝，当需要设缝时，应将高层建筑结构划分为独立的结构单元，并设置必要的缝宽，以防止震害。规范规定，现浇钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距：55m（室内或土中）35m（露天式）伸缩缝与沉降缝的宽度一般不宜小于50mm，防震缝的宽度在6度设防区时为：4H+10，且不宜小于70mm，详见《规范》对防震缝宽度设置的要求。设置沉降缝的条件：（1）建筑平面有转折部位（2）高度（或荷载）有差异（3）在结构平面狭长而立面有较大变化时（4）地基基础有显著变化时（5）分期建造房屋的交界处防震缝的设置条件：（1）房屋平面局部突出部分的长度大于宽度及总长的30%（2）房屋立面局部收进的尺寸大于该方向总尺寸的30%（3）房屋有较大错层时（4）各部分结构的刚度或荷载相差悬殊时91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（5）地基不均匀，各部分的沉降差过大时（四）结构的平面布置结构布置的一般原则：同一结构单元，宜使结构布置简单、规则和对称，结构刚度和承载力要求分布均匀，且宜使抗侧刚度中心与质量中心重合。1、结构上应尽可能地简单、均匀、规则、对称，构件类型少。2、尽可能施工简便，经济合理。3、柱网尺寸：主梁的经济跨度：6～7m4、承重方案：横向承重、纵向承重、横纵双向承重，本工程采用横纵双向承重方式。5、次梁的轴向布置：次梁的布置间距要使板满足经济跨度的要求，板的经济跨度为2.8～4.2m，同时应满足建筑要求。6、主梁布置：主梁为纵横双向框架梁。7、次梁布置：（1）、墙下一定要布置次梁来承受墙的重量，以避免板的冲切破坏。（2）、不同的楼层的次梁的走向、位置、数量应尽量统一。（3）、次梁布置将分隔板块，其布置应尽量使板的短边满足经济跨度的要求。（五）构件截面尺寸的初估1、框架主梁截面估算公式框架梁:h=l0/(8～12)悬臂梁:h=l0/（4～5）连系梁:h=l0/(15～25)简支梁:h=l0/(12～18)主梁宽度:b=(1/3～1/2)h次梁:h=l0/(12～18）次梁宽度：b=（1/2～1/3）h结合本工程的设计取梁截面尺寸：300×600,250×500，250×400，200×400,250×80091 广西大学土木建筑工程学院毕业设计各梁布置详见结构平面布置图。2、框架柱截面估算中柱截面尺寸确定（边柱，角柱考虑偏心的作用，相应在偏心方向上增加50mm）。截面尺寸按如下公式估算：AC≥式中AC——柱截面的有效面积；fc——混凝土抗压强度设计值，本工程柱的混凝土为C30，fc=14.3MPa；——轴压比，取0.9；N——底层柱的轴力，按下式近似计算N=（1.1～1.2）——柱支承的楼面荷载面积上竖向荷载产生的轴力设计值，求时，可近似将楼面板沿柱轴线之间的中线划分，恒载和活载的分项系数均取1.25或近似取12～14KN/进行计算。由以上所述，柱的截面估算如下：（1）取E轴与④轴交点处的柱（中柱）为例估算:取柱混凝土强度等级为C35，fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2计算单元如下图所示：91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计A≥==121956b==349mm考虑安全b=1.2×349mm=419mm故取b×h=450mm×450mm满足设计要求。同理可以估算出其他柱子的尺寸。为方便施工及结合本工程的设计取柱截面尺寸：600mm×600mm，450mm×450mm，300mm×300mm，3、板：本工程采用现浇钢筋混凝土肋梁楼盖。连续双向板：板厚≥板的短边尺寸/（35～50）连续单向板：板厚≥板的短边尺寸/35本工程楼面2到5层除了走廊和楼梯的活荷载为3.5KN/m2外，其余均为2.0KN/m2；屋面为上人屋面，活载为2.0KN/m2。因此2—5层楼面板取120㎜厚，屋面板取120㎜厚。91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计三、框架荷载的计算（一）竖向恒载的计算本设计的框架计算是对1/R轴框架进行荷载和内力的计算。在计算框架内力时，假定各框架柱均嵌固于基顶，框架梁为固接。计算简图梁跨度取柱子截面形心轴线之间的距离。框架简图中柱高，按弹性理论计算时，底层柱高从基顶算至二楼形心轴线，其余各层的柱高从梁截面形心轴线至相邻结构层对应的梁截面形心轴线。为计算简便，底层柱高3900mm，其余各层的柱高则从结构层板顶算至相邻结构层的板顶，故除底层外其它层柱高与结构层层高一致，均为3600mm。荷载信息常用材料自重1、钢筋混凝土25KN/m32、混合砂浆17KN/m33、页岩多孔砖19KN/m34、水泥砂浆20KN/m35、地砖（瓷面砖）0.7KN/m26、钢框玻璃窗0.5KN/m2常用活载标准值楼面1、普通楼面q=2.0KN/m22、走廊、楼梯q=3.5KN/m2屋面1、不上人q=0.5KN/m22、上人q=2.0KN/m2恒载计算屋面1、20厚1:2水泥砂浆抹面0.02×20＝0.4kN/m22、3厚SBS改性沥青防水卷材0.005kN/m23、20厚1:2.5水泥砂浆找平0.02×20＝0.4kN/m24、30厚粘土陶粒混凝土找坡0.03×12＝0.36kN/m291 广西大学土木建筑工程学院毕业设计5、30厚泡沫塑料板0.03×0.5＝0.015kN/m26、20厚水泥砂浆0.02×20＝0.4kN/m27、100厚钢筋混凝土屋板0.10×25＝2.5kN/m2合计：4.08kN/m2楼面1、瓷砖0.7kN/m22、20厚1:2水泥砂浆抹面0.02×20＝0.4kN/m23、120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25＝3.0kN/m24、10厚混合砂浆0.01×17＝0.17kN/m2合计：4.27kN/m2梁荷载（1）b×h＝250×500mm自重25×0.25×（0.5－0.12）＝2.38kN/m梁侧抹灰10厚混合砂浆0.01×17×（0.5－0.12）×2＝0.13kN/m合计：2.51kN/m（2）b×h＝250×400mm自重25×0.25×（0.4－0.12）＝1.75kN/m梁侧抹灰10厚混合砂浆0.01×17×（0.4－0.12）×2＝0.10kN/m合计：1.85kN/m（3）b×h＝200×400mm自重25×0.2×（0.4－0.12）＝1.4kN/m梁侧抹灰10厚混合砂浆0.01×17×（0.4－0.12）×2＝0.10kN/m合计：1.50kN/m墙自重外墙面240厚页岩多孔砖91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计19×（1－）×0.24＝3.876kN/m2内墙面15厚1:3水泥砂浆＋5厚水泥砂浆0.02×20＝0.4kN/m2铝合金窗0.5kN/m2二层轴上（16.15×0.24＋0.4）×＋＝9.77kN/m轴上（16.15×0.24＋0.4）×＋＝7.91kN/mQ轴（16.15×0.24＋0.4×2）×＝14.5kN/mU轴（16.15×0.24＋0.4）×＝13.5kN/m三、四、五层轴上（16.15×0.24＋0.4）×＋＝8.83kN/m轴、Q轴、U轴与二层一样女儿墙自重轴（100厚混合砂浆抹面、1250砌体、150混凝土、两侧10厚抹灰）0.24×1.25×16.15＋（0.1＋0.15）×0.24×25＋0.01×17×1.5×2＝6.69kN/m91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计轴（100厚混合砂浆抹面、950砌体、150混凝土、两侧10厚抹灰）0.24×0.95×16.15＋（0.1＋0.15）×0.24×25＋0.01×17×1.5×2＝5.69kN/m走廊栏杆0.24×1.2×16.15＋0.01×17×（1.2×2＋0.24）＝5.1kN/m（二）1/R轴上梁荷载计算91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计框架计算简图二层荷载倒算图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计三～六层荷载倒算图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计1、屋面（1）Fa板传恒载4.08×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋4.08×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＝17.38kN梁传恒载2.51××（5＋4.5）＝11.92kN女儿墙传6.95×4.75＝33.06kN91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计恒载:17.38＋8.79＋33.06＝62.36kN活载（板传活载）2.5×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋2.5×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＝10.65kN（2）Fb恒载板传恒载2.0×[4.08×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋4.08×1.2×（×1.2×2＋2.1）×]＝34.76kN91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计梁传恒载2.51××（5＋4.5）＝11.92kN恒载:34.76＋11.92＝46.68kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝46.68×0.105＝4.90kN·m活载2×[2.5×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋2.5×1.2×（×1.2×2＋2.1）×]＝21.30kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝21.3×0.105＝2.24kN·m（3）Fc、Fd91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计板传恒载2.0×[4.08×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋4.08×1.2×（×1.2×2＋2.1）×]＝34.76kN梁传恒载恒载:34.76＋1.5×4.75＝41.89kN活载91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计2×[2.5×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋2.5×1.2×（×1.2×2＋2.1）×]＝21.30kN（4）Fe恒载17.38＋11.92＋5.69×4.75＝56.33kNM＝Fe×(0.225－0.12)＝56.33×0.105＝5.91kN·m活载10.65kNM＝Fe×(0.225－0.12)＝10.65×0.105＝1.12kN·m2、三、四、五层楼面（1）Fa板传恒载4.27×1.2×（×1.2×2＋2.6）×4.27×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＝18.19kN梁传2.51××（5＋4.5）＝11.92kN走廊栏杆5.1×4.75＝24.23kN恒载:18.19＋11.93＋24.23＝54.34kN活载3.5×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋3.5×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＝14.91kN（2）Fb墙传荷载8.83×4.75＝41.94kN恒载:18.19×2＋11.92＋41.94＝90.24kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝90.24×0.105＝9.48kN·m91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计活载2.0×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋2.0×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＋14.91＝29.11kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝29.11×0.105＝3.06kN·m（3）Fc、Fd恒载18.19×2＋1.5×4.75＝43.51kN活载2.0×1.2×（×1.2×2＋2.6）××2＋2.0×1.2×（×1.2×2＋2.1）××2＝17.04kN（4）Fe恒载18.19＋11.92＋7.91×4.75＝67.68kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝67.68×0.105＝7.11kN·m活载2.0×1.2×（×1.2×2＋2.6）×＋2.0×1.2×（×1.2×2＋2.1）×＝8.52kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝8.52×0.105＝0.89kN·m3、二层楼面（Fa、Fc、Fd均与三、四、五层相同）（1）Fb墙传荷载9.77×4.75＝46.41kN恒载:18.19×2＋11.92＋46.41＝94.71kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝94.71×0.105＝9.94kN·m活载与三四五层相同（2）Fe：恒载91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计外伸板恒载4.27×2.4×（2.4＋0.2）××2＋4.27×1.035×2.25＝23.27kN23.27＋67.68＝90.95kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝90.95×0.105＝9.55kN·m活载外伸板活载2.0×2.4×（2.4＋0.2）××2＋2.0×1.035×2.25＝10.9kN10.9＋8.52＝19.42kNM＝Fb×(0.225－0.12)＝19.42×0.105＝2.04kN·m（3）Ff：板传恒载4.27×2.4×（2.4＋0.2）××2＋4.27×1.035×2.96×＝19.86kN梁传恒载91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计1.5××（5＋2.96）＝5.97kN恒载19.86＋5.97＝25.83kN活载2.0×2.4×2.6×＋2.0×1.035×2.96×＝9.3kN91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计恒载图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计活载图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（三）风荷载计算本建筑左风和右风相同W0﹦0.35KN/m2S﹦0.1.3WK﹦zszW0(hi＋hj)B/2H﹦0.6＋18.3＋1.5﹦20.4mB﹦4.75mH/B﹦4.29查表得V﹦0.47T1﹦0.08×5﹦0.40.62W0T12﹦0.62×0.5×0.42﹦0.035查附表5.3.1得ε﹦1.16顶层Z﹦18.9mh5﹦3.6mh6﹦3.0mZ﹦×(18.9－15)＋0.74﹦0.82Z/H﹦﹦0.926Z﹦＋0.86﹦0.90z﹦1+﹦1＋﹦1.60WK﹦zszW0(hi＋hj)B/2﹦1.60×0.8×0.82×0.5×(3.6＋3)×4.75÷2﹦8.23KN五层Z﹦15.3mh4﹦3.6mh5﹦3.6mZ﹦×(15.3－15)＋0.74﹦0.77Z/H﹦﹦0.75Z﹦＋0.67﹦0.705z﹦1＋﹦1＋﹦1.5091 广西大学土木建筑工程学院毕业设计WK﹦zszW0(hi+hj)B/2﹦1.50×0.8×0.77×0.5×(3.6＋3.6)×4.75÷2﹦7.90KN四层Z﹦11.7mh3﹦3.6mh4﹦3.6mZ﹤15mUZ﹦0.74Z/H﹦﹦0.57Z﹦＋0.38﹦0.43z﹦1＋﹦1＋﹦1.32WK﹦zszW0(hi+hj)B/2﹦1.32×0.8×0.74×0.5×(3.6＋3.6)×4.75÷2﹦6.68KN三层Z﹦8.1mh2﹦3.6mh3﹦3.6mZ﹤15mZ﹦0.74Z/H﹦﹦0.40Z﹦＋0.17﹦0.27z﹦1＋﹦1＋﹦1.19WK﹦zszW0(hi+hj)B/2﹦1.19×0.8×0.74×0.5×(3.6＋3.6)×4.75÷2﹦6.02KN二层Z﹦4.5mh1﹦3.9mh2﹦3.6mZ﹤15mZ﹦0.7491 广西大学土木建筑工程学院毕业设计Z/H﹦﹦0.22Z﹦＋0.08﹦0.10z﹦1＋﹦1＋﹦1.07WK﹦zszW0(hi+hj)B/2﹦1.07×0.8×0.74×0.5×(3.6＋3.9)×4.75÷2﹦5.64KN91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计风荷载示意图如下：左风荷载图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计右风荷载图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计四、楼梯计算楼梯布置图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计踏步详图（一）梯段板计算荷载计算L0=2860+200=3060mm板厚取h=l0/30～l0/25=102～122，取120mm。α=arctan=300,cosα=0.866取1m板宽为计算单元：踏步板自重（0.1386+0.2886）×0.26/2×1×25/0.26=5.34KN/m踏步地面重（0.26+0.15）/2×0.02×1×20/0.26=0.63KN/m底板抹灰重0.3×0.02×1×17/0.26=0.39KN/m91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计栏杆重0.1KN/m合计：6.46KN/mg=1.2×6.46/0.866=8.95活载1×0.26×3.5/0.26=3.5KN/mq=1.4×3.5/0.866=5.66KN/mP=8.95+5.66=14.61KN/m1、内力计算2、配筋计算板的有效高度，混凝土抗压强度f0=11.9N/mm2,钢筋抗拉强度设计值fy=360N/mm2.选用,分布钢筋91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（二）休息平台板计算平台板为四边支承坂，近似的按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取。由于平台板两端均与梁整浇，计算跨度取净距，平台板厚度取1、荷载计算恒荷载：平台板自重：20厚水泥砂浆拌面压光：顶棚：水墨石面：91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计合计：活荷载：荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合由永久荷载效应控制的组合所以选可变荷载效应控制的组合进行计算，取2、内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取3、配筋计算选用受力钢筋分布钢筋91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（三）平台梁计算平台梁的两端搁置在梯柱上，所以计算跨度取跨平台梁的截面尺寸h=3800/12=317,取h=400mm,b=200mm.1、荷载计算恒荷载：由斜板传来恒荷载：由平台板传来恒荷载：平台梁自重：91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计∑=31.852、内力计算最大弯矩：最大剪力：3、配筋计算考虑到平台梁两边手里不均匀，会使平方梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋用量，故纵向受力钢筋选用上部钢筋选用按构造配置箍筋，取91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计五、楼板配筋计算双向板计算位置示意图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计(一)基本资料：1、边界条件：四端固支2、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.27kN/m2，可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=2400mm　；　Ly=4500mm板厚　H=L/40=450/40=112.5mm，取120mm；砼强度等级：C30，；钢筋强度等级：HRB400，4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.(二)计算过程及结果结果：1、荷载设计值：2、弯矩值计算跨中最大弯矩为当内支座固定时g+q/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。泊松比v=0.2（混凝土）；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。Lx/Ly=2400/4500　=0.533查表可得弯矩计算系数如下：支承条件0.533四边嵌固0.005000.03900-0.05707-0.08190四边简支0.019800.09163跨中弯矩：91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计X方向Mx=(0.03900+0.00500/5)×(5.124+1.40)×2.42=1.50kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09163+0.01980/5)×1.4×2.42=0.77kN·mMx=1.50+0.77=2.27kN·mY方向：My=(0.00500+0.03900/5)×(5.124+1.40)×2.42=0.48kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.01980+0.09163/5)×1.4×2.42=0.31kN·mMy=0.48+0.31=0.79kN·m支座：X方向Mx"=0.08190×(5.124+2.8)×2.42=3.74kN·mY方向My"=0.05707×(5.124+2.8)×2.42=2.60kN·m3、配筋计算：跨中处截面X方向Asmin=bh=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)Y方向91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计Asmin=bh=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)支座：X方向Asmin=bh=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)Y方向Asmin=bh=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计双向板配筋图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计六、基础设计所选基础为1/RX轴柱下独立基础：土的天然重度为18kN/m3，地基承载力特征值fak=250kN/m2；柱截面尺寸为450mm×450mm，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，荷载由上部结构传来：单柱轴心荷载NK=1161kN，弯矩值MK=177kN·m91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计，水平荷载VK=50kN。材料选用混凝土：采用C20（ft=1.1N/mm2）钢筋：采用HPB335（fy=300N/mm2）1、确定基础的埋置深度dd=Z0+200=1200(取d=2.0m)将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为650mm，基础分二级，室内外高差600mm。2、确定地基承载特征值fa假设b＜3m,因d=1.2m＞0.5m故只需对地基承载力特征值进行深度修正,250+1×18×(1.2-0.5)=262.6kpa3、确定基础的底面面积=0.9mA==4.75㎡考虑偏心荷载影响，基础底面积初步扩大10%—40%，于是1.2×4.75=5.7㎡取矩形基础长短边之比l/b=1.5，即l=1.5b=1.95m取b=2.0m则l=1.5b=3.0mA=l×b=6.00㎡4、持力层强度验算作用在基底形心的竖向力值、力矩值分别为91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计1161+206.000.9=1323kN若=0.158＜=0.5m则>0,满足。=290.18kp＜1.2fa=315.12kpa,满足。Pkmin=Pk=150.82kPaAs=1749.1mm2）。2)计算基础的短边方向，II-II截面Pj=F/bl=1161/6=193.5KN/m2MⅡ＝Pj(b－bc)2(2＋)＝×193.5×(2.0－0.4)2×(2×3.0＋0.5)=134.16kNm91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计则ASⅡ＝＝=847.9mm2Ⅳ-Ⅳ截面MⅣ＝Pj(b－b1)2(2＋1)＝×193.5×(2.0－1.0)2×(2×3.0＋1.4)=59.66kNm则ASⅣ＝＝=772.6mm2比较AsII和ASIV，应按数值大的配筋，但不得小于构造要求，配12φ10@220（As实际=942mm2>As=847.9mm2）。91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计7、施工图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计七、参考文献1．中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）北京：中国建筑工业出版社，20122．中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）北京：中国建筑工业出版社，20123．中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）北京：中国建筑工业出版社，20124．中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB0007-2002）中国建筑工业出版社，20115．王文栋.混凝土结构构造手册.北京：中国建筑工业出版社，20036.中南地区通用建筑标准设计·建筑配件图集（合订本）·中南地区建筑标准设计协作组办公室出版·19887．«建筑施工手册»编写组.建筑施工手册.北京：中国建筑工业出版社，19998．田永复.简明建筑施工员手册.广州：广东科技出版社，19979.混凝土框架结构设计.中国建筑工业出版社10．F.K.Kongeat.HandbookofStructuralConcrete.Mcgraw-Hill,London,199111.ZhangCuiqiang,ZhouYing,ZhouDeyuanandLuXilin.Studyontheeffectoftheinfillwallsontheseismicperformanceofareinforcedconcreteframe[J],EarthqEng&EngVib(2011)10:507-51791 广西大学土木建筑工程学院毕业设计九、附录(一)平面简图二层平面简图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计三～五及屋面简图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（二）荷载简图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（三）配筋简图91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（四）结构设计总信息结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.35风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.35地面粗糙程度:C类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.30结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.30是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=691 广西大学土木建筑工程学院毕业设计各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=9地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=II设计地震分组:一组特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.28框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=2钢框架的抗震等级:NS=2抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=提高一级重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到5层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.5591 广西大学土木建筑工程学院毕业设计调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=360柱箍筋强度(N/mm2):JC=360墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=360墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=360边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.0091 广西大学土木建筑工程学院毕业设计设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)61-29.69114.51621.90036.20.60.00.0651-26.98516.95618.300589.178.00.00.8441-26.89816.72414.700722.774.20.01.0031-26.89816.72411.100722.774.20.00.9921-26.85616.7917.500728.574.20.00.8611-25.36018.1173.900849.985.40.01.00活载产生的总质量(t):386.715恒载产生的总质量(t):3649.209附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):4035.924恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1183(35/360)40(35/360)0(30/360)3.9003.9002(2)1151(35/360)38(35/360)0(30/360)3.6007.5003(3)1151(35/360)38(35/360)0(30/360)3.60011.1004(4)1151(35/360)38(35/360)0(30/360)3.60014.7005(5)1149(35/360)38(35/360)0(30/360)3.60018.3006(6)14(35/360)4(35/360)0(30/360)3.60021.900**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y618.458.430.415.2515.354.95177.8986.3341.271.2186.5366.24167.89154.2896.462.06148.5900.93162.00216.21674.856.63205.21639.42156.21272.42655.651.31256.52562.791 广西大学土木建筑工程学院毕业设计1154.28326.73929.852.45308.93767.5===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11757.77-24.7018.4432.3938.7644.4523.9821644.36-26.5616.9530.8637.7042.3424.1131644.36-26.5616.9530.8637.7042.3424.1141644.36-26.5616.9530.8637.7042.3424.1151644.59-26.5516.9630.8637.7042.3424.116125.08-29.6914.526.603.806.603.80===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111234.361.00211245.791.01311236.811.00411236.811.20511034.880.84611468.871.42===========================================================================91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计计算信息===========================================================================计算日期:2013.5.2开始时间:0:0:1可用内存:977.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2013.5.2时间:0:0:22总用时:0:0:21===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=-24.7584(m)Ystif=20.2333(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=-25.3597(m)Ymass=18.1174(m)Gmass(活荷折减)=1020.7947(935.3580)(t)Eex=0.0402Eey=0.1415Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.0147Raty1=1.9852薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.6550E+06(kN/m)RJY1=3.6550E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.9862E+05(kN/m)RJY3=6.3635E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=-26.0952(m)Ystif=19.4752(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=-26.8562(m)Ymass=16.7915(m)Gmass(活荷折减)=876.9555(802.7417)(t)Eex=0.0511Eey=0.1803Ratx=1.0006Raty=1.0006Ratx1=1.5161Raty1=1.5024薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.6572E+06(kN/m)RJY1=3.6572E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.7932E+05(kN/m)RJY3=4.4216E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=-27.1068(m)Ystif=18.1647(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=-26.8985(m)Ymass=16.7244(m)Gmass(活荷折减)=871.1625(796.9533)(t)Eex=0.0136Eey=0.0938Ratx=0.9276Raty=0.9276Ratx1=1.4707Raty1=1.4649薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3925E+06(kN/m)RJY1=3.3925E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.1647E+05(kN/m)RJY3=3.8471E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=-27.1068(m)Ystif=18.1647(m)Alf=45.0000(Degree)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计Xmass=-26.8985(m)Ymass=16.7244(m)Gmass(活荷折减)=871.1625(796.9533)(t)Eex=0.0136Eey=0.0938Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.5851Raty1=1.5589薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3926E+06(kN/m)RJY1=3.3926E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.0454E+05(kN/m)RJY3=3.7516E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=-27.1068(m)Ystif=18.1647(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=-26.9847(m)Ymass=16.9555(m)Gmass(活荷折减)=745.0978(667.0789)(t)Eex=0.0079Eey=0.0787Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=12.2354Raty1=12.1500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3926E+06(kN/m)RJY1=3.3926E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.6459E+05(kN/m)RJY3=3.4379E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=-29.6905(m)Ystif=14.5155(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=-29.6905(m)Ymass=14.5155(m)Gmass(活荷折减)=37.4662(36.8392)(t)Eex=0.0000Eey=0.0000Ratx=0.1783Raty=0.1783Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=6.0480E+05(kN/m)RJY1=6.0480E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.2568E+04(kN/m)RJY3=4.0422E+04(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载766881.64769.9160.770.00Y风荷载794120.24510.2176.070.00X地震738574.110719.168.900.00Y地震764807.39375.681.570.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.045按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.043按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.042按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.040按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.699E+060.636E+063.9054619.49.8845.4420.479E+060.442E+063.6042027.41.0637.8730.416E+060.385E+063.6031207.48.0444.3840.405E+060.375E+063.6020456.71.1966.0291 广西大学土木建筑工程学院毕业设计50.365E+060.344E+063.609705.135.24127.5260.426E+050.404E+053.60452.338.96321.87该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.7894E+030.7894E+031.001.00510.4472E+040.4611E+045.675.84410.5489E+040.5502E+041.231.19310.6430E+040.6446E+041.171.17210.8034E+040.8066E+041.251.25110.8650E+040.8654E+041.081.07X方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:6塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:6塔号:191 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（五）结构位移计算结果所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX615385.675.653600.5380.440.431/8150.53.2%1.00515325.565.393600.5320.810.671/4427.57.6%1.18414384.814.763600.4381.211.061/2979.27.4%1.60312503.793.733600.91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计3421.471.341/2443.2.7%1.56211542.552.393600.1541.391.351/2593.30.0%1.1311411.171.023900.411.171.021/3341.99.9%0.64X方向最大层间位移角:1/2443.(第3层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY615365.555.313600.5360.430.411/8385.54.9%1.00514746.995.753600.4740.880.721/4113.50.1%1.19413786.195.103600.3781.351.141/2668.23.5%1.59312824.924.043600.2821.701.441/2115.2.3%1.55211863.252.653600.1861.821.491/1979.24.4%1.1211731.441.173900.731.441.171/2710.86.3%0.66Y方向最大层间位移角:1/1979.(第2层第1塔)===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX615382.372.281.043600.5380.190.181.031/9999.41.9%1.00515323.422.481.383600.5320.430.291.491/8359.50.6%1.09414382.992.181.373600.4380.660.451.461/5434.29.0%1.53313422.321.721.353600.3420.860.601.441/4185.5.4%1.59212461.461.111.323600.2460.860.621.381/4170.24.8%1.19111490.600.481.263900.1490.600.481.261/6501.93.5%0.68X方向最大层间位移角:1/4170.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.38(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.49(第5层第1塔)===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY615362.822.641.073600.5380.270.261.051/9999.3.3%1.00514743.412.471.383600.4740.400.291.391/8931.49.1%0.79413783.002.181.383600.3780.610.441.361/5942.91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计29.0%1.30312822.401.741.383600.2820.790.581.351/4563.7.3%1.44211861.611.161.393600.1860.880.631.391/4094.23.3%1.2011730.730.521.413900.730.730.521.411/5351.91.0%0.71Y方向最大层间位移角:1/4094.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.41(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.41(第1层第1塔)===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61538-0.1851513-17.5841418-18.6931322-18.7521226-18.4011152-9.91===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61537-0.2451510-3.3641415-2.4331319-2.4021223-2.1711117-2.00===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计615386.026.011.003600.5380.460.451.01515325.605.571.013600.5320.790.681.17413464.924.861.013600.4381.181.061.11312503.913.771.043600.3421.451.341.08211542.602.391.093600.1541.421.351.0511411.181.011.173900.411.181.011.17X方向最大位移与层平均位移的比值:1.17(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.17(第1层第1塔)===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy615365.635.511.023600.5360.440.431.04514745.735.141.113600.4740.730.641.14413785.014.501.113600.3781.090.991.10312823.923.511.113600.2821.361.251.08211862.562.271.133600.1861.431.281.1211731.130.991.143900.731.130.991.14Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.14(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.14(第5层第1塔)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计（六）周期、地震力与振型输出文件考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.9080104.480.69(0.04+0.65)0.3120.863711.140.99(0.95+0.04)0.0130.811893.910.32(0.00+0.32)0.6840.2942109.850.81(0.09+0.71)0.1950.284219.721.00(0.88+0.11)0.0060.2705108.890.20(0.02+0.18)0.8070.1697139.580.91(0.53+0.38)0.0980.166751.500.99(0.39+0.60)0.0190.1566153.130.11(0.08+0.02)0.89地震作用最大的方向=-80.040(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.63-2.041.08517.24-30.74314.29418.40-32.52330.89317.04-25.70264.12214.99-16.77177.55112.29-7.8796.1491 广西大学土木建筑工程学院毕业设计振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6110.412.31-1.1151180.5635.65-298.4041191.2737.55-269.0131150.3729.46-163.132196.9019.04-51.391147.969.6317.66振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.02-0.14-0.25510.40-3.35-73.57410.25-3.62-77.47310.09-2.84-60.9721-0.05-1.80-39.29110.00-1.03-20.45振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.122.65-1.0751-10.0327.86-218.5441-3.136.40-61.11317.59-22.78161.482112.63-34.66265.73118.70-23.95215.45振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-9.58-3.270.6851-107.10-38.4514.3591 广西大学土木建筑工程学院毕业设计41-25.09-9.53-88.093187.6530.87-106.4121133.1047.63-27.811196.8535.3563.94振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.040.511.5551-3.649.98330.95410.512.8592.68313.89-7.87-249.19213.92-12.40-397.57113.36-11.21-311.40振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)616.07-4.591.195125.36-22.11172.0641-30.2526.17-165.4431-32.9328.13-218.782121.34-19.40106.491143.86-36.76322.43振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)614.364.51-0.445119.3025.4764.2141-22.65-27.93-10.3131-24.96-32.35-76.562116.0719.94-19.631133.8842.7363.22振型9的地震力91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.670.21-2.92515.42-3.18-315.9041-6.891.57258.7731-5.674.05378.48215.46-0.53-174.171110.19-6.72-492.92各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)130.592677.4730.68414.645175.8368.00733.44825.9999.17各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6118.4418.44(5.00%)(5.00%)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计66.3783.4451225.18241.93(3.44%)(3.44%)932.10283.7841208.13424.95(2.83%)(2.83%)2428.99272.3331193.41558.07(2.43%)(2.43%)4348.58205.6421185.12659.45(2.13%)(2.13%)6578.44139.9511147.69734.19(1.82%)(1.82%)9257.3184.80抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%X方向的有效质量系数:97.67%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-2.397.72-4.0951-27.37116.21-1188.0641-31.76122.93-1250.8231-26.6097.16-998.4221-18.8763.39-671.1511-8.6629.75-363.41振型2的地震力-------------------------------------------------------91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)612.050.46-0.225135.627.03-58.874137.737.41-53.073129.675.81-32.182119.113.76-10.14119.461.903.48振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.442.724.7551-7.5663.461391.9841-4.7868.411465.6831-1.7753.681153.55210.9634.11743.3611-0.0719.51386.91振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)613.40-8.043.245130.48-84.66663.99419.52-19.45185.6631-23.0669.21-490.6221-38.37105.30-807.3711-26.4472.77-654.61振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-3.41-1.160.2451-38.13-13.695.1141-8.93-3.39-31.363131.2110.99-37.8891 广西大学土木建筑工程学院毕业设计2147.3916.96-9.901134.4812.5922.76振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.10-1.16-3.52518.26-22.62-750.4241-1.15-6.46-210.1431-8.8317.85565.0221-8.9028.12901.4711-7.6225.41706.08振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-5.183.92-1.0151-21.6718.89-147.014125.84-22.36141.353128.14-24.03186.9221-18.2316.57-90.9811-37.4731.41-275.49振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)615.435.62-0.555124.0331.7279.9641-28.20-34.78-12.8431-31.09-40.28-95.342120.0224.83-24.451142.1953.2178.73振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计(kN)(kN)(kN-m)61-0.33-0.101.4651-2.721.60158.43413.45-0.79-129.78312.85-2.03-189.8221-2.740.2787.3511-5.113.37247.21各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1437.16226.373241.874135.13522.29641.14724.41840.3192.31各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6116.4916.49(4.47%)(4.47%)59.3582.8851201.80217.11(3.08%)(3.08%)91 广西大学土木建筑工程学院毕业设计837.30270.3941182.92372.72(2.48%)(2.48%)2145.07259.4831175.14485.11(2.11%)(2.11%)3797.12195.9421171.96572.34(1.85%)(1.85%)5709.46133.3511143.20642.16(1.59%)(1.59%)8022.0880.80抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=0.80%Y方向的有效质量系数:97.84%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000611.0001.00091 广西大学土木建筑工程学院毕业设计致谢本次设计是我们大学四年来工作难度最大、工作量最多、综合性最强的一次设计，是对我们大学四年所学知识的一个综合运用。因此，在本次设计过程中，我不仅学到了许多专业知识，而且也懂得了许多做人的道理。在本次设计的结构部分中，我有幸作为张老师指导的一名学生。张老师不仅学识渊博，而且非常有责任心，心里时刻牵挂着我们的设计。在一系列设计任务的完成过程中，张老师悉心的教导和诲人不倦的奉献精神使我深受感动，不仅给我传授了知识，也给我上了一堂很好的思想教育课。所有这些，均使我受益匪浅。同时，同大组的韦宗平老师以及梁老师也给了我莫大的帮助，帮我解决了很多问题，让我顺利克服了作为一名学生在做设计时细心不足、考虑不周的缺点，并传授给我许多课堂上学不到的实际经验知识。整个设计下来，你们亲切的面孔和耐心的指导是我勇敢面对各种困难的无限动力。此外，我还要感谢我的父母，他们用辛勤的汗水，给我提供了在大学里深造的机会，最终使我能顺利完成自己的学业并进行了本次设计。另外，也要感谢学校与学院对我的培养，他们给我们营造了一个学习与做人的温馨环境，使我们思想上更趋成熟并掌握了扎实的专业基础知识。同时我还非常感激与我一起生活和学习的同学们，没有你们的关心和帮助，我也将完成不了本次毕业设计。虽然本次设计并没有十分优秀的成绩或骄人的荣耀，但却是对我大学四年来所学知识的一个综合考验，为我们将来走上工作岗位打下了扎实的基础，我们从中受益匪浅。末了，让我以最大的诚意，衷心祝愿我们的老师身体健康、工作顺利、合家幸福！祝愿我们的学院与母校自强不息！致谢人：欧承炮2013年05月02日91'