现浇箱梁贝雷支架计算书

'某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书一、计算依据《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》、《装配式公路钢桥多用途使用手册》、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《预应力混凝土桥梁施工技术要点》、《建筑荷载设计规范》、《实用五金手册》。二、模板及支架材料的选用（1）箱梁底模和侧模均采用厚为15mm的竹胶合板，底模下纵桥向铺10cm×10cm方木，横桥向铺15cm×15cm方木；侧模立柱和横档均采用10cm×10cm方木。整桥采用钢管柱上接工字钢，工字钢上架设单排单层贝雷片支架，支架基础采用C15混凝土条形基础，钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。（2）在端横梁薄壁墩外侧部位底模和侧模也采用厚为15mm的竹胶合板，底模下横桥向铺10cm×10cm方木，纵桥向铺15cm×15cm方木，支撑采用钢管柱上架设工字钢的支架方式，钢管柱与承台采用预埋法兰盘连接，钢管柱与工字钢采用焊接。侧模立柱和横档均采用10cm×10cm方木。方木材质为松木。三、支架初步设计（1）支架基础采用C15混凝土条形基础，结构尺寸为4000cm×200cm×50cm；基础上采用直径Φ=325mm，厚δ=10mm的钢管柱，钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。在钢管柱上横桥方向铺设双排I28b工字钢，钢管柱与工字钢连接处设卸落箱，卸落箱采用直径Φ=377mm，厚δ=15mm，高350mm的圆形钢管，砂箱顶心采用直径Φ=325mm，厚δ=12mm，高300mm的钢管，顶心的卸落高度为150mm，放入砂箱的深度为150mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书。顶心与工字钢采用焊接。工字钢上纵桥向架设单排单层200型贝雷片。贝雷片上铺设方木作为箱梁模板的纵、横肋，净间距由计算推算。侧模立柱和横档净间距也由计算推算。（2）在端横梁薄壁墩外侧部位支架采用双排直径Φ=146mm，厚δ=6mm的钢管柱，钢管柱中心距为1.1m，钢管柱与承台用预埋法兰盘连接，与工字钢采用焊接。柱上横桥向铺设I36b工字钢，工字钢上铺设方木作为模板的纵横肋，净间距由计算推算。侧模立柱和横档净间距也由计算推算。一、地基处理由于地基承载力低，需将地基进行处理，基础处理采用：将河道内软土全部挖除后用机械碾压密实，然后按基础设计高程用粘性土进行回填，回填时应分层压实，分层厚度不得大于30cm，密实度应大于90%。在回填土上铺30cm厚的级配碎石垫层，级配碎石宽240cm，长4400cm。（见图1钢柱基础图）. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书四、模板、支架受力分析1.梁端部分箱室处顶板混凝土厚0.25m，底板厚0.35；翼板部分混凝土最大厚度为0.5m；跨中部分箱室处顶板混凝土厚0.25m，底板混凝土厚0.2m。计算时按梁端部分箱室处混凝土厚度计算，控制箱梁各箱室处、翼板处的底模、楞木的设计。2.梁端部分腹板厚2.98m，计算时按此厚度控制梁端和中跨腹板处底模、小肋、大肋、贝雷梁、工字钢的设计。3.梁端薄壁墩外侧部位，混凝土最厚部分为2.98m，以此厚度计算控制梁端薄壁墩外侧部位处的底模、小肋、大肋、工字钢的设计。4.施工时，箱梁分2次浇注，第1次先浇注底板和腹板混凝土，第二次浇注顶板及翼板混凝土（见图2）。在箱梁整体浇注完成后，再浇注拱脚混凝土。待箱梁整体张拉完成后，才进行钢管拱的施工。故在计算模板、支架时，不考虑拱脚混凝土和钢管拱。为简化计算，确保安全，计算时假定箱梁2次混凝土同时施工，并且第一次浇注不分担第二次浇注部分的荷载。五、施工荷载的取值1.恒载（1）梁体自重：箱梁混凝土标号为C50，混凝土自重取26KN/m3. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书，冲击系数取1.1。（1）竹胶合板自重取8.5KN/m3。（2）方木自重取7.5KN/m3。（3）贝雷片每片每延米自重取1KN/m（包括连接器等附属物）。1.活载（1）施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及其下面的楞木时，按均布荷载2.5KN/m2计算，并以集中荷载2.5KN进行比较，取二者产生的弯矩最大者。计算支架时，按均布荷载1.5KN/m2计算。（2）混凝土振捣荷载：计算底模时取2.0KN/m2，计算侧模时取4.0KN/m2。（3）荷载组合根据《建筑荷载设计规范》，均布荷载＝结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载设计值＋活载分项系数×活载设计值）。结构重要性系数取1.0，恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4。五、模板计算1.底模计算（1）强度条件：σ<[σm]　　　　　　　　　　qL2　　　　　　M10σ＝　　　＝　　　　　　Wbh26式中：L──底模下小肋净间距；　　　b──模板宽度，取b=1.0m；　　　h──模板厚，取h=0.015m；. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书[σm]──　木材的抗弯拉强度，取[σm]＝13Mpa；q──　作用在模板上的均布荷载q＝1.0×｛[（26×H×1.1）+（8.5×0.015×1×1）]×1.2+（2+2.5）×1.4｝＝34.32H+6.453其中：H为混凝土的高度。将上式代入强度条件则有：L<｛4.875/(34.32H+6.453)｝1/2　当H＝2.98m时，L=0.212m；　　H＝0.6m时，L＝0.425m。（2）刚度条件：f<[fm]　　qL4L128EI　　　f=　　　<即：qL3<128EI400400其中：E──木材取E＝9×103KN/m3；　　　I＝bh3/12取模板宽b＝1.0m；q不计入振动荷载，则：q＝1.0×｛[（26×H×1.1）+（8.5×0.015×1×1）]×1.2+2.5×1.4｝＝34.32H+3.653将上式代入刚度条件，则：L<{(128/×9×106×1×0.0153/400×(34.32H+3.653)×12)1/3=(0.81/(34.32H+3.653)1/3当H＝2.98m时，L＝0.197m；　　H＝0.6m时，L＝0.322m。　因此，在梁端及跨中腹板处，小肋净间距采用0.15m. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书；在翼板及箱室处，小肋净间距采用0.30m，能够满足模板强度及刚度要求。1.侧模计算(1)新浇混凝土对模板侧压力计算：按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000），当采用泵送混凝土时，新浇混凝土对侧模板压力采用下式计算：P＝4.6×v1/4　　　　　　　　其中：P──　新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力　（KN/m2）　　　v──　混凝土浇注速度，本计算取2m/h则：P＝4.6×21/4＝5.47Kpa（1）模板验算取1m宽模板：q＝1.0×（5.47×1.2+4×1.4）×1＝12.164KN/m立柱初步设计净间距采用0.4m，横档初步设计中心间距采用0.60m强度验算：木材：[σm]＝13Mpa；　　　E──木材取E＝9×103KN/m3。M＝qL2/10=12.164×0.402/10=0.195KN.m=1.95×105N.mmWn=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3σ＝M/Wn＝1.95×105/3.75×104＝5.2Mpa<[σm]＝13Mpa；满足要求刚度验算：取1m宽模板，q不计混凝土振动荷载，则：q＝1.0×（5.47×1.2）×1＝6.564KN/m=6.564N/mmf=qL4/(128EI)=6.564×4004/(128×9×103×1000×. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书153/12)=0.52mm<[f]=L/400=400/400=1mm满足要求（1）立柱验算：侧模立柱采用10cm×10cm方木，净间距40cm，横档中心间距60cm。荷载化为线荷载：q=12.164×0.6=7.2984KN/m为简化计算，采用连续梁进行验算。强度验算：　　M＝qL2/10=7.2984×0.62/10=0.263KN.m=2.63×105N.mmWn=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3σ=M/Wn=2.63×105/1.67×105=1.575Mpa<[σm]＝13Mpa；满足要求挠度验算：荷载化为线荷载：q=6.564×0.6=3.9384KN/m＝3.9384N/mmf=qL4/(128EI)=3.9384×6004/(128×9×103×100×1003/12)=0.05mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm满足要求（2）侧模横档验算：侧模横档采用10cm×10cm方木，中心间距60cm，立柱支撑中心间距采用0.8m，即跨径L=80cm。荷载化为线荷载：q=12.164×0.8=9.7312KN/m为简化计算，采用连续梁进行验算。强度验算：　　M＝qL2/10=9.7312×0.82/10=0.623KN.m=6.23×105N.mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书Wn=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3σ=M/Wn=6.23×105/1.67×105=3.73Mpa<[σm]＝13Mpa；满足要求挠度验算：荷载化为线荷载：q=6.546×0.8=5.2512KN/m＝5.2512N/mmf=qL4/(128EI)=5.2512×8004/(128×9×103×100×1003/12)=0.224mm<[f]=L/400=800/400=2mm满足要求因此，侧模板立柱净间距采用40cm，横档中心间距采用60cm，横档支撑中心间距为0.80m，满足侧模板强度和刚度要求，也满足立柱和立柱的强度及刚度要求。五、支架验算（一）小肋强度验算1.翼板及箱室处：混凝土厚0.6m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.3m，大肋净间距为1m。模板及小肋每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3＝0.3775KN/m2q＝1.0×｛[(26×0.6×0.3×1.0）×1.1+0.3775×0.3×1.0）]×1.2+（2+2.5）×0.3×1.0×1.4｝＝8.2035KN/m＝8.2035N/mmM＝qL2/10＝（8.2035×10002）/10＝820350N.mmWn＝bh2/6＝（100×1002）/6＝166666.7mm3σm＝M/Wn＝820350/166666.67＝4.922Mpa<[σm]＝13Mpa. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书满足要求1.梁端腹板处：混凝土厚2.98m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.6m。模板及楞木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15＝0.6275KN/m2q＝1.0×｛[（26×2.98×0.15×0.6）×1.1+0.6275×0.15×0.6）]×1.2+（2+2.5）×0.15×0.60×1.4｝＝9.839m＝9.839N/mmM＝qL2/10＝（9.839×6002）/10＝354204N.mmWn＝bh2/6＝（100×1002）/6＝166666.67mm3σm＝M/Wn＝354204/166666.67＝2.125Mpa<[σm]＝13Mpa满足要求3.梁端薄壁墩外侧部位：混凝土厚2.98m，底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（纵桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.2m。模板及楞木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15＝0.6275KN/m2q＝1.0×｛[（26×2.98×0.15×0.2）×1.1+0.6275×0.15×0.2）]×1.2+（2+2.5）×0.15×0.20×1.4｝＝3.280m＝3.280N/mmM＝qL2/10＝（3.280×2002）/10＝13120N.mmWn＝bh2/6＝（100×1002）/6＝166666.67mm3σm＝M/Wn＝13120/166666.67＝0.079Mpa<[σm]＝13Mpa满足要求. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书（一）小肋挠度验算1.翼板及箱室处：混凝土厚0.6m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.3m，大肋净间距为1m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4模板及小肋每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3＝0.3775KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×0.6×0.3×1）×1.1+0.3775×0.3×1）]×1.2+2.5×0.30×1×1.4｝＝7.3635KN/m＝7.3635N/mmf＝（qL4）/128EI)=(7.3635×10004)/(128×9×103×8333333.333=0.767mm<[fm]＝L/400＝1000/400＝2.5mm满足要求2.梁端腹板处：混凝土厚2.98m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.6m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4模板及楞木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15＝0.6275KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×2.98×0.15×0.6）×1.1+0.6275×0.15×0.6）]×1.2+2.5×0.15×0.6×1.4｝＝9.587KN/m＝9.587N/mmf＝（qL4）/128EI)=(9.587×6004)/(128×9×103×. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书8333333.333)=0.129mm<[fm]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求3.梁端薄壁墩外侧部位：混凝土厚2.98m，底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（纵桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.2m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4模板及楞木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15＝0.6275KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×2.98×0.15×0.2）×1.1+0.6275×0.15×0.2）]×1.2+2.5×0.15×0.2×1.4｝＝3.196KN/m＝3.196N/mmf＝（qL4）/128EI)=(3.196×2004)/(128×9×103×8333333.333)=0.0005mm<[fm]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求（一）大肋强度验算1.翼板及箱室处：混凝土厚0.6m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.3m，大肋净间距1m，跨径L=1m。模板方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/3+0.15×0.15×7.5＝0.54265KN/m2q＝1.0×｛[（26×0.6×1.0×1.0）×1.1+0.54265×1.0×1.0）]×1.2+（2+2.5）×1.0×1.0×1.4｝＝26.957KN/m＝26.957N/mmM＝qL2/10＝（26.957×10002）/10＝2695700N.mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书Wn＝bh2/6＝（150×1502）/6＝562500mm3σm＝M/Wn＝2695700/562500＝4.792Mpa<[σm]＝13Mpa满足要求1.梁端腹板处：混凝土厚2.98m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距0.6m，跨径L=1m。模板方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.6＝0.90875KN/m2q＝1.0×｛[（26×2.98×0.6×1）×1.1+0.90875×0.6×1）]×1.2+（2+2.5）×0.6×1×1.4｝＝65.798KN/m＝65.798N/mmM＝qL2/10＝（65.798×10002）/10＝6579800N.mmWn＝bh2/6＝（150×1502）/6＝562500mm3σm＝M/Wn＝6579800/562500＝11.697Mpa<[σm]＝13Mpa满足要求2.梁端薄壁墩外侧部位：混凝土厚2.98m，底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（纵桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距0.20m，跨径L=1.4m。模板方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.20＝1.47125KN/m2q＝1.0×｛[（26×2.98×0.20×1.4）×1.1+1.47125×0.20×1.4）]×1.2+（2+2.5）×0.20×1.4×1.4｝＝30.895KN/m＝30.895N/mmM＝qL2/10＝（30.895×14002）/10＝6055420N.mmWn＝bh2/6＝（150×1502）/6＝562500mm3. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书σm＝M/Wn＝6055420/562500＝10.765Mpa<[σm]＝13Mpa满足要求（一）大肋挠度验算1.翼板及箱室处：混凝土厚0.6m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.3m，大肋净间距1m，跨径L=1m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4模板及方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3+0.15×0.15×7.5＝0.54625KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×0.6×1×1）×1.1+0.54625×1×1）]×1.2+2.5×1×1×1.4｝＝24.7475KN/m＝24.7475N/mmf＝（qL4）/128EI)=(24.7475×10004)/(128×9×103×42187500)=0.509mm<[fm]＝L/400＝1000/400＝2.5mm满足要求2.梁端腹板处：混凝土厚2.98m，底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（横桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.6m，跨径L=1m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4模板及方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.6＝0.90875KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×2.98×0.60×1）×1.1+0.90875×0.60×1）]×1.2+2.5×. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书0.60×1×1.4｝＝64.118KN/m＝64.118N/mmf＝（qL4）/128EI)=(64.118×10004)/(128×9×103×42187500)=1.319mm<[fm]＝L/400＝1000/400＝2.5mm满足要求3.梁端薄壁墩外侧部位：混凝土厚2.98m，底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木，小肋下为0.15×0.15m大方木（纵桥向）。小肋净间距0.15m，大肋净间距为0.2m，跨径L=1.4m。木材E＝9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4模板及方木每平方米自重：0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.2＝1.47125KN/m2q不计混凝土振动荷载，则q＝1.0×｛[（26×2.98×0.20×1.4）×1.1+1.47125×0.20×1.4）]×1.2+2.5×0.20×1.4×1.4｝＝30.111KN/m＝30.111N/mmf＝（qL4）/128EI)=(30.111×14004)/(128×9×103×42187500)=2.380mm<[fm]＝L/400＝1400/400＝3.5mm满足要求　　因此，全桥在底模下纵桥向采用0.1×0.1m的方木作为模板小肋，在腹板处净间距为0.15m，在箱室处净间距为0.30m；在小肋下横桥向采用0.15×0.15m的方木作为模板的大肋，在腹板处净间距为0.6m，在箱室处净间距为1.0m；薄壁墩外侧部位横桥向采用0.1×0.1m的方木作为模板小肋，净间距为0.15m，在小肋下纵桥向采用0.15×0.15m的方木作为模板的大肋，净间距为0.2m，其强度和刚度满足要求。五、贝雷片计算. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书全桥采用单排单片，横桥向每1m一片，纵桥向在梁端变截面部分跨径8m，其余部分跨径为9m和6m。查《装配式公路钢桥多用途使用手册》，钢材E＝2.1×105Mpa；I＝250497.2cm4；[M]＝788.2KN.m；[Q]＝245.2KN本计算按最不利因素考虑，取腹板下一纵梁进行验算，则：1.梁端部分：跨径L＝8m腹板混凝土厚2.98m，顶板及底板混凝土总厚0.6m，模板及方木重0.90875KN/m2。贝雷片自重1KN/m。q＝1.0×｛[（26×2.98×0.35+26×0.6）+0.90875+1）]×1.2+（2+1.5）×1.4｝＝58.452KN/mM＝（qL2）/8＝（58.452×82）/8＝467.616KN.m<[M]＝788.2N.mQ＝qL/2＝（58.452×8）/2＝233.808KN<[Q]＝245.2KNf＝(5qL4)/(384EI)＝(5×58.452×84)/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.0059m＝5.9mm<[f]=L/400=8000/400=20mm满足要求2.跨中部分：跨径L＝9m腹板混凝土厚2.0m，顶板及底板混凝土总厚0.45m，模板及方木重0.90875KN/m2。贝雷片自重1KN/m。q＝1.0×｛[（26×2.0×0.35+26×0.45）+0.90875+1]×1.2+（2+1.5）×1.4｝　＝43.071KN/mM＝（qL2）/8＝（43.071×92）/8＝436.094KN.m<[M]＝788.2KN.mQ＝qL/2＝（43.071×9）/2＝193.820KN<[Q]＝245.2KNf＝(5qL4)/(384EI)＝(5×43.071×94)/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.007m＝7mm<[f]=L/400=9000/400=22.5mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书满足要求五、柱顶工字钢计算1.全桥工字钢验算：在贝雷片下横桥方向支设双排I28b工字钢，在翼板处跨径L=4.0m，其余部分跨径L=3.0m。查《实用五金手册》：双排I28b工字钢q=0.958KN/m，I＝14960cm4，W＝1068.572cm3，E＝2.1×105Mpa，d=21mm，I：S=48.482cm，[σ]＝290Mpa，[т]＝170Mpa。本计算按最不利因素考虑，取梁端部分进行验算p＝qL/2=58.452×8/2=233.808KNQ=p/2=233.808/2=116.904KNM=pL/4=(233.808×3)/4＝175.356KN.m=175.356×106N.mm工字钢：q自重=0.958KNM自重＝qL2/10＝0.958×32/10=0.8622KN.m=0.8622×106N.mm　　　　Q自重＝qL/2=0.8622×3/2=1.2933KN（1）强度验算：σ＝M/W＝（175.356×106+0.8622×106）/（1068.572×103）＝164.91Mpa<[σ]＝290Mpa（2）双排工字钢抗剪验算：т＝（Q×S）/（I×d）＝（116.904+0.958）×103/(21×484.82)＝11.576Mpa<т]＝170Mpa满足要求（3）挠度验算：贝雷片荷载挠度：f1＝pL3/48EI＝(233.808×103×30003)/(48×250497.2×104×2.1×105)＝0.25mm工字钢自重挠度：f2＝5qL4/384EI＝(5×0.958×30004)/(384×14960×104×2.1×105)＝0.032mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书f=f1+f2=0.25+0.032＝0.282mm<[f]=L/400=3000/400=7.5mm满足要求。2.薄壁墩外侧部位在15cm×15cm的方木下边采用I20b工字钢，在翼板处跨径L=4.0m，其余部分跨径L=3.0m。查《实用五金手册》：I20b工字钢q=0.311KN/m，I＝2500cm4，W＝250cm3，E＝2.1×105Mpa，d=9mm，I：S=16.9cm，[σ]＝145Mpa，[т]＝85Mpa；方木E＝9×103Mpa，I＝42187500mm4q＝1.0×｛（26×2.98×1+0.90875+1）×1.2+（2+1.5）×1.4｝＝100.1665KN/mp＝qL/2=100.1665×1.4/2=70.117KNQ=p/2=70.117/2=35.0585KNM=pL/4=(35.0585×3)/4＝26.294KN.m=26.294×106N.mm工字钢：q自重=0.311KNM自重＝qL2/10＝0.311×32/10=0.2799KN.m=0.2799×106N.mm　　　　Q自重＝qL/2=0.2799×3/2=0.420KN（1）强度验算：σ＝M/W＝（26.294×106+0.2799×106）/（250×103）＝106.296Mpa<[σ]＝145Mpa（2）抗剪验算：т＝（Q×S）/（I×d）＝（35.0585+0.420）×103/(9×169)＝23.326Mpa<т]＝85Mpa满足要求（3）挠度验算：大肋荷载挠度：f1＝pL3/48EI＝(70.117×103×30003)/(48×9×107×42187500)＝0.010mm工字钢自重挠度：f2＝5qL4/384EI＝(5×0.311×30004)/(384×2500×104×2.1×108)＝0.062mm. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书f=f1+f2=0.010+0.062＝0.072mm<[f]=L/400=3000/400=7.5mm满足要求。五、钢管柱的计算1.全桥钢管柱验算本计算按最不利因素考虑，取跨中部分进行验算，全桥宽38m，采用13根立柱，假定其平均分配荷载。箱梁横桥向每延米23.377m3，小肋净间距取0.15m，大肋净间距取1m，贝雷片横桥向39片。（1）恒载：箱梁自重：q1＝26×23.377＝607.802KN/m竹胶合板自重：q2=1×0.015×8.5×38=4.845KN/m方木自重：q3=0.1×0.1×1×7.5×38/0.15+0.15×0.15×38×7.5/1=25.4125KN/m贝雷片自重：q4＝1×39＝39KN/m工字钢自重：q5=0.958×38=36.404KN/m　（2）活载：混凝土振捣荷载：q6=2.0KN/m2施工人员、机具、材料及其它临时荷载q7=1.5KN/m2计算。（3）荷载组合：q＝1.0×｛（q1+q2+q2+q4+q5）×1.2+（q6+q7）×1.4｝＝861.0562KN/m（4）单柱轴向压力：N=qL/13=861.0562×9/13＝596.116KN采用Φ325钢管，δ＝10mm，钢管柱最高L＝6m。钢管计算长度：L0＝0.8×L＝0.8×6＝4.8m钢管净截面积：A＝Л（R2－r2）=Л（16.252－11.252）＝431.97cm2. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书钢管计算面积：A0＝ЛR2=Л×16.252＝829.577cm2钢管截面贯性矩：I＝Л（D4－d4）/64=Л（32.54－30.54）/64＝12286.523cm4截面最小回转半径：r=(I/A)1/2=(12286.523/431.97)1/2=5.327cm杆件长细比：λ=L0/r=480/5.327=90.107<[λ]=150查表得：φ＝0.650强度验算：σ＝N/A＝596.116×103/431.97×102＝13.8Mpa<[σ]＝140Mpa稳定性验算：σ＝N/φA0＝596.116×103/（829.577×102×0.650）＝11.055Mpa<[σ]＝140Mpa满足要求。2.薄壁墩外侧部位钢管柱验算：全桥宽38m，采用26根立柱，假定其平均分配荷载。箱梁总体积72.705m3，小肋净间距0.15m，大肋净间距0.2m，工字钢采用I20b，共两排。（1）恒载：箱梁自重：q1＝26×72.705＝1890.33KN/m竹胶合板自重：q2=1×0.015×8.5×1.4×38=6.783KN/m方木自重：q3=0.1×0.1×38×7.5×1.4/0.15+0.15×0.15×1.4×7.5×38/0.2=51.0625KN/m工字钢自重：q5=0.311×38×2=23.636KN/m　（2）活载：混凝土振捣荷载：q6=2.0KN/m2施工人员、机具、材料及其它临时荷载q7=1.5KN/m2计算。（3）荷载组合：q＝1.0×｛（q1+q2+q2+q4+q5）×1.2+（q6+q7）×1.4×38×. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书1.4｝＝2626.8538KN/m（4）单柱轴向压力：N=q/26=2626.8538/26＝101.033KN采用Φ146钢管，δ＝6mm，钢管柱最高L＝2.9m。钢管计算长度：L0＝0.65L＝0.65×2.9＝1.885m钢管净截面积：A＝Л（R2－r2）=Л（7.32－6.72）＝26.389cm2钢管计算面积：A0＝ЛR2=Л×7.32＝167.415cm2钢管截面贯性矩：I＝Л（D4－d4）/64=Л（14.64－13.44）/64＝647.727cm4截面最小回转半径：r=(I/A)1/2=(647.727/26.389)1/2=4.954cm杆件长细比：λ=L0/r=188.5/4.954=38.05<[λ]=150查表得：φ＝0.900强度验算：σ＝N/A＝101.033×103/26.389×102＝38.286Mpa<[σ]＝140Mpa稳定性验算：σ＝N/φA0＝101.033×103/（167.415×102×0.900）＝6.705Mpa<[σ]＝140Mpa满足要求。十一、基础承载力计算在钢管柱下做C15混凝土条形基础，长4000cm，宽200cm，厚50cm。在混凝土条形基础下做30cm厚的碎石垫层（见图1钢管柱基础图），碎石垫层的容许承载力按中密实的碎石土取[σ]＝500Kpa　　（1）混凝土条形基础下压力计算：钢柱下基础混凝土按45°刚性角扩散后的地基宽度为1.60m，基础下承压面积A＝1.6×1.60＝2.562。则：基础底面下压力为：P＝N/A＝596.116/2.56＝232.86Kpa<[σ]＝500Kpa. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书满足碎石垫层承载力要求。（2）土层验算：基础压力通过碎石层按30°刚性角扩散到地基顶面后宽度为1.95m，则垫层下承压面积A＝1.95×*1.95=3.80m2。则：垫层底面土层顶面的压力为：P＝N/A＝232.86/3.80＝61.28Kpa由此可知，经处理的地基土容许地基承载力应大于61.28Kpa×2（调整系数）＝122.56Kpa。经处理后的地基，分层回填、碾压的粘性土采用重型击实，压实度大于90%后，地基的承载力可达到150Kpa以上，满足地基容许承载力的要求。十二、卸落设备计算钢柱上设直径Φ=377mm，厚δ=15mm，高350mm的圆形砂箱以用于拆架时卸载，砂箱顶心采用直径Φ=325mm，厚δ=12mm，高300mm。砂应力容许值取：[σs]＝10Mpa；筒壁容许应力值取：[σt]＝140Mpa　　砂箱顶心直径：d0=325mm砂箱直径：d1=377mm降落高度：H＝150mm　　顶心放入砂箱深度：h0=150mm放砂孔直径：d2=60mm　　P＝596.116KN=596116N砂应力：σs＝P/（Л×d02/4）＝596116/（Л×3252/4）＝7.186<[σs]＝10Mpa满足要求　　筒壁应力：. 某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书σt=4Pd1H/{(Л×d02)×(H+h0-d2)×δ}=(4×596116×377×150)/{(Л×2992)×(150+150-60)×15＝112.877Mpa<[σt]＝140Mpa满足要求。.'