土木工程毕业设计办公楼计算书 工程大学教学楼设计

'湖南工程学院2010届毕业设计目录前言11建筑设计21.1设计资料：21.2　使用要求21.3　平面设计21.3.1房间设计21.3.2交通联系部分设计31.3.3楼梯设计31.3.4门厅设计32结构设计52.1结构选型：52.2材料选用：52.3初步估计梁、柱、板截面尺寸52.3.1框架梁截面尺寸估算52.3.2框架柱截面尺寸估算52.3.3板截面尺寸估算52.4确定框架计算简图62.5框架梁柱的线刚度计算62.6荷载计算82.6.1恒载标准值计算82.6.2活荷载标准值计算102.6.3竖向荷载下框架受荷分析102.6.4风荷载计算142.7　内力计算185 湖南工程学院2010届毕业设计2.7.1恒、活载标准值作用下弯矩计算182.7.2恒、活载标准值作用下剪力、轴力计算272.7.3风荷载标准值作用下的内力计算322.8横向框架内力组合352.8.1框架梁内力组合352.8.2框架柱内力组合362.9.梁、柱配筋计算412.9.1框架柱设计412.9.2框架梁设计442.10.楼板的设计计算462.10.1楼板传力类型462.10.2楼板荷载及计算跨度的确定462.11基础设计522.11.1F轴柱J-1基础的设计522.11.2D轴柱J-2基础的设计552.12楼梯设计572.12.1　踏步板（TB-1）572.12.2楼梯斜梁（TL—1）582.12.3平台板（按双向板的弹性方法设计）592.12.4平台梁603.施工组织设计623.1工程概况623.1.1编制说明与编制依据623.1.2工程特点633.2现场组织机构及劳动力调配633.2.1施工目标635 湖南工程学院2010届毕业设计表3.2-1生产工人计划安排643.2.3施工现场总平面布置643.3施工机械设备653.4施工总体部署653.4.1概述653.4.2施工流程与施工顺序663.4.3施工总方案说明693.5施工准备703.5.1施工技术准备703.5.2现场生产准备713.5.3施工人员准备713.5.4作业条件准备723.5.5施工机械设备准备723.6工程施工进度计划723.6.1施工进度计划的编制原则723.6.2工期目标733.6.3进度计划的控制管理733.6.4施工进度计划横道图733.7工程工期保证体系743.7.1总体保证措施743.7.2各分部分项工程工期保证措施753.8施工方案与技术措施773.8.1施工测量773.8.2土方工程773.8.3钢筋工程773.8.4模板工程785 湖南工程学院2010届毕业设计3.8.5混凝土工程793.8.6外脚手架工程793.8.7砌体工程793.8.8屋面防水工程793.8.9门窗工程793.8.10外墙装饰工程793.8.11楼地面工程79结束语:80致谢:81参考文献:825 湖南工程学院2010届毕业设计前言毕业设计是对我们四年所学知识的一次巩固同时也是也是一次检验，也可以说是对所学理论知识的深化。通过本次的毕业设计可以使我们巩固在大学里所学过的结构设计相关内容，并系统的将大学四年所学的知识联系在一起，做到理论联系实际,掌握建筑工程设计的程序和方法。我的毕业设计的题目为《工程大学教学楼设计》，内容包括建筑设计、结构设计以及施工组织设计三个部分。建筑设计中，让我熟悉了建筑工程建设的要求和规定，各项法规与规程，根据各种结构形式的适用范围和特点来确定结构应该使用的最佳结构形式，弄清楚了各种结构形式的极限适用范围，考虑到合理性和经济性。结构设计中，本结构计算选用一榀框架为计算单元，根据结构的受荷情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，选择最不利的内力组合进行截面的承载力计算，以保证结构有足够的强度和稳定性。施工组织设计中，了解了建筑工程项目设计的基本内容和环节，通过绘制施工图,编制计算书强化绘图和使用专业软件进行分析计算的基本技能；同时了解建筑工程中多工种协调、配合的重要性，根据结构计算的结果来用结构语言表达在图纸上，并合理安排好施工人员和工期。这次设计是在各位老师的悉心指导下完成的，在此向您们表示衷心的感谢！鉴于本人水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评指正。5 湖南工程学院2010届毕业设计1建筑设计1.1设计资料：1.工程名称：工程大学教学办公楼；2.建设地点：湘潭市；3.工程概况：建筑总高为18m，共4层，底层层高4.05m，其余各层3.60m。室内设计标高±0.000，室内外高差0.45m；4.场地面积：见平面示意图1-1；5.总建筑面积：约6700㎡；6.抗震设防烈度：6度；7.基本风压：0.35kN/㎡，基本雪压：0.50kN／㎡；8.地面粗糙度：Ｂ类，Ⅱ类场地；9.地质资料：地基承载力标准值为220kN/㎡，未见地下水，不考虑冻土深度；10.建筑物安全等级：Ⅱ级。1.2　使用要求教学楼的在使用上应满足:1、朝向合理采光通风良好2、平面布置紧凑3、各个体部分组合得当；各部分功能区分明确、合理,既要联系方便，又要避免相互干扰.4、结构合理施工方便；设备管线尽量集中。大楼平面设计因地制宜，主体部分采用对称方式，以最大限度的满足功能要求。结构合理，技术可行且经济。满足消防要求。符合相关各类建筑规范。1.3　平面设计本建筑在平面设计过程中，始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密的联系建筑的剖面和立面，分析剖面和立面和合理性，不断的调整修改评面，反复深入。在满足使用要求的同时也丰富了建筑内部功能分区。1.3.1房间设计该建筑的房间设计，严格按照《建筑设计资料集》、《民用建筑设计通则》和《现行建筑设计规范大全》。房间层高：层高3.6m，房间的平面布置的良好的朝向，通风，采用，日照，房间的长宽比不宜超过2:1。普通教室以1㎡/人左右设计，41 湖南工程学院2010届毕业设计教室主要靠外侧柱间窗采光通风，内侧开有供人流出入的门，使室外内空气相互流通。其它房间均按1～2个柱距划分，均能满足房间功能的使用要求。本建筑属多层建筑，二级防火，每一层为一个防火分区。按二级防火要求，房间出口到最近的疏散口最大距离应小于35m，本设计中的房间布置均能满足。安全出口按百人宽度指标控制，本设计满足要求。1.3.2交通联系部分设计在交通联系部分的设计中，按照如下要求：交通路线简洁明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求；力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题1.3.3楼梯设计楼梯设计主要依据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整栋建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面布置和空间组合。设置了三个双跑楼梯。楼梯宽度和数量主要根据使用性质、人数和防火规范确定，所有楼梯段宽度的总和按满足《建筑设计防火规范》的最小宽度进行，满足规范要求。1.3.4门厅设计门厅上建筑物主要的出入口处的内外过滤人流集散枢纽。和所有交通联系部分的设计一样，疏散出入口安全也是门厅设计有一个重要内容。门厅对外出入口的总宽度不就小于通过该门厅的过道、楼梯宽度的总和。门厅内交通线路及服务分区过厅设在过道与过道之间，起到交通路线的转折和过度作用。门厅内交通路线应明确，值班人员及总服务台的位置应明确，本设计满足要求。41 湖南工程学院2010届毕业设计图1-1标准层平面示意图41 湖南工程学院2010届毕业设计2结构设计2.1结构选型：由于结构为高度不超过50m的多层办公建筑，考虑到其整体性、抗侧性及房型的布置按实际功能需求，故采用框架结构比较合适。建筑全长56.70m，考虑防火要求，布置三个楼梯，且在首层多加两个安全出口。本工程为6度抗震,故结构选型如下：1.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。2.屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋型屋盖，屋面板厚120mm。3.楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋型楼盖，板厚120mm。2.2材料选用：混凝土：采用C30；钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235；墙体：外墙、分户墙均采用加气混凝土砌块，自重：7.5kN/m3，此次取墙厚为250mm；窗：钢塑门窗，；门：木门，；钢框玻璃门，；2.3初步估计梁、柱、板截面尺寸2.3.1框架梁截面尺寸估算1）边跨框架梁l=6600mm，取，；初选h=550mm，b=250mm。2）同理，中框架梁的h=400mm，b=250mm。2.3.2框架柱截面尺寸估算由于该建筑属于多层框架结构，故可按层高确定柱截面尺寸。设计初步取柱截面为400mm×400mm。2.3.3板截面尺寸估算本工程应该按双向板计算，一般不做刚度验算时板的最小厚度（为双向板的短边计算跨度），且应满足。41 湖南工程学院2010届毕业设计故本设计现浇板厚为h=120mm。2.4确定框架计算简图框架的计算单元如图1-1所示，取4轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，基础顶面至外部地面的距离定为500mm，故基础顶面到楼地面定为，二层楼面标高为3.60m，故底层柱高为。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.60m。由此可绘出框架的计算简图如图2-1所示。2.5框架梁柱的线刚度计算梁的线刚度计算：对于中框架梁取柱的线刚度计算：取令，则其余各杆件的相对线刚度为：41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.5-1框架计算简图框架梁柱的相对线刚度如图2.1-1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依41 湖南工程学院2010届毕业设计2.6荷载计算2.6.1恒载标准值计算1）屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水防水层（柔性）三毡四油铺小石子找平层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡保温层：80厚矿渣水泥结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：2）各层走廊楼面10mm面层水磨石底面20mm水泥砂浆打底素水泥浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：3）标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝底面30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：4）梁自重41 湖南工程学院2010届毕业设计梁自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：梁自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：基础梁梁自重：5）柱自重柱自重：抹灰层：10厚混合砂浆合计：6）外纵墙自重①标准层：铝合金窗：水泥粉刷内墙面水刷石外墙面合计：②底层：纵墙：铝合金窗：水泥粉刷内墙面水刷石外墙面合计：7）内隔墙自重①标准层：纵墙41 湖南工程学院2010届毕业设计水泥粉刷内墙面合计：②底层：纵墙：水泥粉刷内墙面：合计：2.6.2活荷载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得：上人屋面楼面：办公室会议室教室走廊2.6.3竖向荷载下框架受荷分析板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图2.6.3-1及图2.6.3-2。图2.6-1梯形荷载转化为等效均布荷载41 湖南工程学院2010届毕业设计2.6-2一榀框架计算简图1）D-F轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：41 湖南工程学院2010届毕业设计恒载：活载：梁自重：D-F轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载因为D-F轴间框架梁与G-J轴间框架梁对称，所以G-J轴间框架梁与D-F轴间框架梁相同。2）F-G轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：；F-G轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载41 湖南工程学院2010届毕业设计活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载3）D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重及天沟自重+梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传活载标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传活载底层柱恒载=墙自重板传荷载因为D轴柱与J轴柱对称，所以J轴柱的纵向集中荷载与D轴相同。4）F轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载41 湖南工程学院2010届毕业设计顶层柱活载=板传活载标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传活载=23.01kN底层柱恒载=墙自重+梁自重5）柱自重标准层自重底层自重2.6.4风荷载计算1）集中风荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》7.1.1垂直于建筑物表面上的集中风荷载标准值，应按下述公式计算：41 湖南工程学院2010届毕业设计式中——集中风荷载标准值()；　　——高度z处的风振系数；　　——风荷载体型系数；　　——风压高度变化系数；　　——基本风压()；　　——下层柱高；　　——上层柱高，顶层为栏杆高度的2倍；　　——迎风面的宽度。其中，，。风压高度变化系数按《荷载规范》7.2.2的系数表用内插法求得。以此类推，可得各高度的风压变化系数。风荷载体形系数，根据建筑物的体型查《荷载规范》：本次设计采用风荷载体形系数。风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用（n是建筑层数）估算，大约为，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，；对于框架结构，式中，——脉动增大系数，因为，为B类地面，由规范脉动增大系数表内插法可得；——脉动影响系数，房屋高度≤30m，且，由规范脉动影响系数表内插法可得：；——振型系数（对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的弯剪型结构，可近似采用计算点距室外地面高度z与房屋高度H的比值；）——风压高度变化系数；计算过程见表2.6-1。41 湖南工程学院2010届毕业设计表2.6-1集中风荷载标准值离地高度14.851.130.821.341.30.353.63.611.9411.251.040.631.261.30.353.63.69.807.561.000.451.191.30.353.63.68.534.051.000.261.101.30.354.053.68.302）风荷载作用下的位移验算⒈侧移刚度D具体计算参见表2.6.4-2和表2.6.4-3。2.风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中，——第j层的总剪力；——第j层所有柱的抗侧移刚度之和；——第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下的计算见下表。41 湖南工程学院2010届毕业设计表2.6-2横向2—4层D值的计算构件名称D轴柱1.830.479334F轴柱4.780.7112875G轴柱4.780.7112875J轴柱1.830.479334表2.6-3横向底层D值的计算构件名称D轴柱2.260.646332F轴柱6.020.817650G轴柱6.020.817650J轴柱2.260.646332表2.6-4风荷载作用下框架侧移计算层次411.9411.94444180.000421/857139.8021.74444180.000771/467528.5330.27444180.001101/327218.3038.57279640.002221/2050侧移验算：层间侧移最大值：（满足）41 湖南工程学院2010届毕业设计2.7　内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载作用；（2）活荷载满布；（3）风荷载作用（从左向右）。为了方便计算在内力计算和内力组合中暂时将D、F、G、J轴分别用A、B、C、D代替。对于（1）、（2）两种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法计算。对于第（3）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。2.7.1恒、活载标准值作用下弯矩计算(1)梁在恒荷载作用下固端弯矩计算顶层AB，CD跨BC跨其它层AB，CD跨BC跨(2)梁在活荷载作用下固端弯矩计算顶层AB,CD跨BC跨其它层AB，CD跨41 湖南工程学院2010届毕业设计BC跨（3）用弯矩分配法计算1）恒、活载顶层列表计算分别见下表2）恒、活载中层列表计算分别见下表3）恒、活载底层列表计算分别见下表4）恒荷载、活荷载M图如下图图2.7-1顶层计算简图图2.7-2中层计算简图41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-3底层计算简图表2.7-1恒载顶层杆端弯矩的计算结点EFAB杆端EAEFFEFBFGAEBF分配系数0.380.620.320.190.49固端弯矩(kN·m)　-63.0663.06　-19.06　结点E弯矩分配传递23.9739.0920.97　　7.25结点F弯矩分配传递　-4-6.8-7.31-7.6-2.1结点G弯矩分配传递　　　　0.86结点H弯矩分配传递　　　　　结点G弯矩分配传递　　　　2.93结点H弯矩分配传递　　　　　结点E弯矩分配传递1.842.591.3　　结点F弯矩分配传递　-0.87-1.44-0.91-1.740.8最后弯矩(kN·m)25.81-26.2577.09-8.22-24.617.33-2.141 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-2恒载中层杆端弯矩计算结点EFA(E)B(F)杆端EAEIEFFEFBFJFGAE(IF)BF(JF)分配系数0.270.270.460.260.160.160.42固端弯矩(kN·m)　　-48.7648.76　　-15.64　结点F弯矩分配传递13.1713.1722.4212.68　　　5.72　　结点G弯矩分配传递　　-2.05-4.09-2.69-2.69-4.49-0.83　结点H弯矩分配传递　　　　　　0.27结点J弯矩分配传递　　　　　　　　　结点H弯矩分配传递　　　　　　1.26结点F弯矩分配传递0.670.670.690.36　　　0.22　　结点G弯矩分配传递　-0.25-0.5-0.34-0.34-0.62-0.11　最后弯矩(kN·m)13.8413.84-27.9557.21-3.03-3.03-19.225.94-0.9441 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-3恒载底层杆端弯矩计算结点EFABIJ杆端EAEIEFFEFBFJFGAEBFIEJF分配系数0.250.270.480.270.150.160.42固端弯矩(kN·m)　　-48.7648.76　　-15.64　　结点F弯矩分配传递12.1913.1723.4113.17　　　7.32　　6.1　　结点G弯矩分配传递　　-2.16-2.93-2.25-2.28-4.32-1.78　　-1.35　结点H弯矩分配传递　　　　　　0.29结点J弯矩分配传递　　　　　　　　　　　结点I弯矩分配传递　　　　　　　　　　结点F弯矩分配传递0.510.540.780.39　　　0.32　　0.25　　结点G弯矩分配传递　　-0.27-0.49-0.34-0.39-0.63-0.17　　-0.11　41 湖南工程学院2010届毕业设计结点EFAB杆端EAEFFEFBFGAEBF分配系数0.380.620.320.190.49固端弯矩(kN·m)　-13.7413.74　-10.25　结点F弯矩分配传递5.238.514.40　　2.51　　结点G弯矩分配传递　-2.13-2.46-1.52-3.25-1.21　结点H弯矩分配传递　　　　0.86结点I弯矩分配传递　　　　　　　结点J弯矩分配传递　　　　　　　结点H弯矩分配传递　　　　0.72结点I弯矩分配传递　　　　　　　结点F弯矩分配传递0.861.370.79　　0.65　　结点G弯矩分配传递　-0.56-1.18-0.71-1.62-0.54　最后弯矩(kN·m)6.09-6.5515.06-2.23-13.123.16-1.75表2.7-4活载顶层杆端弯矩计算表2.7-5活载中层杆端弯矩计算结点EFA(E)B(F)杆端EAEIEFFEFBFJFGAE(EI)BF(FJ)分配系数0.270.270.460.260.160.160.42固端弯矩(kN·m)　　-13.7413.74　　-2.72　结点F弯矩分配传递3.763.766.323.67　　　5.7　　结点G弯矩分配传递　　-0.861.37-0.98-0.98-2.21-0.48结点H弯矩分配传递　　　　　　0.16结点J弯矩分配传递　　　　　　　　　结点H弯矩分配传递　　　　　　0.73结点F弯矩分配传递0.290.290.420.11　　　0.13　　结点G弯矩分配传递　-0.15-0.31-0.21-0.21-0.44-0.09　最后弯矩(kN·m)4.054.05-8.0118.47-1.19-1.19-4.245.83-0.5741 湖南工程学院2010届毕业设计41 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-6活载底层杆端弯矩计算结点EFABIJ杆端EAEIEFFEFBFJFGAEBFIEJFF分配系数0.250.270.480.270.150.160.42固端弯矩(kN·m)　　-13.7413.74　　-2.72　　结点F弯矩分配传递3.783.976.783.97　　　3.81　　2.92　　结点G弯矩分配传递　　-1.27-1.83-1.09-1.17-2.53-0.55　　-0.39　结点H弯矩分配传递　　　　　　0.17结点J弯矩分配传递　　　　　　　　　　　结点H弯矩分配传递　　　　　　0.53结点F弯矩分配传递0.160.180.260.20　　　0.17　　0.11　　结点G弯矩分配传递　　-0.10-0.11-0.12-0.13-0.24-0.16　　-0.12　最后弯矩(kN·m)3.944.15-8.0715.97-1.21-1.30-4.133.98-0.713.03-0.5141 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-4恒荷载作用下的M图（单位：KN·m）41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-5活荷载作用下的M图（单位：KN·m）41 湖南工程学院2010届毕业设计2.7.2恒、活载标准值作用下剪力、轴力计算（1）当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法，V及N的计算简图见图2.6.12：图2.7-6V及N的计算简图各层的最终弯矩与各柱相连的两层计算的弯矩叠加，不平衡的弯矩进行分配。分配后的Ｍ图及Ｖ、Ｎ图如下：41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-7恒荷载作用下的V图（单位：KN）41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-8恒荷载作用下的N图（单位：KN）41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-9活荷载作用下的V图（单位：KN）41 湖南工程学院2010届毕业设计图2.7-10活荷载作用下的N图（单位：KN）41 湖南工程学院2010届毕业设计2.7.3风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。（1）A、B、C、D、E柱的反弯点位置的计算分别见下表；（2）风荷载作用下A、B、C、D、E柱剪力和梁柱弯矩的计算分别见下表；（3）风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力见下表。表2.7-7A轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m43.61.480.40000.41.4433.61.480.450000.451.6223.61.480.500-0.010.491.7614.551.780.650-0.00500.652.96表2.7-8B轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m43.63.750.430000.431.5533.63.750.480000.481.7323.63.750.50000.51.814.554.470.580000.582.64表2.7-9C轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m43.63.750.430000.431.5533.63.750.480000.481.7323.63.750.50000.51.814.554.470.5800-0.0060.522.5141 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-10D轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m43.61.480.40000.41.4433.61.480.450000.451.6223.61.480.500-0.010.491.7614.551.780.650-0.00400.652.96表2.7-11风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层Vi/kN∑D/kN/mDim/(kN/m)Di/∑DVim/kNyh/mMc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)411.005461698220.182.651.87.164.778.64330.405461698220.184.192.0310.358.5115.12246.905461698220.185.732.2113.1212.6721.63160.803875379320.20510.453.7120.838.7833.47表2.7-12风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层Vi/kN∑D/KN/mDim/(KN/m)Di/∑DVim/kNyh∑/mMc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)411.005461632440.0590.871.852.311.612.81330.405461632440.0591.372.073.332.844.94246.905461632440.0591.882.254.234.237.07160.803875324100.0623.163.367.3910.6211.6241 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-13风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层Vi/kN∑DKN/mDim/(KN/m)Di/∑DVim/kNyh/mMc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左/(kN·m)Mb右/(kN·m)411.0054616147940.2713.991.9410.217.736.316.31319.4054616147940.2716.312.1614.7713.6311.2511.25246.9054616147940.2718.632.2519.4219.4216.5216.52160.803875398290.25412.953.3130.9542.8725.1925.19表2.7-14风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层Vi/kN∑DKN/mDim/(KN/m)Di/∑DVim/kNyh/mMc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左/(kN·m)Mb右/(kN·m)411.0054616119620.2193.221.898.46.097.482.77319.4054616119620.2195.102.1212.1410.8113.314.92246.9054616119620.2196.982.2515.7115.6919.367.16160.803875387620.22611.523.4825.5740.1030.1211.1441 湖南工程学院2010届毕业设计表2.7-15风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层柱轴力/KNAB跨/VbABBC跨/VbBCCD跨/VbCDA轴B轴C轴D轴NcAVbAB-VbBCNcBVbBC-VbCDNcCNcE42.271.912.09-2.980.350.47-0.18-0.251.8634.003.413.72-6.980.591.06-0.31-0.564.0525.785.015.44-12.760.771.83-0.43-0.997.2118.897.638.38-21.561.253.08-0.75-1.7412.272.8横向框架内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取不利者。本设计采用两种情况下内力组合，即1.2恒荷载+1.4活荷载+0.6×1.4×风荷载，1.35恒荷载+0.7×1.4×活荷载。2.8.1框架梁内力组合（1）在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，而剪力采用调幅前的剪力值。另外，为了简化起见，设计时采用了轴线处的内力值，这样只是计算得的钢筋用量比需要的钢筋用量稍微多一点。在恒载作用下，跨间最大正弯矩Mmax可近似取跨中的M代替式中、——在恒载和活载作用下梁左、右端弯矩　　——恒载、活载分别作用在梁上的线荷载跨中Mmax若小于，就取以一层为例说明：AB跨恒载：DE跨恒载：故DE跨取20.71kN·m41 湖南工程学院2010届毕业设计DE跨活载：（2）框架梁内力组合结果见表2.7.1、2.7.2、2.7.3、2.7.4。2.8.2框架柱内力组合（1）框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，在进行梁柱内力组合时考虑到每层活荷载不总是同时布满，因而对楼面活荷载应进行折减，应按规范要求取用折减系数，本设计按规范不需要进行折减，因而不考虑。为了简化起见，计算时采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋比需要的钢筋用量略微多一点。（2）各内力组合分别见下表。表2.8-1用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层　恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的VVmax及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-58.19-2.89　　+-61.08+-61.08V75.293.54　　78.8378.83中M35.681.75+127.48　　　　V　　　　　　　右M-15.44-1.34　　+-16.79+-16.79V-51.56-2.68　　-54.23-54.231左M-40.96-16.13　　+-57.09+-57.09V56.4023.43　　79.8379.83中M27.9612.83+132.26　　　　V　　　　　　　右M-16.48-7.10　　+-23.58+-23.58V-42.80-20.00　　-62.80-62.80注：1、恒载为1.35×MGK和1.35×VGK;2、活载为0.7×1.4×MQK和0.7×1.4×VQK;3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。41 湖南工程学院2010届毕业设计表2.8-2用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层　恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的VVmax及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-63.77-7.642.30-2.30　　++④-73.71++④-73.71V110.929.16-0.600.60　　120.67120.67中M108.407.900.33-0.33++116.62　　　　V　　　　　　　　　右M-127.56-9.80-1.651.65　　++-139.01++-139.01V-136.44-9.97-0.600.60　　-145.81-145.811左M-59.40-40.8128.11-28.11　　++④-128.32++④-128.32V89.1261.82-7.477.47　　158.42158.42中M82.4956.383.48-3.48++142.34　　　　V　　　　　　　　　右M-97.49-66.60-21.1621.16　　++-185.25++-185.25V-103.55-71.60-7.477.47　　-167.82-167.82注：1、恒载为1.2×MGK和1.2×VGK;2、活载为1.4×MQK和1.4×VQK;3、左风、右风④为0.6×1.4×MQK和0.6×1.4×VQK;4、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。41 湖南工程学院2010届毕业设计层　恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的VVmax及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-51.72-4.131.58-1.58　　++④-57.43++④-57.43V66.925.05-0.520.52　　72.4972.49中M31.722.510.42-0.42++34.65　　　　V　　　　　　　　　右M-13.73-1.92-0.750.75　　++-16.4++-16.4V-45.83-3.82-0.520.52　　-50.17-50.171左M-36.41-23.049.36-9.36　　++④-68.81++④-68.81V50.1433.47-4.254.25　　87.8687.86中M24.8518.33-0.200.20++④43.36　　　　V　　　　　　　　　右M-14.65-10.14-9.769.76　　++-34.55++-34.55V-38.04-28.57-4.254.25　　-70.86-70.86表2.8-3用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC）注：1、恒载为1.2×MGK和1.2×VGK;2、活载为1.4×MQK和1.4×VQK;3、左风、右风④为0.6×1.4×MQK和0.6×1.4×VQK;4、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。表2.8-4用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC）层　恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的VVmax及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-58.19-2.89　　+-61.08+-61.08V75.293.54　　78.8378.83中M35.681.75+127.48　　　　V　　　　　　　右M-15.44-1.34　　+-16.79+-16.79V-51.56-2.68　　-54.23-54.231左M-40.96-16.13　　+-57.09+-57.09V56.4023.43　　79.8379.83中M27.9612.83+132.26　　　　V　　　　　　　右M-16.48-7.10　　+-23.58+-23.58V-42.80-20.00　　-62.80-62.80注：1、恒载为1.35×MGK和1.35×VGK;2、活载为0.7×1.4×MQK和0.7×1.4×VQK;3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。41 湖南工程学院2010届毕业设计2.8-5用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（A轴柱）层　　恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、VMmax及相应的N、V　　组合项目值组合项目值组合项目值1上M4.423.0843.33-43.33++0.633.49+④-38.91++0.749.90N2252.061126.664.31-4.313381.322247.753045.04下M-2.21-1.54-60.0260.02++0.6-39.76+④57.81++0.7-63.30N2306.421126.664.31-4.313430.352302.113099.40V1.160.8118.13-18.1312.85-16.9719.86注：1、恒载为1.2×MGK、1.2×NGK、1.2×VGK；2、活载、左风、右风④为1.4×MQK、1.4×NQK、1.4×VQK；3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为KN。2.8-6用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（A轴柱）层　　恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、VMmax及相应的N、V　　组合项目值组合项目值组合项目值1上M4.972.16+7.124.97+7.12N2533.57788.663322.242533.573322.24下M-2.48-1.08+-3.56-2.48+-3.56N2594.73788.663435.682594.733383.39V1.310.571.881.311.88注：1、恒载为1.35×MGK、1.35×NGK、1.35×VGK；2、活载为0.7×1.4×MQK、0.7×1.4×NQK、0.7×1.4×VQK；3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。41 湖南工程学院2010届毕业设计2.8-7用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层　　恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、VMmax及相应的N、V　　组合项目值组合项目值组合项目值1上M6.844.7310.35-10.35++0.617.78+④-3.51++0.720.50N1214.15334.1117.18-17.181558.561196.971465.20下M-3.42-2.37-14.8714.87++0.6-14.71+④11.45++0.7-19.94N1243.43334.1117.18-17.181587.841226.251494.48V1.801.254.42-4.425.70-2.627.10注：1、恒载为1.2×MGK、1.2×NGK、1.2×VGK；2、活载、左风、右风④为1.4×MQK、1.4×NQK、1.4×VQK；3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。2.8-8用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层　　恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、VMmax及相应的N、V　　组合项目值组合项目值组合项目值1上M7.703.31+11.017.70+11.01N1365.92233.881599.791365.921599.79下M-3.85-1.66+-5.50-3.85+-5.50N1398.86233.881632.731398.861632.73V2.030.872.902.032.90注：1、恒载为1.35×MGK、1.35×NGK、1.35×VGK；2、活载为0.7×1.4×MQK、0.7×1.4×NQK、0.7×1.4×VQK；3、表中弯矩的单位为kN·m,剪力的单位为kN。41 湖南工程学院2010届毕业设计2.9.梁、柱配筋计算截面设计与配筋计算梁、柱混钢筋混凝土强度为C30:，，纵向受力钢筋采用HRB335级:，箍筋采用HPB235级:2.9.1框架柱设计本设计选取代表性的D轴柱一、D轴柱设计：（1）柱的轴压比验算该框架柱的轴压比限值为0.9。轴压比≤0.9则D轴柱的轴压比满足要求。（2）截面尺寸复核取h0=400-35=365mm,Vmax=19.86kN,因为hw/b=365/400=0.916≤4所以0.25βcƒcbh0=0.25×1.0×14.3×365×400=1013>19.86kN（3）正截面受弯承载力计算（采用对称配筋）Nb=a1ƒcbh0ξb=1.0×14.3×365×400×0.550=2228kNN>Nb,为小偏压，选用M大、N大的组合，最不利组合为：第一组：M=3.56kN·mN=3435.68kN第二组：M=63.3kN·mN=3099.4kN先计算第一组：M=3.56kN·mN=3435.68kN在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度为l0=1.0H0=4.55me0=M/N=3.56/3435.68=1.04mm取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值。而400/30=13.33，故可取ea=20mm45 湖南工程学院2010届毕业设计ei=e0+ea=1.04+20=21.04mml0/h=4550/400=11.4>5应考虑偏心距增大系数η11.4〈15，=1则1=0.5fcA/N=0.5×14.3×400×400/3435680=0.63η=2.18e=2.18ei+h/2-a=2.18×21.04＋400/2-35=285.87mm=0.804As=A`s=1578mm2实配8Ф16（As=A`s=1608mm2)。第二组内力：M=63.3kN·mN=3099.4kN水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上时,框架柱的计算长度l0按下列两式计算，并取其中的较小者：式中　、——柱的上端，下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值——、中的最小值已知一层梁节点处线刚度所以l0=（1+0.150.83）4.55=6.45m取较小值=6.45me0=M/N=63.3/3099.4=20.42mm取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值。而400/30=18.33，故可取ea=20mmei=e0+ea=20.42+20=40.42mml0/h=4550/400=11.4>5应考虑偏心距增大系数η11.4〈15，2=1则1=0.5fcA/N=0.5×14.3×400×400/3099400=0.7η45 湖南工程学院2010届毕业设计=1.876e=1.876ei+h/2-a=1.876×40.42＋400/2-35=315.83mm=0.742As=A`s=1596mm2实配8Ф16（As=A`s=1608mm2)。（4）斜截面受剪承载力计算一层最不利组合为：第一组：M=63.3kN·mN=3099.4kNV=19.86kNλ=Hn/2h0=5.55/2×0.515=5.39>3，所以λ=30.3fcA=0.3×14.3×5502=1297.8kNVb)326.22(>Vb)0.7ƒtbh0(kN)169.67(>Vb)97.34(>Vb)箍筋直径、肢数φ8,双肢φ8,双肢间距100加密区100加密区150非加密区150非加密区бsv=nAsv/bs(%)0.3350.4020.2240.268Ρsv,min（%）0.17745 湖南工程学院2010届毕业设计层计算公式梁AB梁DE支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1M/(kN·m)-128.32142.34-185.25-68.8143.36-34.55b(㎜)300300300250250250h0(㎜)515515515515515515as=M/a1ƒcbh020.1520.1540.1850.0840.0610.033ξ=1-0.099(ξb)0.11(ξb)0.146(ξb)0.086(ξb)0.056(ξb)0.039(ξb)As=a1ƒcbh0ξ/fy8008891180679418331实配钢筋（㎜2）2Ф16+2Ф204Ф182Ф16+3Ф202Ф16+1Ф202Ф182Ф16实配面积(㎜2)103010171344716509402ρ（%）0.6080.60.7930.7850.5580.441ρmin=55ft/fy（%）0.2624M/(kN·m)-77.09127.48-150.37-61.0837.43-16.79b(㎜)250250250250250250h0(㎜)515515515515515515as=M/a1ƒcbh020.0660.0780.9100.0580.0430.018ξ=1-0.058(ξb)0.098(ξb)0.117(ξb)0.137(ξb)0.082(ξb)0.036(ξb)As=a1ƒcbh0ξ/fy469792946649358157实配钢筋（㎜2）3Ф16+1Ф184Ф162Ф16+3Ф182Ф16+2Ф182Ф162Ф16实配面积(㎜2)563804971817402308ρ（%）0.3330.4740.5730.90.4410.338ρmin=55ft/fy（%）0.262表2.9-2框架梁正截面配筋计算45 湖南工程学院2010届毕业设计2.10.楼板的设计计算2.10.1楼板传力类型本次设计中，AB跨，BC跨，故均应按双向板计算。2.10.2楼板荷载及计算跨度的确定1）荷载计算由于上人屋面，所以活载取，楼盖活载取，走廊活载取。按弹性理论计算各区格中间跨正弯矩时，按恒荷载均步及活荷载棋盘格式布置计算，取荷载：屋面：楼面：79 湖南工程学院2010届毕业设计走廊：在计算各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：2）计算跨度的确定支承长度则计算跨度：纵向：中间跨：或边跨：（楼面的边跨为）横向，中间跨：或边跨：（楼面的边跨为）A板：屋面：，楼面：，79 湖南工程学院2010届毕业设计B板：屋面：，楼面：，C板：屋面：，楼面：，D板：，3）按弹性理论计算弯矩按弹性理论计算，在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在作用下，各区格四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。对于钢筋混凝土，泊松比。则双向板各区格的跨内和支座的弯矩计算如下表：表2.10-1双向板弯矩计算（屋面A、B区格）区格AB跨内跨内支座(负值)79 湖南工程学院2010届毕业设计表2.10-2双向板弯矩计算（屋面C、D区格）区格CD跨内跨内支座(负值)79 湖南工程学院2010届毕业设计表2.10-3双向板弯矩计算（楼面A、B区格）区格AB跨内跨内支座(负值)79 湖南工程学院2010届毕业设计表2.10-4双向板弯矩计算（楼面C、D区格）区格CD跨内跨内支座(负值)79 湖南工程学院2010届毕业设计由上表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可以近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即屋面板：A—B支座：C—D支座：A—C支座：B—D支座：楼面板：A—B支座：C—D支座：A—C支座：B—D支座：2.11基础设计2.11.1F轴柱J-1基础的设计本设计采用柱下独立基础，地基承载力特征值ƒa=220kpa，D轴（即为内力计算的B轴）底层柱相应荷载效应的基本组合：Mmax=-39.76kN·mN=3430.35kNV=12.85kN标准组合：79 湖南工程学院2010届毕业设计Mmax=-28.67kN·mN=2728.7kNV=9.32kN（1）确定基础底面面积①先按由心受压估算基础底平面（取埋深=1.5m）②初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压将基础底面增大10%，即取初选基底尺寸：b×l=2.5×4.5（2）验算基础底面尺寸取值是否合适≤1.2ƒa=1.2×220=264kpa=(Pmax+Pmin)/2=191.75<220kpa故基础底面尺寸取L×b=2.5×4.5m满足要求。（3）基础高度设基础高度h=900mm,分两阶，每阶450mm基础边缘处的最大和最小净反力：①柱与基础交接处的冲切计算：b=2.5>bc+2h0=0.55+2×0.66=1.87mbm=(bt+bb)/2=(0.55+1.87)÷2=1.41m79 湖南工程学院2010届毕业设计F1=PsAl=199.54×4.4=878kNβh=0.99则：=0.7×0.99×1.27×103×1.41×0.86=1067.22KN②基础变阶处的冲切计算：b=2.5>bl+2h01=2+2×0.41=2.82mbm=(bt+bb)/2=(2+2.82)÷2=2.41mF1=PsAl=199.54×2.65=528.8kNβh=1则：=0.7×1×1.27×103×2.41×0.41=878.42KN故基础高度满足要求。（4）基础底板配筋计算长方向弯矩计算：短方向弯矩计算：长边方向的受力钢筋截面面积计算配()79 湖南工程学院2010届毕业设计配()2.11.2D轴柱J-2基础的设计本设计采用柱下独立基础，地基承载力特征值ƒa=220kpa，D轴（即为内力计算的A轴）底层柱相应荷载效应的基本组合：Mmax=-14.71kN·mN=1587.84kNV=5.7kN标准组合：Mmax=-10.92kN·mN=1282.3kNV=4.3kN1）确定基础底面面积①先按由心受压估算基础底平面（取埋深=1.5m）②初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压将基础底面增大10%，即取初选基底尺寸：b×l=1.5×32）验算基础底面尺寸取值是否合适≤1.2ƒa=1.2×210=252kpa=(Pmax+Pmin)/2=177.35<210kpa故基础底面尺寸取L×b=1.5×3.0m满足要求。3）基础高度设基础高度h=700mm,分两阶，每阶350mm79 湖南工程学院2010届毕业设计基础边缘处的最大和最小净反力：①柱与基础交接处的冲切计算：b=1.5>bc+2h0=0.4+2×0.36=1.42mbm=(bt+bb)/2=(0.4+1.72)÷2=1.06mF1=PsAl=186.1×2.07=385.3kN=0.7×1×1.27×103×1.06×0.66=622>F1=385.3kN②基础变阶处的冲切计算：b=2.5>bl+2h01=1.4+2×0.31=2.02mbm=(bt+bb)/2=(1.4+2.02)÷2=1.71mF1=PsAl=186.1×1.17=217.74kN=0.7×1×1.27×103×1.71×0.31=471.26>F1=217.74kN故基础高度满足要求。4）基础底板配筋计算长方向弯矩计算：短方向弯矩计算：79 湖南工程学院2010届毕业设计长边方向的受力钢筋截面面积计算配()配()2.12楼梯设计2.12.1　踏步板（TB-1）踏步尺寸为300㎜×150㎜，斜板厚度取t=40㎜，，则截面平均高度为1)恒荷载标准值踏步板自重　　0.12×0.3×25=0.9kN/m踏步面自重　（0.15+0.3）×0.55=0.248kN/m踏步板底抹灰自重　　0.015×0.335×17=0.085kN/m合计1.233kN/m恒载设计值g1.233×1.2=1.48kN/m活载设计值q2.5×0.3×1.4=1.05kN/m设计值g+q=2.53kN/m2)内力计算斜梁截面尺寸选取用b×h=200㎜×400㎜，则踏步板的计算跨度为踏步板跨中弯矩3)截面承载力计算79 湖南工程学院2010届毕业设计踏步板计算面尺寸b×h=300㎜×120㎜h0=h-as=120-20=100㎜踏步板按照构造配筋，每踏步采用2φ8（As=101mm2）,取踏步斜板分布钢筋φ8@200mm2.12.2楼梯斜梁（TL—1）1)荷载计算踏步板传荷载1/2×2.53×2.1×1/0.3=8.86kN/m斜梁自重1.2×(0.4－0.04)×0.2×25×1/0.849=2.55kN/m斜梁抹灰1.2×(0.4－0.04)×0.02×17×1/0.849=0.18kN/m总计q＋g=12.59kN/m2)内力计算取斜梁截面尺寸为b×h=200×400，斜梁水平方向的计算跨度为L=l0＋b=4.2＋0.2=4.4m斜梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为kN·mKN3)承载力计算斜梁按T型截面进行配筋计算，取h0=h-as=300-35=265mm翼缘有效宽度按翼缘高度考虑取翼缘有效宽度两者中取最小值79 湖南工程学院2010届毕业设计首先按第一类T型截面进行计算结构确为第一类T型截面，故故选用214（AS=308㎜2）故按构造配置箍筋，选用双肢箍φ。s=200㎜≤smax=200㎜满足要求。2.12.3平台板（按双向板的弹性方法设计）平台板的厚度为h=80㎜，泊松比：μ＝1/5.计算公式1)荷载计算恒荷载瓷砖面层0.55kN/m楼板自重0.08×25=2kN/m天棚抹灰0.015×17=0.255kN/m小计2.805kN/m设计值1.2×2.805+1.4×2.5=6.87kN/mlox=2100+240=2340mmloy=4260+240=4500mmlox/loy=0.52查表知mx=0.0576my=0.0071mx,=0.122）跨中弯矩和配筋的计算：　Mx=(0.0576+0.0071/5)×6.87×2.342=2.23kN·M　My=(0.0071+0.0576/5)×6.87×2.342=1.36kN·MAsx=160mm2，可按构造要求配筋，实配φ10@200(As＝393mm2)根据数据大小在Y方向也可实配φ10@200(As＝393mm2)　　Mx"=0.12×6.87×2.342=4.52kN·MAsx"=378mm2，实配φ10@200(As＝393mm2)79 湖南工程学院2010届毕业设计2.12.4平台梁平台梁的截面尺寸为250×400㎜1）荷载计算均布线荷载梁自重0.25×(0.4-0.08)×25=2kN/m梁侧面抹灰2×0.02×(0.4-0.08)×17=0.218kN/m梁底抹灰0.015×0.25×17=0.064kN/m平台板传来恒荷载2.805×2.1÷2=2.95kN/m恒荷载小计g5.368kN/m平台板传来活荷载q2.5×2.1÷2=2.63kN/m均布线荷载设计值g+q=1.2×5.368+1.4×2.63=10.292kN/m单根斜梁传来集中力设计值合计4(G+Q)=4×30=120kN2）支座及跨中最大弯矩计算30×(0.22+2.12+2.38+4.28)+10.292×4.52/2-4.5RA=0得RA=83.16kNRB=RA=83.16kN跨中最大3）正截面承载力计算配筋h0=h-as=400-35=365㎜所需纵向受拉钢筋面积故选用420（AS=1256㎜2）4）斜截面承载力计算及配筋79 湖南工程学院2010届毕业设计集中荷载对支座截面产生的剪力，则有故不考虑剪跨比的影响。5）复核截面尺寸hw=h0=365㎜,hw/b=365/250=1.46<4,属一般梁。故截面尺寸符合要求。6）验算可否桉构造配箍0.7bhoft=0.7×250×365×1.27=82.5kN>82kN故按构造配置箍筋，选用双肢箍。φ8@200S=200㎜≤smax=200㎜满足要求。平台梁支承斜梁处两侧设置三道φ8@100加密箍，第一道箍距斜梁边50㎜，以免发生局部破坏。79 湖南工程学院2010届毕业设计3.施工组织设计3.1工程概况工程名称：工程大学教学楼；工程地址：工程大学学校内；建筑规模：总建筑面积6700平方米，一栋；建设层数：四层；结构类型：基础采用柱下独立基础，上部结构采用钢筋混凝土现浇框架结构；3.1.1编制说明与编制依据1）编制依据（a）工程大学教学楼工程施工招标文件；（b）工程设计有限公司的工程大学教学楼工程施工图纸；（c）国家和行业颁布的有关现行施工规范和标准；（d）我公司的人员安排、技术力量、机械设备配备能力；（e）我公司以往优良工程建筑施工经验；（f）我公司对本工程的承诺。附：选用相关规范、规程及标准如下：（1）GBJ201-83土方与爆破工程施工与验收规范；（2）GBJ202-83地基与基础施工与验收规范；（3）JGJ18-96钢筋焊接与验收规程；（4）GB50164-92混凝土质量控制标准；（5）GB50204-92混凝土结构工程施工与验收规范；（6）GB50164-92混凝土结构试验方法标准；（7）GB50203砌体工程施工与验收规范；（8）GB50209-95建筑地面工程施工及验收规范；（9）GB50207-94屋面工程技术规程；（10）JGJ/121-99工程网络技术规程；（11）JGJ73-91建筑装饰工程施工及验收规范；（12）JGJ/T8-97建筑变形测量规程；（13）GBJ300-88建筑安装工程质量检验评定统一标准；79 湖南工程学院2010届毕业设计（14）GBJ301-88建筑工程质量检验评定标准；（15）JGJ59-99建筑施工安全检查平分标准；（16）JGJ80-91建筑施工作业安全规程；（17）JGJ46-88施工现场临时用电安全技术；（18）GJ33-86建筑机械使用安全技术规范；（19）GB50259-96电器装置工程电气照明装置施工及验收规范；（20）GB50268-97给排水管道工程施工及验收规范；2）编制原则（a）结合实际，突出重点，兼顾一般，周密部署，合理安排。（b）平行流水、均衡作业，网络控制，保证工期。(c）规划创优，方案切实，措施到位，确保质量。（d）推广使用新技术、新工艺、新材料。3.1.2工程特点1）建筑概况（a）工程大学教学楼建筑面积为1700m2。（b）建筑高度:本教学楼建筑高度为14.4m，底层高4.05m，其他层高3.6m。2）结构概况（a）本工程按6度抗震设防，（b）砌体室内地坪以下砌体用强度等级为MU10实心砖，采用M5水泥砂浆砌筑；室内地坪以上砌体用强度等级为MU7.5加气砼小型砌块，M5混合砂浆砌筑；120厚砖墙用MU7.5砖M5混凝土砂浆砌筑；180厚砖墙用MU7.5砖M5混凝土砂浆砌筑；钢筋混凝土框架结构的填充墙用MU7.5砖M5混合砂浆砌筑。3.2现场组织机构及劳动力调配3.2.1施工目标1）质量目标——确保本工程一次交验合格率100%，工程一次交验优良率85%，质量达到优良工程并实行质量终身负责制交工后实行定期回访制度。79 湖南工程学院2010届毕业设计2）工期目标——参照国家定额工期及招标书要求，确定本工程工期为200天（日历天）。3）安全施工目标——加强安全管理与安全防护，确保无重伤及其以上事故，轻伤事故月频率控制在1‰以下。4）文明施工目标——维护周边环境，施工期间，控制好排污、噪声，协调处理好与周边单位的关系，确保达到珠海市文明施工样板工程标准。5）服务目标——服务及时、圆满、准确和友好，确保业主（用户）满意，并实行服务承诺制。表3.2-1生产工人计划安排序号工种10.710.810.910.1010.1110.121桩机工202土石方工40103木工10303030304钢筋制作工10303030305钢筋安装工404040406混凝土工10505050507棚工1010108瓦工30309水电安装工102030301010油漆工202011杂工101020302020总计100180200250270503.2.3施工现场总平面布置1）施工平面布置依据（a）建设地区原始资料；（b）一切原有和拟建工程位置及尺寸；79 湖南工程学院2010届毕业设计（c）全部施工设施建造方案；（d）施工方案、施工进度和资源需用量计划；（e）建设单位可提供的生活设施。2）施工平面布置原则（a）施工平面布置要紧凑合理，尽量减少施工用地；（b）合理组织运输，保证现场运输道路畅通，尽量减少场内运输费用；（c）尽量采用装配式施工设施，减少搬迁损失，提高施工设施安装速度；（d）各项施工设施布置都要满足方便生产，有利于生活、安全防火、环境保护和劳动保护要求。3）总平面布置详见施工平面布置图3.3施工机械设备根据本工程特点、施工方法、施工进度计划以及结合我单位现有机械设备，拟投入本工程施工的主要机械设备计划见下：1）土石方开挖配备2台挖掘机，10辆散体物料运输车；2）本招标工程主体结构的垂直运输拟设置1台塔吊；3）设置4台三车钢井架，教学楼和现代信息中心各两台，方便砌体粉刷施工材料的垂直运输；3.4施工总体部署3.4.1概述湖南工程大学教学楼工程建筑面积1670m2，结构类型采用钢筋混凝土现浇框架结构，主体分为四层。本工程工作量大且总工期不超过170天，因此，为能做到优质高效地完成本工程的施工任务，必须根据本工程的特点进行细致周密的施工部署，经过方案优化，拟将总工期定为162日历天，对工程重点和特点制定对策及措施，并且在整个施工过程中，做好对周围环境的防护措施。1）技术力量投入79 湖南工程学院2010届毕业设计选调优秀管理人员组成本工程现场项目部，对该工程施工实行计划、组织、协调、控制、监督和指挥职能。2）保证充足的劳动力投入保证充足的劳动力投入，我公司管理人员和作业工人配备充足，在工程施工时，木工、钢筋工、砼工、瓦工四大工种的工序搭接在时间和空间上要做到合理紧凑，保证满足施工的需要。3）周转材料、施工机械的配备要确保施工需要周转材料、施工机械的配备根据施工机械、周转材料一览表的要求，及时组织进场。塔吊、垂直钢井架和砂浆机等施工机械工作要正常，土建与各专业工程协调施工，工程使用的材料供应要及时足够，且通过增大人力、物力、财力的投入，保证整个工程优质、快速、安全、文明地完成。4）采取动态管理在施工中以总工期为目标，以阶段控制计划为保证，采取动态管理，使施工组织科学化，合理化，确保阶段计划按期或提前完成。推行全面计划管理，认真编制切实可行的工程总进度计划，运用网络计划技术和相应的月、旬、周施工作业计划。对每个作业班组下达生产计划任务书，使施工生产上下协调，长、短期计划衔接。利用微机控制全面进度计划，坚持日平衡、周调度，确保月计划的实施，从而保证该工程总体目标的实现。3.4.2施工流程与施工顺序1）总施工原则遵循“先地下后地上，先结构后围护，先主体后装饰，先土建后安装，安装预埋、预留与土建施工同步”的总施工原则。79 湖南工程学院2010届毕业设计2）整体施工顺序开工准备土方开挖、基础施工回填土水电安装工程承台、地梁施工屋面防水、外装修塔吊安装管线预埋焊接上部结构施工外排棚搭设钢井架安装砌砖、粉刷及屋面施工门窗框安装室内给排水、电气安装及通风工程墙身、楼地面工程外墙粉刷装修工程门窗扇安装外排栅、钢井架拆除涂料、油漆室外工程竣工验收79 湖南工程学院2010届毕业设计3）上盖主体结构施工流程柱钢筋绑扎施工放线梁、板砼浇筑梁、板钢筋绑扎柱砼浇筑养护进入上一层结构柱模板、梁板模板安装管线预留安装及验收4）室内装饰工程流程79 湖南工程学院2010届毕业设计5）各阶段的施工顺序（a）准备阶段现场勘察→平面控制网建立→标高、水准点校核→建筑物定位（b）基础施工放开挖边线→土方开挖→验槽→独立基础，地梁，砌砖→回填土（c）主体施工测量弹线→柱钢筋绑扎→梁柱模→柱砼→梁板模板安装→梁板钢筋绑扎→梁板砼→养护→砌体（d）室内装饰先天棚、墙体后地面施工顺序（e）室外装饰主体、外墙施工完毕后即开始外墙装饰，外装饰采用从上至下的施工顺序。（f）安装工程预留、预埋→安装→调试（g）清理验收全面检查→自检纠错修补→整理竣工资料→打扫室内外清洁→交工验收3.4.3施工总方案说明1）施工总说明（a）施工测量采用水准仪控制高程，经纬仪控制轴线建立平面控制网及高程水准点，并根据需要设置控制桩。（b）基础施工采用机械开挖土方，夯机夯实，商品砼浇筑施工。（c）主体施工外脚手架采用钢管脚手架，密目安全网，顶架采用钢管顶架，模板采用木模板，采用商品混凝土，砼输送泵输送施工。（d）室内、室外装饰室内选择有类似工程施工经验，技术熟练的施工队伍进行施工，室外涂料工程由甲方指定施工队伍施工。（e）安装及室内外给排水室内安装在主体施工时预埋铁件预留孔洞，室外管道开挖排水工程采用机械开挖，给水工程人工开挖。（f）屋面及卫生间、浴室等防水选择有防水工程施工资质及施工经验的队伍来承担施工，保证施工质量。2）施工组织要点（a）施工组织时按“统筹安排，步步为营，均衡生产，工序紧跟”的原则安排施工。安排充足的施工力量和机械设备，各工序分段交错展开多点面同时施工以确保工期。（b）提前做好施工项目的各项工作准备，在主体施工时便做好装饰工程等的施工准备，做到各工序衔接紧密，协调一致。（c）落实雨天、台风及高温等天气气候的施工措施，保证工程进度和工程质量。79 湖南工程学院2010届毕业设计（d）抓好各部位、各分次、各工序施工的协调性，合理组织施工，争取最佳工作生产效率。（e）协调好各方关系，确保工作的有序、连续、协调的开展。（f）加强对施工现场机械的维修、保养工作，确保机械运转正常，保障施工正常有序进行。3.5施工准备3.5.1施工技术准备1）调查气象、地形、水文地质和物质资源等情况进行调查；2）组织现场施工人员熟悉和审查施工图纸及有关技术措施，编制有关实施方案,在施工审查的基础上,技术人员要将工程概况、施工方案、技术措施及特殊部位的施工要点、注意事项等向全体施工人员作详细的技术交底，做到按设计施工图、规范和施工方案施工；3）认真学习施工图纸，会同设计院、建设单位、质监单位及监理单位进行图纸会审，做好图纸会审记录，作为施工依据。4）进行自审，组织各工种的施工管理人员对本工种的有关图纸进行审查，掌握和了解图纸中的细节；5）组织各专业施工队伍共同学习施工图纸，商定施工配合事宜；6）组织图纸会审，由设计方进行交底，理解设计意图及施工质量标准，准确掌握设计图纸中的细节；7）向班组进行计划交底，下达工程施工任务单，使班组明确有关任务、质量、安全、进度等；8）做好工作面准备：检查道路、水平运输是否畅通，操作场所要清理干净等；9）对材料、构配件的质量、规格、数量等进行清理，并有相当一部分运到指定的作业地点；10）施工机械就位并进行试运转，做好维护保养等工作，以保证施工机械能正常运行。11）培训施工人员掌握新工艺、新技术：重要工种和特殊工种需经培训，考核合格后方可上岗。79 湖南工程学院2010届毕业设计12）按施工平面布置图搭设临时设施、布置施工机具做好场地内施工道路，水电畅通，做好各种施工机械的维护保养工作。13）抓好施工技术安全交底工作。通过安全技术交底，使参加本工程的施工人员对工艺要求和安全标准做到心中有数，以利科学施工和按合理的工序工艺进行作业。14）编制施工预算，为施工生产提供可靠的指导。15）加强原材料检验，及时提供原材料试验报告和混凝土配合比报告，保证施工质量。16）根据现场周围环境状况，编制安全生产、文明施工综合治理措施。3.5.2现场生产准备1）现场准备（a）、会同业主、甲方、监理代表重新验放红线点，并进行放线测量，采用经纬仪、水准仪布设施工控制网点及水平标设控制点，设置永久坐标及水平基桩，并做好测量控制网点的保护和签证工作。（b）、对施工用水、用电、排水等要调查，其中包括水源、水量、水压力、接管地点、供电能力、线路距离、排水的流向等。编制施工用水、用电的施工方案，并按方案的要求进行水、电布置，搞好污水排出管道接驳的有关手续。（c）、安装工程做好配件资料和图纸的核定和加工的委托，针对工程主要设备的性质、安装要领、技术要求等进行资料的收集；对联合调试的要求进行收集并做好调试工作的仪器工具的准备。2）临时设施（a）、铺设施工排水、排污干管的下水管道；（b）、铺设临时道路、临时供水、供电线路；（c）、设置零星混凝土搅拌机和砂浆搅拌机。3.5.3施工人员准备1）从公司建立的劳务市场中选择高素质的施工班组，根据施工组织设计中的施工程序和施工总进度计划要求，确定各阶段劳动力的需用量；2）为进场工人做准备，对工人进行技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想，使工人遵守有关施工和安全的技术法规和地方治安法规；79 湖南工程学院2010届毕业设计3）做好后勤工作安排，做好临时设施的修建为进场工人解决食、住、医、工作问题，以便进场人员能够进场后迅速投入施工，充分调动职工的生产积极性。3.5.4作业条件准备1）向班组进行计划交底和技术交底，下达工程施工任务单，使班组明确有关任务、质量、安全、进度等要求。2）做好工作面准备：检查道路、水平运输是否畅通，操作场所要清理干净。3）对材料、构配件的质量规格、数量等进行清查，并有相当一部分到指定的作业地点。4）施工机械就位并进行试运行，做好维护保养等工作，以保证施工机械性能正常运行。3.5.5施工机械设备准备1）根据施工组织设计有关机械设备、施工机具配备的要求、数量及施工进度安排，编制施工机具需用量及进退场计划；2）机械设备进场后按规定地点和方式布置，并进行相应的保养和试运转等项工作，以保证施工机械能正常运转。3.6工程施工进度计划3.6.1施工进度计划的编制原则本工程的施工进度计划的编制，以满足招标文件对工期的要求为原则，根据总体施工部署，从全局考虑，阶段内的各分项工程按工序的衔接、工序的先后顺序等综合考虑安排施工，交叉作业，生产上互不干扰，项目部统筹兼顾，协调工程的资金、劳动力、材料，以保证工程能按施工进度计划完成。各施工项目的工日数（劳动量）是由其工程量与其相应的时间定额相乘得到的。如：砌砖基础总的工日数：368×0.85=312工日各施工项目所投入的工人人数是根据所给的现有人数、工作面、工期以及相互间的工艺流程关系确定的。79 湖南工程学院2010届毕业设计初步确定了完成某施工项目的工人人数，即可由下式确定各施工段的流水节拍：流水节拍=本施工段的工程量×时间定额÷工人人数如：砌砖墙施工项目中，砌前楼（第二施工段）一层的流水节拍=154×0.5÷20=5.5天。当然，为了满足工期和各工序间合理的施工顺序，工人人数与流水节拍是要相互调整的。3.6.2工期目标本工程按招标文件的要求总工期是162天，将严格按照工期要求，严密、科学、合理组织安排施工，确保目标工期实现。3.6.3进度计划的控制管理1）本计划为指导性计划，如何达到较好的操作性，由项目经理制定，技术负责人具体深化，公司技术部门负责监督和跟踪协助。2）本计划的控制点目标必须按期完成。3）深入编制计划和计划落实应注意以下几点。（a）工作关系的确定主要依据为工序、工艺流程、工作面的要求，劳动力和周转材料的安排为次要依据，工作关系必须简捷和最大限度的可操作性，即使施工出现非正常情况，工作关系也基本不必调整且计划网络也不会断链。（b）从计划编制上保证工序时间安排上的科学性，合理性，保障施工的流畅开展。（c）充分利用工作面，保证施工的节奏和合理性，能同时使各种劳动力在工作面上相对独立开展施工。（d）尽量在施工过程中保证劳动力的平衡.4）提前5天对下阶段计划进行深入编制。5）结构阶段每日对计划进行一次检查和调整，报项目经理审核后执行。6）月计划编制后交与各专业施工员每人一份，并对进行控制关键点进行重点交底。7）各专业施工员根据进度计划准确地计算主材，周转材料需求计划和进场时间并报项目经理审核。依据实际劳动力的使用均衡情况对劳动力数量的需求作计划调整，妥善解决劳动力的工作量、饱满、均衡使用等问题。8）所有计划管理过程中的资料均应保留。3.6.4施工进度计划横道图79 湖南工程学院2010届毕业设计3.7工程工期保证体系由于本工程施工工期紧短，为确保本工程按质按量如期竣工，我公司将计划采取大兵团的作战方式，加大人力、物力的投入，并从施工方案的编制、组织机构的设置、资源配置、施工计划、工序安排、安全生产、后勤供应工作机制、各分项工程的施工工期及外部环境等方面，予以有力保证。3.7.1总体保证措施1）从施工方案上保证我们将根据设计图纸、有关施工规范和规程，精心编制施工组织设计，合理制定作业程序，运用网络技术，科学策划，狠抓关键环节、关键线路，突出重点，确保主体，同时又总揽全局，统筹兼顾，科学管理。2）从组织机构、资源配置上保证组织我集团最精干的人员，组成项目部，负责本工程的施工，并且配置先进、齐全的机械设备，充足的周转材料和资金保障，确保工程顺利进行。3）从施工计划上保证按照总体工序要求，合理安排每一分项的施工计划。做到总体安排和见缝插针相结合，千方百计确保关键，总揽全局。每月制定月施工计划，每周制定周施工计划。同时，制定相应的材料、设备、劳动力和资金供应计划，由专职人员负责。(a)从工序安排上保证做好每个工期的准备工作，使各工序连接合理、紧凑，每一个工序应为下一个工序创造条件。以科学技术为先导，研究应用及推广新技术、新工艺、新材料，以此提高效率，缩短工期。(b)从安全生产上保证根据本工程的特点，制定专门安全技术措施，并组织专门安全小组负责日常的安全检查。严格执行“三级安全生产的交底”制度。制定切实可行季节施工措施，以确保本工程连续施工。(c)从后勤供应上保证79 湖南工程学院2010届毕业设计工程所用材料、机械、设备在统一管理，统一规划下，依据工程进度及技术标准，做到计划正确，分批订购，按期交货，保证供应。加强机械设备和车辆保养、维修，搞好职工食堂，防病治病，保障职工身体健康，保证正常出勤率，保障施工正常运转。4）从工作机制上保证健全奖罚制度，开展施工竞争，比质量、比安全、比工效、比进度、比文明施工，对按质按量安全完成周、月计划的施工班组，给予表扬与奖励，反之给予批评，以提高施工人员的积极性。5）从外部环境上保证加强与业主及监理工程师的联系，做好与当地政府部门内有关单位的协调工作，取得他们的支持，使工程能顺利进行。3.7.2各分部分项工程工期保证措施1）基础工程（a）本工程基础工程工期控制的好坏，直接影响到整个工程施工进度的实现，因此，在施工中，必须控制好基础桩施工、回填土施工之间的关系，确保基础工程能按施工进度计划如期完成。(b)配备足够的施工机械，并经常检查施工机具，保证施工机械能正常运转。2）模板工程(a)模板采用全新夹板、钢组合模板及特制钢模板，合理计算模板使用数量和周转次数，配备足够的模板数量。(b)合理安排模板的进退场时间及数量，避免因模板数量不足造成工序间的脱节。(c)使用过程中合理堆放，精心保养，定期检查，将不合格的模板及时淘汰。(d)使用技能熟练的木工，提高模板安装的一次成功率，从而加快模板的装、拆速度。(e)模极安装前，制定合理可行的模板支顶体系，缩短模板安装时间。3）钢筋工程(a)认真熟悉施工图纸，及时做好抽工抽料工作，为现场的钢筋加工做好充分的准备。(b)钢筋统一提前在现场进行加工，利用塔吊将加工的钢筋，直接吊到施工作业面，保证钢筋安装的顺利进行。(c)79 湖南工程学院2010届毕业设计安排钢筋加工及堆放的位置设置在塔吊吊臂回转半径范围内，以减少场内钢筋的二次运输，缩短运输时间。(d)做好现场钢筋的分类堆放及标识工作，避免钢筋的误用造成返工和重复安装。(e)配备充足的钢筋加工、制作、安装机具，确保钢筋安装的顺利进行。(f)安装前应在相应模板位置处标出结构配筋的数量、型号及放出钢筋位置线，并合理组织好各部位钢筋的安装次序。(g)钢筋用塔吊运输，减轻工人劳动强度，提高生产率。(h)在钢筋制安过程中，派出专人仔细检查，确保钢筋的制安质量，避免返工。4）混凝土工程(a)根据本工程所使用的混凝土强度等级，提前做好混凝土配合比的试验工作，以起到指导施工的作用。(b)设置足够的混凝土机械，并加强对混凝土施工机械的日常检查及保养，确保机械的正常运转，使混凝土在场内的输送得以顺利进行。(c)合理安排各施工段的混凝土浇筑时间搭接关系，避免各区段同时浇筑，造成窝工。5）粉饰作业工程(a)严格选用施工操作人员，选用优秀施工班组进行施工。(b)坚持技术交底，坚持以样板间开路的原则，严格监控班组施工质量，避免返工现象发生。(c)在计划安排上，我集团将充分考虑各工序穿插施工对工期、质量以至产品保护上的关系与影响，合理安排工序搭接，令粉刷施工平稳、均衡地进行，确保施工工期要求。(d)粉饰工作量较大，必须加大施工人员的投入，以加快施工进度，确保工程能按计划提前竣工交付使用。(e)砌体、装修装饰工程等在不影响主体结构施工的前提下，尽可能提早穿插进行。6）防水工程(a)必须加大各类资源的投入，合理安排好防水层与其他工序的搭接施工。(b)根据本工程防水层施工面广的特点，对有施工条件的部位及时插入施工。(c)对已完成的防水层，应及时进行保护层的施工，防止其受到破坏而返修。79 湖南工程学院2010届毕业设计7）安装工程安装工程的预埋预留工作，与主体结构同步向上进行，在主体结构混凝土养护结束，完成拆模，清场后开始室内排水、电气、消防的安装，使安装工程在时间、空间上紧凑搭接，最后对整个系统进行总体调试。3.8施工方案与技术措施3.8.1施工测量测量放样是工程施工中关键的一环，测量能否做到准确，不仅关系到工程进度，同时也关系到整个工程项目的施工质量。施测应严格按有关测量规范进行。针对本工程的实际情况，施工时对原始水准点进行复核，保护。对施工时不可避免破坏的水准应引测到安全的地方，做好记录，并加以保护。施工测量精度不仅影响到后期装修的施工难度，而且影响到整个建筑物的美观与线条，因此施工时必须制定详细的施工放样方案，通过计算确定放样数据。3.8.2土方工程桩基工程完成并检验合格后，随即进行土方的开挖。根据本工程的特点，土方开挖采用人工开挖，土方开挖、破桩、验槽完成后进行承台、地梁及地下管道的施工。破桩按设计桩顶标高用锯桩机破桩。工艺流程地下管道施工回填土承台地梁施工验槽测量放开挖边线土方开挖至设计标高地面块料施工卫生间装饰墙面装饰门、窗框安装顶棚、墙面抹灰放线墙筑管线预留安装及验收柱模板、梁板模板安装进入上一层结构养护柱砼浇筑梁、板钢筋绑扎梁、板砼浇筑施工放线柱钢筋绑扎竣工验收室外工程涂料、油漆外排栅、钢井架拆门窗扇安装外墙粉刷装修工程墙身、楼地面工程室内给排水、电气安装及通风工程门窗框安装砌砖、粉刷及屋面施工塔吊拆除外排棚搭设钢井架安装上部结构施工管线预埋防雷焊接塔吊安装屋面防水、外装修承台、地梁施工水电安装工程回填土土方开挖、基础施工浇垫层3.8.3钢筋工程钢筋在现场按图纸设计要求加工制作成型，然后塔吊吊运至施工层段。钢筋绑扎之前应熟悉图纸，核对钢筋半成品钢筋的级别、直径、形状、尺寸和数量是否与料牌相符。如有错漏应纠正增补。划出钢筋安装定位线，并在绑扎部位标明钢筋规格、形状、尺寸和数量，用钢丝刷将施工缝位置的砼表面擦洗干净。79 湖南工程学院2010届毕业设计1）钢筋的连接方式为了保证施工质量，本工程中直径为20㎜和大于20㎜的柱内竖向钢筋的连接拟采用电渣压力焊，直径小于20mm的柱内竖向钢筋的连接拟采用绑扎搭接，梁内受力钢筋直径大于等于18mm的钢筋连接拟采用闪光对焊或单面搭接焊连接。其余直径小于18mm的钢筋均拟采用绑扎搭接接头。2）非绑扎搭接连接的钢筋接头质量要求凡采用电渣压力焊、闪光对焊、搭接焊连接的钢筋接头，应按规定要求在现场进行取样试验，其质量必须符合《钢筋焊接及验收规程》的要求，其取样实验方法必须符合《钢筋焊接接头和机械性能实验取样方法》中的有关规定。接头位置必须符合图纸、图纸会审纪要以及《混凝土结构工程施工及验收规范》的要求。3）钢筋的现场绑扎要求（a）钢筋绑扎完毕后，应检查下列方面：①根据设计图纸检查钢筋的钢号、直径、根数、间距是否正确，特别是要注意检查负筋的位置；②检查钢筋接头的位置及搭接长度是否符合规定；检查混凝土保护层是否符合要求；③检查混凝土保护层是否符合要求；④检查钢筋绑扎是否牢固，有无松动变形现象；⑤钢筋表面不允许有油漆、漆污和颗粒状（片状）铁锈；⑥钢筋位置的允许偏差，不得大于规范要求。(b)钢筋隐蔽验收①内业检查：内业资料包括钢材出厂、合格证、化学成分分析、焊接实验报告、自检记录等；②现场情况符合国家有关的验收规定。3.8.4模板工程本工程教学楼首层层高4.05米,二层以上层高为3.6米。由于首层层高较大,钢筋较密，施工难度大，因此施工时必须引起足够的重视，其支模方案不仅是模板工程的难点，也是本工程的难点，必须经过详细的计算确定支模方案，并报有关部门审批。79 湖南工程学院2010届毕业设计3.8.5混凝土工程本工程由于砼用量较多，为符合本工程的进度要求，本工程全部砼采用商品砼。施工时教学楼主体部分以走廊为界采用流水施工。本工程中，砼标号种类较多包括C10，C25，C30，浇筑前一定要明确浇筑的位置及数量。砼输送用固定砼输送泵输送至浇筑部位。3.8.6外脚手架工程根据本工程的立面及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式钢管脚手架。外墙脚手架沿建筑外围搭设。脚手架搭设必须赶上施工进度要求，同时挂上密目安全网，在2层及以上每隔3层搭设安全斜挡板，建筑物的落笼口和主要出入口均搭设安全平台。3.8.7砌体工程本工程±0.00以下砌体采用MU10砖，M5砂浆砌筑，施工时在-0.06处设置-20mm1:2水泥砂浆掺5%防水剂防潮层。±.00以上砌体采用M7.5砖，M5砂浆砌筑。3.8.8屋面防水工程本工程平屋面防水采用SBS改性防水沥青，为不上人屋面。水泥沙浆找平找坡。坡屋面为不上人屋面，采用无机铝盐防水砂浆防水，面贴波形瓦装饰。3.8.9门窗工程本工程窗户类型种类较多，包括铝合金推拉窗、隐框铝合金窗；门包括铝合金门、夹板门、不锈钢门、推拉门等；玻璃采用6mm透明玻璃，3.8.10外墙装饰工程本工程外墙面主要为白色和深红色面砖。施工时，应在找平层中加入防水剂，确保墙面的施工质量。3.8.11楼地面工程本工程除阶梯教室地面采用抛光砖和架空底层采用水磨石外，其它均为防滑耐磨地砖楼地面。79 湖南工程学院2010届毕业设计参考文献:[1]阎兴华.混凝土结构设计[M].北京：科学出版社，2005.[2]蔡镇钰.建筑设计资料4[M].北京：中国建筑工业出版社，1994.[3]贾韵琦，王毅红.工民建专业课程设计指南[M].北京：中国建材工业出版社，1999.[4]《实用建筑结构设计手册》编写组.实用建筑结构设计手册[M].北京：机械工业出版社，2003.[5]危道军.工业与民用建筑课程设计指南[M].武汉：武汉工业大学出版社，2000.[6]杨志勇.土木工程专业毕业设计手册[M].武汉：武汉工业大学出版社，2000.[7]黄兴棣.钢筋混凝土房屋结构设计与实例[M].上海，上海科学技术出版社，1992.[8]郭继武.建筑抗震设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2002.[9]黄展东.建筑工程设计施工详细图集，混凝土结构工程[S].北京：中国建筑工业出版社，2000.[10]梁兴文，史庆轩.混凝土结构设计[M].北京：科学出版社，2004.[11]孙维东.混凝土结构设计[M].北京：机械工业出版社，2006.[12]包世华.结构力学[M].武汉：武汉工业大学出版社，2003.[13]李必瑜.房屋建筑学[M].武汉：武汉工业大学出版社，2000.[14]吴培明.混凝土结构[M].武汉：武汉工业大学出版社，2003.[15]丰定国，王社良.抗震结构设计[M].武汉：武汉工业大学出版社，2003.[16]赵明华.土力学与基础工程[M].武汉：武汉工业大学出版社，2000.[17]GB-50009-2001，建筑结构荷载规范[S].[18]GB-50010-2002，混凝土结构设计规范[S].79'