建筑专业毕业设计计算书 顺风研发中心结构设计

'顺风研发中心结构设计毕业设计办学单位：班级：学生：指导教师：提交日期：2012年10月20日目录引言一、工程概况11.1工程概况11.2建筑设计说明及建筑平面图1二、结构布置32.1结构设计与分析概述32.2结构平面布置32.3框架梁柱截面尺寸确定42.4框架柱界面初估5三、标准层楼面板及非框架梁、楼梯内力计算73.1屋面及楼面永久荷载（恒荷载）标准值73.2楼板设计93.3楼梯设计18 四、横向框架竖向荷载作用下的内力计算234.1横向框架在恒载作用下的计算简图234.2横向框架在活载作用下的计算简图424.3横向框架在恒载作用下的内力计算514.4横向框架在活载作用下的内力计算57五、水平地震作用下框架结构的侧移和内力计算615.1横梁的线刚度及侧刚度计算615.2结构自振周期635.3横向框架在水平地震作用下框架内力分析655.4水平地震作用下柱端弯矩及剪力计算66六、内力组合计算696.1承载力抗震调整系数696.2框架梁内力组合696.3框架柱内力组合70七、截面设计847.1框架梁截面截面设计847.2梁斜截面截面承载力计算867.3框架柱截面面设计897.4框架柱正截面承载力计算917.5框架柱斜截面承载力计算91八、结构施工图104结语105参考文献106引言本工程为5层框架研发楼，建筑面积5000平方米左右。设计的内容包括结构设计及计算书两部分。为了完成这个框架结构，我翻阅了很多书籍和规范，整个框架在设计过程中严格遵循相关的专业规范及国家标准，并以此标准对设计环节进行全面科学地考虑。通过这次设计，让我能够熟悉建筑工程建设的各项法规与规程，了解建筑工程项目设计的基本内容和环节；熟悉多层类型房屋的建筑和结构选型、结构布置、结构荷载计算及主要结构施工图的绘制全过程；通过绘制施工图,编制计算书强化绘图和使用专业软件进行分析计算的基本技能；同时了解设计与施工协调、配合的重要性，培养较强的沟通能力和团队协作精神。从而，使自己具备工程技术人员应有的专业技能和素质[1]。 本设计方案主题结构为横向承重框架，计算时选用一榀框架为计算单元，根据各构件刚度计算出不同荷载作用下的结构内力，各内力组合后按照抗震要求分别进行调整，然后分别进行楼板，楼梯，框架梁、柱的配筋。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于水平有限，难免有不妥和疏忽之处，请各位老师批评指正。 设计计算书一、工程概况1.1、工程概况本工程为框架研发楼。建筑面积约为5000m2，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，总层数为五层，无地下室。建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级，三级框架，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g；场地土II类，地基承载力fk=216kpa。1.2、建筑设计说明本毕业设计课题为研发楼的建筑与结构设计。建筑总面积为5000平方米左右，混凝土框架结构，主体五层。楼层内包括办公室，厕所，开水房，值班室以及休息室。1.2.1建筑设计原则设计全过程将充分考虑安全、经济、适用三要素，满足消防要求，采光通风良好，同时考虑到绿色低碳建筑在此次设计中的应用，建筑设计注意与周围环境的协调，功能区组合合理。考虑建筑自身特点，着力体现出现代化高校教学楼和谐自然、实用又美观大方的形象特点。方案应符合规范，满足功能要求，妥善处理建筑与结构关系。注明房间面积、功能和总建筑面积。1.2.2建筑设计教学楼的人员流动相对较大，基于消防的考虑，本工程采用一字型布局。整栋建筑采用内廊式的通道形式，内廊通道设计宽度为2.6m。底层有一个主入口，两个分入口，设有两个楼梯，能满足消防和交通要求。为了满足功能的需要，建筑布局以大开间为主，开间为8.2m，进深为8.2m。建筑层高均为2.9m。1.2.3建筑缩略图建筑缩略图如图1.2.3所示105 图1.2.3底层平面图105 二、结构布置结构设计根据建筑施工图确定结构方案。主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，划分板块，根据规范，由跨度确定梁板的截面尺寸；柱的截面尺寸由轴压比限值初步确定，也可假定一配筋率根据轴心受压柱来计算柱的截面尺寸。2.1结构设计与分析概述2.1.1上部结构的设计1）楼盖的设计：本设计选择标准层楼盖进行设计。按照荷载分析、内力计算及配筋的一般过程，设计楼板。2）框架的设计：选取4轴线所在框架进行设计。按照荷载分析、内力分析（包括恒载、活载和水平地震三种作用下的内力分析）、侧移分析和验算（由于多层框架结构的整体弯曲变形很小，故仅验算其整体剪切变形）、内力组合、截面设计的一般过程进行。其中：竖向荷载作用下的内力分析采用弯矩二次分配法；水平荷载作用下采用D值法。最后，进行电算校核，分析误差3）楼梯的设计：采用现浇板式楼梯。包括梯段板的设计、平台板的设计以及平台梁的设计。2.1.2设计内容本设计计算书包括标标准层楼板的设计计算；一榀框架的设计计算、楼梯的设计计算。计算方法及原理应满足结构设计规范标准。2.1.3设计准备工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。屋面做法：防水等级为Ⅲ级，一道防水设防，使用年限10年。采用高聚物改性沥青卷材防水屋面。雪荷载标准值：0.30kN/m2（n=50年）2.2结构平面布置如图7.1，各梁柱截面尺寸确定如下：105 柱550×550300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700ABCD图7.1结构平面布置图2.3框架梁柱截面尺寸确定（1）横向框架梁AB、CD跨：,取b=300mm，h=700mmBC跨：,取b=300mm，h=400mm（2）纵向框架梁A、B、C轴：,取b=300mm，h=700mm（3）次梁AB、CD跨：,取b=300mm，h=700mm（4）次梁AB、CD跨：105 ,取b=300mm，h=400mm2.4框架柱界面初估（1）按轴压比要求初估框架梁柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图7.2所示。×ABCD375045003750450016503750375016501图7.2框架柱的受荷面积图框架柱选用C30混凝土，，。柱架抗震等级为三级，轴压比为0.9。由轴压比初步估算框架截面尺寸时，可按下式计算：柱轴向压力设计值N估算即：1）3轴与C轴相交中柱：=1.25×14×（1650+3750）×8200×5×1.05×1.0×1.0=4035.679kN＝4035679/0.9×14.3=297069mm2因为bc×hc=550mm×550mm=302500mm2>297069mm2105 故取中柱截面尺寸为550mm×550mm2)1轴与C轴相交中柱：=1.25×14×（1650+3750）×4500×5×1.05×1.1×1.0=2455.819KN因为bc×hc=550mm×550mm=302500mm2>202041.88mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故C轴边柱截面尺寸为550mm×550mm3)2轴与D轴相交中柱：=1.25×14×37500×9000×5×1.05×1.1×1.0=3410.860KN因为bc×hc=550mm×550mm=302500mm2>280613.74mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故D轴边柱截面尺寸为550mm×550mm。.4)1轴与A轴相交中柱：角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双向偏心荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与A柱相同，即550mm×550mm。故框架柱截面尺寸只有一种：550mm×550mm。（1）校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求1)按构造要求框架柱截面高度不宜少于400mm,跨度不宜小于350mm。2)为避免发生剪切破坏，柱净高与截面边长之比宜大于4。取二层柱高，Hn=2900mmHn/h=2.9/0.65=4.46>43)框架柱截面高度和跨度一般可取层高的1/10~1/15故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。105 三、标准层楼面板和非框架梁、楼梯内力计算3.1屋面及楼面永久荷载（恒荷载）标准值1.楼面做法：钢筋混凝土现浇板，10mm混合砂浆抹底2.楼面荷载：(1)恒荷载1)不上人屋面恒荷载（板厚100mm），见表5.1。表5.1不上人屋面恒荷载计算（板厚100mm）构造层面荷载（kN/mm2）找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1.0找平层（柔性）：三毡四由铺小石子0.4找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆C30混凝土找平0.04×14=0.56保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：6.84取7.02)标准层楼面恒荷载（板厚100mm），见表5.2。表5.2标准层楼面恒荷载计算（板厚100mm）构造层面荷载（kN/mm2）板面装修荷载1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：4.22取4.5105 3)标准层楼面恒荷载（板厚80mm），见表5.3。表5.3标准层楼面恒荷载计算（板厚80mm）构造层面荷载（kN/mm2）板面装修荷载1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：3.27取3.54)雨篷恒荷载（板厚100mm），见表5.4。表5.4雨篷恒荷载计算（板厚100mm）构造层面荷载（kN/mm2）40细石混凝土面板1.00防水层0.30找坡层0.50防水层0.30找平层0.40结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5板底粉刷0.01×20=0.20合计：5.65取5.75)卫生间恒荷载（板厚100mm），见表5.5。表5.5卫生间恒荷载计算（板厚100mm）构造层面荷载（kN/mm2）板面装修荷载1.00找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5防水层0.30蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣填高）1.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17105 合计：5.87取6.0（2）.活荷载各项活荷载标准值见表5.6。表5.6各项活荷载值活荷载项标准值（kN/mm2）不上人屋面荷载0.5一般房间活荷载2.0走廊、门厅、楼梯活荷载2.5雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.5卫生间活荷载2.03.材料：混凝土强度等级为C30，，板内钢筋为HPB300，。3.2楼板设计3.2.1标准层板的设计根据不同的支撑情况，3-7轴整个楼盖板可以分为A、B、区隔板。1.楼板设计楼板平面图如图5.1所示图5.1标准层楼板平面图2.A区格板配筋计算105 ，，。按双向板计算(1)荷载设计值恒荷载设计值:活荷载计算：（2）计算跨度（轴线间距离）（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。,查表得：单位板宽跨中弯矩：单位板支座弯矩：(4)截面设计板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为：短跨方向跨中截面有效高度为：支座处均为76mm。105 截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋时，取，，，查表得，短跨方向：短跨方向：2.B区格板配筋计算，，。按双向板计算(1)荷载设计值恒荷载设计值:活荷载计算：（2）计算跨度（轴线间距离）（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。,查表得：单位板宽跨中弯矩：105 单位板支座弯矩：(4)截面设计板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为：短跨方向跨中截面有效高度为：支座处均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋时，取，，，查表得，短跨方向：短跨方向：短跨方向：4.A-A：105 5.A-B：6.B-B:9.标准楼层板配筋计算如表5.7所示表5.7标准层楼板配筋截面配筋实有跨中A区格767.725300.968@150335683.208230.418@200251B区格763.921251.728@150335682.269320.648@150335支座A-A7613.168480.6812@200565A-B769.481330.6410@200392B-B766.93210.208@2002513.2.2不上人屋面板的设计根据不同的支撑情况，整个楼盖板可以分为A1、B1、两种区隔板。1．楼板设计105 楼板平面图如图5.2所示图5.2顶层楼板平面图2.A1区格板配筋计算，，。按双向板计算(1)荷载设计值恒荷载设计值:活荷载计算：（2）计算跨度（轴线间距离）（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。,查表得：单位板宽跨中弯矩：105 单位板支座弯矩：(4)截面设计板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为：短跨方向跨中截面有效高度为：支座处均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋时，取，，，查表得，短跨方向：短跨方向：3.B1区格板配筋计算，，。按双向板计算105 (1)荷载设计值恒荷载设计值:活荷载计算：（2）计算跨度（轴线间距离）（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。,查表得：单位板宽跨中弯矩：单位板支座弯矩：(4)截面设计板保护层厚度取20mm，则短跨方向跨中截面有效高度为：短跨方向跨中截面有效高度为：105 支座处均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋时，取，，，查表得，短跨方向：短跨方向：4、A1-A1：（5）、A1-B1：（6）、B1-B1:105 （7）、屋面层楼板配筋计算如表5.8所示表5.8屋面层楼板配筋计算表截面配筋实有跨中A1区格767.838316.958@150335682.935210.378@200251B1区格763.42218.888@200251681.922136.648@200251支座A1-A17610.522507.3712@200565A1-B17614.613360.0810@200392B1-B1767.086230.628@2002513.3、楼梯设计如图4.3所示，为框架结构中双跑平分现浇板式楼梯的底层结构布置图，混凝土等级选用C30。3.3.1楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯段斜板两端与混凝土楼梯的固结作用，斜板跨度可按净跨计算，对斜板取1m宽作为其计算单元。层高3.6m，踏步尺寸为150mm×300mm,采用C30混凝土，105 ，图6.1楼梯结构布置采用HPB300钢筋。板斜截面的正切；1)确定斜板厚度斜板的水平投影净长为：斜板的斜向净长为：斜板的厚度为：取t1=130mm2）荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算见表6.1表6.1荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石层板底20厚纸筋灰粉刷合计7.2活荷载2.53）荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：因此，选择由永久荷载效应控制的组合，则。105 4)计算简图斜板的计算简图可由一个跨度为lm的水平梁代替，见6.2。图6.2楼梯计算简图5)内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，可虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，因此，跨中最大弯矩取：6)配筋计算m选用受力钢筋10@100，AS=785mm2，分布钢筋6@250。3.3.2楼梯平台板设计1)平台板计算简图平台梁板计算简图如图6.3所示图6.3平台梁板计算简图平台梁截面尺寸b×h=200mm×400mm105 由于平台板两端均与梁整接，所以计算跨度取净跨，平台板厚度取t2=80mm,采用C30混凝土，，。采用HPB300钢筋,。2）荷载计算平台板的荷载计算如表6.2所示表6.2荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载栏杆自重25×0.08×1=230厚水磨石层25×0.03×1=0.75板底20厚纸筋灰粉刷16×0.02×1=0.32合计3.07活荷载2.53）荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：因此，选择由永久荷载效应控制的组合，则p=7.184kN/m。4)内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，可虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，因此，跨中最大弯矩取：5)配筋计算105 选用受力钢筋8@100，AS=503mm2，分布钢筋6@300。3.3.3楼梯平台梁设计1）平台梁计算简图平台梁的两端搁置在楼梯（TZ）上，所以计算跨度取净跨,平台梁的计算简图如图6.4所示。图6.4平台梁板计算简图平台梁的截面尺寸为b×h=200mm×400mm，用钢筋HRB335，2)荷载计算平台梁荷载计算如表6.3所示。表6.3平台梁荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载栏杆自重25×0.08×1=230厚水磨石层25×0.03×1=0.75板底20厚纸筋灰粉刷16×0.02×1=0.32合计3.07活荷载2.53）荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：105 因此，选择由永久荷载效应控制的组合，则p=32.43kN/m。4)内力计算最大弯矩：最大剪力：5)截面设计a.正截面受承载力计算考虑到平台梁两边受力不均匀，会使平台梁受妞，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用：318,AS=763mm2b.斜截面受剪承载力计算所以按构造配筋，取6@250双肢配筋。四、横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算4.1横向框架在恒载作用下的计算简图1.横向框架简图底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据已知室内外高差为-0.600m，基础顶面至室外地坪的距离为-0.500m,二楼楼面标高为+2.9m,故底层柱高为：2.9+0.6+0.5=4m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），即2.9m，2.9m，2.9m，2.9m，3轴线横向框架简图如图4.1所示：105 第五层第一层第二层第三层第四层82002600820039002900290029002900300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700图4.13轴线横向框架简图1.标准层框架计算简图标准层楼面梁板布置如图8.2和图8.3所示，为方便荷载整理，在梁布置和板布置图中分别标出梁和板。KL-1KL-2KL-3KL-4KL-5KL-6L-1L-3L-1L-1L-2L-245ABCD345ABCDAAAAAAABBBB3图4.2标准层楼面梁布置简图图4.3标准层楼面梁布置简图图8.3标准层楼面板布置简图三角形荷载作用时：q=5/8p梯形荷载作用时：分析图4.2和图4.3的荷载传递，3轴线第一层框架计算简图如图4105 .4所示，在AB跨和CD跨作用有梯形分部的荷载，BC跨作用有三角形分部的荷载，等效转换为图4.5所示的计算简图。图中集中力作用点有A、B、C、D四个，如FA表示在A点的集中力,qAB为AB范围的均布荷载。下面计算第一层楼板面和楼面梁传给3轴线横向框架的恒载，求出第一层框架计算简图。ABCDABCC820029008200820029008200FAFBFCFDFAFBFCFDqABqBCqCD图4.43轴线第一层框架简图图4.53轴线第一层框架简图（1）计算1）板A传递荷载。板A得荷载为4.5KN/m2，由图可知，传递给AB板的为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：8.576×2=17.15kN/m2)梁自重及抹灰梁（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m3)墙体荷载梁上墙体选用200mm厚大空页岩空心砖（砌筑容量小于10kN/m3，取砌筑容量γ=10kN/m3），填充墙外墙面荷载计算见表8.1，外墙见表8.2。表4.1填充墙外墙面荷载构造层面荷载（kN/m2）墙体自重2水泥粉刷外墙面0.50水泥粉刷内墙面0.36合计2.86取3.0105 表4.2填充墙内墙面荷载构造层面荷载（kN/m2）墙体自重2水泥粉刷外墙面0.36水泥粉刷内墙面0.36合计2.72取2.8故AB段墙体荷载为：2.8×（3.9-0.65）=8.26kN/m4)荷载小计：17.125+4.312+8.26=29.724kN/m（2）计算1）板B传递荷载。板B得荷载为4.5KN/m2，可知，传递给BC板的为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×1.65×4.5=4.641KN/m因为左右两边板B传递荷载，故板B荷载为：4.641×2=9.282kN/m2)梁自重及抹灰梁（300mm×400mm）自重：25×0.3×(0.40-0.1)=2.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.40-0.1)×2×17=0.102kN/m小计：2.25+0.102=2.352kN/m3)BC段没有墙重4)荷载小计：9.282+2.352=11.634kN/m(3)计算1）板A传递荷载。板A得荷载为4.5KN/m2，由图可知，传递给CD板的为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：8.576×2=17.15kN/m2）梁自重及抹灰105 梁（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m3）墙体荷载故CD段墙体荷载为：2.8×（3.3-0.65）=8.26kN/m4)荷载小计：17.125+4.312+8.26=29.724kN/m(4)FA计算FA是由KL-4传递来的集中力，严格意义上KL-4传了来的集中力应为KL-4在支座A两端的剪力差，但由于纵向框架并没有计算，近似将KL-4上的荷载以支座反力的形式传递到A支座。KL-4的计算简图如图4.6所示：41004100410041004100410041004100q1q1q2FL-1FL-1FL-1FL-1图4.6KL-4计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/mKL-4上墙体荷载：KL-4两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长为9m，有两个窗C2:3.0×1.5m(窗荷载为0.45KN/m)，简化为均布荷载为：小计：q1=5.25+0.238+5.85=11.338kN/m2)q2计算。q2是由板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q1+q1=11.338+6.328=17.666kN/m3）F柱计算。包括柱自重及抹灰。柱自重（650mm×650mm）:0.65×0.65×3.6×25=38.025kN柱侧粉刷：0.02×（3.6-0.1）×0.65×4×17=3.094kN105 小计：38.025+3.094=41.119kN4）FL-1计算FL-1为L-1传来的集中荷载，L-1的计算简图如图4.7所示8200q18200q1q2图4.7L-1计算简图为梁自重和抹灰：梁（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m为板由板A传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：则：FL-1A=（+）×8.2/2=（4.312+17.152）×7.5/2=80.49kNFL-1B=80.49kN5）FA计算。由图可知：FA=（q1+q2)×9+FL-1A+F柱=17.666×9+80.49+41.119=280.603kN（5）FC计算是由KL-2传来的集中力，KL-2的计算简图如图所示：41004100410041004100410041004100q1FL-2q2q1q3q4FL-3FL-3FL-2图4.8KL-2计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁KL-2（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m105 小计：5.25+0.238=5.488kN/m板B传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：楼梯一层平台传来的荷载见表4.3:3.5×1/2=1.75kN/m小计：q1=5.488+5.795+1.75=13.033kN/m2）q2计算。梁KL-2（300mm×800mm）自重及抹灰：5.488kN/mKL-2上墙体荷载：墙长9m，有一个门M2:0.8m×2.1mC2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q2=5.488+6.595+6.814+5.795=24.425kN/m3）q3计算梁KL-2（300mm×800mm）自重及抹灰：5.488kN/mKL-2上墙体荷载：墙长9m，有一个门M2:0.8m×2.1mC2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q3=5.488+6.595+6.595+5.795=24.206kN/m4）q4计算梁KL-2（300mm×800mm）自重及抹灰：5.488kN/m105 KL-2上墙体荷载：墙长9m，有一个门M2:0.8m×2.1mC2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q4=5.488+6.595+6.328+5.795=24.206kN/m5）FL-C计算FL-C为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图：8200q18200q1q2图4.9L-1计算简图为梁自重和抹灰：梁L-1（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m为板由板A传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：则：FL-1C=（+）×7.5/2=（4.312+17.152）×7.5/2=80.49kNFL-1D=80.49kN6)FL-3C计算FL-3C为L-3传递的集中荷载，L-3的计算简图如图所示：105 8200q18200q1q2图4.10L-3计算简图为梁自重和抹灰：梁L-3（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/mL-3上墙体荷载：墙长7.5m，无洞口：2.9-0.65×2.8=8.26kN/m小计：4.125+0.187+8.26=12.572kN/m为板A传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：则：FL-3C=（+）×7.5/2=（12.572+8.576）×7.5/2=79.305kNFL-3D=79.305kN7）FL-2C计算FL-2C为L-2传递的集中荷载，L-2的计算简图如图所示：29002900q1q2q1图4.11L-2计算简图为梁自重和抹灰：梁L-2（300mm×400mm）自重：25×0.3×(0.40-0.1)=2.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.40-0.1)×2×17=0.102kN/m小计：2.25+0.12=2.352kN/m板B传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：105 q=2×5/8p=2×5/8×4.5×1.65×2=9.282kN/mFL-2C=（+）×3.3/2=（2.352+9.282）×3.3/2=19.196kNFL-2B=19.196kN8）F柱计算。包括柱自重及抹灰。柱自重（650mm×650mm）:0.65×0.65×3.6×25=38.025kN柱侧粉刷：0.02×（2.9-0.1）×0.65×4×17=3.094kN小计：38.025+3.094=41.119kN9）FC计算FC=FC1+FC2+F柱=305.117kN(6)FB计算FB是由KL-3传递的集中荷载，KL-3的计算简图如图所示：4100400410041004100410041004100q1q2q3FBFBFL-2FL-1FL-1FL-2FL-1FL-2FL-1FL-2图4.12KL-3计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁KL3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m105 KL-3上墙体荷载：墙长9m，有一个门M1:1.2m×2.1mC2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：小计：5.25+0.238+6.595=12.043kN/m板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q1=12.043+5.795+6.328=24.206kN/m2）q2计算。q2包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/mKL-3上墙体荷载：墙长9m，有一个门M1:1.2m×2.1mC2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：小计：5.25+0.238+6.595=12.043kN/m板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q2=12.043+5.795+6.328=24.206kN/m3）q3计算。q3包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/mKL-3上墙体荷载：墙长9m，有一个门M1:1.2m×2.1m，一个窗C2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：小计：5.25+0.238+6.595=12.043kN/m板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q3=12.043+5.795+6.328=24.206kN/m4）q4计算。q4包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。105 梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/mKL-3上墙体荷载：墙长9m，有一个门M1:1.2m×2.1m，一个窗C2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：小计：5.25+0.238+6.595=12.043kN/m板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q4=12.043+5.795+6.328=24.206kN/m5）FL-1计算：FL-1B=80.49kN6）FL-2计算：FL-2B=19.196kN7）F柱计算。包括柱自重及抹灰。柱自重（650mm×650mm）:0.65×0.65×3.6×25=38.025kN柱侧粉刷：0.02×（3.6-0.1）×0.65×4×17=3.094kN小计：38.025+3.094=41.119kN8）FB计算FB=FB1+FB2+F柱=317.54kN（7）FD计算FD是由KL-1传递的集中荷载，KL-1的计算简图如图所示：105 41004100410041004100410041004100q1q1q2FL-1FL-1FL-1FL-1图4.13KL-4计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁KL-1（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/mKL-1上墙体荷载：墙长9m，有两个窗C2：1.5m×1.5m，简化为均布荷载为：小计：q1=5.25+0.238+6.36=11.848kN/m2）q2计算。板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q1+q2=11.848+6.328=18.176kN/m3）F柱计算。包括柱自重及抹灰。柱自重（600mm×600mm）:0.60×0.60×3.6×25=38.025kN柱侧粉刷：0.02×（3.6-0.1）×0.60×4×17=3.094kN小计：38.025+3.094=41.119kN4）FL-3D计算:FL-3D=79.305kN5）FL1D计算:FL-1D=80.49kN6）FD计算：FD=（q1+q2）×9+FL-3D+FL-1D+F柱=18.176×9+79.305+80.49+41.119=364.698kN1.第五层框架计算简图105 第五层楼面梁布置如图4.14和4.15所示，为方便荷载整理，在梁布置和板布置图中分别标出梁和板。KL-1KL-2KL-3KL-4KL-5KL-6L-1L-1L-1L-2L-245ABCD345ABCDA1A1A1A1A1A1A1B1B1B1B13A1图4.14第五层楼面梁布置简图图4.15第五层楼板布置简图（1）qAB计算1)板A1传递荷载，板A1的面荷载:7.0kN/m2，可知传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A1传递荷载，故板A1荷载为：13.340×2=26.680kN/m2）梁（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰：0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m3）qAB荷载小计2×13.340+4.312=30.992kN/m（2）qBC计算1)板B1传递荷载，板B1的面荷载:7.0kN/m2，可知传递给AB段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5×1.65×7/8=7.219kN/m因为左右两边板B1传递荷载，故板B1荷载为：7.219×2=14.438kN/m2）梁（300mm×400mm）自重：25×0.3×(0.40-0.1)=2.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰：0.01×(0.40-0.1)×2×17=0.102kN/m小计：2.25+0.102=2.35kN/m3)qAB荷载小计105 14.438+2.35=16.788kN/m（1）qCD计算1)板B1传递荷载，板B1的面荷载:7.0kN/m2，可知传递给AB段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5×1.65×7/8=7.219kN/m因为左右两边板B1传递荷载，故板B1荷载为：7.219×2=14.438kN/m2）梁（300mm×400mm）自重：25×0.3×(0.40-0.1)=2.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰：0.01×(0.40-0.1)×2×17=0.102kN/m小计：2.25+0.102=2.35kN/m3)qAB荷载小计14.438+2.35=16.788kN/m(4)FA计算FA是由KL-4传递来的集中力，KL-4的计算简图如图4.6所示：1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载。梁（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：q1=5.25+0.238=5.488kN/m2）q2计算。q2是由板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q1+q1=5.488+6.328=11.816kN/m3）FL-1计算FL-1为L-1传来的集中荷载，L-1的计算简图如图4.7所示为梁自重和抹灰：梁L-1（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m为板由板A传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：105 则：FL-1A=（+）×7.5/2=（4.312+17.152）×7.5/2=80.49kNFL-1B=80.49kN3）FA计算FA=（q1+q2)×9+FL-1A=11.816×9+80.49=186.834kN（5）FB计算FB是由KL-3传递的集中荷载，KL-3的计算简图如图所示：41004100410041004100410041004100q1q2q3FBFBFL-1FL-2FL-1FL-2FL-1FL-2FL-1FL-2图4.16KL-3计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰、板A传来的荷载、板B传来的荷载梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：5.25+0.238=5.488kN/m板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q1=5.795+5.488+6.328=17.611kN/m2）q2计算。q2包括梁自重及抹灰、板A传来的荷载、板B传来的荷载梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：5.25+0.238=5.488kN/m板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：105 板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q2=5.795+5.488+6.328=17.611kN/m3）q3计算。q3包括梁自重及抹灰、板A传来的荷载、板B传来的荷载梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：5.25+0.238=5.488kN/m板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q3=5.795+5.488+6.328=17.611kN/m4）q4计算q4包括梁自重及抹灰、板A传来的荷载、板B传来的荷载梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：5.25+0.238=5.488kN/m板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×4.5×2.25=6.328kN/m小计：q4=5.795+5.488+6.328=17.611kN/m5）FL-1计算：FL-B=80.49kN6)FL-2B计算FL-2B为L-2传来的集中荷载，L-2的计算简图如图4.11所示为梁自重和抹灰：梁（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.40-0.1)=2.25N/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.40-0.1)×2×17=0.102kN/m105 小计：2.25+0.102=4.312kN/m为板由板B1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=2×5/8=2×5×7×1.65/8=14.438则：FL-2B=（+）×3.3/2=（4.312+14.438）×3.3/2=27.704kNFL-2C=27.704kN7)FB计算FB=FB1+FB2=119.495+119.495=238.99kN（5）FC计算FC是由KL-2传递的集中荷载，KL-2的计算简图如图4.8所示：1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰梁KL-3（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：q1=5.25+0.238=5.488kN/m2)q2计算板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×7×2.25=9.844kN/m小计：q2=9.041+9.844=18.858kN/m105 3）FL-1C计算：FL-1C为L-1传来的集中荷载，L-1的计算简图如图4.7所示为梁自重和抹灰：梁（300mm×650mm）自重：25×0.3×(0.65-0.1)=4.125kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.65-0.1)×2×17=0.187kN/m小计：4.125+0.187=4.312kN/m为板由板A1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：则：FL-1C=（+）×7.5/2=（4.312+26.681）×7.5/2=116.224kNFL-1D=116.224kN4）FL-2C计算FL-2C=27.7045）FC计算FC=(q1+q2)×9+FL-1C+FL-2C=（5.488+18.858）×9+116.224+127.704=363.042kN(7)FD计算FD是由KL-1传递的集中荷载，KL-1的计算简图如图所示：41004100410041004100410041004100q1q1q2FL-1FL-1FL-1FL-1图4.17KL-1计算简图1）q1计算。q1包括梁自重及抹灰2）梁KL-1（300mm×800mm）自重：25×0.3×(0.80-0.1)=5.25kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）:0.01×(0.80-0.1)×2×17=0.238kN/m小计：q1=5.25+0.238=5.488kN/m3）q2计算。q2为板A1传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8p=5/8×7×2.25=9.844kN/m105 小计：q1+q2=5.488+9.844=18.176kN/m4）FL-1D计算:FL-1D=116.224kN5）FD计算：FD=（q1+q2）×9+FL-1D=18.176×9+79.305+116.224=254.212kN（8）横向框架在恒载作用下的计算简图820029008200FA=186.84kNFD=254.212kNFA=280.603kNFD=364.698kNFB=238.99kNFB=363.024kNFB=317.54kNFB=363.024kNqAB=186.84kNqCD=186.84kNqBC=16.788kNqAB=29.724kNqCD=29.724kNFA=280.603kNFA=280.603kNFA=280.603kNFD=364.698kNFD=364.698kNFD=364.698kNqAB=29.724kNqAB=29.724kNqAB=29.724kNqBC=11.634kNqBC=11.634kNqBC=11.634kNqBC=11.634kNFB=317.54kNFB=317.54kNFB=317.54kNFB=363.024kNFB=363.024kNFB=363.024kNqCD=29.724kNqCD=29.724kNqCD=29.724kNABCD图4.18横向框架在恒载作用下的计算简图4.2横向框架在活载作用下的计算简图1.标准层框架计算简图标准层楼面梁布置如图8.14所示，第一层楼面板布置如图8.15（活载和恒载的荷载平面传递方式相同），分析图8.14和图8.15的传递，3轴线第一层框架简图如图所示，下面计算标准层楼面板和楼面梁传给3轴线的横向框架的活荷载，求出标准层框架计算简图。ABCD820029008200FAFBFCFDABCC820029008200FBFAFCFDqABqBCqCD图4.19标准层框架计算简图105 （1）qAB计算qAB为板A传递荷载，板A的面荷载:2.0kN/m2，可知传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：3.812×2=7.624kN/m（2）qBC计算qBC为板B传递的荷载，板B的面荷载:2.5kN/m2,可知传递给BC段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.5×1.65=2.578kN/m因为左右两边板B传递荷载，故板B荷载为：2.578×2=5.156kN/m（3）qCD计算qCD为板A传递荷载，板A的面荷载:2.0kN/m2，可知传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：3.812×2=7.624kN/m（4）FA计算FA是由KL-4传递的集中荷载，KL-4的计算简图如图8.6所示：1）q1计算。q1板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m2）FL-1A计算：FL-1A为L-1传来的集中荷载，L-1的计算简图如图4.7所示为板由板A传递的梯形荷载，板A的面荷载:2.0kN/m2,等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：3.812×2=7.624kN/m则：FL-1A=×7.5/2=7.624×7.5/2=28.59kNFL-1B=28.59kN3）FA计算105 FA=q1×9+FL-1A=2.813×9+28.59=53.907kN（4）FB计算FB是由KL-3传递的集中荷载，KL-3的计算简图如图4.12所示：1)q1计算。q1板A传递的三角形荷载，板A的面荷载:2.0kN/m2,等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m2)q2计算。q1板B传递的梯形荷载，板B的面荷载:2.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：3）FL-1B计算：FL-1B=28.59kN4)FL-2B为L-2传来的集中荷载，L-2的计算简图如图所示29002900q1q2q1图4.20L-2计算简图为板B传递的三角形荷载，板B的面荷载:2.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.5×1.65=2.578kN/m因为左右两边板B传递荷载，故板B荷载为：2.578×2=5.156kN/m则：FL-2B=×3.3/2=5.156×3.3/2=8.507kNFL-2C=8.507kN5）FB计算FB=(q1+q2)×9+FL-1A+FL-2=(2.813+4.764)×9+28.59+8.507=105.29kN（6）FC计算105 FC是由KL-2传来的集中力，KL-2的计算简图如图4.8所示：1）q1计算。q1为板B传递的荷载和二层楼梯平台传来的荷载板B传递的梯形荷载，板B的面荷载:2.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：楼梯一层平台传来的荷载见表4.3:2.5×1/2=1.25kN/m小计：q1=3.219+1.25=4.469kN/m2）q2计算。q2为板A、B传来的荷载板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q2=2.813+3.219=6.032kN/m3）q3计算。q3为板A、B传来的荷载板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q3=2.813+3.219=6.032kN/m4）q4计算。q4为板A、B传来的荷载板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m板B传递的梯角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：q4=2.813+3.219=6.032kN/m5）FL-1C计算FL-1C=8.507kNFL-1C为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图4.7所示为板A传递来的活荷载，等效转化为均布荷载为：105 因为左右两边板A传递荷载，故板A荷载为：3.812×2=7.624kN/m则：FL-1C=×7.5/2=7.624×7.5/2=28.59kNFL-1D=28.59kN7)FL-3C计算FL-3C为L-3传递的集中荷载，L-3的计算简图如图所示：8200q18200q1q2图4.21L-3计算简图为板A传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=则：FL-3C=×7.5/2=3.812×7.5/2=14.295kNFL-3D=14.295kN8）FC计算FC=FC1+FC2=81.480kN（7）FD计算FD是由KL-1传递的集中荷载，KL-1的计算简图如图4.6所示。105 1)q1计算。q1为板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×2.0×2.25=2.813kN/m2）FL-3D计算:FL-3D=14.295kN3）FL-1D计算:FL-1D=28.59kN4）FD计算：FD=q1×9+FL-1D+FL-3D=2.813×9+14.295+28.59=77.193kN2.第五层框架梁计算简图第五层楼面梁布置如图4.13所示，第五层楼面板布置如图4.14（活载和恒载的荷载平面传递方式相同），分析图4.13和图4.14的传递，3轴线第五层框架简图如图4.18所示，下面计算标准层楼面板和楼面梁传给3轴线的横向框架的活荷载，求出标准层框架计算简图。（1）qAB计算qAB为板A1传递荷载，板A1的面荷载:0.5kN/m2，由图可知传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A1传递荷载，故板A1荷载为：0.952×2=1.906kN/m（2）qBC计算qBC为板B1传递的荷载，板B1的面荷载:0.5kN/m2,可知传递给BC段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×1.65=1.031kN/m因为左右两边板B1传递荷载，故板B1荷载为：1.031×2=2.062kN/m（3）qCD计算qCD为板A1传递荷载，板A1的面荷载:0.5kN/m2，可知传递给AB段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：因为左右两边板A1传递荷载，故板A1荷载为：0.952×2=1.906kN/m105 （4）FA计算FA是由KL-4传递的集中荷载，KL-4的计算简图如图8.4所示：1）q1计算。q1为板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×2.25=0.703kN/m2）FL-1A计算：FL-1A为L-1传来的集中荷载，L-1的计算简图如图8.7所示为板由板A传递的梯形荷载，板A的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：则：FL-1A=×7.5/2=1.906×7.5/2=7.148kNFL-1B=7.184kN3）FA计算FA=q1×9+FL-1A=0.703×9+7.148=13.475kNFB是由KL-3传递的集中荷载，KL-3的计算简图如图所示：41004100410041004100410041004100q1q2q3FBFBFL-1FL-2FL-1FL-2FL-1FL-2FL-1FL-2图4.22KL-3计算简图(5)FB计算1)q1计算。q1板A1传递的三角形荷载，板A1的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×2.25=0.703kN/m2)q2计算。q1板B传递的梯形荷载，板B的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：105 3）FL-1B计算：FL-1B=7.148kN4)FL-2B为L-2传来的集中荷载，L-2的计算简图如图8.8所示为板B传递的三角形荷载，板B的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×1.65=1.031kN/m则：FL-2B=×3.3/2=1.031×3.3/2=1.701kNFL-2C=1.701kN5）FB计算FB=(q1+q2)×9+FL-1B+FL-2B=(0.703+0.953)×9+7.148+1.701=23.753kN(6)FC计算FC是由KL-2传来的集中力，KL-2的计算简图如图所示：41004100410041004100410041004100q1FL-2q2q1q3q4FL-3FL-3FL-2图4.23KL-2计算简图1)q1计算。q1板A1传递的三角形荷载，板A1的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×2.25=0.703kN/m2)q2计算。q1板B传递的梯形荷载，板B的面荷载:0.5kN/m2,等效转化为均布荷载为：3）FL-2C计算：FL-2C=1.701kN3）FL-1C计算：FL-1C=FL-1D=FL-1A=7.148kN105 4）FC计算FC=(q1+q2)×9+FL-1C+FL-2C=(0.703+0.953)×9+7.148+1.701=23.753kN（7）FD计算FD是由KL-1传递的集中荷载，KL-1的计算简图如图8.6所示：1)q1计算。q1为板A传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=5/8p=5/8×0.5×2.25=0.703kN/m2）FL-1D计算:FL-1D=7.148kN3）FD计算：FD=q1×9+FL-1D=0.703×9+7.148=13.475kN（9）横向框架在恒载作用下的计算简图820026008200FA=53.907kNFD=77.193kNFA=13.475kNFD=13.475kNFB=105.29kNFB=81.480kNFB=23.753kNFB=23.753kNqAB=7.624kNqCD=7.624kNqBC=2.578kNqAB=1.906kNqCD=1.906kNABCDFA=13.475kNFA=13.475kNFA=13.475kNFD=13.475kNFD=13.475kNFD=13.475kNqAB=1.906kNqAB=1.906kNqAB=1.906kNqBC=2.578kNqBC=2.578kNqBC=2.578kNqBC=2.578kNqCD=1.906kNqCD=1.906kNqCD=1.906kNFB=23.753kNFB=23.753kNFB=23.753kNFB=23.753kNFB=23.753kNFB=23.753kN图4.24横向框架在恒载作用下的计算简图4.3横向框架在恒载作用下的内力计算1.用弯矩二次分配法计算（1）计算框架梁柱的截面惯性矩105 框架梁柱的截面惯性矩：7.5m跨度：（300mm×650mm）:3.3m跨度：（300mm×400mm）:框架柱的截面惯性矩650mm×650mm：(2)计算各梁柱线刚度框架梁：7.5m跨度：（300mm×650mm）:（相对线刚度设为1）3.3m跨度：（300mm×400mm）:（相对线刚度设为0.53）框架柱：二、三、四、五、层：（相对线刚度设为2.25）一层：（相对线刚度设为1.72）第五层第一层第二层第三层第四层82002600290039002900290029002900300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700300×700图4.25梁柱相对线刚度（3）计算弯矩分配系数105 图4.26梁柱弯矩分配系数1）均布荷载作用下的固端弯矩第一层框架梁：第五层框架梁：表4.3恒荷载作用下的固端弯矩计算过程105 各部分产生固端弯矩固端弯矩位置满跨均布载均布荷载集中荷载最终固端弯矩第一二三四层-139.33---139.33139.33--139.33-10.56---10.5610.56--10.56-139.33---139.33139.33--139.33第五层-145.28---145.28145.28--145.28-15.24---15.2415.24--15.24-145.28---145.28145.28--145.281）横向框架在恒载作用下的弯矩二次分配过程弯矩二次分配过程详见表4.4表4.4横向框架在恒载作用下的弯矩二次上下右左上下右左上下右左上下　0.6920.3080.265　0.5950.140.14　0.5950.2650.308　0.692　　-145145.3　-15.215.24　-145145.4　　100.544.75-34.5-77.4-18.218.2177.3734.46-44.8　-101　-25.5-17.222.38　-249.11-9.11　24.02-22.417.23-28.5　-7.814.08-1.98　-4.44-1.051.05　4.441.983.477.8　121.2-121131.2-106-25.425.39105.8131.2121.2　-121　　　　0.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.3730.1660.1820.4090.409　　-139139.3　　-10.610.56　-139139.3　56.9956.9925.36-21.4-48-48-11.311.3348.0348.0321.38-25.4-57-5750.2728.5-10.712.68-38.7-245.67-5.6738.6924.02-12.710.69-50.3-28.5-27.8-27.8-12.47.3616.5516.553.9-3.9-16.6-16.6-7.3612.3927.8427.8479.4257.65-137138-70.2-55.5-12.312.3270.1755.5-138137.1-79.4-57.7　　　　0.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.3730.1660.1820.4090.409　　-139139.3　　-10.610.56　-139139.3　56.9956.9925.36-21.4-48-48-11.311.3348.0348.0321.3825.36-57-57105 28.528.5-10.712.68-24-245.67-5.6724.0224.02-12.710.69-28.5-28.5-18.9-18.9-8.434.9311.0711.072.61-2.61-11.1-11.1-4.938.4318.9418.9466.5566.55-133135.6-61-61-13.613.6160.9860.98-136133.1-66.6-66.6　　　　0.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.3730.1660.1820.4090.409　-139139.3　-10.610.56　-139139.3　56.9956.9925.36-21.4-48-48-11.311.3348.0348.0321.38-25.4-57-5728.531.56-10.712.68-24-26.35.67-5.6724.0226.34-12.716.69-28.5-31.6-20.2-20.2-8.995.3111.9411.942.82-2.82-11.9-11.9-5.318.9920.1920.1965.368.36-134135.9-60.1-62.4-13.413.460.1162.43-136133.7-68.4-65.3　　　　　　　　0.4530.3460.2010.1820.4090.3130.0960.0960.4090.3130.1820.2010.4530.346　-139139.3　-10.610.56　-139139.3　63.1248.2128.01-23.4-52.7-40.3-12.412.3652.6740.3123.44-28-63.148.2128.5-11.714.01-24　6.18-6.1824.02　-1411.72-28.5　-7.6-5.81-3.370.71.571.20.37-0.37-1.57-1.2-0.73.377.6-5.8184.0242.4-126130.6-75.1-39.1-16.416.3775.1239.11130.6126.4-84-42.4（3）弯矩图根据二次弯矩分配法的计算结果，画出恒载作用下的框架梁弯矩图。105 图4.273轴线横向框架在恒载作用下的弯矩图跨中弯矩：例：UV段跨中弯矩：（3）剪力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体得平衡条件，求出剪力，并画出剪力图。例：UV段剪力：105 图4.283轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图（3）轴力图105 图4.293轴线横向框架在恒载作用下的轴力图4.4横向框架在活载作用下的内力计算1）均布荷载作用下的固端弯矩第一层框架梁：第五层框架梁：105 表4.5恒荷载作用下的固端弯矩计算过程各部分产生固端弯矩固端弯矩位置满跨均布荷载均布荷载集中荷载最终固端弯矩第一二三四层-35.74---35.7435.74--35.74-2.234---2.2342.34--2.34-35.74---35.7435.74--35.74第五层-8.93---8.938.93--8.93-0.94---0.940.94--0.94-8.93---8.938.93--8.932）横向框架在活载作用下的弯矩二次分配过程弯矩二次分配过程详见表4.6105 表4.6横向框架活载作用下的弯矩上下右左上下右左上下右左上下0.6920.3080.2650.5950.140.140.5950.2650.3080.692-8.938.93-0.940.94-8.938.936.182.75-2.12-4.75-1.121.124.752.12-2.75-6.187.31-1.061.38-6.230.56-0.566.23-1.381.06-7.31-4.33-1.931.142.550.6-0.6-2.55-1.141.934.339.16-9.179.33-8.43-0.90.98.43-9.339.17-9.160.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.373-0.166-0.182-0.409-0.409-35.7435.74-2.342.34-35.7435.7414.6214.626.5-5.54-12.46-12.46-2.942.9412.4612.465.54-6.5-14.62-14.623.097.31-2.173.25-2.38-6.231.47-1.472.386.23-3.252.17-3.09-7.31-3.12-3.12-1.390.651.451.450.34-0.34-1.45-1.45-0.651.393.123.1214.5918.81-33.434.1-13.39-17.24-3.473.4713.3917.24-34.133.4-14.59-18.810.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.373-0.166-0.182-0.409-0.409-35.7435.74-2.342.34-35.7435.7414.6214.626.5-5.54-12.46-12.46-2.942.9412.4612.465.54-6.5-14.62-14.627.317.31-2.773.25-6.3-6.231.47-1.476.36.23-3.252.77-7.31-7.31-4.85-4.85-2.161.32.912.910.69-0.69-2.91-2.91-1.32.164.854.8517.0817.08-34.1734.75-15.85-15.78-3.123.1215.8515.78-34.7534.17-17.08-17.080.4090.4090.1820.1660.3730.3730.0880.0880.3730.373-0.166-0.182-0.409-0.409-35.7435.74-2.342.34-35.7435.7414.6214.626.5-5.54-12.46-12.46-2.942.9412.4612.465.54-6.5-14.62-14.627.318.1-2.773.25-6.3-6.831.47-1.476.36.83-3.252.77-7.31-8.1-5.17-5.17-2.31.43.143.140.74-0.74-3.14-3.14-1.42.35.175.1716.7617.55-34.3134.85-15.62-16.15-3.073.0715.6216.15-34.8534.31-16.76-17.550.4530.3460.2010.1820.4090.3130.0960.0960.4090.313-0.182-0.201-0.453-0.346-35.7435.74-2.342.34-35.7435.7416.1912.377.18-6.08-13.66-10.45-3.213.2113.6610.456.08-7.18-16.19-12.377.31-3.043.59-6.31.61-1.616.3-3.593.04-7.31-1.93-1.48-0.860.20.450.340.11-0.11-0.45-0.34-0.20.861.931.4821.5710.89-32.4633.45-19.51-10.11-3.833.8319.5110.11-33.4532.46-21.57-10.89根据二次弯矩分配法的计算结果，画出活载作用下的框架梁弯矩图105 图4.403轴线横向框架在恒载作用下的弯矩图2.剪力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体得平衡条件，求出剪力，并画出剪力图。图4.413轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图3.轴力图105 图8.323轴线横向框架在恒荷载作用下的轴力图五、水平地震作用下框架结构侧移和内力计算5.1框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0对边框架梁的惯性矩乘以1.5，框架梁的线刚度计算详见5.1，框架柱的线刚度计算详见5.2。表5.1框架梁线刚度计算表框架梁位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量Ec(kN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=1.5I0(边跨)Ib=2.0I0(中跨)m4Kbi=EcIb/L(kNm)边框架梁0.3×0.6C303.0×1078.20.00690.01044.16×1040.3×0.4C303.0×1072.90.00160.00242.18×1040.3×0.6C303.0×1078.20.00690.01044.16×104中框架梁0.3×0.6C303.0×1078.20.00690.01384.16×1040.3×0.4C303.0×1072.90.00160.00322.18×1040.3×0.6C303.0×1078.20.00690.01384.16×104105 表5.2框架柱线刚度计算表框架柱位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量Ec(kN/m2)高度L(m)矩形截面惯性矩Ic（m4）Kc=EcIc/L(kNm)上层柱0.60×0.60C303.0×1072.90.014912.42×104底层柱0.60×0.60C303.0×1073.90.01499.51×104(2)侧向刚度D计算考虑梁的先刚度比，用D值法计算框架柱的侧向刚度，计算过程见表5.3表5.3柱的侧向刚度D值计算楼层梯Kc根数1、6轴线A轴9.51×1040.4370.38419863.242B轴9.51×1040.6670.43822605.492第C轴9.51×1040.6670.43822605.492一D轴9.51×1040.4370.38419863.242层2~5轴线A轴9.51×1040.580.41921625.74B轴9.51×1040.8860.4824810.354C轴9.51×1040.8860.4824810.354D轴9.51×1040.580.41921625.74480043.33第二三四五层1、6轴线A轴12.42×1040.3350.14316498.932二B轴12.42×1040.510.20323366.532三C轴12.42×1040.510.20323366.532四D轴12.42×1040.3350.14316498.932105 五2~5轴线A轴12.42×1040.4440.18220897.984层B轴12.42×1040.6790.25329147.074C轴12.42×1040.6790.25329147.074D轴12.42×1040.4440.18220891.984456425.855.2结构基本自振周期计算采用能量法计算结构的基本自振周期其中和的计算过程列于表5.4表5.4能量法计算结构基本自振周期楼层59565.440.103985.999431412.3049042.820.081733.926636706.6339042.820.060546.554942364.1829042.820.040359.183248021.73192770.019176.261635191.85将和带入自振周期计算公式，则T1=5.2.1横向水平地震作用本设计的质量和刚度沿高度分布比较均匀，高度不超过40m，并以剪切变形为主，故采用底部剪力法计算横向水平地震作用。(1)地震影响系数本工程所在地为7度设防，Ⅱ105 类场地，设计地震分组为第一组，结构的基本自振周期采用能量法的计算结果即：T1=0.386(s)查表规范得：，因Tg0.150.750.750.800.856.2框架梁内力组合(1)本设计考虑：a)水平地震与重力荷载代表值的组合，b)永久荷载与可变荷载的组合，其中，重力荷载代表值表达式为：Gk——恒荷载标准值；Qik——第i个可变荷载标准值；ΨQi——第i个可变荷载的组合值系数，屋面活荷载不计入，雪荷载和楼面活荷载均为0.5。c)考虑到地震有左震和右震两种情况，所以分为：；。d)本设计，活载为屋面均布雪荷载的情况。e)由于建筑物处于广东地区，且建筑总高较低，所以根据《抗震规范》，在考虑水平地震作用的情况下，可不考虑风荷载的作用。则在下列组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即：；(2)梁的不利组合：105 梁端负弯矩，取中较大值。梁端正弯矩，取梁端剪力，取中较大值。梁跨中正弯矩，取中较大值。根据规范查表，取承载力抗震调整系数=0.75（弯矩），=0.85（剪力）；安全等级为二级，=1.0。(3)梁的控制截面：为梁端柱边及跨中，每层梁取5个控制截面；如图6.2所示：框架梁的内力组合过程见表6.2。图6.22~5层梁控制截面图6.3框架柱内力组合框架柱是偏心受压构件，主要内力为轴力和弯矩。采用对称配筋。考虑三种组合：恒载为主的组合；活载为主的组合；以及有地震力参与的组合。其中地震力分左震和右震两种情况。柱的控制界面如图6.3所示：本设计不考虑风载的作用。内力组合过程见表6.4~6.8。105 图6.3柱控制截面图105 表6.4框架梁弯矩组合楼层截面恒载活载左震右震抗震组合可变荷载控制永久荷载控制梁端正弯矩支座正弯矩设计值支座负弯矩、跨中正弯矩设计值0.75×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3左震]0.75×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3右震]1.2×恒载+1.4×活载1.35×恒载+0.7×1.4×活载1.3×左震+1.0×（恒载+0.5活载）1.3×右震+1.0×（恒载+0.5活载）SGkSQkSEklSEkr0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk1.3SEkl+1.0(SGk+0.5SQk)1.3SEkr+1.0(SGk+0.5SQk)五1-61.82-5.1272.81-72.8113.05-128.93-81.35-88.4730.27-159.0330.27-128.932151.699.696.47-6.47147.19134.57195.59214.28164.95　　214.283-68.345.5459.86-59.86-0.65-117.38-74.25-86.8312.25-143.3912.25-117.384-12.20-0.2231.55-31.5519.68-41.84-14.95-16.6928.71-53.3328.71-41.84510.661.260.000.0010.1610.1614.5615.6311.2911.29　15.636-12.20-0.2231.55-31.5519.68-41.84-14.95-16.6928.71-53.3328.71-41.847-68.345.5459.86-59.86-0.65-117.38-74.25-86.8312.25-143.3912.25-117.388151.699.696.47-6.47147.19134.57195.59214.28164.95148.12　214.289-61.82-5.1272.81-72.8113.05-128.93-81.35-88.4730.27-159.0330.27-128.93四1-75.02-17.86132.93-132.9354.05-205.16-115.03-118.7888.86-256.7688.86-205.162133.6442.488.86-8.86148.03130.75219.84222.04166.40143.36　222.04105 3-75.7018.56115.21-115.2152.55-172.11-64.86-84.0183.35-216.1983.35-172.114-4.23-1.5360.74-60.7454.73-63.72-7.22-7.2173.97-83.9673.97-63.72511.611.990.000.0011.3411.3416.7217.6212.6112.61　17.626-4.23-1.5360.74-60.7454.73-63.72-7.22-7.2173.97-83.9673.97-63.727-75.7018.56115.21-115.2152.55-172.11-64.86-84.0183.35-216.1983.35-172.118133.6442.488.86-8.86148.03130.75219.84222.04166.40143.36　222.049-75.02-17.86132.93-132.9354.05-205.16-115.03-118.7888.86-256.7688.86-205.16三1-71.92-18.47185.59-185.59107.91-253.99-112.16-115.19160.11-322.42160.11-253.992136.1941.917.92-7.92149.15133.71222.10224.93167.44146.85　224.933-73.6818.97169.74-169.74107.72-223.27-61.86-80.88156.47-284.86156.47-223.274-5.26-1.2589.49-89.4981.96-92.55-8.06-8.33110.45-122.22110.45-92.55510.572.330.000.0010.5610.5615.9516.5511.7411.74　16.556-5.26-1.2589.49-89.4981.96-92.55-8.06-8.33110.45-122.22110.45-92.557-73.6818.97169.74-169.74107.72-223.27-61.86-80.88156.47-284.86156.47-223.278136.1941.917.92-7.92149.15133.71222.10224.93167.44146.85　224.939-71.92-18.47185.59-185.59107.91-253.99-112.16-115.19160.11-322.42160.11-253.99二1-72.36-18.58217.72-217.72138.79-285.76-112.84-115.89201.39-364.69201.39-285.762135.8241.804.38-4.38145.32136.78221.50224.32162.41151.03　224.323-74.0018.97180.67-180.67118.09-234.22-62.24-81.31170.36-299.39170.36-234.224-5.09-1.21110.16-110.16102.28-112.53-7.80-8.06137.51-148.90137.51-112.53510.742.370.000.0010.7310.7316.2116.8211.9311.93　16.826-5.09-1.21110.16-110.16102.28-112.53-7.80-8.06137.51-148.90137.51-112.53105 7-74.0018.97180.67-180.67118.09-234.22-62.24-81.31170.36-299.39170.36-234.228135.8241.804.38-4.38145.32136.78221.50224.32162.41151.03　224.329-72.36-18.58217.72-217.72138.79-285.76-112.84-115.89201.39-364.69201.39-285.76一1-66.65-17.12243.33-243.33169.56-304.94-103.95-106.76241.12-391.54241.12-304.942140.8543.3614.99-14.99160.89131.66229.72232.64182.02143.04　232.643-69.6417.83213.35-213.35153.36-262.67-58.61-76.54216.63-338.08216.63-262.674-7.47-1.82112.47-112.47102.12-117.20-11.51-11.87137.83-154.59137.83-117.2058.371.640.000.008.278.2712.3412.919.199.19　12.916-7.47-1.82112.47-112.47102.12-117.20-11.51-11.87137.83-154.59137.83-117.207-69.6417.83213.35-213.35153.36-262.67-58.61-76.54216.63-338.08216.63-262.678140.8543.3614.99-14.99160.89131.66229.72232.64182.02143.04　232.649-66.65-17.12243.33-243.33169.56-304.94-103.95-106.76241.12-391.54241.12-304.69105 表6.5框架梁的斜截面不利组合层数横梁MbrMblV斜截面最不利Vb五AB-128.93-117.387.530.9921.906287.51320.35272.29BC-41.84-41.843.316.7881.03168.5293.8879.80CD-117.38-128.937.530.9921.906287.51320.35272.29四AB-205.16-172.117.529.7247.624301.82352.13299.31BC-63.72-63.723.311.6342.57851.1889.7976.32CD-172.11-205.167.529.7247.624301.82352.13299.31三AB-253.99-223.277.529.7247.624301.82365.46310.64BC-92.55-92.553.311.6342.57851.18107.2791.18CD-223.27-253.997.529.7247.624301.82365.46310.64二AB-285.76-234.227.529.7247.624301.82371.15315.48BC-112.53-112.533.311.6342.57851.18119.38101.47CD-234.22-285.767.529.7247.624301.82371.15315.48一AB-304.94-262.677.529.7247.624301.82377.51320.88BC-111.72-111.723.311.6342.57851.18118.88101.05CD-262.67-304.947.529.7247.624301.82377.51320.88105 表6.6框架梁端剪力组合楼层截面恒载活载左震右震抗震组合可变荷载控制永久荷载控制|剪力设计值|0.85×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3左震]0.85×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3右震]1.2×恒载+1.4×活载1.35×恒载+0.7×1.4×活载SGkSQkSEklSEkr0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk(kN)五1114.897.1317.69-17.69140.37101.28147.85162.09272.29272.293-117.55-7.1717.69-17.69-104.01-143.11-151.10-165.72272.29272.29427.701.7019.12-19.1250.257.9935.6239.0679.879.806-27.70-1.7019.12-19.12-7.99-50.25-35.62-39.0679.879.807-117.55-7.1717.69-17.69-104.01-143.11-151.10-165.72272.29272.299114.897.1317.69-17.69140.37101.28147.85162.09272.29272.29四1111.3428.5033.09-33.09164.6791.54173.51178.24299.31299.313-111.59-28.0833.09-33.09-91.58-164.71-173.22-178.16299.31299.31419.201.7036.81-36.8161.13-20.2225.4227.5976.3276.326-19.20-1.7036.81-36.8120.22-61.13-25.42-27.5976.3276.327-111.59-28.0833.09-33.09-91.58-164.71-173.22-178.16299.31299.319111.3428.5033.09-33.09164.6791.54173.51178.24299.31299.31三1111.1428.5147.38-47.38180.2675.55173.28177.98310.64310.643-111.80-28.6747.38-47.38-76.30-181.01-174.30-179.03310.64310.64419.201.7054.24-54.2480.39-39.4825.4227.5991.1891.18105 6-19.20-1.7054.24-54.2439.48-80.39-25.42-27.5991.1891.187-111.80-28.6747.38-47.38-76.30-181.01-174.30-179.03310.64310.649111.1428.5147.38-47.38180.2675.55173.28177.98310.64310.64二1111.1628.5256.89-56.89190.7965.06173.32178.02315.48315.483-111.17-28.6656.89-56.89-65.15-190.87-173.53-178.17315.48315.48419.201.7066.76-66.7694.22-53.3225.4227.59101.47101.476-19.20-1.7066.76-66.7653.32-94.22-25.42-27.59101.47101.477-111.17-28.6656.89-56.89-65.15-190.87-173.53-178.17315.48315.489111.1628.5256.89-56.89190.7965.06173.32178.02315.48315.48一1110.9128.4660.89-60.89194.9360.36172.94177.62320.88320.883-112.02-28.7260.89-60.89-61.62-196.19-174.63-179.37320.88320.88419.201.7068.16-68.1695.77-54.8725.4227.59101.05101.056-19.20-1.7068.16-68.1654.87-95.77-25.42-27.59101.05101.057-112.02-28.7260.89-60.89-61.62-196.19-174.63-179.37320.88320.889110.9128.4660.89-60.89194.9360.36172.94177.62320.88320.88105 表6.7框架柱的内力组合柱号层次截面内力恒载活载左震右震μcγRE抗震组合可变荷载控制永久荷载控制　　　γRE×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3左震]γRE×[1.2(恒载+0.5活载)+1.3右震]1.2×恒载+1.4×活载1.35×恒载+0.7×1.4×活载　　　SGkSQkSEklSEkrμc=N/bh0fcγRE×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]γRE×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQkA五柱顶M-121.2-9.16-72.8172.81　0.75-184.22-42.24-158.30-172.64-184.22-172.64-184.22N301.7220.61-17.6917.690.060.75263.57298.07390.92427.52263.57427.52263.57柱底M79.4214.5920.78-20.78　0.7598.3057.78115.73121.52121.52121.5298.30N342.8461.73-17.6917.690.070.75319.09353.58497.83523.33523.33523.33319.09　V55.746.6-2626　0.8531.4988.9576.1381.72　　　四柱顶M-57.65-18.81-112.2112.15　0.75-169.7049.00-95.51-96.26-169.70-96.26-169.70N693.66103.02-50.7850.780.150.75621.14720.16976.621037.40621.141037.40621.14柱底M66.5517.0853.26-53.26　0.8127.4816.70103.77106.58127.48106.58127.48N734.78144.14-50.7850.780.160.8721.76827.391083.531133.21721.761133.21721.76　V34.59.97-45.9445.94　0.85-10.4991.0455.3656.35　　　三柱顶M-66.55-17.08-132.3132.33　0.8-209.7165.54-103.77-106.58-209.71-106.58-209.71N1085.4185.44-98.1698.160.240.81028.911233.081562.101647.021028.911647.021028.91柱底M65.316.7688.22-88.22　0.8162.48-21.02101.82104.58162.48104.58162.48N1126.5226.56-98.1698.160.250.81088.121292.291669.011742.831088.121742.831088.12105 　V36.639.4-61.2661.26　0.85-25.54109.8557.1258.66　　二柱顶M-68.36-17.55-129.5129.5　0.8-208.7360.63-106.60-109.49-208.73-109.49-208.73N1477.2267.87-155.1155.050.330.81385.401707.902147.612256.681385.402256.681385.40柱底M84.0221.57129.5-129.5　0.8225.69-43.67131.02134.57225.69134.57225.69N1518.3308.99-155.1155.050.350.81444.611767.122254.522352.491444.612352.491444.61　V42.3310.87-71.9471.94　0.85-30.77128.2166.0167.80　　　一柱顶M-42.4-10.89-104.8104.83　0.8-154.9563.09-66.13-67.91-154.95-67.91-154.95N1868.7350.24-215.9215.940.430.81737.462186.622732.742865.941737.462865.941737.46柱底M24.116.19256.66-256.7　0.8293.04-240.8137.6038.61293.0438.61293.04N1910.5392.27-215.9215.940.440.81797.792246.952841.782963.601797.792963.601797.79　V14.154.74-76.9176.91　0.85-68.14101.8423.6223.75　　　B五柱顶M105.838.43-91.4191.41　0.759.92188.17138.80151.13188.17151.139.92N384.2432.62-1.431.430.070.75359.10361.89506.76550.69361.89550.69359.10柱底M-70.17-13.9939.18-39.18　0.75-31.25-107.65-103.79-108.44-108.44-108.44-31.25N425.3673.74-1.431.430.090.75414.61417.40613.67646.50646.50646.50414.61　V48.896.01-36.2836.28　0.8512.8493.0267.0871.89　　　四柱顶M55.517.24-140.8140.77　0.8-84.85207.9690.7491.82207.9691.82-84.85N832.57170.24-5.155.150.180.8875.63886.341237.421290.80886.341290.80875.63柱底M-60.98-15.8590-90　0.827.45-159.75-95.37-97.86-159.75-97.8627.45N873.69211.36-5.155.150.190.8934.84945.551344.331386.61945.551386.61934.84　V32.369.19-64.164.1　0.85-33.14108.5251.7052.69　　　三柱顶M60.9815.78-169.2169.23　0.8-109.88242.1195.2797.79242.1197.79-109.88N1281.1308.45-12.0112.010.280.81365.431390.411969.162031.781390.412031.781365.43M-60.11-15.62138.67-138.7　0.879.01-209.42-94.00-96.46-209.42-96.4679.01105 柱底N1322.2349.57-12.0112.010.290.81424.641449.622076.072127.591449.622127.591424.64　V33.648.72-85.5385.53　0.8-52.47125.4352.5853.96　　　二柱顶M62.4316.15-180.7180.67　0.85-127.73271.5697.53100.11271.56100.11-127.73N1729.6446.65-21.8821.880.380.81852.071897.582700.852772.701897.582772.701852.07柱底M-75.12-19.51213.35-213.4　0.8140.40-303.36-117.46-120.53-303.36-120.53140.40N1770.7487.77-21.8821.880.400.81911.281956.802807.772868.511956.802868.511911.28　V38.219.91-100.4100.37　0.85-66.88154.9459.7361.30　　　一柱顶M39.1110.11-145.2145.15　0.8-108.56193.3561.0962.71193.3562.71-108.56N2178.4584.91-29.1529.150.490.82341.692402.323432.933514.022402.323514.022341.69柱底M-20.16-5.23269.57-269.6　0.8258.49-302.22-31.51-32.34-302.22-32.34258.49N2220.4626.94-29.1529.150.500.82402.212462.843542.213611.952462.843611.952402.21　V16.464.26-88.2488.24　0.85-78.54116.4725.7226.40　　　C五柱顶M-105.8-8.43-91.4191.41　0.75-188.17-9.92-138.80-151.13-188.17-151.13-188.17N508.2932.58-1.431.430.090.75470.73473.52655.56718.12470.73718.12470.73柱底M70.1713.3939.18-39.18　0.75107.3830.98102.95107.85107.85107.85107.38N549.4173.7-1.431.430.110.75526.24529.03762.47813.93813.93813.93526.24　V48.896.01-36.2836.28　0.8512.8493.0267.0871.89　　　四柱顶M-55.55-17.24-140.8140.77　0.8-208.0084.80-90.80-91.89-208.00-91.89-208.00N943.95146.81-5.155.150.190.8971.30982.021338.271418.21971.301418.21971.30柱底M60.9815.8590-90　0.8159.75-27.4595.3797.86159.7597.86159.75N985.07187.93-5.155.150.210.81030.521041.231445.191514.021030.521514.021030.52　V32.369.19-64.164.1　0.85-33.14108.5251.7052.69　　　三柱顶M-60.98-15.78-169.2169.23　0.8-242.11109.88-95.27-97.79-242.11-97.79-242.11N1379.4261.05-12.0112.010.290.81437.051462.032020.762118.031437.052118.031437.05105 柱底M60.1115.62138.67-138.7　0.8209.42-79.0194.0096.46209.4296.46209.42N1438.5302.17-12.0112.010.310.81513.541538.522149.272238.141513.542238.141513.54　V33.648.72-85.5385.53　0.85-55.75133.2752.5853.96　　　二柱顶M-62.43-16.15-180.7180.67　0.8-255.58120.21-97.53-100.11-255.58-100.11-255.58N1814.9375.3-21.8821.880.390.81899.681945.192703.292817.901899.682817.901899.68柱底M75.1219.51213.35-213.4　0.8303.36-140.40117.46120.53303.36120.53303.36N1856416.42-21.8821.880.400.81958.902004.412810.202913.711958.902913.711958.90　V38.219.91-100.4100.37　0.85-66.88154.9459.7361.30　　　一柱顶M-39.11-10.11-145.2145.15　0.8-193.35108.56-61.09-62.71-193.35-61.09-193.35N2250.1489.49-29.1529.150.480.82364.752425.393385.433517.362364.753385.432364.75柱底M20.165.23269.57-269.6　0.8302.22-258.4931.5132.34302.2231.51302.22N2292.2531.52-29.1529.150.500.82425.282485.913494.713615.292605.424020.132605.42　V16.464.26-88.2488.24　0.85-78.54116.4725.7226.40　　　D五柱顶M121.239.16-72.8172.81　0.7542.24184.22158.30172.64184.22172.6442.24N369.120.65-17.6917.690.070.75324.23358.73471.83518.52518.52518.52324.23柱底M-79.42-14.5920.78-20.78　0.75-57.78-98.30-115.73-121.52-121.52-121.52-57.78N410.2261.77-17.6917.690.090.75379.75414.24578.74614.33614.33614.33379.75　V55.476.6-2626　0.8531.2288.6875.8081.3581.35　　四柱顶M57.6518.81-112.2112.15　0.8-52.26181.0195.5196.26181.0196.26-52.26N845.39125.92-50.7850.780.180.8819.20924.831190.761264.68924.831264.68819.20柱底M-66.55-17.0853.26-53.26　0.8-16.70-127.48-103.77-106.58-127.48-106.58-16.70N886.51167.04-50.7850.780.190.8878.42984.041297.671360.49984.041360.49878.42　V34.59.97-45.9445.94　0.85-10.4991.0455.3656.35　　　三M66.5517.08-132.3132.33　0.8-65.54209.71103.77106.58209.71106.58-65.54105 柱顶N1321.9231.78-98.1698.160.290.81278.181482.361910.762011.701482.362011.701278.18柱底M-65.3-16.7688.22-88.22　0.821.02-162.48-101.82-104.58-162.48-104.5821.02N886.51272.9-98.1698.160.220.8879.961084.131445.871464.231084.131464.23879.96　V36.639.4-61.2661.26　0.85-25.54109.8557.1258.66　　　二柱顶M68.3617.55-129.5129.5　0.8-60.63208.73106.60109.49208.73109.49-60.63N1798.4337.63-155.1155.050.400.81727.242049.742630.712758.662049.742758.661727.24柱底M-84.02-21.57129.5-129.5　0.843.67-225.69-131.02-134.57-225.69-134.5743.67N1839.5378.75-155.1155.050.420.81786.452108.952737.632854.472108.952854.471786.45　V42.3310.87-71.9471.94　0.85-30.77128.2166.0167.80　　一柱顶M42.410.89-104.8104.83　0.8-63.09154.9566.1367.91154.9567.91-63.09N2275.1443.54-215.9215.940.510.82172.402621.553351.053506.032621.553506.032172.40柱底M-24.11-6.19256.66-256.7　0.8240.81-293.04-37.60-38.61-293.04-38.61240.81N2317.1485.57-215.9215.940.530.82232.922682.083460.333603.962682.083603.962232.92　V14.154.74-76.9176.91　0.85-68.14101.8423.6223.75　　　105 表6.8框架柱的截面不利组合层数柱号Hn剪力设计值V五A-184.22121.522.95103.6477.73B151.13-108.442.95-87.99-65.99C-188.17107.852.95100.3575.26D184.22-121.522.95-103.64-77.73四A-169.70127.482.95100.7475.55B207.96-159.752.95-124.65-93.49C-208.00159.752.95124.6693.50D181.01-127.482.95-104.57-78.43三A-209.71162.482.95126.1794.62B242.11-209.422.95-153.06-114.80C-242.11209.422.95153.06114.80D209.71-162.482.95-126.17-94.62二A-208.73225.692.95147.26110.45B271.56-303.362.95-194.89-146.17C-255.58303.362.95189.47142.10D208.73-225.692.95-147.26-110.45一A-154.95293.044.05110.6182.96B193.35-302.224.05-122.36-91.77C-193.35302.224.05122.3691.77D154.95-293.044.05-110.61-82.96105 七、截面设计7.1框架梁的截面设计以第一层框架BC跨为例计算。弯矩以梁下部受拉为正；上部受拉为负。梁支座处，不考虑下部受拉钢筋在支座负弯矩作用下的受压作用，按单筋截面分别计算梁的上下部配筋。梁内纵筋采用HRB335，，混凝土采用C30，；；框架梁箍筋采用HPB300，1、正截面受弯承载力计算由弯矩组合表可得，第一层BC跨梁不利组合为：BC梁：右端：跨中：左端：(1)右端①在正弯矩作用下：保护层厚度，取，则。按T形截面设计，取100mm（现浇混凝土楼板板厚），翼缘宽度取，属第一类T形梁。105 选配425,实有As=1964mm2②在负弯矩作用下：保护层厚度，取，则。选配425，实有As=1964mm2验算三级框架抗震要求：，均满足要求。(2)跨中对跨中截面，梁下部受拉，考虑现浇楼板得翼缘作用，应按T形截面设计，取100mm（现浇混凝土楼板板厚），翼缘宽度取，属第一类T形梁。105 选配425，实有As=1963mm2，满足要求。(3最小、最大配筋率要求：a)最小配筋率根据规范三级框架，框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率：跨中：0.2和0.45ft/fy中的较大值；支座：0.25和0.55ft/fy中的较大值跨中：；支座：检验均满足要求。b)最大配筋率要求：根据规范，三级框架不应大于2.5％。经检验，均满足要求。7.2、梁斜截面承载力计算(1)斜截面计算过程见表7.1(2)斜截面受剪承载力验算：考虑在反复荷载作用下，混凝土斜截面强度有所降低，根据抗震规范，应乘以0.8的折减系数，所以斜截面受剪承载力以下式验算：105 表7.1梁斜截面配筋计算层次截面Vb1.0V验算截面尺寸实际实有实有配箍率%配箍五1272.86300.00615272.86659.59满足1.008@1001.0063.3533272.86300.00615272.86659.59满足1.00479.80300.0036579.80391.46满足0.158@1001.0063.353679.80300.0036579.80391.46满足0.157272.86300.00615272.86659.59满足1.008@1001.0063.3539272.86300.00615272.86659.59满足1.00四1301.20300.00615301.20659.59满足1.188@1001.0063.3533301.20300.00615301.20659.59满足1.18476.32300.0036576.32391.46满足0.1110@1000.7855.233676.32300.0036576.32391.46满足0.117301.20300.00615301.20659.59满足1.188@1001.0063.3539301.20300.00615301.20659.59满足1.18三1312.58300.00615312.58659.59满足1.258@1001.0063.3533312.58300.00615312.58659.59满足1.25491.18300.0036591.18391.46满足0.2710@1000.7855.233691.18300.0036591.18391.46满足0.277312.58300.00615312.58659.59满足1.258@1001.0061.677105 9312.58300.00615312.58659.59满足1.25二1317.42300.00615317.42659.59满足1.288@1001.0063.3533317.42300.00615317.42659.59满足1.284101.47300.00365101.47391.46满足0.3710@1000.7855.2336101.47300.00365101.47391.46满足0.377317.42300.00615317.42659.59满足1.288@1001.0063.3539317.42300.00615317.42659.59满足1.28一1322.70300.00615322.70659.59满足1.318@1001.0063.3533322.70300.00615322.70659.59满足1.31499.99300.0036599.99391.46满足0.3610@1000.7855.233699.99300.0036599.99391.46满足0.367322.70300.00615322.70659.59满足1.318@1001.0063.3539322.70300.00615322.70659.59满足1.31105 7.3框架柱的截面设计1、设计参数：混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，纵向受力钢筋选用HRB400（fy=f’y=360N/mm2），箍筋选用HPB300（fy=f’y=210N/mm2）。柱的截面尺寸为600mm×600mm。取，则h0=600-35=565mm。2、抗震构造要求：1）抗震调整系数：当轴压比小于0.15时，γRE=0.75当轴压比大于0.15时，γRE=0.802）三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：0.6%则As1min=0.006×600x600=2535mm23、剪压比和轴压比验算：根据《抗震规范》，三级框架的轴压比N/(bh0fc)≤0.9；为防止柱截面的剪压比过大，在箍筋屈服前混凝土过早的发生剪切破坏，对于：剪跨比=M/(Vh0)>2的矩形截面框架柱，其剪压比≤0.2；剪跨比≤2时，剪压比≤0.15。轴压比以及剪压比验算过程见表7.3。105 表7.3剪压比、轴压比验算楼层柱号bh0MmaxVcNmax轴压比剪压比(mm)(mm)(kN•m)(kN)(kN)五A600565184.2277.73523.333.850.090.01B600565151.1365.99646.503.720.110.01C600565188.1775.26813.934.070.140.01D600565184.2277.73614.333.850.110.01四A600565169.7075.551133.213.650.200.01B600565207.9693.491386.613.620.240.02C600565208.0093.501514.023.620.260.02D600565181.0178.431360.493.750.240.01三A600565209.7194.621742.833.600.300.02B600565242.11114.802127.593.430.370.02C600565242.11114.802238.143.430.390.02D600565209.7194.622011.703.600.350.02二A600565208.73110.452352.493.070.410.02B600565271.56146.172868.513.020.500.03C600565255.58142.102913.712.920.510.02D600565208.73110.452854.473.070.500.02一A600565154.9582.962963.603.040.520.01B600565193.3591.773611.953.430.630.02C600565193.3591.774020.133.430.700.02D600565154.9582.963603.963.040.630.01105 由上表可知，所有轴压比均小于0.9，所有剪跨比均大于2，剪压比均小于0.2所以均符合要求。7.4、柱正截面承载力计算按“强柱弱梁”原则计算柱的配筋。根据《抗震规范》规定，柱端组合的弯矩设计值应符合，三级框架，取=1.1，节点上下柱端的弯矩设计值根据弯矩按弹性分析分配。不考虑柱底弯矩的增大。正截面计算过程详见表7.4~7.57.5、柱斜截面承载力计算斜截面计算过程详见表7.6105 表7.4框架柱正截面配筋计算层次柱号部位MN调整弯矩MH计算长度loXζbh0(mm)(mm)偏心类型(KN·m)(mm)(mm)五A柱顶Mmax184.22N263.57184.222900450028.36318.576.92698.9718.91.01.01.0734.91024.9大M184.22Nmin263.57184.222900450028.36318.576.92698.9718.91.01.01.0734.91024.9大M172.64Nmax427.52172.642900450045.99318.576.92403.8423.81.01.01.0439.7729.7大柱底Mmax121.52N523.33121.522900450056.30318.576.92232.2252.21.01.01.1268.1558.1大M98.30Nmin319.0998.302900450034.33318.576.92308.1328.11.01.01.0344.0634.0大M121.52Nmax523.33121.522900450056.30318.576.92232.2252.21.01.01.1268.1558.1大B柱顶Mmax188.17N361.89188.172900450038.93318.576.92520.0540.01.01.01.0555.9845.9大M9.92Nmin359.109.922900450038.63318.576.9227.647.61.01.01.363.5353.5大M151.13Nmax550.69151.132900450059.25318.576.92274.4294.41.01.01.1310.4600.4大柱顶Mmax108.44N646.50108.442900450069.55318.576.92167.7187.71.01.01.1203.7493.7大M31.25Nmin414.6131.252900450044.61318.576.9275.495.41.01.01.2111.3401.3大M108.44Nmax646.50108.442900450069.55318.576.92167.7187.71.01.01.1203.7493.7大C柱顶Mmax188.17N470.73188.172900450050.64318.576.92399.7419.71.01.01.0435.7725.7大M188.17Nmin470.73188.172900450050.64318.576.92399.7419.71.01.01.0435.7725.7大M151.13Nmax718.12151.132900450077.26318.576.92210.5230.51.01.01.1246.4536.4大Mmax107.85N813.93107.852900450087.57318.576.92132.5152.51.01.01.1168.4458.4大105 柱底M107.38Nmin526.24107.382900450056.62318.576.92204.1224.11.01.01.1240.0530.0大M107.85Nmax813.93107.852900450087.57318.576.92132.5152.51.01.01.1168.4458.4大D柱顶Mmax184.22N518.52184.222900450055.78318.576.92355.3375.31.01.01.0391.2681.2大M42.24Nmin324.2342.242900450034.88318.576.92130.3150.31.01.01.1166.2456.2大M172.64Nmax518.52172.642900450055.78318.576.92332.9352.91.01.01.0368.9658.9大柱顶Mmax121.52N614.33121.522900450066.09318.576.92197.8217.81.01.01.1233.7523.7大M57.78Nmin379.5557.782900450040.83318.576.92152.2172.21.01.01.1188.2478.2大M121.52Nmax614.33121.522900450066.09318.576.92197.8217.81.01.01.1233.7523.7大四A柱顶Mmax169.70N621.14169.702900450066.83318.576.92273.2293.21.01.01.1309.1599.1大M169.70Nmin621.14169.702900450066.83318.576.92273.2293.21.01.01.1309.1599.1大M96.26Nmax1037.4096.2629004500111.61318.576.9292.8112.81.01.01.1128.7418.7大柱底Mmax127.48N721.76127.482900450077.65318.576.92176.6196.61.01.01.1212.5502.5大M127.48Nmin721.76127.482900450077.65318.576.92176.6196.61.01.01.1212.5502.5大M106.58Nmax1133.21106.5829004500121.92318.576.9294.1114.11.01.01.1130.0420.0大B柱顶Mmax207.96N886.34207.962900450095.36318.576.92234.6254.61.01.01.1270.5560.5大M84.85Nmin875.6384.852900450094.20318.576.9296.9116.91.01.01.1132.8422.8大M91.82Nmax1290.8091.8229004500138.87318.576.9271.191.11.01.01.2107.1397.1大柱顶Mmax159.75N945.55159.7529004500101.73318.576.92168.9188.91.01.01.1204.9494.9大M27.45Nmin934.8427.4529004500100.57318.576.9229.449.41.01.01.365.3355.3大M97.86Nmax1386.6197.8629004500149.18318.576.9270.690.61.01.01.2106.5396.5大CMmax208.00N971.30208.0029004500104.50318.576.92214.1234.11.01.01.1250.1540.1大105 柱顶M208.00Nmin971.30208.0029004500104.50318.576.92214.1234.11.01.01.1250.1540.1大M91.89Nmax1418.2191.8929004500152.58318.576.9264.884.81.01.01.2100.7390.7大柱底Mmax159.75N1030.52159.7529004500110.87318.576.92155.0175.01.01.01.1190.9480.9大M159.75Nmin1030.52159.7529004500110.87318.576.92155.0175.01.01.01.1190.9480.9大M97.86Nmax1514.0297.8629004500162.89318.576.9264.684.61.01.01.2100.6390.6大D柱顶Mmax181.01N924.83181.012900450099.50318.576.92195.7215.71.01.01.1231.6521.6大M52.26Nmin819.2052.262900450088.13318.576.9263.883.81.01.01.299.7389.7大M96.26Nmax1264.6896.2629004500136.06318.576.9276.196.11.01.01.2112.0402.0大柱顶Mmax127.48N984.04127.4829004500105.87318.576.92129.5149.51.01.01.1165.5455.5大M16.70Nmin878.4216.702900450094.50318.576.9219.039.01.01.01.454.9344.9大M106.58Nmax1360.49106.5829004500146.37318.576.9278.398.31.01.01.2114.3404.3大三A柱顶Mmax209.71N1028.91209.7129004500110.69318.576.92203.8223.81.01.01.1239.7529.7大M209.71Nmin1028.91209.7129004500110.69318.576.92203.8223.81.01.01.1239.7529.7大M106.58Nmax1647.02106.5829004500177.19318.576.9264.784.71.01.01.2100.6390.6大柱底Mmax162.48N1088.12162.4829004500117.07318.576.92149.3169.31.01.01.1185.2475.2大M162.48Nmin1088.12162.4829004500117.07318.576.92149.3169.31.01.01.1185.2475.2大M104.58Nmax1742.83104.5829004500187.50318.576.9260.080.01.01.01.295.9385.9大B柱顶Mmax242.11N1390.41242.1129004500149.59318.576.92174.1194.11.01.01.1210.0500.0大M109.88Nmin1365.43109.8829004500146.90318.576.9280.5100.51.01.01.2116.4406.4大M97.79Nmax2031.7897.7929004500218.59318.576.9248.168.11.01.01.284.0374.0大Mmax209.42N1449.62209.4229004500155.96318.576.92144.5164.51.01.01.1180.4470.4大105 柱顶M79.01Nmin1424.6479.0129004500153.27318.576.9255.575.51.01.01.291.4381.4大M96.46Nmax2127.5996.4629004500228.90318.576.9245.365.31.01.01.281.3371.3大C柱顶Mmax242.11N1437.05242.1129004500154.60318.576.92168.5188.51.01.01.1204.4494.4大M242.11Nmin1437.05242.1129004500154.60318.576.92168.5188.51.01.01.1204.4494.4大M97.79Nmax2118.0397.7929004500227.87318.576.9246.266.21.01.01.282.1372.1大柱底Mmax209.42N1513.54209.4229004500162.83318.576.92138.4158.41.01.01.1174.3464.3大M209.42Nmin1513.54209.4229004500162.83318.576.92138.4158.41.01.01.1174.3464.3大M96.46Nmax2238.1496.4629004500240.79318.576.9243.163.11.01.01.379.0369.0大D柱顶Mmax209.71N1482.36209.7129004500159.48318.576.92141.5161.51.01.01.1177.4467.4大M65.54Nmin1278.1865.5429004500137.51318.576.9251.371.31.01.01.287.2377.2大M106.58Nmax2011.70106.5829004500216.43318.576.9253.073.01.01.01.288.9378.9大柱顶Mmax162.48N1084.13162.4829004500116.64318.576.92149.9169.91.01.01.1185.8475.8大M21.02Nmin879.9621.022900450094.67318.576.9223.943.91.01.01.459.8349.8大M104.58Nmax1464.23104.5829004500157.53318.576.9271.491.41.01.01.2107.3397.3大二A柱顶Mmax208.73N1385.40208.7329004500149.05318.576.92150.7170.71.01.01.1186.6476.6大M208.73Nmin1385.40208.7329004500149.05318.576.92150.7170.71.01.01.1186.6476.6大M109.49Nmax2256.68109.4929004500242.78318.576.9248.568.51.01.01.284.4374.4大柱底Mmax225.69N1444.61225.6929004500155.42318.576.92156.2176.21.01.01.1192.1482.1大M225.69Nmin1444.61225.6929004500155.42318.576.92156.2176.21.01.01.1192.1482.1大M134.57Nmax2352.49134.5729004500253.09318.576.9257.277.21.01.01.293.1383.1大BMmax271.56N1897.58271.5629004500204.15318.576.92143.1163.11.01.01.1179.0469.0大105 柱顶M127.73Nmin1852.07127.7329004500199.25318.576.9269.089.01.01.01.2104.9394.9大M100.11Nmax2772.70100.1129004500298.30318.576.9236.156.11.01.01.372.0362.0大柱顶Mmax303.36N1956.80303.3629004500210.52318.576.92155.0175.01.01.01.1190.9480.9大M140.40Nmin1911.28140.4029004500205.62318.576.9273.593.51.01.01.2109.4399.4大M120.53Nmax2868.51120.5329004500308.61318.576.9242.062.01.01.01.377.9367.9大C柱顶Mmax255.58N1899.68255.5829004500204.38318.576.92134.5154.51.01.01.1170.5460.5大M255.58Nmin1899.68255.5829004500204.38318.576.92134.5154.51.01.01.1170.5460.5大M100.11Nmax2817.90100.1129004500303.16318.576.9235.555.51.01.01.371.4361.4大柱底Mmax303.36N1958.90303.3629004500210.75318.576.92154.9174.91.01.01.1190.8480.8大M303.36Nmin1958.90303.3629004500210.75318.576.92154.9174.91.01.01.1190.8480.8大M120.53Nmax2913.71120.5329004500313.47318.576.9241.461.41.01.01.377.3367.3大D柱顶Mmax208.73N2049.74208.7329004500220.52318.576.92101.8121.81.01.01.1137.8427.8大M60.63Nmin1727.2460.6329004500185.82318.576.9235.155.11.01.01.371.0361.0大M109.49Nmax2758.66109.4929004500296.79318.576.9239.759.71.01.01.375.6365.6大柱顶Mmax225.69N2108.95225.6929004500226.89318.576.92107.0127.01.01.01.1142.9432.9大M43.67Nmin1786.4543.6729004500192.19318.576.9224.444.41.01.01.460.4350.4大M134.57Nmax2854.47134.5729004500307.10318.576.9247.167.11.01.01.283.1373.1大一A柱顶Mmax154.95N1737.46154.9539004700186.92318.577.2389.2109.21.01.01.2126.5416.5大M154.95Nmin1737.46154.9539004700186.92318.577.2389.2109.21.01.01.2126.5416.5大M67.91Nmax2865.9467.9139004700308.33318.577.2323.743.71.01.01.461.1351.1大Mmax293.04N1797.79293.0439004700193.41318.577.23163.0183.01.01.01.1200.4490.4大105 柱底M293.04Nmin1797.79293.0439004700193.41318.577.23163.0183.01.01.01.1200.4490.4大M38.61Nmax2963.6038.6139004700311.32318.577.2313.033.01.01.01.550.4340.4大B柱顶Mmax193.35N2402.32193.3539004700258.45318.577.2380.5100.51.01.01.2117.9407.9大M108.56Nmin2341.69108.5639004700251.93318.577.2346.466.41.01.01.383.7373.7大M62.71Nmax3514.0262.7139004700313.05318.577.2317.837.81.01.01.555.2345.2大柱顶Mmax302.22N2462.84302.2239004700264.96318.577.23122.7142.71.01.01.1160.1450.1大M258.49Nmin2402.21258.4939004700258.44318.577.23107.6127.61.01.01.1145.0435.0大M32.34Nmax3611.9532.3439004700315.59318.577.239.029.01.01.01.646.3336.3大C柱顶Mmax193.35N3611.95193.3539004700315.59318.577.2353.573.51.01.01.290.9380.9大M193.35Nmin2544.90193.3539004700273.79318.577.2376.096.01.01.01.2113.3403.3大M61.09Nmax2544.9061.0939004700273.79318.577.2324.044.01.01.01.461.4351.4大柱底Mmax302.22N2364.75302.2239004700254.41318.577.23127.8147.81.01.01.1165.2455.2大M302.22Nmin2364.75302.2239004700254.41318.577.23127.8147.81.01.01.1165.2455.2大M31.51Nmax3385.4331.5139004700317.24318.577.239.329.31.01.01.646.7336.7大D柱顶Mmax154.95N2621.55154.9539004700282.04318.577.2359.179.11.01.01.296.5386.5大M63.09Nmin2172.4063.0939004700233.72318.577.2329.049.01.01.01.466.4356.4大M67.91Nmax3506.0367.9139004700318.32318.577.2319.439.41.01.01.456.7346.7大柱顶Mmax293.04N2682.08293.0439004700288.55318.577.23109.3129.31.01.01.1146.6436.6大M240.81Nmin2232.92240.8139004700240.23318.577.23107.8127.81.01.01.1145.2435.2大M38.61Nmax3603.9638.6139004700318.50318.577.2310.730.71.01.01.648.1338.1大105 表7.5框架柱正截面配筋计算层次柱号部位偏压类型NeX实取XηeiAs=As"配筋实有一侧配筋率%配筋率%(mm2)As=As"(mm2)五A柱顶大N263.571024.928.3670734.953541810180.4410.895大Nmin263.571024.928.3670734.9535大Nmax427.52729.745.9970439.7282柱底大N523.33558.156.370268.1-72大Nmin319.0963434.337034455大Nmax523.33558.156.370268.1-72B柱顶大N361.89845.938.9370555.943441810180.4410.895大Nmin359.10353.538.637063.5-416大Nmax550.69600.459.2570310.440柱底大N646.50493.769.5570203.7-268大Nmin414.61401.344.6170111.3-380大Nmax646.50493.769.5570203.7-268C柱顶大N470.73725.750.6470435.730741810180.4410.895大Nmin470.73725.750.6470435.7307大Nmax718.12536.477.2677.26246.4-137柱底大N813.93458.487.5787.57168.4-440大Nmin526.2453056.6270240-143大Nmax813.93458.487.5787.57168.4-440D柱顶大N518.52681.255.7870391.223441810180.3030.645大Nmin324.23456.234.8870166.2-219大Nmax518.52658.955.7870368.9178105 柱底大N614.33523.766.0970233.7-171大Nmin379.55478.240.8370188.2-211大Nmax614.33523.766.0970233.7-171四A柱顶大N621.14599.166.8370309.15241810180.3030.645大Nmin621.14599.166.8370309.152大Nmax1037.40418.7111.61111.61128.7-698柱底大N721.76502.577.6577.65212.5-255大Nmin721.76502.577.6577.65212.5-255大Nmax1133.21420121.92121.92130-728B柱顶大N886.34560.595.3695.36270.5-2941810180.3030.645大Nmin875.63422.894.294.2132.8-608大Nmax1290.80397.1138.87138.87107.1-918柱底大N945.55494.9101.73101.73204.9-314大Nmin934.84355.3100.57100.5765.3-937大Nmax1386.61396.5149.18149.18106.5-956C柱顶大N971.30540.1104.5104.5250.1-10541810180.3030.645大Nmin971.30540.1104.5104.5250.1-105大Nmax1418.21390.7152.58152.58100.7-1005柱底大N1030.52480.9110.87110.87190.9-388大Nmin1030.52480.9110.87110.87190.9-388大Nmax1514.02390.6162.89162.89100.6-1037D柱顶大N924.83521.699.599.5231.6-19341810180.3030.645大Nmin819.20389.788.1388.1399.7-711大Nmax1264.68402136.06136.06112-878大N984.04455.5105.87105.87165.5-502105 柱底大Nmin878.42344.994.594.554.9-937大Nmax1360.49404.3146.37146.37114.3-896三A柱顶大N1028.91529.7110.69110.69239.7-14741810180.3030.645大Nmin1028.91529.7110.69110.69239.7-147大Nmax1647.02390.6177.19177.19100.6-1071柱底大N1088.12475.2117.07117.07185.2-424大Nmin1088.12475.2117.07117.07185.2-424大Nmax1742.83385.9187.5187.595.9-1130B柱顶大N1390.41500149.59149.59210-26841810180.3030.645大Nmin1365.43406.4146.9146.9116.4-884大Nmax2031.78374218.59218.5984-1282柱底大N1449.62470.4155.96155.96180.4-463大Nmin1424.64381.4153.27153.2791.4-1071大Nmax2127.59371.3228.9228.981.3-1317C柱顶大N1437.05494.4154.6154.6204.4-29841810180.3030.645大Nmin1437.05494.4154.6154.6204.4-298大Nmax2118.03372.1227.87227.8782.1-1308柱底大N1513.54464.3162.83162.83174.3-502大Nmin1513.54464.3162.83162.83174.3-502大Nmax2238.14369240.79240.7979-1346D柱顶大N1482.36467.4159.48159.48177.4-48241810184180.645大Nmin1278.18377.2137.51137.5187.2-1035大Nmax2011.70378.9216.43216.4388.9-1232柱底大N1084.13475.8116.64116.64185.8-420大Nmin879.96349.894.6794.6759.8-918大Nmax1464.23397.3157.53157.53107.3-9744大N1385.40476.6149.05149.05186.6-42441810180.3030.645105 16804柱顶大Nmin1385.40476.6149.05149.05186.6-424大Nmax2256.68374.4242.78242.7884.4-1288柱底大N1444.61482.1155.42155.42192.1-382大Nmin1444.61482.1155.42155.42192.1-382大Nmax2352.49383.1253.09253.0993.1-1187B柱顶大N1897.58469204.15204.15179-39941810180.3030.645大Nmin1852.07394.9199.25199.25104.9-1069大Nmax2772.70362298.3298.372-1379柱底大N1956.80480.9210.52210.52190.9-270大Nmin1911.28399.4205.62205.62109.4-1032大Nmax2868.51367.9308.61308.6177.9-1275C柱顶大N1899.68460.5204.38204.38170.5-47641810180.3030.645大Nmin1899.68460.5204.38204.38170.5-476大Nmax2817.90361.4303.16303.1671.4-1377柱底大N1958.90480.8210.75210.75190.8-270大Nmin1958.90480.8210.75210.75190.8-270大Nmax2913.71367.3313.47313.4777.3-1269D柱顶大N2049.74427.8220.52220.52137.8-75541810180.3030.645大Nmin1727.24361185.82185.8271-1332大Nmax2758.66365.6296.79296.7975.6-1334柱底大N2108.95432.9226.89226.89142.9-693大Nmin1786.45350.4192.19192.1960.4-1442大Nmax2854.47373.1307.1307.183.1-1208一A柱顶大N1737.46416.5186.92186.92126.5-87441810180.3030.645大Nmin1737.46416.5186.92186.92126.5-874大Nmax2865.94351.1308.33308.3361.1-1506105 柱底大N1797.79490.4193.41193.41200.4-240大Nmin1797.79490.4193.41193.41200.4-240大Nmax2963.60340.4311.32311.3250.4-1534B柱顶大N2402.32407.9258.45258.45117.9-89641810180.2410.645大Nmin2341.69373.7251.93251.9383.7-1293大Nmax3514.02345.2313.05313.0555.2-580柱底大N2462.84450.1264.96264.96160.1-382大Nmin2402.21435258.44258.44145-584大Nmax3611.95336.3315.59315.5946.3-606C柱顶大N3611.95380.9315.59315.5990.916641810180.2410.645大Nmin2544.90403.3273.79273.79113.3-912大Nmax2544.90351.4273.79273.7961.4-1544柱底大N2364.75455.2254.41254.41165.2-369大Nmin2364.75455.2254.41254.41165.2-369大Nmax3385.43336.7317.24317.2446.7-986D柱顶大N2621.55386.5282.04282.0496.5-109841810180.2410.645大Nmin2172.40356.4233.72233.7266.4-1475大Nmax3506.03346.7318.32318.3256.7-638柱底大N2682.08436.6288.55288.55146.6-438大Nmin2232.92435.2240.23240.23145.2-638大Nmax3603.96338.1318.5318.548.1-626105 表7.6框架柱斜截面配筋计算层号柱号Hn（m)λ=Hn/2h0实取λV（KN）0.2fcbh0(KN)截面是否满足要求0.3fcbh0(KN)实取N（KN）轴压比λvρvmin=λvfc/fyv(%)实配箍筋五A2.902.402.40103.641143.29满足1143.29523.830.093.8526.22四支箍8@200；加密区8@100；非加密区8@200；加密区实有1.54%，（满足要求）B2.902.402.4087.991143.29满足1143.29646.50.113.7225.33C2.902.402.40100.351143.29满足1143.29813.930.144.0727.71D2.902.402.40103.641143.29满足1143.29614.330.113.8526.22四A2.902.402.40100.741143.29满足1143.291133.210.23.6524.85B2.902.402.40124.651143.29满足1143.291386.610.243.6224.65C2.902.402.40124.661143.29满足1143.291514.020.263.6224.65D2.902.402.40104.571143.29满足1143.291360.490.243.7525.54三A2.902.402.40126.171143.29满足1143.291742.830.33.624.51B2.902.402.40153.061143.29满足1143.291449.620.373.4323.36C2.902.402.40153.061143.29满足1143.292238.140.393.4323.36D2.902.402.40126.171143.29满足1143.291482.360.353.624.51二A2.902.402.40147.261143.29满足1143.291385.40.413.0720.91B2.902.402.40194.891143.29满足1143.291956.80.53.0220.56C2.902.402.40189.471143.29满足1143.292913.710.512.9219.88D2.902.402.40147.261143.29满足1143.292854.170.53.0720.91一A3.903.293110.611143.29满足1143.292963.60.523.0420.70B3.903.293122.361143.29满足1143.293611.950.633.4323.36C3.903.293122.361143.29满足1143.293385.430.73.4323.36D3.903.293110.611143.29满足1143.293603.960.633.0420.70105 框架节点设计----“强节点弱构建”根据《抗震规范》，对于三级框架，节点处应满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的设计概念，满足构造要求，无需另外进行框架节点的计算。八、结构施工图详见后附图。105 结论通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，我会不断加强对建筑规范的学习和体会。有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，时我们在处理工程问题时就会有更大的灵活性，也会有自己的创新。在本次毕业设计中，我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实际相差的太远，甚至觉得没什么用。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。如今，对于将要迈出学校大门的我，满怀希望和对未来的美好憧憬，决心不负众望，去开创属于自己的一片天地！105 参考文献[1]林宗凡.建筑结构原理及设计[M].高等教育出版社，2005.[2]梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M].科学出版社，2002.[3]程文瀼等.混凝土结构[M].中国建筑工业出版社，2004.[4]建筑结构可靠性设计统一标准(GB50068-2001)[S].中国建筑工业出版社，2002.[5]建筑结构荷载规范(GB5009-2001)[S].中国建筑工业出版社，2002[6]混凝土结构设计规范(GB50010-2010)[S].中国建筑工业出版社，2010[7]办公楼建筑设计规范(JGJ62-90)[S].中国建筑工业出版社，1990.[8]房屋建筑制图统一标准(GBJ1-86)[S].中国建筑工业出版社，1987.[9]建筑设计防火规范(GB50016-2006)[S].中国计划出版社，2006.[10]建筑抗震设计规范(GB50011-2010)[S].中国建筑工业出版社,2010.[11]同济大学等合编.房屋建筑学[M].中国建筑工业出版社，2005.[12]欧新新，崔钦淑.建筑结构设计与PKPM系列程序应用[M].机械工业出版社，2005[13]崔京浩，杨杰.框架结构计算分析与设计实例[M].中国水利水电出版社，2008.[14]周俐俐.多层钢筋混凝土框架结构计算实例详解[M].中国水利水电出版社，2008.[15]陈文斌，章金良.建筑工程制图[M].同济大学出版社，2002.[16]吕西林等.建筑结构抗震设计理论与实例[M].同济大学出版社，2002.[17]杨晓光，张颂娟.混凝土结构与砌体结构[M].清华大学出版社，2006.[18]徐秀丽.混凝土框架结构设计[M].中国建筑工业出版社,2008105'