框架教学楼计算书 毕业设计

'摘要此次设计主要对框架结构中⑨轴横向框架进行结构设计、抗震设计和结构计算。在确定框架结构的承重方案及计算简图之后，首先计算框架结构的层间荷载代表值，利用顶点位移法求出横向框架的自振周期，并使用底部剪力法计算在水平地震荷载作用下横向框架的层间剪力，进而求出在水平地震荷载作用下框架结构的内力（弯矩、剪力和轴力）；其次，采用弯矩二次分配法对在竖向荷载（恒荷载和活荷载）作用下框架结构的内力（弯矩、剪力和轴力）；再次，采用D值法计算水平风荷载作用下框架结构的内力（弯矩、剪力和轴力）；最后，对在水平和竖向荷载作用下框架结构的内力进行组合，找出一组或几组最不利的内力组合，并按最不利组合进行截面设计及配筋计算。另外，还对框架结构中的现浇钢筋混凝土楼板、楼梯和基础进行截面设计和配筋计算。关键词：框架结构，结构设计，内力计算，配筋 MPREHENSIVETEACHINGBUILDINGOFADULTEDUCATIONCOLLEGEOFQINGHAIUNIVERSITYABSTRACTThepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofaxis9.Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thedesignofthestairsisalsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcingsuchcomponentsaslandingslab,stepboardandlandinggirderwhoseshopdrawingsarecompletedintheend.Keywords:frames，structuraldesign，Internalforcecalculation，deployReinforced 目录1建筑设计1.1建筑设计说明：11.2建筑方案11.2.2建筑设计做法11.2.3材料选用12结构设计计算2.1．框架计算简图及梁、柱抗侧刚度32.1.1确定计算简图32.1.2框架梁柱线刚度计算32.2.恒活荷载计算42.2.1．恒载标准值计算42.2.2活荷载标准值计算72.3框架所受竖向荷计算72.3.1A-B轴间框架梁72.3.2B-C轴间框架梁92.3.3C-D轴间框架梁92.3.4A轴柱纵向集中荷载的计算92.3.5B轴柱纵向集中荷载的计算102.3.6C轴柱纵向集中荷载的计算102.3.7D轴柱纵向集中荷载的计算102.4风荷载计算112.4.1作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：112.4.2风荷载作用下的位移验算122.5内力计算142.6内力组合282.7截面设计与配筋计算332.7.1框架柱截面设计(B轴柱)332.7.2框架梁截面设计373楼梯的设计3.11至6层楼梯的设计423.1.1、设计资料423.1.2、结构平面布置423.1.3踏步板TB-1的设计423.1.4楼梯斜梁（TL-1）计算433.1.5休息平台板（PB-1）计算443.1.6平台梁（TL-2）计算454柱下钢筋混凝土基础设计4.1A轴柱下基础设计（独立基础）484.1.1确定基础底面面积484.1.2基础高度494.1.3配筋计算504.2B、C轴柱下基础设计（联合基础）514.2.1确定基础底面面积51 4.2.2抗冲切验算及配筋525楼板计算5.1楼板设计资料：545.2荷载计算545.3内力计算555.4配筋计算56总结58参考文献59致谢60 第一章建筑设计1.建筑设计1.1建筑设计说明：建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观，这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确学习掌握建筑标准，同时要具有广泛的科学技术知识。建筑设计包括总体设计和个体设计两部分。1.2建筑方案该建筑东西方向长53.4，南北方向长16.8。地面以上建筑总高度为18.7。1.2.2建筑设计做法墙体做法：内外墙体均采用普通砖块，厚240mm，水刷石外墙面，水泥粉刷内墙面。不上人屋面做法：三毡四油防水层，冷底子油，15厚1：3水泥砂浆找平层，40厚水泥石灰焦渣砂浆找坡层，50厚聚乙烯泡沫塑料保湿，100厚现浇钢筋混凝土板结构层，10厚混合砂浆抹灰。楼面做法：大理石面层（水泥砂浆擦缝），30厚1：3干硬水泥砂浆（面上撒2厚素水泥），水泥浆结合层一道，100厚现浇钢筋混凝土楼板结构层，10厚混合砂浆抹灰。楼梯做法：楼梯采用混凝土梁式楼梯。1.2.3材料选用混凝土：采用C30；钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235；墙体：内外墙体均采用粉煤灰轻渣空心砌块，其尺寸390mm×240mm×190mm，查《荷载规范》得γ=8kN/m3；窗：钢塑门窗，r=0.35kN/m3；门：木门，r=0.2kN/m3；活荷载：不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2，楼面活荷载标准值2.0kN/m2。 第二章结构设计2结构设计计算2.1．框架计算简图及梁、柱抗侧刚度2.1.1确定计算简图以第6榀框架为例，进行手算。框架柱嵌固于计基础顶面，框架梁与柱刚接。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，室内外高差为-1.100m,二层楼面标高为3.600m,故得到底层柱高4.7m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面，均为3.600m由此得到计算简图如图1所示。图1计算简图2.1.2框架梁柱线刚度计算 对于中框架梁取I=2I0左边跨梁：i左边梁=EI/l=3.0×107kN/m2×2×1/12×0.25m×(0.5m)3/6.0m=2.6×104kN·m中间跨梁：i中跨梁=EI/l=3.0×107kN/m2×2×1/12×0.25m×(0.5m)3/2.4m=6.5×104kN·m右边跨梁：i右边梁=EI/l=3.0×107kN/m2×2×1/12×0.25m×(0.5m)3/6.0m=2.6×104kN·m底层柱（B-E轴）：i柱=EI/l=3.0×107kN/m2×1/12×(0.5m)4/4.7m=3.32×104kN·m其余各层柱（B-E轴）：余柱=EI/l=3.0×107kN/m2×1/12×(0.5m)4/3.6m=4.34×10kN·m令余柱=1.0，其余各杆件的相对线刚度则为：左边梁=2.6×104kN·m/4.34×10kN·m=0.59中跨梁=6.5×104kN·m/4.34×10kN·m=1.5右边梁=2.6×104kN·m/4.34×10kN·m=0.59底柱=3.32×10kN·m/4.34×10kN·m=0.76表2.1梁尺寸总表层数横梁（b×h）/(mm×mm)纵梁（b×h）/(mm×mm)次梁（b×h）/(mm×mm)AB跨、CD跨BC跨200×4001~5250×500250×500250×5002.2.恒活荷载计算2.2.1．恒载标准值计算(1)屋面（不上人）:防水层（柔性）三毡四油铺小石子0.4kN/m2找平层：20厚1:3水泥砂浆0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2找坡层：30厚水泥石灰焦渣砂浆找坡0.03m×14kN/m3=0.42kN/m2保温层：80厚矿渣水泥0.08m×14.5kN/m3=1.16kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12m×25kN/m3＝3.0kN/m2抹灰层：10厚板底混合砂浆0.01m×17kN/m3＝0.17kN/m2 —————————————————————————————————合计5.55kN/m2(2)标准层楼面25厚大理石配水泥砂浆擦缝面层：30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥1.16kN/m2水泥砂浆结合层一道120厚现浇钢筋混凝土板0.12m×25kN/m3＝3.0kN/m210厚混合砂浆抹灰0.01m×17kN/m3＝0.17kN/m2—————————————————————————————————合计4.33kN/m2(3)梁自重b×h=250mm×500mm梁自重25kN/m3×0.25m×(0.25m-0.12m)=2.38kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×(0.5m-0.12m)×2×17kN/m3=0.13kN/m—————————————————————————————————合计2.51kN/m梁自重b×h=200mm×400mm梁自重25kN/m3×0.20m×（0.4m-0.12m）=1.75kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×（0.4m-0.12m）×2×17kN/m3=0.1kN/m—————————————————————————————————合计1.85kN/m基础梁b×h=250mm×400mm梁自重25kN/m3×0.25m×0.4m=2.5kN/m合计2.5kN/m(4)柱自重b×h=500×500柱自重25kN/m3×0.5m×0.5m=6.25kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×0.5m×4×17kN/m3=0.34kN/m————————————————————————————————— 合计6.59kN/m(5)外纵墙自重：标准层：纵墙:[(3.6m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.24m×18kN/m3/(4.2m-0.5m)＝8.97kN/m铝合金窗：1.8m×2.1m×0.35kN/m2/(4.2m-0.5m)＝0.36kN/m水刷石外墙面：[(3.6m-0.5m)(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.5kN/m2/(4.2m-0.5m)=1.03kN/m水泥粉刷内墙面：[(3.6m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.36kN/m3/(4.2m-0.5m)＝0.72kN/m—————————————————————————————————合计11.11kN/m底层：纵墙:[(3.8m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.24m×18kN/m3/(4.2m-0.5m)＝11.07kN/m铝合金窗：1.8m×2.1m×0.35kN/m2/(4.2m-0.5m)＝0.36kN/m水刷石外墙面：[(3.8m-0.5m)(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.5kN/m2/(4.2m-0.5m)=1.13kN/m水泥粉刷内墙面：[(3.8m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-1.8m×2.1m]×0.36kN/m3/(4.2m-0.5m)＝0.82kN/m—————————————————————————————————合计13.38kN/m(6)内纵墙自重:标准层：纵墙:[(3.6m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-0.9m×2.1m×2]×0.24m×18N/m3/(4.2m-0.5m)=8.97kN/m门：0.2kN/m2×0.9m×2.1m×2/(4.2m-0.5m)=0.2kN/m水泥粉刷内墙面1.5kN/m—————————————————————————————————合计10.67kN/m 底层:纵墙:[(3.8m-0.5m)×(4.2m-0.5m)-0.9m×2.1m×2]×0.24m×18N/m3/(4.2m-0.5m)=11.07kN/m水泥粉刷内墙面1.64kN/m—————————————————————————————————合计12.71kN/m(7)内隔墙标准层：墙体：(3.6m-0.5m)×0.24m×18N/m3=13.39kN/m粉刷2.23kN/m—————————————————————————————————合计15.62kN/m底层:墙体：(3.8m-0.5m)×0.24m×18N/m3=14.26kN/m粉刷2.38kN/m—————————————————————————————————合计16.64kN/m2.2.2活荷载标准值计算(1)屋面和楼面活荷载标准值，根据《荷载规范》查得：不上人屋面0.5kN/m2楼面：教室：2.0kN/m2走廊2.5kN/m2(2)雪荷载SK=1.0×0.4kN/m2=0.4kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取最大值。2.3竖向荷载下框架受荷总图2.3.1B-1/B轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，为简化计算近似按图2所示计算恒载：5.55kN/m2×1.5m×5/8×2=10.41kN/m 图2.屋面板传荷载示意图活载：0.5kN/m2×1.5m×5/8×2=0.94kN/m楼面板传荷载： 恒载：4.33kN/m2×1.5m×5/8×2=8.12kN/m活载：2kN/m2×1.5m×5/8×2=3.75kN/m梁自重：2.51kN/mB-1/B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=2.51kN/m+10.41kN/m=12.92kN/m活载=板传荷载=0.94kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m+8.12kN/m+16.64kN/m=27.27kN/m活载=板传荷载=3.75kN/m2.3.2B轴间框架梁顶层柱：女儿墙自重(做法;墙高600mm，100mm的混凝土压顶)0.12m×0.6m×18kN/m3+25kN/m3×0.1m×0.12m+(0.7m×2+0.12m)×0.5kN/m2=3.22N/m天沟自重:(琉璃瓦+现浇天沟)琉璃瓦自重：1.05m×1.1kN/m2=1.16N/m现浇天沟自重:25kN/m3×［0.60m+(0.20m-0.08m)］×0.08m+(0.6m+0.2m)×(0.5+0.36)kN/m2=2.13kN/m合计：3.29kN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载=(3.22kN/m+3.29kN/m)×4.2m+2.51kN/m×(4.2-0.5)m+5.55kN/m2×1.5m×0.79×4.2m=64.25kN顶层柱活载=板传活载=0.5kN/m2×1.5m×0.79×4.2m=2.49kN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m×(4.2-0.5)m+4.33kN/m×1.5m×0.79×4.2m+11.11kN/m×(4.2m-0.5m)=71.95kN标准层柱活载=板传活载=2.0kN/m2×1.5m×0.79×4.2m=9.95kN底层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m×(4.2-0.5)m+4.33kN/m×1.5m×0.79×4.2m+13.38kN/m×(4.2m-0.5m)=80.35kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=13.38kN/m×(4.2-0.5)m+2.5kN/m×(4.2-0.5)m=58.76kN2.3.31/B-C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：5.55kN/m2×1.5m×5/8×2=10.41kN/m 活载：0.5kN/m2×1.5m×5/8×2=0.94kN/m楼面板传荷载：恒载：4.33kN/m2×1.5m×5/8×2=8.12kN/m活载：2kN/m2×1.5m×5/8×2=3.75kN/m梁自重：2.51kN/m1/B-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=2.51kN/m+10.41kN/m=12.92kN/m活载=板传荷载=0.94kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m+8.12kN/m+16.64kN/m=27.27kN/m活载=板传荷载=3.75kN/m2.3.41/B轴次梁集中荷载的计算顶层恒载=梁自重+板传荷载=5.55kN/m2×1.5m×0.79×4.2m×2+1.85kN/m×4.2m=62.11kN顶层活载=板传活载=2.1m×1.5m×0.79×0.5kN/m2×4=4.98kN标准层恒载=梁自重+板传荷载=1.85kN/m×4.2m+4.33kN/m2×1.5m×4.2m×0.79×4.2m×2=50.77kN标准层活载=板传活载=2.0kN/m2×1.5m×2.1m×0.79×4=19.91kN2.3.5C-D轴间框架梁屋面板传荷载恒载：5.55kN/m2×1.2m×5/8×2=8.33kN/m活载：0.5kN/m2×1.2m×5/8×2=0.75kN/m楼面板传荷载：恒载：4.33kN/m2×1.2m×5/8×2=6.5kN/m活载：2.5kN/m2×1.2m×5/8×2=6.25kN/m梁自重：2.51kN/mC-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=2.51kN/m+8.33kN/m=10.84kN/m活载=板传荷载=0.75kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m+6.5kN/m+16.64kN/m=25.65kN/m活载=板传荷载=6.25kN/m 2.3.6C轴柱集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=5.55kN/m2×1.2m×0.86×2.1m×2+5.55kN/m2×1.2m×0.79×2.1m×2+2.51kN/m×(4.2m-0.5m)=75.45kN顶层柱活载=板传活载=2.1m×1.2m×0.86×0.5kN/m2×2+2.1m×1.5m×0.86×0.5kN/m2×2=4.88kN标准层恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.51kN/m×(4.2m-0.5m)+4.33kN/m2×1.5m×2.1m×0.79×2+4.33kN/m2×1.2m×2.1m×0.86×2+10.67kN/m×(4.2m-0.5m)=49.61kN标准层活载=板传活载=2.0kN/m2×1.5m×4.2m×0.79+2.0kN/m2×1.5m×4.2m×0.86=20.84kN基础顶面恒载=基础梁自重+墙自重=2.5kN/m×(4.2m-0.5m)+10.67kN/m×(4.2m-0.5m)=48.73kN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图3所示： 图3.竖向受荷总图2.4风荷载计算2.4.1作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：式中基本风压=0.50kN/m2——风载体型系数； ——风压高度变化系数，本结构按C类地区查表。——风振系数,因结构高度H<30m,可取=1.0。应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，；——下层柱高，底层柱高自室外自然地面算起；——上层柱高；对顶层为女儿墙高度。B——迎风面的宽度，B=4.2m计算过程见表1.表.1.集中风荷载标准值离地高度z/m/(kN/m2)/m/m/kN18.450.841.01.30.53.61.45.7314.850.741.01.30.53.63.67.2711.250.741.01.30.53.63.67.277.650.741.01.30.53.63.67.274.050.741.01.30.53.63.67.272.4.2风荷载作用下的位移验算（1）侧移刚度D见表.2（2）风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： 表.2.横向2-5层D值的计算构件/（kN/m）B轴柱0.2289162C轴柱0.5120535D轴柱0.51120535E轴柱0.22891629162kN/m×2+20535kN/m×2=59394kN/m表.3横向底层D值的计算构件/（kN/m）B轴柱0.4618314C轴柱0.68412336D轴柱0.68412336E轴柱0.46183148314kN/m×2+12336kN/m×2=41300kN/m式中——第j层的总剪力——第j层所有柱的抗侧刚度之和 ——第j层的层间侧移第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表.4表.4.风荷载作用下框架侧移计算层次55.735.73593940.00011/3731647.2713.00593940.00021/1641837.2720.27593940.00031/1051927.2727.54593940.00051/776417.2734.81413000.00081/5573侧移验算：层间侧移最大值：1/5573<（满足）。2.5内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况（1）恒载作用（2）活荷载作用风荷载作用(从左向右，或从右向左)。对于1，2，等2种情况，框架在竖向荷载作用下。采用弯矩二次分配法计算。对于第3种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。3.5.1恒荷载标准值作用下的内力值由前述的刚度比可根据下式求得节点各杆端的弯矩分配系数如图所示 均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：根据上述公式计算的梁固端弯矩如图.4所示将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图.4中的节点方框后，即可进行迭代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图.4所示式中——杆端最后弯矩——各杆端固端弯矩——迭代所得的杆端近端转角弯矩——迭代所得的杆端远端转角弯矩以上计算中，当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法，如已知杆件两端的弯矩。其剪力：式中，——简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作用时，==0，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正；，——梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。已知某节点上柱传来的轴力和左、右传来的剪力、时，其下柱的轴力图-+式中，以压力为正，拉力为负。恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图.5，6，7所示。3.5.2活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值作用下的弯矩、剪力、轴力图如图.9，10，11所示。3.5.3风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算，其步骤为：求各柱反弯点处的剪力值;求各柱反弯点高度; (1)求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩;(2)求各柱的轴力和梁剪力。表5.B、E轴框架柱反弯点位置层号53.60.590.2950000.2951.06243.60.590.350000.351.2633.60.590.4450000.4451.60223.60.590.5000-0.02250.47751.71914.70.7830.650-0.007500.64253.02表6.C、D轴框架柱反弯点位置层号53.62.090.400000.401.4443.62.090.450000.451.6233.62.090.500000.501.8023.62.090.500000.501.8014.72.7410.550000.552.585 各杆端的弯矩分配系数 图4.恒载作用下的弯矩二次分配图 图5.恒荷载作用下的M图 图.6.恒荷载作用下的V图（单位：kN） 图.7.恒荷载作用下的N图 图.8.活荷载作用下弯矩二次分配法 图9.活载作用下的N图 图10.活荷载作用下V图（单位：kN） 图11.活荷载作用下N图（单位：kN） 框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表7和8所示。Mc上=Vim（1-y）·hMc下=Vim·y·h中柱处的梁：Mb左j=i左b(Mc下j+1+Mc上j)/(i左b+i右b)Mb右j=i右b(Mc下j+1+Mc上j)/(i左b+i右b边柱处的梁Mb总j=Mc下j+1+Mc上j表7.风荷载作用下B轴框架梁柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi/KN∑D/(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN·m)Mc下/(KN·m)Mb总/(KN·m)55.735939491620.1540.881.0622.230.932.23413.005939491620.1542.001.264.682.525.61320.275939491620.1543.121.6026.235.008.75227.545939491620.1544.241.7197.987.5912.98134.814130083140.2017.003.0211.7621.1419.35表8.风荷载作用下C轴框架梁柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi/KN∑D/(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN·m)Mc下/(KN·m)Mb左/(KN·m)Mb右/(KN·m)55.7359394205350.3461.981.444.282.851.213.07413.0059394205350.3464.501.628.917.293.328.44320.2759394205350.3467.011.8012.6212.625.6214.24227.5459394205350.3469.531.8017.1517.158.4021.37134.8141300123360.29810.372.58521.9326.8111.0328.05表9.风荷载作用下D轴框架梁柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi/KN∑D/(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN·m)Mc下/(KN·m)Mb左/(KN·m)Mb右/(KN·m)55.7359394205350.3461.981.444.282.853.071.21413.0059394205350.3464.501.628.917.298.443.32320.2759394205350.3467.011.8012.6212.6214.245.62 227.5459394205350.3469.531.8017.1517.1521.378.40134.8141300123360.29810.372.58521.9326.8128.0511.03表10.风荷载作用下E轴框架梁柱剪力和梁柱端弯矩计算层号Vi/KN∑D/(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN·m)Mc下/(KN·m)Mb总/(KN·m)55.735939491620.1540.881.0622.230.932.23413.005939491620.1542.001.264.682.525.61320.275939491620.1543.121.6026.235.008.75227.545939491620.1544.241.7197.987.5912.98134.814130083140.2017.003.0211.7621.1419.35表11.风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/kN柱轴力/kNBC跨CD跨DE跨B轴C轴D轴E轴VbBCVbCDVbDENCBVbBC-VbCDNcCVbCD-VbDENcDNcE50.592.550.36-0.59-1.96-1.962.192.190.3641.487.030.97-2.07-5.55-7.516.068.251.3332.411.871.77-4.47-9.47-16.9810.1018.353.1023.5617.812.67-8.03-14.25-31.2315.1433.495.7715.0623.385.37-13.09-18.32-49.5518.0151.5011.142.6内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值：式中——支座边缘截面的弯矩标准值；——支座边缘截面的剪力标准值；——梁柱中线交点处的弯矩标准值；——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值； ——梁单位长度的均布荷载标准值；——梁端支座宽度（即柱截面高度）柱上端控制截面在上层的梁底柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值，为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。各内力组合表见表.1221。表.12.用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC）层号恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V│V│max及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值5左M-50.08-6.752.92-2.92①+②+0.6④-58.58①+②+0.6④-58.58V90.496.99-0.830.8397.7897.98中M96.487.480.71-0.71①+②+0.6③104.39V0右M-71.51-7.34-1.491.49①+②+0.6③-79.74①+②+0.6③-79.74V-96.17-7.20-0.830.83103.87103.871左M-82.5322.5025.3225.32①+②+0.7④123.6①+②+0.7④123.6V116.6027.477.087.08142.91142.91 中M111.5533.045.825.82①+②+0.6③148.08V右M-103.7827.4513.6713.67①+②+0.6③139.43①+②+0.6③139.43V124.3029.287,087.08157.83157.83注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2MGk和1.2VGk；3、活载②和左风③、右风④为1.4MQk和1.4VQk；4、以上各值均为支座边的和；5、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.13.用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁BC）层号恒载活载M及相应的VM及相应的VM及相应的V①②组合项目值组合项目值组合项目值5左M-56.34-4.73①+②-61.07①+②-61.07V101.84.89106.69106.69中M108.545.24①+②113.78V右M-80.45-5.24①+②-85.69①+②-85.69V-108.19-5.04-113.23-113,231左M-92.85-15.75①+②-108.60①+②-108.60 V131.1819.23150.41150.41中M125.4923.13①+②148.62V右M-116.75-19.22①+②-135.97①+②-135.97V-139.84-20.50-160.34-160.34注：1、恒载①为1.35MGk和1.35VGk；2、活载②和左风③、右风④为1.4×0.7MQk和1.4×0.7VQk；3、以上各值均为支座边的和；4、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.14.用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁CD）层号恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V│V│max及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值5左M-37.63-2.213.41-3.41①+0.7②+④-42.59①+0.7②+④-42.59V12.361.00-3.573.5716.6316.63中M-32.17-1,7600①+③+0.5④-33.93V右M-37.63-2.21-3.413.41①+0.7②+③-42.59①+0.7②+③-42.59V-1-3.573.57 -12.36-16.63-16.631左M-40.90-10.7631.09-31.09①+0.7②+④-79.52①+0.7②+④-79.52V29.248.31-32.7332.7370.2870.28中M-27.97-7.0800①+③+0.5④-35.05V右M-40.90-10.76-31.0931.09①+0.7②+③-79.52①+0.7②+③-79.52V-29.24-8.31-32.7332.73-70.28-70.28注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2MGk和1.2VGk；3、活载②和左风③、右风④为1.4MQk和1.4VQk；4、以上各值均为支座边的和；5、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.15.用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁CD）层号恒载活载M及相应的VM及相应的VM及相应的V①②组合项目值组合项目值组合项目值5左M-42.33-1.55①+②-43.88①+②-43.88V13.910.714.6114.61中M-36.19-1.23①+②-37.42V 右M-42.33-1.55①+②-43.88①+②-43.88V-13.91-0.7-14.61-14.611左M-46.01-7.53①+②-53.54①+②-53.54V32.905.8238.7238.72中M-31.47-4.96①+②-36.43V右M-46.01-7.53①+②-53.54①+②-53.54V-32.90-5.82-38.72-38.72注：1、恒载①为1.35MGk和1.35VGk；2、活载②和左风③、右风④为1.4×0.7MQk和1.4×0.7VQk；3、以上各值均为支座边的和；4、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.16.用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层号恒载活载左风右风Nmax及相应的VNmin及相应的V│M│max及相应的N、V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值2上M-60.89-15.938.72-8.72①+②+0.6③-81.78①+0.7②+③63.32①+②+0.6③-81.78N652.6096.68-6.266.26753.04714.02753.04下M59.8615.67-77①+②+0.6④79.73①+0.7②+③63.83①+②+0.6④79.73N681.0696.68-6.266.26781.50742.48781.50V33.548.784.37-4.3739.7044.0639.70 1上M-37.96-9.9016.46-16.46①+②+0.6④-57.74①+0.7②+③-28.43①+0.7②+④-61.35N1132.78182.41-18.3318.331326.191242.14下M18.984.96-29.6029.60①+②+0.6④41.7①+0.7②+③-7.15①+0.7②+④52.05N1169.94182.41-18.3318.331363.351279.301315.96V12.113.169.8-9.89.3924.124.52注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2MGk、1.2VGk、1.2NGk；3、活载②和左风③、右风④为1.4MQk、1.4VQk、1.4NQk；4、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.17.用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层恒载活载及相应的M、V及相应的M、V及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值3上M-68.50-11.15①+②-79.65①+②-79.65①+②-79.65N734.1867.68801.86801.86801.86下M67.3410.97①+②78.31①+②78.31①+②78.31N766.1967.68833.87833.87833.87V37.736.1543.8843.8843.881上M-42.71-6.93①+②-49.64①+②-49,64①+②-49.64N1274.38127.691402.071402.071402.07 下M21.353.28①+②24.63①+②24.63①+②24.63N1316.18127.691443.871443.871443.87V13.242.2115.4515.4515.45注：1、恒载①为1.35MGk、1.35VGk、1.35NGk；2、活载②和左风③、右风④为1.40.7MQk、1.40.7VQk、1.40.7NQk；3、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.18.用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（C轴柱）层号恒载活载左风右风Nmax及相应的VNmin及相应的V│M│max及相应的N、V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值3上M49.1512.3817.67-17.67①+②+0.6④50.93①+0,7②+③75.49①+0,7②+③75.49N659.58155.79-23.7723.77829.63744.86744.86下M-49.95-12.31-17.6717.67①+②+0.6④50.66①+0,7②+③-75.24①+0,7②+③-75.24N688.04155.79-23.7723.77858.09773.32773.32V27.256.859.82-9.8228.2141.8741.871上M30.597.6630.70-30.70①+②+0.6④19.83①+0,7②+③66.65①+0,7②+③66.65 N1173.40296.03-69.3769.371484.051311.251311.25下M-15.3-3.82-37.5337.63①+②+0.6④3.40①+0,7②+③-55.50①+0,7②+③-55.50N1210.56296.03-69.3769.371548.211348.411348.41V9.762.4414.52-14.523.4925.9925.99注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2MGk、1.2VGk、1.2NGk；3、活载②和左风③、右风④为1.4MQk、1.4VQk、1.4NQk；4、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.19.用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表（C轴柱）层恒载活载及相应的M、V及相应的M、V及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值3上M55.298.67①+②63.96①+②63.96①+②63.96N742.03109.05851.08851.08851.08下M-55.07-8.62①+②-63.69①+②-63.69①+②-63.69N774.05109.05883.10883.10883.51V30.664.8035.4635.4635.461上M34.415.36①+②39.77①+②39.77①+②39.77N1320.08207.221527.301527.301527.30下M-17.21-2.67①+②-19.88①+②-19.88①+②-19.88 N1361.88207.221569.101569.101569.10V10.981.7112.6912.6912.69注：1、恒载①为1.35MGk、1.35VGk、1.35NGk；2、活载②和左风③、右风④为1.40.7MQk、1.40.7VQk、1.40.7NQk；3、表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表.20.用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（梁BC）层恒载活载左风右风Ms.maxMs.min①②③④组合项目值组合项目值5左M-41.73-4.822.09-.2.09①+②+0.6④-47.80中M80.45.340.51-0.51①+②+0.6③82.03右M-59.59-5.24-1.061.06①+②+0.6③-65.471左M-68.78-16.0718.09-18.09①+0.7②+④-98.12中M92.9623.64.16-4.16①+②+0.6③119.06右M-86.48-19.61-9.769.76①+②+0.6③-111.95表.21用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（梁CD）层恒载活载左风右风Ms.maxMs.min①②③④组合项目值组合项目值5左M-31.36-1.582.44-2.44①+0.7②+④-34.91中M-26.81-1.2600①+②+③/0.6④-28.07 右M-31.36-1.58-2.442.44①+0.7②+③34.911左M-34.08-7.6922.21-22.21①+0.7②+④-61.67中M-23.31-5.0600①+②+0.6③/④-28.37右M-34.08-7.69-22.2122.21①+0.7②+③-61.672.7截面设计与配筋计算混凝土强度C25钢筋强度HPB235HRB4002.7.1框架柱截面设计(B轴柱)(1)轴压比验算底层柱轴压比满足要求则C轴柱的轴压比满足要求。（2）截面尺寸复核取，因为所以>41.87kN满足要求。（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。C轴柱1层从柱的内力组合表可见，N>Nb，为小偏压，选用M大、N大的组合，最不利组合为： 和第一组内力H——柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。所以因为所以按构造配筋,由于纵向受力钢筋采用HRB400最小总配筋率为0.5% 每侧配筋第二组内力弯矩中由风荷载产生的弯矩>75%，柱的计算长度取下列二式中的较小值=5.73m，=9.4m，所以=5.73m。所以因为所以1.1031.0=1.69=318.36mm按构造配筋,由于纵向受力钢筋采用HRB400最小总配筋率为0.5% 每侧配筋23层最不利组合为弯矩中由风荷载作用产生的弯矩>75%,柱的计算长度。因为。按构造配筋,由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为。每侧实配220 (4)垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层查表得满足要求。(3)斜截面受剪承载力计算C轴柱1层最不利内力组合因为剪跨比因为，则N=892.5kN=<0按构造配箍，取双肢箍3层最不利内力组合因为剪跨比因为，则N=892.5kN =<0按构造配箍，取双肢箍(6)裂缝宽度验算C轴柱1层=41.16mm/465mm=0.089<0.55,可不验算裂缝宽度；3层=101.35mm/465mm=0.218<0.55,可不验算裂缝宽度。2.7.2框架梁截面设计(1)正截面受弯承载力计算梁BC(250mm500mm)1层跨中截面M=148.08kN/m下部实配322(=1140)上部按构造要求配筋梁BC、CD各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表.22。(2)斜截面受剪承载力计算梁BC（一层）=58.84kN满足要求。 按构造要求配箍，取双肢箍。梁BC和梁CD各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见表.23。表.22.框架梁正截面配筋计算梁AB梁BC层6161（kN）113.23157.8316.6370.280.25/kN345.84(>)345.84(>)345.84(>)345.84(>)≈0≈0≈0≈0实配箍筋28@35028@25028@35028@250表.23.框架梁正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面5-58.58104.39-79.74-42.59-33.93-42.590.090.160.120.0660.0520.0660.0940.1750.1280.0680.0530.068362673492262204262250250250250250250实配钢筋/510(393)416(804)218(509)410(314)410(314)410(314) 1-123.6148.08-139.43-79.52-35.05-79.520.190.230.220.120.0540.120.2130.2650.2520.1280.0560.1288191018969492216492250250250250250250实配钢筋/320(942)322(1140)418(1017)218(509)410(314)218(509)层数计算公式梁BC梁CD左中右左中右547.882.0365.4734.9128.0734.91/(N/mm)3002533182752212750.0060.0130.0080.0050.0050.0050.4570.7480.5450.2590.0530.259/mm1616161616162.12.12.12.12.12.1 /mm0.2890.7960.2950.2340.0390.234表24.框架梁裂缝宽度验算 层数计算公式梁AB梁BC左中右左中中198.12119.06111.9561.6728.3761.67/(N/mm)2572582722992232990.0150.0180.0160.0080.0050.0080.70.8510.8340.6160.0620.616/mm1616161616162.12.12.12.12.12.1/mm0.2700.2960.2350.2210.0450.221表25.框架梁裂缝宽度验算 第三章楼梯设计3、楼梯的设计3.11至6层楼梯的设计3.1.1、设计资料该楼梯位于1至5层，层高3.6m。楼梯间的使用活荷载标准值为，踏步面层采用30mm厚水磨石，底面为20mm厚混和砂浆抹灰层，采用C25混凝土，、，梁中受力（纵向）钢筋采用HRB335级钢筋；其余钢筋采用HPB235级钢筋。试计算踏步板TB-1、楼梯斜梁、平台板、平台梁等。3.1.2、结构平面布置由于梯段板水平长度3300>3000，故采用梁式楼梯较为经济。根据经验，梁式楼梯的踏步板厚一般不小于30~40mm，在这取斜板厚度；平台板厚按跨高比要求：，故取。斜梁、平台梁的截面尺寸取法，根据经验要求，取斜梁TL-1为、平台梁TL-2、TL-3取为；平台梁TL-4取为。梁式楼梯结构平面布置如图1-1所示：3.1.3踏步板TB-1的设计踏步板尺寸150mm300mm,斜板厚取t=40mm,,则截面平均高度为：h=150/2+40/0.894=120mm。3.1.3.1荷载计算：恒荷载：踏步板自重：踏步面层重：踏步抹灰重：合计;g=1.42kN/m恒荷载设计值：活荷载设计值：q=1.42.50.3kN/m=1.05kN/m总计：g+q=2.75kN/m3.1.3.2内力计算 斜梁截面尺寸选用bh=150=150mm300mm,则踏步板计算跨度为：踏步跨中弯矩：3.1.3.3截面承载力计算踏步板计算截面尺寸：故踏步板应按构造配筋，每踏步采用2取踏步内斜板分布钢筋。3.1.4楼梯斜梁（TL-1）计算3.1.4.1荷载计算踏步板传荷斜梁自重 斜梁抹灰总计：g+q=10.4kN/m3.1.4.2内力计算取平台梁截面尺寸bh=200mm400mm,斜梁水平方向的计算跨度为：斜梁跨中弯矩：13.1.4.3承载力力计算斜梁按T形截面进行配筋计算，取。翼缘有效宽度按倒L形计算：按梁的跨度考虑按翼缘宽度考虑按翼缘高度考虑取首先按第一类T形截面进行计算：结构确定为第一类T形截面，故故选用3故可按构造配置箍筋，选用双肢箍。3.1.5休息平台板（PB-1）计算13.1.5.1荷载计算（取1m板宽计算）恒荷载：板自重：面层重： 抹灰重：恒荷载标准值：=3.24kN/m活荷载标准值：=1.02.5kN/m=2.5kN/m根据《建筑结构荷载规范》，荷载设计为：取荷载设计值（取较大值）3.1.5.2内力计算计算跨度。3.1.5.3截面承载力计算选配钢筋（）；分布钢筋根据构造要求选用3.1.6平台梁（TL-2）计算平台梁TL-2主要承受斜梁传来的集中荷载（上、下跑楼梯斜梁传来）平台板传来）平台板传来的均布荷载和平台梁自重。按间支梁进行截面设计。3.1.6.1荷载计算斜梁传来的荷载平台梁自重梁抹灰平台板传来的均布荷载：集中荷载设计值： 均布荷载设计值：3.1.6.2内力计算计算跨度：弯矩：剪力：3.1.6.3配筋计算①纵向钢筋计算：按倒L形计算：受压翼缘宽度：取梁的有效高度：判断T形截面类别：属于第一类T形截面。选钢筋：4配筋率：②斜截面承载力计算截面尺寸验算：验算是否可按构造配筋： 故不需按计算配置箍筋，根据《混凝土结构设计规范》，只需按构造配筋，选用双肢。验算配箍率：满足要求。3.1.6.4附加横向钢筋的计算斜梁与平台梁TL-2相交处，在平台梁TL-2高度范围内受到斜梁传来的集中荷载的作用，为了防止发生局部破坏，需设附加横向钢筋。斜梁传给平台梁TL-2的集中荷载为：附加箍筋范围取附加箍筋双肢，则在长度S内可布置箍筋的排数m=800/240+14，故两侧各布置2排。则：，故满足要求。3.1.6.5平台梁TL-3的计算同平台梁TL-2。3.1.6.6平台梁TL-4的设计（）荷载设计值为：计算跨度：弯矩:剪力：截面按倒L形计算：受压翼缘宽度：梁的有效高度：判断T形截面类别： 属于第一类T形截面。选钢筋：3架立钢筋选用2，配置箍筋，则斜截面受剪承载力为：故满足要求。第四章基础设计4柱下钢筋混凝土基础设计4.1B轴柱下基础设计（独立基础）采用C25混凝土，。垫层采用C10混凝土厚度100mm，基础保护层厚度为45mm，地基承载力特征值取b=3m，d=（600+500+600）=1700mm由室内标高算起。 B轴柱下基础尺寸示意图4.1.1基础选型初步确定基础埋深为1.7m，基础高度为600mm。基础顶面荷载设计值：相应的荷载效应值为：（1）确定基础底面面积（2）初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压，将基础面积扩大20%~40%，取基础底面长短边之比则取（3）验算基地尺寸是否合适 故基地尺寸取符合设计要求基底净反力设计值：净偏心距：基底最大净反力设计值：4.1.2基础高度（1）柱边截面取h=600mm,因偏心受压。冲切为基础分二级，下阶（2）变阶处截面抗冲切力：符合要求4.1.3配筋计算取I-I截面(长方向的弯矩设计值) III-III截面比较，应按配筋，现于2.0m宽度范围内配计算基础短边方向的弯矩，取II-II截面。IV-IV截面比较应按配筋。现于3.0m宽度范围内配4.2C、D轴柱下基础设计比较C、D轴线距离2.4m，因此可采用联合基础，室内外高差：450mm。基础埋深：450mm+500mm+600mm=1450mmC轴柱基础设计值： D轴柱基础设计值：柱荷载标准组合可以近似取基本组合值除以1.35，同时（1）计算基底形心位置及基础长度对柱中心取矩，由，得：，取。（2）计算基础底面宽度（采用荷载效应标准组合），取。（3）计算基础内力净反力设计值：由剪力和弯矩的计算结果绘出图、和图。剪力图，单位：kN弯矩图，单位：kN.m（4）基础高度计算：①冲切承载力计算由图中的柱冲切破坏锥体形状可知，两柱均为四面冲切，取C轴柱进行验算：（可以）②受剪承载力验算取C轴柱冲切破坏锥体底边处截面为计算截面，改截面的剪力设计值为： （可以）（4）配筋计算①纵向配筋（采用HPB235），柱间负弯矩，所需钢筋面积为：最大正弯矩，所需钢筋面积为：基础顶面配：716（）基础底面配：718（）②横向配筋，柱下的最大负弯矩为：所需钢筋面积为折算成每米板宽内配筋面积：选用12@80（）。 第五章楼板计算5.楼板计算5.1楼板设计资料：按双向板计算，板厚选用取h=120mm，混凝土等级C25，钢筋为HPB235级()。教学楼楼面活荷载标准值，支承梁截面尺寸为图.13.楼板布置图 5.2荷载计算恒载标准值4.33kN/m恒载设计值活荷载设计值（走廊）活荷载设计值（楼面）合计5.3内力计算（按塑性理论计算）（1）弯矩计算①区格板A计算跨度取采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内及支座塑性绞线上的总弯矩为:代入公式，由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数为0.8，由求得故推出②中间区格板B： 由于区格板B为三边连续一边简支板，无边梁，内力不做折减，又由于长边支座弯矩为已知、则：代入公式：求得：区格板C：由于区格板C四周与梁连接，内力折减系数为0.8，则：代入公式：求得：5.4配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度，，即可近似按计算钢筋截面面积，计算结果见表 表26.板配筋表截面选配钢筋实配钢筋跨中A区格1.5510078Φ8@2002520.799044Φ8@200252B区格2.45100123Φ8@2002521.259070Φ8@200252C区格0.9910050Φ8@2002520.39020Φ8@200252支座A-B3.1100156Φ8@200252A-C3.1100156Φ8@200252A-A1.5810080Φ8@200252B-B2.5100126Φ8@200252C-C0.610031cΦ8@200252 致谢首先诚挚的感谢指导老师马艳霞马老师，老师悉心的教导使我得以完成首次建筑设计和结构设计，不时的讨论并指点我，耐心的指出我在设计工程中的错误和不合理,使我在设计期间获益匪浅。老师对学问的严谨更是我们学习的典范。本学期开始以来，我时刻体会着张教授严肃的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，我想这是够我一生受用的人格魅力。从专业课学习，课题选择、开题，到建筑设计、结构设计，整个过程，马老师都倾注了大量的心血。正是在马老师科学、严谨的指导下，我的设计才能顺利进行，这篇设计也才得以顺利完成。再次向我的导师马老师表示深深的敬意和感谢！本设计的完成另外亦要感谢大学四年来教导我的老师们,没有以前的积淀,绝对没有我现在完成的本次设计。因为有你们的教导和支持，使得本设计能够更完整而严谨。感谢同学的无私帮助，包括工作和日常生活中的点点滴滴，我会牢记我们一起走过的日子。 参考资料1.国家标准、规范、规程[1]GB50103-2004，总图制图标准[S].[2]GBJ50001-2004，房屋建筑制图统一标准[S].[3]GBJ50105-2004，建筑结构制图标准[S].[4]GBJ16-87，2004年版，建筑设计防火规范[S].[5]GB50096-1999，民用建筑设计通则[S].[6]JGJ-26-95，采暖居住建筑部分，民用建筑节能设计标准[S].[7]GB50009-2004，建筑结构荷载规范[S].[8]GB50010-2004，混凝土结构设计规范[S].[9]GB50007-2004，建筑地基基础设计规范[S].[10]GB50025-2004，湿陷性黄土地区建筑规范[S][11]GB50011-2004，建筑抗震设计规范[S].2.参考书[1]建筑设计资料集编委会.建筑设计资料集1、2、3、4、5[M].北京：中国建筑工业出版社，1999.[2]同济大学，东南大学，西安建筑科技大学，重庆大学编.房屋建筑学[M].北京：中国建工出版社,2000.[3]建筑设计资料集编委会.建筑结构静力计算手册[M].北京：中国建工出版社,1998.[4]建筑设计资料集编委会.建筑结构构造资料集[M].北京：中国建筑工业，2007.[5]高大钊.土力学与基础工程[M].北京：中国建筑工业出版社.2003.[6]张中兴.黄土与黄土工程[M].青海.青海人民出版社.1998. THEARTOFBUILDINGArchitecture,theartofbuildinginwhichhumanrequirementsandconstructionmaterialsarerelatedsoastofurnishpracticaluseaswellasanaestheticsolution,thusdifferingfromthepureutilityofengineeringconstruction.Asanart,architectureisessentiallyabstractandnonrepresentational.Timeisalsoanimportantfactorinarchitecture,sinceabuildingisusuallycomprehendedinasuccessionofexperiencesratherthanallatonce.Inmostarchitecturethereisnoonevantagepointfromwhichthewholestructurecanbeunderstood.Theuseoflightandshadow,aswellassurfacedecoration,cangreatlyenhanceastructure.Untilthe20thcent.therewerethreegreatdevelopmentsinarchitecturalconstruction—thepost-and-lintel,ortrabeated,system;thearchsystem,eitherthecohesivetype,employingplasticmaterialshardeningintoahomogeneousmass,orthethrusttype,inwhichtheloadsarereceivedandcounterbalancedatdefinitepoints;andthemodernsteel-skeletonsystem.Inthe20thcent.newformsofbuildinghavebeendevised,withtheuseofreinforcedconcreteandthedevelopmentofgeodesicandstressed-skin(lightmaterial,reinforced)structures.InEgyptianarchitecture,towhichbelongsomeoftheearliestextantstructurestobecalledarchitecture(erectedbytheEgyptiansbefore3000B.C.),thepost-and-lintelsystemwasemployedexclusivelyandproducedtheearlieststonecolumnarbuildingsinhistory.ThearchitectureofWAsiafromthesameeraemployedthesamesystem;however,archedconstructionwasalsoknownandused.TheChaldaeansandAssyrians,dependentuponclayastheirchiefmaterial,builtvaultedroofsofdampmudbricksthatadheredtoformasolidshell.TheRomansandtheearlyChristiansalsousedthewoodentrussforroofingthewidespansoftheirbasilicahalls.NeitherGreek,Chinese,norJapanesearchitectureusedthevaultsystemofconstruction.TheRomanesquearchitectureoftheearlyMiddleAgeswasnotableforstrong,simple,massiveformsandvaultsexecutedincutstone.InLombardRomanesque(11thcent.)theByzantineconcentrationofvaultthrustswasimprovedbythedeviceofribsandofpierstosupportthem.Theideaofanorganicsupportingandbuttressingskeletonofmasonry (seebuttress),hereappearinginembryo,becamethevitalizingaimofthemedievalbuilders.In13th-centuryGothicarchitectureitemergedinperfectedform,asintheAmiensandChartrescathedrals.Thearchitectsofthelater19thcent.foundthemselvesinaworldbeingreshapedbyscience,industry,andspeed.Aneweclecticismarose,suchasthearchitecturebasedontheÉcoledesBeaux-Arts,andwhatiscommonlycalledVictorianarchitectureinBritainandtheUnitedStates.Theneedsofanewsocietypressedthem,whilesteel,reinforcedconcrete,andelectricitywereamongthemanynewtechnicalmeansattheirdisposal. 建筑艺术建筑艺术的建设中，人类的需求和建筑材料息息相关，得以提供实际使用以及审美的解决方案，从而不同于纯粹实用的工程建设。作为一门艺术，建筑基本上是抽象的。时间也是一个重要因素，在建筑中，因为建设是理解中的经验继承，而不是一次成型。在多数建筑中没有艺术性，从而整个结构是可以理解的。利用光影，以及表面装饰，可以大大提结构艺术性。直到20世纪。有三个巨大的发展，建筑施工，后浇带和预置构件。拱结构和壳结构，是一致的，采用塑料材料硬化成一个单一的刚体，其中荷载在一定的平衡点与现代钢骨架系统中传递。在20世纪以前，新形式的施工技术已萌芽，表现在钢筋混凝土使用的发展和测量，并强调壳（轻型材料，钢筋）结构。在埃及的建筑，其中一些属于最早的现存结构，被称为架构（强大的埃及人在公元前三千年），后浇带和预置构件替代了最早的石柱状建筑物。该架构被亚洲来自同一时代的国家统一成系统，但拱形建筑也被和使用。该种结构，取粘土为主要材料，潮湿的泥土砖用以建造拱形屋顶，形成一个坚实的外壳。罗马和早期基督教还出现了木桁架的球形屋面的教堂大厅。无论是希腊，中国，日本建筑，也使用了跳马制度建设。值得注意的是早期中世纪的古罗马建筑坚固的，简单的，大规模的形式和墓穴式开凿的。在伦巴德罗马（十一世纪左右）拜占庭重点是提高结构的强度和刚度。这个想法的一个有机的支持和支撑结构的砖石，在这里出现的萌芽，成为振兴中世纪建筑的目标。在13世纪出现了哥特式建筑的完善形式，如亚眠和沙特尔大教堂。建筑师后19世纪。发现自己的世界正在科学，工业，和速度等方面发生变化。一种新的折衷主义出现，如高等美术学院建筑，以及在英国和美国所谓的维多利亚式建筑。同时钢铁，钢筋混凝土，电力中有许多新的技术手段，为人们所掌握。 参考文献【1】混凝土结构设计规范（GB50010-2002）[S].北京：中国建筑工业出版社.2002年.【2】建筑结构荷载规范（GB50009-2001）[S].北京：中国建筑工业出版社.2002年.【3】建筑地基基础设计规范（GB50007－2002）[S].北京：中国建筑工业出版社.2005年.【4】建筑抗震设计规范(GB50011-2001)[S].北京：中国建筑工业出版社.2001年.【5】建筑设计防火规范(GB50016—2006)[S].北京：中国计划出版社.2006年.【6】平面整体表示方法制图规则和构造详图(03G101)[M].北京：中国建筑标准设计研究所出版2003年. 致谢首先，我要感谢大学四年里给予我帮助和教导的老师们，感谢老师们对我的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们四年如一日孜孜不倦地教诲，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显着的提高。其次，我尤其要感谢在这次毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师；正是老师耐心、细致的指导，才有了我毕业设计的圆满完成。再次，在这次毕业设计中，我得到了我们组各位同学的关心和帮助，在这里我要对他们也表示最诚挚的谢意。四年大学生活马上结束了，作为踏入社会的前站，大学是我人生最重要的阶段。在各位老师的悉心教导下，我在这里做了大量的知识储备，并具备了一定的专业知识，为以后更好地学习和工作打下了良好的基础。在此离别之际，再次向教导我、关心我的学校、老师们和同学们表示我最衷心的感谢！2012年6月10日'