超高模板支撑体系专题施工方案

'四川传媒大厦项目超高模板支撑体系专题施工方案中国华西企业股份有限公司四川传媒大厦工程项目部2011年12月8 目录第一章编制依据及有关说明1第二章工程概况及编制范围1第三章组织机构及职责3第四章施工计划5第五章施工工艺技术6第六章  模板支撑体系验收11第七章  模板支撑架拆除12第八章  质量保证措施13第九章安全管理和保证措施14第十章文明施工环境管理保证措施16第十一章安全应急救援预案16附件一：商业大堂扣件钢管楼板模板支架计算书23附件二：商业大堂梁侧模板计算书31附件三：商业大堂梁模板扣件钢管高支撑架计算书36附件四：办公大堂扣件钢管楼板模板支架计算书42附件五：办公大堂梁侧模板计算书51附件六：办公大堂梁模板扣件钢管高支撑架计算书56附件七：标准层扣件钢管楼板模板支架计算书62附件八：标准层梁侧模板计算书71附件九：标准层梁模板扣件钢管高支撑架计算书76附件十：十八层柱模板设计计算书828 第一章编制依据及有关说明一、相关法律、法规、规范性文件、标准、规范：1、建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009）2、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）3、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001）4、《工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)》（2009版）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）（2011年版）6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）10、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）11、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）12、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）二、本工程施工图及相关技术资料；三、已审批的施工组织设计。第二章工程概况及编制范围一、工程总体概况：本工程位于成都市红星路二段70号，在四川日报报业集团院内建设，东临红星路二段，北临布后街；工程为地下3层，地上18层的高层办公楼；总建筑面积为67013.9㎡（其中：地下室17308.1㎡、地上49633.8㎡），建筑总高度85.9m；工程结构形式为：主楼结构采用框架—8 核心筒结构、主楼外纯地下室采用框架结构；工程基础形式为：筏板基础、独立柱基加抗水板、抗浮锚杆。本工程地下室按后浇带分为五个区，地上主体平面布局呈L型，即除三、四区以外部分（见下图），沿红星路和布后街两侧布置。在平面转角处，二层设空中走廊，三层局部架空；在6层以上偶数层设空中花园，奇数层设空中走廊，走廊以外部分楼面架空（见附图）。结构平面及分区示意图二、高支模部位及范围：按建质[2009]87号文件规定：混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，本工程以下部位的混凝土模板高于8m，支撑体系属于高支模范围：1、三层1-A～1-C轴交1-4～1-5轴处楼板，板面标高为10.800m，支模架基础设在地下室顶板上（-0.200m），支模架高度为11.000m，上部楼板厚150mm。该区域长14.5m，宽10.6m，面积约161m2（详附图：商业大堂架空处各层结构平面布置图）；2、四层1-C～1-E轴交1-4～1-5轴处楼板，板面标高为15.000m，支模架基础设在地下室顶板上（-0.000m），支模架高度为15.000m，上部楼板厚100mm。该区域长15.3m，宽10.6m，、面积约157m2（详附图8 ：办公大堂架空处各层结构平面布置图）；3、八层及以上偶数层1-A～1-C轴交1-4～1-5轴和1-D～1-E轴交1-4～1-5处楼板为隔层设置，奇数层此处架空，支模架基础设下一个偶数层楼板上，支模架高度为8.000m，上部楼板厚100mm。该区域一长18m，宽10.6m；该区域一长5.2m，宽10.6m，面积分别为195m2和55m2（详附图：标准层架空处结构平面布置图）；4、第十八层为局部设会议室，屋顶采用钢结构，十八层楼面标高71.4m，钢结构牛腿顶面标高79.4m，柱截面为600×600mm，柱高8.0m。第三章组织机构及职责一、施工管理组织机构为更好的进行模板及支撑体系的施工，特组建以项目经理宋德良同志为领导的模板施工管理小组。技术负责人：吴晓凤项目经理：宋德良执行经理：黄永生主办工长：蒋华贵专业工长：向宇专业工长：曾小波砼工长：敬斌材料员：莫昌伟质量员：胡荣安全员：陈亚军模板作业班组生产经理：童曦8 二、模板施工管理小组人员职责职位主要职责项目经理1、质量、安全、环保、工期、成本的第一责任人，对施工的全过程负责。执行经理1、领导实施各项管理目标及保证措施，并对实施过程监督。2、协调模板及支撑体系工程的交叉与组织。生产经理1、直接负责模板及支撑体系工程的施工组织、管理措施的实施。技术负责人1、对模板及支撑体系工程质量负有第一技术责任。2、负责按已审批的施工方案对专业工长和作业班组进行技术交底。安全员质量员1、负责模板及支撑体系工程施工质量、安全检查与监督工作，监督和指导分包单位质量、安全体系的有效运行。2、负责质量、安全事故的调查和分析，根据处理方案对质量、安全的整改进行监督。3、负责员工的入场教育、考核；负责安全防护措施的落实、防护用品的检查与整改。主办工长专业工长1、按栋号分工具体负责模板及支撑体系工程施工的安排、管理及技术交底工作。2、负责组织施工技术保证资料的汇总及管理。3、负责各专业施工班组的交叉、流水作业的组织和协调工作。4、主持模板及支撑体系工程施工各工序的自检、互检和交接检工作。5、按照项目部的施工进度安排组织作业班组进行模板及支撑体系工程施工。材料员8 1、负责对模板及支撑体系材料的进场时间、进场计划的安排。2、负责物资库存及施工现场材料堆放平面管理，制定物资管理办法，做好物资标识。第四章施工计划一、施工工期计划：1、商业大堂区域施工工期：18天；2、办公大堂区域施工工期：25天；3、标准层架空区域施工工期：15天；4、十八层独立柱施工工期：21天。二、劳动力需用计划根据现场实际情况，为保证高支模区域与大面积楼面施工同步，制定如下劳动力配置计划：工种需用人数备注木工20负责高支模脚手架的搭设及模板的制安架工5负责临边双排落地式脚手架的搭设及安全维护钢筋工10负责高支模部位的钢筋制绑砼工10负责砼浇筑和过程中对高支模体系的保护电工2负责高支模施工时的临时用电安全焊工3负责定位筋、支撑铁等铁件的加工及安装安全员2负责专职监测施工过程中的不安全因素，制止不安全行为，排查安全隐患并监督整改三、高支模施工材料计划高支模施工所需材料及设备计划如下表：名称单位数量备注φ48×3.5钢管m43930验算时按φ48×3.08 十字扣件个9880直接扣件个1820旋转扣件个115050×100木枋m34918厚覆膜板m2950U型支托个1930木架板m2200安全带副20安全网床90第五章施工工艺技术一、高支模施工安全技术准备1、施工前需编制专题施工方案，设计审批手续应齐全；2、施工前应进行全面的技术交底及安全技术交底，操作班组应熟悉方案设计；3、施工前应对模板、钢管、顶托及配件等进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至施工现场制定不合格品存放处堆放；4、备齐施工时所需的一切安全防护设施和器具。二、高支模施工工艺流程：测量放线→搭设模板支撑架→高支模楼板模板制作安装→楼板钢筋制作绑扎→浇筑混凝土→模板及支撑架拆除。8 三、支模架选型及相关参数：　商业大堂办公大堂标准层架空处构件名称板（mm）梁（mm）板（mm）梁（mm）板（mm）梁（mm）构件尺寸100350×800，250×600100300×700，250×600100450×850，300×700选用模板18厚木胶合板18厚木胶合板18厚木胶合板18厚木胶合板18厚木胶合板18厚木胶合板选用木枋50×100mm50×100mm50×100mm50×100mm50×100mm50×100mm木枋间距300175300150300150支撑架φ48×3.5钢管，顶部设U形支托φ48×3.5钢管，顶部设U形支托φ48×3.5钢管，顶部设U形支托φ48×3.5钢管，顶部设U形支托φ48×3.5钢管，顶部设U形支托φ48×3.5钢管，顶部设U形支托对拉螺杆　φ14对拉杆2道　φ14对拉杆2道　φ14对拉杆2道立杆间距1000mm500mm1000mm500mm1000mm500mm水平杆步距1500mm1500mm1500mm1500mm1500mm1500mm88 四、支撑架的搭设：1、测量放线：在高支模区域支撑架基础层楼板上弹出轴线，确定高支模的具体位置、轴线、边线；并在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以3～5m为宜，为梁、板模板的安装创造条件。2、为保证支撑架基础层楼板的承载力满足施工荷载的需要，根据验算，应保留高支模区域以下有两层楼板内的满堂架不拆除。3、按纵横向1000mm间距，从满堂架区域边线开始，弹线确定立杆位置（立杆应与下层支撑杆竖向对应），在立杆下纵向或铺设50×100通长木枋做为垫板。4、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应设置扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。对高度为8m、11m、15m的支模架，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。扫地杆、水平杆、剪刀撑应用扣件与钢管立杆扣牢，各扣件应拧紧（拧紧扭力矩控制在40～60N.m之间）。支撑架完成后对梁底模以下的扣件拧紧扭力进行全数检查，对板下支撑架扣件进行抽查，合格后方可进入下一道工序。5、横向稳定措施：在支撑架各道纵横向水平杆与下层结构柱相邻处杆件上设硬连接与结构柱扣紧，连墙件竖向间距1500mm，做法如下图：88 6、在支撑架外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度设为5m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度至60度；高度为8m、11m、15m的支模架，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑钢管采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。7、在各立杆顶端设可调U形支托，支托中心线应与立杆中线对应，外露长度不大于200mm，在U形支托内卡入钢管作为梁板模板的外楞。8、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板，应用脚手板搭设可靠的操作平台，施工人员应佩带安全带。9、高支模支撑高度范围内，应从地面起每隔10m高设安全平网一道，在操作平台下按增设一道安全平网。五、梁板模板安装：（一）梁模板安装1、梁模板直接铺在水平木楞上，木楞平行于梁长方向铺设，间距按150mm设置。立柱纵间距500mm，横向按1000mm控制。木枋下设小横杆间距500mm，小横杆设在立杆U形支托内。2、支撑架下部设一道扫地杆，距地200mm，上部纵横拉杆在梁底下设置。中部纵横向水平拉杆按竖向间距1500mm设置。3、为了使梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一边的侧模板撑好后就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行安装。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正。4、梁底模板直接铺设在木枋上，模板标高和平整度等指标要符合规范的主控项目和一般项目的要求。5、梁侧模板在底模板两侧，在侧模外钉50×100木枋固定（间距288 00mm），并用短钢管做横向支撑。高度大于700的梁设对拉螺栓，水平间距按400设置，竖向第一道离梁底200mm，第二道距第一道400mm。对于梁、板、柱处模板拼模不到位的地方，用镶嵌木条方法补足。6、现浇钢筋混凝土梁跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2‰。（二）顶板模板安装1、满堂脚手架按1000×1000布置，水平杆中间按竖向1500mm纵横向布置，下面一道为地面向上200mm布置的扫地杆。脚手架立柱上端用插销式脚手架的可调顶托插入立柱，在凹槽内放入横向钢管（间距1000mm），在横向钢管上按间距300mm铺50×100木枋，木枋上铺18mm厚覆模木胶合板。2、水平及垂直剪刀撑按附图所示设置。平台板铺设时必须用平台板模盖墙梁模，平台模板拼缝处贴胶带纸。3、现浇钢筋混凝土梁跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2‰。（三）柱模板安装1、柱模板支模时，采用18mm厚柱子覆模木胶合板，在模板外设50mm×100mm木枋做内立楞，立楞间距按200mm控制，立楞外侧为双水平钢管柱箍，柱箍竖向间距按600mm控制，下部按300～400mm加密设置，600mm×600mm及以上的柱子用M14对拉螺杆竖向间距600mm、横向间距按300mm控制。四周必须设牢固支撑，用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。88 2、安装柱模板时，先在基础面上弹柱轴线及边线，同一柱模板应先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。按照边线把底部固定好，再对准边线安装柱模板。3、柱模板支撑架采用扣件钢管脚手架搭设，支撑架宽度6000mm，立杆纵横向间距1000mm，水平杆竖向间距1500mm，纵横向连成整体（详附图），为保证柱模板的稳定，模板之间用水平撑、剪刀撑互相拉结固定。六、混凝土浇筑措施：充分考虑混凝土浇筑过程中产生的活荷载对高支模支撑体系的影响，采取以下措施：1、混凝土泵管架应远离高支模区域，严禁泵管架与高支模满堂架相连接，减少因泵管产生的活荷载；2、混凝土浇筑所用布料机应设在高支模楼板区域以外，防止浇筑过程中对高支模支撑架产生较大的集中活荷载；3、混凝土浇筑应按梁板尺寸分散放料，严禁混凝土浇筑过程中集中放料，从而对支撑架产生集中荷载。第六章  模板支撑体系验收一、在搭设高大模板支撑体系前，应有项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基基础进行验收，并留存记录；二、高大模板支撑系统的结构材料应进行验收、抽检和检测，并留存记录；模板安装误差控制在允许范围内，如误差超过规定值，则必须进行处理。现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺截面内部尺寸基础±10钢尺柱、墙、梁+4，-5　钢尺层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺88 大于5m8经纬仪或吊线、钢尺相信两板面表面高低差2钢尺表面平整度52m靠尺和卷尺三、班组自检：用力矩扳手抽查扣件的拧紧度（扭力矩控制在40-60N.m之间）；四、质量员、安全员专业检查：负责本工程模板支撑架搭设的质量、安全检查，检查合格后报监理检查；五、模板安装和支撑体系搭设完成并经自检和专检，最后由模板方案编写人、项目技术负责人、专职安全员和专业组成验收小组按照模板及支撑体系设计方案对模板安装及支撑体系进行检查验收，检查验收合格后，报监理和建设单位审批，由总监理工程师同意并签字认可后方可进行下道工序作业；六、使用过程中，除每天派专人巡检，发现问题立即纠正外，在使用过程中最关键的是混凝土入模阶段，故在该阶段必须特别重视。主要监控手段有：看、听。看：主要是混凝土入模时现场管理人员和模板及架体看护人员看好并控制好混凝土入模速度，控制好施工荷载的分布，避免因荷载集中而导致的安全隐患出现，看好支撑体系架体及模板有无变形，一旦发现应及时纠正，必要时立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理，待处理完毕并经检查合格后方可继续浇筑混凝土；听：主要是混凝土入模时现场管理人员和模板及架体看护人员听扣件有无滑移和拉片有无断裂的声响，一旦发现异常应立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理，待处理完毕交经检查合格后方可继续浇筑混凝土。第七章  模板支撑架拆除根据施工工期和支撑体系验算要求，工程高支模支撑体系在结构强度达到100%后，并根据上部施工要求满足后才能拆除。一、拆除前准备工作（一）拆除前由模板工长提出拆模申请，报项目部，经项目技术负责人、安全工程师审核后，报监理工程审批，同意并签字认可后方可进行模板拆除工作；88 （二）全面检查扣件的连接点，支撑体系是否牢固，是否符合构造要求；（三）根据检查结果，确定拆除顺序、措施，报监理后方可实施；（四）专职负责人对拆除班组进行安全、技术交底和安全教育，并让接受交底人签字备案；（五）清除作业面的所有杂物，并设置安全警戒线。二、拆除（一）模板的拆除顺序：应遵循“从上而下，后支先拆、先支后拆”的原则进行，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。（二）拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。（三）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派有专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。第八章  质量保证措施一、高支模所选用材料（木胶合板、木枋、钢管、扣件、U形支托等）必须达到规范要求的质量标准。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀等。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝。木枋、模板应优先采用外观质量好，无破损、翘曲等质量缺陷的材料。二、支撑架立杆、水平杆应横平竖直，立杆应采用一字型扣件接长，严禁搭接，各道水平杆竖向间距1500mm，高度为8m、11m、15m的支模架，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。各扣件应拧紧（拧紧扭力矩控制在40～60N.m之间），不得有松动。三、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑，精心处理墙、柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆，保证混凝土结构构件的成型质量。88 梁、板模板安装时当板短向跨度及梁净跨≥4m时，模板应起拱，起拱值为跨度的2‰。四、模板的拆除应在混凝土达到模板设计要求后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时编号定位，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土不掉角、不脱皮，表面光洁。五、固定在模板上的预埋件和预埋孔洞要求位置准确，安装牢固。其偏差均控制在规范的允许偏差范围内，浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。六、模板安装和支撑体系搭设完成并经自检和专检，最后由项目部技术负责人牵头，组织相关人员按照本方案对模板安装及支撑体系进行检查验收，检查验收合格后，报监理和建设单位审查，由总监理工程师同意并签字认可后方可进行下道工序作业。七、混凝土浇筑过程中应控制好混凝土入模速度，控制好施工荷载的分布，避免因荷载集中而导致的安全隐患出现。浇筑过程中应随时观察支撑体系架体及模板有无变形，一旦发现应及时纠正，必要时立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理，待处理完毕并经检查合格后方可继续浇筑混凝土。第九章安全管理和保证措施一、安全管理目标：符合职业健康安全管理标准GB/T28001的要求，杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故，轻伤事故控制在10‰以内。二、成立高支模搭拆安全领导小组，由项目经理担任组长，项目技术负责人、生产经理和安全工程师担任副组长，各工作和安全员任组员。安全管理小组：组长：宋德良副组长：黄永生、吴晓凤、童曦88 组员：蒋华贵、崔刚、胡荣、曾小波、敬斌、向宇、陈亚军三、从事高支模作业的人员，经常组织安全技术培训，架子工必须持证上岗。从事高处作业人员应正确配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。四、钢管、木枋、扣件、模板等材料进场应有出厂合格证或检验报告，并符合相关规范要求，安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。五、施工过程中应经常对下列项目进行检查：1）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。2）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。3）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。4）安全网和各种安全设施应符合要求。六、现场必须严格以下规定：1）进入施工现场必须戴好安全帽，高处作业必须系好安全带；2）严禁酒后作业、严禁风雨作业；3）作业层必须铺设脚手板；4）支撑体系严禁与施工外架、垂直运输设备架体等连接；5）严禁从高处向下抛掷任何物体；6）严禁架体搭、拆时上下同步作业；7）严禁在架体上堆放任何物件或拉缆风绳；8）材料吊装必须捆牢，以免吊装时散落造成事故；七、在高处安装和拆除模板时，周围设安全网或搭脚手架，并加设防护栏杆。在交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》的有关规定设置安全平网或水平硬防护。八、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。88 九、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。第十章文明施工环境管理保证措施一、文明环境管理目标1、施工噪声场界达标，符合GB12523-90标准；2、产生的固体废物，分类、收集、统一处理、减少对环境的影响。二、重大环境因素辨识综合考虑本工程实际情况，本工程的环境因素见下表：序号环境因素辨识1施工噪声施工人员、机械多，混凝土泵送设备产生的噪声大。2固体废弃物建筑垃圾:在施工过程中，产生大量的模板、木方尾料、电焊头等。三、环境保护措施1、现场的电锯、电刨等强噪声设备搭设封闭式隔离层，以减少噪声污染。2、现场振捣混凝土时，不得振动钢筋和模板，并做到快插慢拔。3、现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟，控制污水流向，设置沉淀池，污水经沉淀后再排入市政污水管网。第十一章安全应急救援预案一、主要事故辨识和潜在事故形成的原因如下表：88 事故辨识活动类型潜在事故形成原因可能导致的事故后果触电施工临时用电线路老化、破损、拖地、违规搭接电源造成人员伤亡垮塌脚手架、支撑架脚手架搭设使用不规范、荷载超过规定经济损失、人员伤亡材料堆放材料堆放超过规定要求造成人员伤亡高处坠落高处、临边作业临边防护不到位，施工现场预留孔洞未封闭造成人员伤亡火灾及爆炸钢筋制作、焊接防护方式不当、使用操作不规范造成的意外伤害和火灾现场油漆、稀释剂、氧气、乙炔气贮存储存方式不当化学性的意外伤害和火灾自然灾害大风、暴风、洪水、雷电等事故检查与准备未及时经济损失、人员伤亡物体打击支拆模拆模作业误操作造成人员伤亡脚手架脚手架堆物过多及防护缺陷造成人员伤亡四口五临边临边堆物、防护不当造成人员伤亡垂直作业，交叉作业未戴安全帽，作业不当经济损失、人员伤亡起重伤害垂直运输、吊装作业吊运不规范、违章作业、安全装置失灵经济损失、人员伤亡机械伤害违章使用机械未采取控制措施经济损失、人员伤亡二、针对以上的潜在重大危险和紧急情况，项目部对口管理，具体如下紧急救援措施：1、火灾事故紧急救援措施初期火灾如果没能得到及时控制，有可能酿成重大或特大火灾，因此将火灾控制在初期阶段，对减少火灾损失和避免伤亡是最有效的方法，任何人员在任何场地一旦发现火情，必须采取以下措施：①、及时报警；②、及时组织灭火力量进行灭火及抢救；88 ①、正确使用灭火器材；②、任何人当其处于建筑物内部被火灾包围时，应保持镇定，清楚自己所处的环境、位置，见机行事做出判断，并根据火势蔓延方向选择可逃生的方法和路线；③、选择现成的疏散通道和设施，做到会疏散、快疏散，如“疏散标志、专道、楼梯”，总之，以最短的时间，最快的速度离开火灾现场；④、学会自救和求救的方法，在火灾四周围困场所应尽力做到避免或减少直立行走，用湿毛巾捂住口鼻困在室内等待他人救援时，应向四周泼水，以防止火势的蔓延，如需紧急求救，可采用喊话、电话、手机或往地下抛甩东西或以鲜艳的颜色表示有人；⑤、不要仓促跳楼，但如楼层较低又不得已时，可采用系上绳子或撕破被单，顺着下滑，也可往下抛丢软物后，在手拉窗台向下滑着跳，并采取做到双脚先落地，以缩短下跳高度。2、触电事故紧急救援措施①、脱离电源：首先必须切断电源或用绝缘工具（如干木棒）挑开电线，确认排除危险后，在进行救护；戴上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关；抛裸金属线，使线路短路接地，进行保护，使装置断开电源；以上方法，应根据具体情况以最快原则选择。②、如触电者神志清醒，应使触电者就地平躺休息，严密观察并通知医生前来诊治，或送往医院。③88 、如触电者伤势较重，已失去知觉，应及时疏散周边人群，使伤者周围空气流通，并迅速请医疗部门接替诊治。④、如触电者伤势严重，呼吸及心脏停止跳动应立即实行人工呼吸和胸部挤压，并迅速请医疗部门诊治。3、机械伤害、高空坠落、物体打击等事故紧急救援措施①、首先断电停止机械的运转；②、流鼻血急救方法：a、如果鼻血能过马上止住，可以不必担心；b、尽量让患者坐在椅子上，稍稍前倾，以防止血液下流到咽部引起呼吸反面的问题；c、要求患者用拇子和食指捏住鼻翼向下按压10分钟左右；d、捏鼻子期间将凉毛巾等冷敷物敷在鼻上；e、10分钟后，慢慢松开两指，如继续出血，将两小块纱布卷起来，塞进鼻孔；f、如果仍不能止血应立即到医院就医。③、头部受伤的急救方法：a、尽可能不让患者移动。b、避免给患者使用酒精、镇静剂以及水等物；c、如果意识逐渐消失或者短暂清醒后很快再度恶化，同时伴有激烈头痛、呕吐、抽搐等壮，必须马上叫救护车，同时，清理患者口中的呕吐物，保持患者的呼吸到畅通，要将患者下颌充分抬高，头部不得过于后仰；d、88 稍微垫高头部，保持静卧，四肢麻痹时，有可能使颈髓损伤造成，所以必须保持水平静卧；如果出血，用干净的纱布或者手绢盖住整个伤口，用力按压止血，也可以用三角巾或绷带进行压迫止血；a、如果没有出血，但是出现了脓包，可用冰袋、凉毛巾等进行冷敷；b、等待医护人员来之前必须给患者保暖，对头部进行冷敷。④、胸外伤紧急救援方法：a、松开衣物，让患者保持最容易呼吸的姿势，有刀子或木棒等锐利器械刺入胸部时，绝对不能拔出，以免造成大出血，使伤情进一步恶化，可以用毛巾固定住刺入物；b、呼吸困难或呼吸时胸部疼痛的话，应用毛巾按住伤口，让患者平静地呼吸，如有胸口出血，必须进行压迫止血；c、由于胸部外伤容易引起呼吸困难和出血休克，即使看起来伤势不重，也要注意观察呼吸和脉搏状态，必要时进行紧急救助；如果呼吸、脉搏不正常，必须尽快叫救护车或拨打120电话；⑤、骨折事故紧急救援措施：a、判断是否骨折：一般骨折地部位会出现不自然地变形或骨头突出，手足不能动弹；b、确认骨折后，必须限制患处活动，用相当于骨折部位上下两个关节长短地夹板（或者硬纸夹、杂志等物）固定受伤部位，防止错位；c、受伤部位固定后，应尽早送医院。⑥、手指或手脚切断事故紧急救援措施：88 a、用纱布或干净地手绢直接按在伤口上，进行压迫止血，并迅速呼叫社会救护；b、断指或手脚要用纱布包好放在塑料袋里，将塑料袋放在另一个装有冰块地塑料袋中；c、然后将装有断指或手脚地塑料袋随患者一并送往医院，进行修复手术，一定不要用清水清洗断指或手脚，冰块不能直接接触断指或手脚。5、施工过程中发生地震、大风、暴雨等自然灾害的紧急救援措施。一旦发生大风、暴雨等自然灾害，由本项目现场应急救援系统根据有关救护知识立即进行现场抢救，保障人身安全及国家财产的损失降低到最小。并立即上报公司应急救援指挥中心。公司立即组织相关人员赶赴现场协助项目进行抢险。项目部发生火灾、爆炸事故，最初发现人立即通知本项目部（或公司）应急救援指挥人员（或值班领导）及时进行现场指挥救援。按实施程序启动应急组织，并拨打电话：119、120，派专门救护人员和抢险人员进行抢救并及时向上一级应急指挥中心报告，公司立即组织人员赶赴现场协助抢救，并调查事故原因。组织现场清洁和事故后的恢复以及善后处理。三、成立现场应急组织机构1、组织机构：88 应急总指挥：宋德良应急副总指挥：王旭东应急执行指挥：黄永生应急后勤供应组组长：胡冬梅应急保卫疏散组组长：胡荣应急抢险救援组组长：童曦应急物资管理组组长：莫昌伟应急消防灭火组组长：蒋华贵各施工作业班组应急执行指挥：徐义华2、事故现场应急指挥中心的设置事故现场应急指挥中心，设置在项目经理办公室，联络处设在质安办公室。3、事故现场应急指挥中心领导小组名单及联系电话总指挥：宋德良电话：13568893036副总指挥：王旭东电话：13982030637执行指挥：徐义华电话：13036670980黄永生电话：139806995204、社会救援电话消防报警电话：119公安报警电话：110医疗急救电话：12088 附件一：商业大堂扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图88 图2楼板支撑架荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.30)+1.40×2.50=6.872kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.000+0.300×1.000)=2.529kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×1.000=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.529+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.078×1000×1000/54000=1.451N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!88 (2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.529+1.4×4.050)×0.300=1.567kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1567.0/(2×1000.000×18.000)=0.131N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.529×3004/(100×6000×486000)=0.048mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.300×1.200)=3.035kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×3.035×0.300×0.300=0.215kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.215×1000×1000/54000=3.986N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.753+1.20×0.090)=0.910kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m计算单元内的木方集中力为(1.701+0.910)×1.000=2.611kN2.木方的计算88 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.611/1.000=2.611kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.61×1.00×1.00=0.261kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.611=1.567kN最大支座力N=1.1×1.000×2.611=2.873kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.261×106/83333.3=3.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1567/(2×50×100)=0.470N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大变形v=0.677×0.759×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.130mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.911×1.000×1.000=0.703kN.m抗弯计算强度f=0.703×106/83333.3=8.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.873kN均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。88 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.956kN.m经过计算得到最大支座F=10.620kN经过计算得到最大变形V=0.891mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；88 (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.956×106/1.05/4491.0=202.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.891mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.111×11.000=1.217kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.000×1.000=2.510kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.625kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×1.000×1.000=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式88 N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.02kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=10019/(0.391×424)=60.416N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.625+0.9×1.4×4.050+0.9×0.9×1.4×0.022/1.000=9.477kN经计算得到=9477/(0.391×424)+22000/4491=62.057N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明88 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取2.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1500.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=2500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每20天浇筑一层，所以需要验算20天、40天、60天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边2.50m，短边2.50×1.00=2.50m，楼板计算范围内摆放3×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.10)+1×1.20×(1.22×3×3/2.50/2.50)+1.40×(2.00+2.50)=11.78kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=2.50×11.78=29.44kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×29.44×2.502=9.44kN.m按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.85N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1500.00×360.00/(2500.00×180.00×12.85)=0.0988 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.095此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.095×2500.000×180.0002×12.8×10-6=98.9kN.m结论：由于Mi=98.85=98.85>Mmax=9.44所以第20天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。附件二：商业大堂梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度800mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通木胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。88 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.22m。荷载计算值q=1.2×45.000×0.217+1.40×5.400×0.217=13.338kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=21.67×1.80×1.80/6=11.70cm3；I=21.67×1.80×1.80×1.80/12=10.53cm4；计算简图弯矩图(kN.m)88 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.156kNN2=3.179kNN3=3.179kNN4=1.156kN最大弯矩M=0.062kN.m最大变形V=0.230mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.062×1000×1000/11700=5.299N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1733.0/(2×216.667×18.000)=0.667N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.230mm面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!88 四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.22×45.00+1.4×0.22×5.40=13.338kN/m挠度计算荷载标准值q=0.22×45.00=9.765kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.335/0.400=13.338kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.338×0.40×0.40=0.213kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×13.338=3.201kN最大支座力N=1.1×0.400×13.338=5.869kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.213×106/83333.3=2.56N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3201/(2×50×100)=0.960N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×9.750×400.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.045mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。88 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.027kN.m最大变形vmax=0.194mm最大支座力Qmax=14.672kN抗弯计算强度f=1.027×106/8982.0=114.34N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!88 六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.672对拉螺栓强度验算满足要求!附件三：商业大堂梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=350mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.00m。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。88 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×1.000=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.000×(2×0.800+0.350)/0.350=2.786kN/m88 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.350×1.000=0.700kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×20.400+1.35×2.786)=28.171kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.700=0.617kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图88 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.849kNN2=6.780kNN3=1.849kN最大弯矩M=0.107kN.m最大变形V=0.039mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.107×1000×1000/54000=1.981N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×3081.0/(2×1000.000×18.000)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.039mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6.780/1.000=6.780kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.78×1.00×1.00=0.678kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×6.780=4.068kN最大支座力N=1.1×1.000×6.780=7.458kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算88 抗弯计算强度f=0.678×106/83333.3=8.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4068/(2×50×100)=1.220N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.072kN/m最大变形v=0.677×5.072×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.867mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：88 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.174kN.m经过计算得到最大支座F=9.905kN经过计算得到最大变形V=0.056mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.174×106/1.05/4491.0=36.90N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.056mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：88 其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.905kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.111×11.000=1.479kNN=9.905+1.479=11.384kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=11384/(0.391×424)=68.645N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.905+0.9×1.2×1.217+0.9×0.9×1.4×0.015/1.000=11.401kN经计算得到=11401/(0.391×424)+15000/4491=72.018N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!附件四：办公大堂扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。88 计算参数:模板支架搭设高度为15.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图88 图2楼板支撑架荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.30)+1.40×2.50=6.872kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.000+0.300×1.000)=2.529kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×1.000=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.529+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.078×1000×1000/54000=1.451N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]88 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.529+1.4×4.050)×0.300=1.567kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1567.0/(2×1000.000×18.000)=0.131N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.529×3004/(100×6000×486000)=0.048mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.300×1.200)=3.035kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×3.035×0.300×0.300=0.215kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.215×1000×1000/54000=3.986N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.753+1.20×0.090)=0.910kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m计算单元内的木方集中力为(1.701+0.910)×1.000=2.611kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:88 均布荷载q=2.611/1.000=2.611kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.61×1.00×1.00=0.261kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.611=1.567kN最大支座力N=1.1×1.000×2.611=2.873kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.261×106/83333.3=3.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1567/(2×50×100)=0.470N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大变形v=0.677×0.759×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.130mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.911×1.000×1.000=0.703kN.m抗弯计算强度f=0.703×106/83333.3=8.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.873kN均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。88 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.956kN.m经过计算得到最大支座F=10.620kN经过计算得到最大变形V=0.891mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；88 (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.956×106/1.05/4491.0=202.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.891mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.111×15.000=1.660kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.000×1.000=2.510kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.023kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×1.000×1.000=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式88 N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.50kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=10497/(0.391×424)=63.299N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×4.023+0.9×1.4×4.050+0.9×0.9×1.4×0.022/1.000=9.955kN经计算得到=9955/(0.391×424)+22000/4491=64.939N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明88 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取2.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1500.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=2500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每25天浇筑一层，所以需要验算25天、50天、75天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土25天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边2.50m，短边2.50×1.00=2.50m，楼板计算范围内摆放3×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.10)+1×1.20×(1.66×3×3/2.50/2.50)+1.40×(2.00+2.50)=12.54kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=2.50×12.54=31.35kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×31.35×2.502=10.05kN.m按照混凝土的强度换算得到25天后混凝土强度达到96.60%，C30.0混凝土强度近似等效为C29.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.81N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1500.00×360.00/(2500.00×180.00×13.81)=0.0988 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.085×2500.000×180.0002×13.8×10-6=95.1kN.m结论：由于Mi=95.08=95.08>Mmax=10.05所以第25天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。附件五：办公大堂梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通木胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。88 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.18m。荷载计算值q=1.2×45.000×0.183+1.40×5.400×0.183=11.286kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=18.33×1.80×1.80/6=9.90cm3；I=18.33×1.80×1.80×1.80/12=8.91cm4；计算简图弯矩图(kN.m)88 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.828kNN2=2.276kNN3=2.276kNN4=0.828kN最大弯矩M=0.037kN.m最大变形V=0.118mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/9900=3.737N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1241.0/(2×183.333×18.000)=0.564N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.118mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!88 四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.18×45.00+1.4×0.18×5.40=11.286kN/m挠度计算荷载标准值q=0.18×45.00=8.235kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.514/0.400=11.286kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.286×0.40×0.40=0.181kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×11.286=2.709kN最大支座力N=1.1×0.400×11.286=4.966kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.181×106/83333.3=2.17N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2709/(2×50×100)=0.813N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×8.250×400.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.038mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。88 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.869kN.m最大变形vmax=0.164mm最大支座力Qmax=13.242kN抗弯计算强度f=0.869×106/8982.0=96.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!88 六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.242对拉螺栓强度验算满足要求!附件六：办公大堂梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为15.0m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.00m。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。88 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.00=24.640kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×1.000=17.850kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.000×(2×0.700+0.300)/0.300=2.833kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：88 经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×1.000=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×17.850+1.20×2.833)=22.338kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×0.600=0.756kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图88 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.257kNN2=4.944kNN3=1.257kN最大弯矩M=0.062kN.m最大变形V=0.019mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.062×1000×1000/54000=1.148N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2094.0/(2×1000.000×18.000)=0.175N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.019mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.944/1.000=4.944kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.94×1.00×1.00=0.494kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×4.944=2.967kN最大支座力N=1.1×1.000×4.944=5.439kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算88 抗弯计算强度f=0.494×106/83333.3=5.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2967/(2×50×100)=0.890N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m最大变形v=0.677×3.878×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.663mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：88 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.113kN.m经过计算得到最大支座F=7.177kN经过计算得到最大变形V=0.035mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.113×106/1.05/4491.0=23.96N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.035mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：88 其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.177kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.111×15.000=1.793kNN=7.177+1.793=8.970kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=8970/(0.391×424)=54.087N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.177+0.9×1.2×1.660+0.9×0.9×1.4×0.015/1.000=8.986kN经计算得到=8986/(0.391×424)+15000/4491=57.460N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!附件七：标准层扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。88 计算参数:模板支架搭设高度为8.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图88 图2楼板支撑架荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.30)+1.40×2.50=6.872kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.000+0.300×1.000)=2.529kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×1.000=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.529+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.078×1000×1000/54000=1.451N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]88 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.529+1.4×4.050)×0.300=1.567kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1567.0/(2×1000.000×18.000)=0.131N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.529×3004/(100×6000×486000)=0.048mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.300×1.200)=3.035kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×3.035×0.300×0.300=0.215kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.215×1000×1000/54000=3.986N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.753+1.20×0.090)=0.910kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m计算单元内的木方集中力为(1.701+0.910)×1.000=2.611kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:88 均布荷载q=2.611/1.000=2.611kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.61×1.00×1.00=0.261kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.611=1.567kN最大支座力N=1.1×1.000×2.611=2.873kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.261×106/83333.3=3.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1567/(2×50×100)=0.470N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大变形v=0.677×0.759×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.130mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.911×1.000×1.000=0.703kN.m抗弯计算强度f=0.703×106/83333.3=8.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.873kN均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。88 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.956kN.m经过计算得到最大支座F=10.620kN经过计算得到最大变形V=0.891mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；88 (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.956×106/1.05/4491.0=202.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.891mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.111×8.000=0.885kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.000×1.000=2.510kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.326kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×1.000×1.000=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式88 N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.66kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=9661/(0.391×424)=58.255N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.326+0.9×1.4×4.050+0.9×0.9×1.4×0.022/1.000=9.119kN经计算得到=9119/(0.391×424)+22000/4491=59.895N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明88 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取2.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1500.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=2500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每14天浇筑一层，所以需要验算14天、28天、42天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边2.50m，短边2.50×1.00=2.50m，楼板计算范围内摆放3×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.10)+1×1.20×(0.89×3×3/2.50/2.50)+1.40×(2.00+2.50)=11.20kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=2.50×11.20=28.00kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×28.00×2.502=8.98kN.m按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1500.00×360.00/(2500.00×180.00×11.33)=0.1188 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.104×2500.000×180.0002×11.3×10-6=95.4kN.m结论：由于Mi=95.44=95.44>Mmax=8.98所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。附件八：标准层梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度850mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通木胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。88 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.18m。荷载计算值q=1.2×45.000×0.175+1.40×5.400×0.175=10.773kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=17.50×1.80×1.80/6=9.45cm3；I=17.50×1.80×1.80×1.80/12=8.51cm4；计算简图弯矩图(kN.m)88 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.741kNN2=2.155kNN3=1.751kNN4=2.155kNN5=0.741kN最大弯矩M=0.035kN.m最大变形V=0.092mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.035×1000×1000/9450=3.704N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1144.0/(2×175.000×18.000)=0.545N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.092mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!88 四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.18×45.00+1.4×0.18×5.40=10.773kN/m挠度计算荷载标准值q=0.18×45.00=7.875kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.309/0.400=10.773kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.773×0.40×0.40=0.172kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×10.773=2.586kN最大支座力N=1.1×0.400×10.773=4.740kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.172×106/83333.3=2.07N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2586/(2×50×100)=0.776N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×7.875×400.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.036mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。88 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.829kN.m最大变形vmax=0.157mm最大支座力Qmax=13.332kN抗弯计算强度f=0.829×106/8982.0=92.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!88 六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.332对拉螺栓强度验算满足要求!附件九：标准层梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为8.0m，梁截面B×D=450mm×850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.00m。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。88 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.85+0.50)+1.40×2.00=29.410kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.85+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.850×1.000=21.675kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.000×(2×0.850+0.450)/0.450=2.389kN/m88 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.450×1.000=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×21.675+1.35×2.389)=29.238kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.900=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图88 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.695kNN2=5.281kNN3=5.281kNN4=1.695kN最大弯矩M=0.074kN.m最大变形V=0.028mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.074×1000×1000/54000=1.370N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2690.0/(2×1000.000×18.000)=0.224N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.028mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.281/1.000=5.281kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.28×1.00×1.00=0.528kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×5.281=3.168kN最大支座力N=1.1×1.000×5.281=5.809kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；88 (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.528×106/83333.3=6.34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3168/(2×50×100)=0.951N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.971kN/m最大变形v=0.677×3.971×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.679mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)88 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.475kN.m经过计算得到最大支座F=12.765kN经过计算得到最大变形V=0.107mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.475×106/1.05/4491.0=100.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.107mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：88 其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.765kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.111×8.000=1.076kNN=12.765+1.076=13.841kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=13841/(0.391×424)=83.458N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=12.765+0.9×1.2×0.885+0.9×0.9×1.4×0.015/1.000=13.857kN经计算得到=13857/(0.391×424)+15000/4491=86.831N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!附件十：十八层柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；88 柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=50mm；木方截面高度=100mm；木方间距l=200mm,木胶合板截面高度=18mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；　T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；1──外加剂影响系数，取1；2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=40.55kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。88 三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；fm──木材抗弯强度设计值。计算过程如下：木胶合板截面抵抗矩W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3木胶合板截面惯性矩I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4Fs=0.95×(1.2×40.55+1.4×3)/1000=0.0502N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(48.66/1000×600.00)]1/3=306.41mm第二式：[8×32400×15/(0.0502×600)]1/2=359.22mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距306.41mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；An──柱箍净截面面积；An=50×100=5000mm2Mx──柱箍承受的弯矩设计值；Wnx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=Fs×l=0.0502×200=10.043N/mmN=10.043×600/2=3013.02N88 Mx=10.043×6002/8=451953.00NN/An+Mx/Wnx=3013.02/5000+451953.00/83333.33=5.42≤fm=13N/mm2所以满足要求!五、木胶合板侧模验算木胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:木胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.55+1.4×3.00)×600.00/1000=31.716kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×31.716×(200.00/1000)2=0.127kN.m木胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3=M/W=0.127×106/32400.000=3.916N/mm2木胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算:=3V/2bh其中V为剪力:v=0.6×q×l=0.6×(1.2×40.55+1.4×3)×600×200/106=3.806kN经计算得=3×3.806×103/(2×600.000×18.000)=0.529N/mm2木胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=40.55×600/1000=24.330kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得W=0.677×24.330×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm最大允许挠度[W]=l/250=200/250=0.80mm木胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算88 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1)木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.550+1.4×3.000)×200/1000=10.572kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=10.572×(600/1000)2/8=0.476kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3；=M/W=0.476×106/83333.333=5.712N/mm2；木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算:=3V/2bh其中V为剪力:v=0.5×q×B=0.5×(1.2×40.550+1.4×3.000)×200×600/106=3.172kN经计算得=3×3.172×103/(2×50.000×100.000)=0.952N/mm2木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=40.55×200/1000=8.110kN.mI=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×8.110×6004/(384×9000.00×4166666.67)=0.365mm允许挠度[W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!88'