324832连续梁施工组织设计

'××××××××××标段（站前工程）×××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计目录第一章编制依据、编制原则、编制范围1第一节编制依据1第二节编制原则2第三节编制范围2第二章工程概况及主要工程数量2第一节工程概况2第二节主要工程数量3第三章组织机构及人员、设备配备4第四章施工方案9第一节总体施工方案9第二节分部、分项工程施工方案9一、连续梁施工方案9二、总体施工工艺流程11三、各分项工程进度安排11四、支座安装14五、混凝土泵送设备及管道的选择、布置16六、0#块施工17七、悬臂浇注梁段施工24八、箱梁边跨现浇段施工29九、挂篮拆除33十、箱梁合龙段施工33十一、箱梁悬臂施工线型控制36第四章总体施工计划39第一节主跨桥墩施工39第二节边跨桥墩施工40××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）×××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第三节挂篮施工40第四节合龙段施工41第五章施工工艺及措施42第一节挂篮拼装施工工艺及措施42第二节普通钢筋及预埋件施工工艺及措施46第三节混凝土泵送施工工艺及措施47第四节预应力工程施工工艺及措施48第五节混凝土施工工艺及措施60第六节合龙段施工工艺及措施61第六章安全质量保证措施63第一节安全保证措施63第二节质量保证措施71第三节冬季、雨季施工安排及措施76第七章环境保护及水土保持保证措施78第一节施工环保、水保目标79第二节施工环保、水土保持体系79第三节施工环保、水土保持措施79第四节施工环保、水保组织措施80第五节施工环保、水保综合措施81第八章计算资料83第一节0号块托架检算资料83第二节墩梁临时固结计算资料100第三节菱形挂篮支架计算资料106第四节边跨现浇段支架计算资料121第五节临时锁定工字钢检算124第九章附件130××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第一章编制依据、编制原则、编制范围第一节编制依据一、施工图纸1、《无砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度：(32+48+32)m(悬灌)》二设桥参(土一)(2010)-L42-48W-1；2、《铁路常用跨度连续梁TJGZ-LX支座安装图》图号：×××××；3、《铁路综合接地系统》图号：通号(2009)9301；4、×××××特大桥桥梁施工图；二、施工指南以及验收标准1、《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）；2、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；3、《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）；4、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）；5、《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》TZ324-2010；6、《高速铁路工程测量规范》TB10601-2009；三、相关资料文件第二节编制原则1、切实遵守落实招、投标文件，承包合同，设计图纸中的内容。把承包合同中有关安全、质量、环保、工期、文明施工等方面的规定在施工组织设计和施工中得到落实。2、坚持“安全第一，预防为主”的指导思想，制定积极有效的安全管理、技术组织措施，确保人身安全和工程施工安全。3、坚持“百年大计，质量第一”的方针，制定完善的工程质量管理制度，建立质量保证组织体系，针对本段工程特点和质量目标的要求，加强过程控制，从各个环节上保证工程质量目标的实现。4、根据施工总工期的安排和分阶段节点工期要求，利用网络技术××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计优化工期安排和资源配置，突出关键工序，统筹组织，超前计划，合理安排工序衔接。5、高度重视文明施工和环境保护工作，珍惜、合理利用土地。6、采用先进的施工技术，坚持专业化作业与系统管理相结合，科学安排各项施工程序，通过建立先进的项目信息管理系统，实现施工组织的连续、均衡、紧凑、高效。7、按照生产组织工厂化、工序控制专业化、现场作业机械化、过程控制信息化的思路组织施工。第三节编制范围本施工组织设计适用于××××××标××××××××特大桥连续梁施工，中心里程为××××××，连续梁跨度为32+48+32m。第二章工程概况及主要工程数量第一节工程概况一、设计概况××××特大桥起点位于××××××××××××。0#台尾里程DK828+853.793，28#台尾里程DK829+789.686，中心里程D1K828+942.3，桥梁全长935.893m。整体孔跨样式为1×24m＋（32＋48＋32）m连续梁＋24×32m。0～10号墩（台）位于曲线上，11～28号墩（台）位于直线上，梁部按平分中矢布置。二、连续梁梁体××××特大桥连续梁跨××××，全长113.3m，计算跨度为32+48+32m。梁体为单箱单室直腹板变截面结构，防护墙内侧净宽8.8m，桥面板宽12m；边支座中心线至梁端0.55m，横桥向支座中心距边支座为5.6m，中支座为5.1m；中跨中部10m梁段和边跨端部13.65m梁段为等高梁段，梁高为3.05m；中支座处梁高为4.0m，除0号段外其余梁段梁底下缘按二次抛物线y=(4-3.05)×x2/172+3.05m变化。箱梁顶板宽12.0m，底板宽6.7m；顶板厚32cm,边跨端块处顶板厚××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计由32cm渐变至55cm；底板厚30～60cm，腹板厚40～60cm。梁体在支座处设横隔板，全联共设4道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利人员通过。同时在梁端底板设置了检查孔。全桥共29个节段，其中2个0#梁段在支架上现浇，长10m；1#-5#梁段各4个、为悬浇节段，长度分别为3.0m+3.5m×2+4.0m×2；2个边跨非对称浇筑段7#，长度4.0m；2个8#梁段(边跨现浇段)长3.65m，利用挂篮及托架浇筑；2个边跨合龙段9#及1个中跨合龙段6#，合龙段长度均为2m。第二节主要工程数量梁体主要工程数量见下表：料材料名称规格单位数量备注梁体混凝土C55混凝土m31335.9含泄水坡C55无收缩混凝土m314封锚用桥面保护层C40纤维混凝土m381.6防水层m21359.6防护墙混凝土C40m339.1（35.1）钢筋HRB335t17.4（16.4）电缆槽竖墙及盖板混凝土C40m341.4钢筋HRB335t6.3HPB235t0.52管道压浆M50m318.8钢绞线纵向15.2t44.1不含备用束横向15.2t11.1PSB830螺纹钢筋公称直径25mmt5.66普通钢筋HRB335t219.7不含电缆槽坚墙、盖板等HPB235t23.0含定位钢筋锚具M15-9套312含备用束××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计JLM-25套840包括螺母、垫板等BM15-4BM15P-4套209209金属波纹管φ内=80mmm4427.4含备用束φ40mmδ=0.25mmm1256.8扁形波纹管：70mm19mmm2487.1球形钢支座Q4000-ZX-e100个4Q15000-GD个2Q15000-ZX-e100个2PVC泄水管φ160mm个76桥面泄水管φ100mm个4梁底泄水管第三章组织机构及人员、设备配备一、成立以队长为组长的管理机构，指挥部、项目部、××队组织机构框图具体见下：指挥部组织机构框图一项目经理部组织机构框图××工程队组织机构框图××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计二、××队主要管理人员配备表：××队主要管理人员表三、主要设备配备连续梁施工生产设备配备表序号设备名称规格型号单位数量备注1挂篮40T支42汽车吊QY25台23砼输送泵HBT80台24塔吊H=38m、80t.m台25混凝土运输车台56混凝土拌合站双90座111#拌合站7混凝土整平机台48插入式振动器ZX-50台209交流电焊机BX1-500台1410氧焊设备套411钢筋切断机CQ-40台412钢筋弯曲机GW6-40台413钢筋调直机GT3-12台314砂轮锯SJ-320台2钢绞线切割15张拉千斤顶见张拉工艺台1216高压油泵ZB4-500台12千斤顶配套油泵××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计17工业电梯38m台218灰浆搅拌机JS500台219灰浆泵台220卷扬机3T台2钢绞线穿束用21柴油发电机400KW台1第四章施工方案第一节总体施工方案连续梁采用菱形挂篮分段悬臂灌注施工，分别在2#、3#墩旁安装托架，墩顶立模灌注0号梁段，待混凝土强度达到设计值的95%及弹性模量达到设计值的100%并满足5天龄期时，张拉0号梁段预应力。在0号梁段安装挂篮，分别在挂篮上对称向两侧顺序灌注各梁段，移动挂篮，灌注下一个梁段，直到形成2个对称的T构；先合拢中跨完成梁体施工，然后在边墩旁搭设膺架并结合挂篮浇筑合拢两边跨梁段，全桥合拢，全部纵向束张拉之后两个月才能通行运梁车。第二节分部、分项工程施工方案一、连续梁施工方案本连续梁施工共分六个阶段。1、准备阶段：0号块(1)、检查墩顶标高及中线，不得超出设计误差允许值。(2)、安装2#、3#墩上支座，灌注临时支座混凝土。(3)、在2#、3#墩侧拼装托架，并进行预压消除非弹性变形后立模浇注0号块。(4)、待混凝土强度达设计值的95%，弹性模量达设计值100%且不小于5天龄期后，张拉纵向预应力钢束2N1、6N6到设计值，并进行管道压浆。2、挂篮悬浇阶段：1～5号、1ˊ～5ˊ号梁块××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(1)、在0号块两侧对称安装挂篮，并进行预压。(2)、以2#、3#墩为中心，对称悬臂灌筑1～5号、1ˊ～5ˊ号梁块。(3)、待各梁段混凝土强度达设计值的95%，弹性模量达设计值100%且不小于5天龄期后，张拉纵向预应力钢束。(4)、各梁块张拉钢束号及顺序a、1、1ˊ号梁段：2N2，6N7；b、2、2ˊ号梁段：2N3，4N8；c、3、3ˊ号梁段：2N4，6N9；d、4、4ˊ号梁段：2N5，4N10；e、5、5ˊ号梁段：4N11；3、中跨合龙阶段：6号合龙节(1)、做跨中合龙准备，将中跨其中一个挂篮后移，留下一个挂篮做合龙支架，测量中跨合龙口中线及高程。(2)、安装合龙段体外支撑，张拉钢束2N18、2N19，每束张拉力为设计张拉力的30%。(3)、灌注6号合龙节段混凝土。(4)、待合龙节段混凝土强度达设计值的95%，弹性模量达设计值100%且不小于5天龄期后，张拉2N18、2N19至设计张拉力的100%。(5)、拆除2#、3#墩临时支座，主墩体系转换。4、悬灌边跨不平衡段：7号梁块(1)、边跨挂篮前移一个梁段。(2)、悬灌浇筑边跨7号不平衡段，浇筑时在跨中合龙段两边5ˊ节段上设置压重各40t。(3)、待节段混凝土强度达设计值的95%，弹性模量达设计值100%且不小于5天龄期后，张拉2N12钢束。5、边跨合龙阶段：8号、9号节段(1)、在1#、4#墩顶安装托架并进行预压，安装边跨支座，将边支座纵向活动临时锁定。(2)、边跨挂篮前移一个梁段。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(3)、利用挂篮及墩顶托架，灌注8、9号节段混凝土。(4)、待节段混凝土强度达设计值的95%，弹性模量达设计值100%且不小于5天龄期后，解除两边墩临时锁定措施，张拉2N13、2N14钢束。6、成桥阶段：全桥合龙(1)、张拉合龙钢束4N15、4N16、6N17至设计值。(2)、张拉剩余的4N19、6N20、6N21、6N22、6N23号钢束至设计值。(3)、拆除全桥挂篮。(4)、全桥合龙，全部纵向束张拉完2个月之后才能通行运梁车，桥面合龙两个月后可进行桥面安装和轨道铺设，完成桥面工程。××××特大桥连续梁施工顺序及结构体系转换图见下页。二、总体施工工艺流程详见下页三、各分项工程进度安排序号分项工程工期（天）10#梁段452悬浇节段(1～5)403中跨合龙段(6)84边跨不平衡段(7)85边跨合龙段8××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计主墩施工完毕在主墩上安装临时支座及永久支座铺设0#段底模、外侧模、内模及顶板模板安装托架及托架预压绑扎底板、腹板钢筋及顶板钢筋安装预应力管道模板加工制作钢筋加工管道加工制作锚具检验检查签证浇注0#梁段混凝土选定配合比挂篮就位穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板绑扎钢筋、安装预应力管道浇注1#节段混凝土穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板拆除挂篮（外侧模除外）安装吊架安装内模合龙段绑扎钢筋、安装预应力筋合龙段临时锁定浇注合龙段混凝土穿预应力索预应力索张拉孔道压浆拆模板穿预应力索钢绞线检验制作砼试件强度试压挂篮试验挂篮加工制作检查签证制作砼试件强度试压挂篮前移吊架加工制作制作试件浇注砼张拉钢绞线制作钢绞线检验张拉设备校正、试验压浆机具准备拼装边墩墩旁支架支架预压铺设现浇段模板绑扎钢筋安装预应力管道构架加工制安制作砼试件强度试压循环施工完成中跨合龙段连续梁总体施工工艺流程图××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计四、支座安装本梁支座采用LXQZ球型支座，由于支座的体积和自重都较大，采用墩下组装、整体吊装就位的方法安装。支座安装应在绑扎浇注段钢筋之前进行。安装前，应先检查产品的技术指标、规格尺寸是否符合设计要求，如不符合，不得使用。必须用小型磨光机打磨垫石表面，以保证整个面上均匀压力。并认真检查所有表面、底座及垫石标高，直至垫石顶任一点标高与设计标高之差都在2mm以内，且四角高差不大于1mm；安装支座时，要先在无灰尘干扰的平整地面上，按产品说明书组装支座并临时锁定，再整体吊起，纵横向对中放到支承垫石上，经复核确定支座标高及纵横向中心数据无误后锚固地脚螺栓。安装支座时，要注意有无支座偏心设置。根据连续梁混凝土收缩徐变、弹性变形、气温影响以及施工过程中连续梁临时支承的设置，计算确定支座上滑板的预偏值(请设计单位协助提供)。使得混凝土的收缩徐变全部完成后在平均气温时，支座的上下座板中心能重合，以满足支座设计要求。调整后，再将上、下支座板临时锁定。支座安装前，应检查支座连接状况是否正常，但不得松动上、下座板连接螺栓。安装时，凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除锚栓孔内中的杂物，安装灌浆用模板，并用水将支承垫石表面浸湿，用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间应留有20-30mm空隙，安装灌浆用模板。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计仔细检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强度灌注材料灌浆，灌浆材料性能要求见下表所示：抗压强度（MPa）泌水性不泌水8h≥20流动度≥220mm12h≥25温度范围＋5～＋35℃24h≥40凝固时间初凝≥30min,终凝≤3h28d≥50收缩率＜2%56d和90d后强度不降低膨胀率≥0.7%应采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔处空隙，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。灌浆前，应初步计算所需的灌浆体积，灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差，应防止中间缺浆。灌浆材料终凝后，拆除模板及四角钢楔块，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。拧紧下支座板锚栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座的上、下支座连接钢板及螺栓，并安装支座钢围板。安装支座时注意：支座中心线与主梁中线应平行；支座标高应符合××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计设计要求，且顶面水平；纵向活动支座上下导向块保持平行。五、混凝土泵送设备及管道的选择、布置⑴、混凝土泵送设备选择及布置根据大桥施工现场最大水平输送距离、混凝土浇注时要求的最高速度等条件，选用2台HBT80型混凝土输送泵。在泵送混凝土的施工中，混凝土泵的停放布置应考虑下列条件：a)混凝土泵应尽可能靠近浇注地点，同时还要方便输送管的布置。b)混凝土泵设置处应场地平整、坚实，具有重车行走条件。c)混凝土泵停放的地点要有足够的场地，以保证用原材料供料时方便。d)停放位置应接近排水设施，便于混凝土泵的清洗。e)安置混凝土泵时，将其支腿完全伸出，并插好安全销。⑵、混凝土输送管道选择及布置选用管径为125mm的输送管，同时配以截止阀、锥形管、管接头。弯头根据管道路径配备，在输送管末端接一根8m长的软管直接布料。考虑两端平衡浇筑,竖管上桥后接横管,横管后端接三通管,然后接纵向管道到仓内。布置管道时尽可能缩短管线长度，少用弯管及软管，使用弯管其曲率半径应尽量大，最大限度地减少压力损失。输送管的铺设应保证安全施工、便于清洗管道，排除故障和装拆维修的方便。同时采用新、旧管段时，将新管布置在泵送压力较大处。在同一条管线中，应采用相同管径的混凝土输送管；管线布置为横平竖直。垂直向上配管时，地面水平管长度不小于直管长度的四分之一，且不小于15m。在混凝土泵机Y型管出料口3～6m处输送管根部设置截止阀，以防混凝土拌和物反流。输送管沿墩身向上布置，垂直管用预埋件固定在桥墩上，每节管不××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计少于1个固定点。垂直管下端的弯管，不得作为上部管道的支撑点，设钢支撑承受垂直管重量。管道接头卡箍处不得漏浆。定期检查输送管，特别是弯管和锥形管等部位的磨损情况，以防爆管。六、0#块施工⑴、施工工艺流程详见下图所示。⑵、墩梁临时固结a、设计要求临时锚固措施中支点处应能承受40556KN·M的不平衡弯矩及33916KN的支反力，两端混凝土浇注不平衡重不超过20t。b、确定产生不平衡弯矩的荷载现浇梁在分段施工过程中会产生部分不平衡荷载，产生不平衡荷载主要为三部分：堆放在已施工节段上的料具、钢材、以及施工人员等临时荷载引起的不均衡荷载，此部分荷载为主荷载；箱梁构件自重因施工产生的误差及T构自身两端设计重量偏差引起的不均衡荷载，此部分荷载较小。施工过程中空中吊装机具时，吊装机具坠落在桥面上对桥梁产生的冲击荷载。c、墩梁固结方案采用在桥墩两侧设置钢管砼立柱并在墩顶四角设置临时支墩的临时固结方案，具体做法如下：在承台距墩中心线纵向3.5m处预埋4根φ600mm钢管（横桥向距墩中心线2.9m）。承台上布置立柱周围1m范围内要增设φ12螺纹钢加强钢筋网,网距10×10cm。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计预埋中墩临时固结构造钢筋、模板加工各种材料准备墩旁托架搭设托架预压底模安装底模调整钢筋绑扎预应力管道安设、加固模板安装模板加固调校检查混凝土浇筑及养护预应力张拉、压浆、封锚拆除模板托架拆除、现场清理钢管砼立柱施工步骤为：浇注承台前，先在承台内预埋钢板，承台混凝土浇注后，利用吊车配合安装φ600mm钢管(δ=12mm)，钢管内壁上下端焊接长度为140cm按等间距焊接10根Φ25罗纹钢筋，其中要求各70cm嵌入钢管和梁体或承台混凝土内。钢管内灌注C40混凝土。为加强钢管立柱的稳定性，加工2根30双槽钢，用双槽钢将两立柱连结成整体。在墩顶四角设个临时支墩，采用C40混凝土。每个临时支墩内布置××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计32根φ25螺纹钢(双排布置)，精轧螺纹钢距墩横轴线1.9m，间距10cm，埋入墩内100cm，埋入梁体80cm。支墩尺寸120cm×70cm。施工过程中严格控制累计不均衡荷载不超过20T。临时支座分三次浇注成型，第一次浇注30cm厚C50混凝土，然后浇注5cm厚硫磺砂浆，强度M40。最后C50混凝土至梁底。为便于拆除，在浇注硫磺砂浆时，里面预埋电阻丝，拆除时通电熔化硫磺砂浆。连续梁箱体与临时支座相接部位布设纵横φ12间距100mm的钢筋网。临时支座顶底面各设一薄层隔离层，隔离层用两层油毡制作，以便在合龙后清除临时支座。e、临时支墩拆除（解除墩梁固结）边跨合龙前，安装刚性骨架后，应随即将边跨一侧的支座上、下座板约束解除。边跨合龙并张拉该阶段所有预应力束后，先对称割除墩旁钢管临时支墩，然后凿掉立柱砼；墩顶支墩硫磺砂浆内的电阻丝通电熔化硫磺，再割除墩四角预埋钢筋，拆除临时支座。中跨合龙后、张拉前，将主墩支座上、下座板的临时约束解除后，方可进行预应力张拉。⑶、0#块托架施工桥正面（顺桥向）每侧预埋5片托架，间距1.8m，用10号槽钢连接；桥墩侧面（横桥向）预埋2片托架，间距1.8m.托架埋进墩内70cm，为防止预埋托架上下面混凝土因受力开裂，在上下混凝土接触面布置10x10cm的φ16钢筋网片。先在顺桥向托架上布置2根横梁，横梁上置9根纵梁，间距1.5m。再在纵梁上置12号横向槽钢，槽钢纵向间距0.6m，横桥向腹板处间距30cm。在槽钢上立钢管支架，钢管支架上安可调顶托，顶托上置两层10x10cm方木，方木上铺设底模。所有托架杆件之间的连接全部采用焊接，焊接采用满焊，焊接质量××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计要符合规范要求。托架应有足够的强度、刚度及稳定性。在托架上浇筑梁段时，由于托架弹性、杆件连接处有缝隙等原因，承压后易变形引起模板下沉移位甚至导致混凝土梁段出现裂缝。因此在支架搭设好并铺好底板模板后，对支架进行预压试验。预压以消除其非弹性变形，测出弹性变形，并检验支架的安全性能。预压方法采取在承台预埋精轧螺纹进行张拉，预压吨位为箱梁自重的120%。⑷、梁体模板施工a、底模0#段底模支承在托架上，按设计要求调整模板面坡度，模板底梁采用10cm的槽钢，并用楔木或钢板垫平。立模标高应根据预压结果预留支架系统的弹性变形值，设计预拱度，砼徐变及二期荷载等因素确定。b、外侧模板外侧模板用型钢和组合钢模板加工组拼，以螺栓定位，标高调整和拆模采用钢管顶托。c、内模板和过人洞模板箱梁内腔选用组合钢模。为便于模板的拆运，构件长度宜小于2m。过人洞模板也可采用竹胶板。d、端板与堵头板端板与堵头板是保证0#段梁端和孔道成形满足要求的措施。端模架为钢结构，骨架∠100mm×100mm×10mm角钢做横梁、竖梁，用长拉杆穿过两内模对拉。每端可用多根角钢作斜撑与支架联结，以保证端板准确定位。由于箱梁纵向预应力管道密集，堵头板预应力筋孔道集中，根据施工要求及制作条件，用钢板加工后组拼。外侧模、内模、端模间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑，以制约施工时模板变位和变形。e、模板安装××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计成形后模板的整体、局部强度和刚度应满足安全要求，其允许挠度及变形误差应符合规定，外形尺寸准确，模面平整光洁，装拆操作安全方便。模板内部尺寸允许偏差为0～3mm；轴线偏位允许偏差为±50mm，模面平整度（2m内）允许偏差为1mm。模板安装顺序为：安装底板→外侧模→内模→端头板→底板堵头板→顶板内模→顶板堵头板→外翼边板。f、模板拆卸浇筑混凝土后，待强度达到设计强度的75%时可按如下顺序脱模：堵头板→端模板→外侧模→过人洞模→底模。底模必须等到本节段预应力筋张拉后才能进行。⑸、托架预压参照边跨现浇段施工。⑹、混凝土浇注混凝土浇筑前，必须对模板、钢筋间距、钢筋保护层、预埋件、构件轮廓几何尺寸等作认真检查，报监理批准后方可浇筑。混凝土由混凝土拌和站供应，通过施工便道由混凝土运输车运输，混凝土输送采用地泵。泵管适当覆盖，混凝土必须在30min内运至部位，完成入仓。当入仓卸料高度大于2m时，必须采取防止砼离析的措施（设溜槽）。箱梁混凝土自标高较低处向高处进行浇筑，用两台地泵对称布料，水平分层、斜向分段、两侧腹板对称。浇筑时同一断面先浇筑底板，后腹板、顶板。为避免下梗肋处出现露筋、蜂窝麻面等质量问题，浇筑底板时拟从顶板预留的天窗下灰，待底板打平后，再从腹板下灰。底板、腹板立面浇筑顺序示意图如下图所示：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计为保证腹板混凝土不从下部挤出，底板与腹板混凝土应相错进行，并适应控制浇注高度、速度，混凝土坍落度控制在120～160mm内，严禁过振。振捣时设专人负责，在振捣上一层时，振捣棒须插入下一层10～15cm，而且必须在下层混凝土初凝之前。根据施工时外界温度和混凝土初凝时间及混凝土每小时输送率来调整分段长度，混凝土振捣采用插入式振捣棒，并严格按规范振捣，振捣时选用经验丰富的作业工人，确保底板混凝土振捣密实；混凝土浇筑过程中需注意每个内模两侧对称下料，对称振捣，浇筑分层厚度控制在40cm，减小内模上浮力并防止倾斜、偏位。顶板混凝土的厚度采用焊接临时竖向钢筋，在钢筋上作顶面混凝土高程标记，浇筑时严格控制。隔墙人洞以下砼采用局部开口的方法加强捣固确保浇筑质量。桥面板混凝土灌筑到设计标高后用提浆整平机抹平，保证排水坡度和平整度。混凝土在振捣平整后即进行第一次抹面，顶板混凝土应进行二次抹面。第二次抹面应在混凝土近初凝前进行，以防早期无水引起表面干裂。浇筑横隔板时,适当减小坍落度,保证混凝土浇筑不翻浆。灌筑前检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度；检查所有模型紧固件是否拧紧、完好；模型接口是否有缝隙；所有振动器是否完好。在混凝土浇注过程中，随机取样制作混凝土强度及弹性模量试件，××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计其中强度和弹性模量试件应分别从箱梁底板、腹板和顶板取样。试件要随梁体或在同样条件下振动成型。已完工梁段接茬混凝土应进行凿毛，露出新鲜石子面，并充分润湿，以加强相邻节段的连接。预应力混凝土连续梁悬臂浇筑允许偏差应符合下表规定：项目允许偏差悬臂梁端高程与设计高程之差+15合龙前两悬臂端相对高差合龙段长度的1/100且不大于15梁段模板中线与设计中线之差5轴线偏差15顶面高程差±10悬臂施工的要点在于对称平衡施工，所以箱梁浇筑时两端应注意平衡，两侧砼浇筑不平衡重不得超过20t。⑺、预应力筋张拉纵向预应力体系：采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，张拉采用与之配套的机具设备。管道形成采用镀锌金属波纹管成孔。横向预应力体系：采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用BM15-4（P）锚具及配套的支承垫板，张拉采用YDC240Q型千斤顶，管道形成采用内径70×19mm扁形金属波纹管成孔。竖向预应力体系：竖向预应力采用PSB830型Φ25高强度精轧螺纹钢,锚固体系采用JLM-25型锚具,张拉采用YC60A型千斤顶，管道采用内径Φ35mm铁皮管成孔。预施应力分阶段一次张拉完成。张拉应在梁体混凝土强度达到设计值的95%，弹性模量达到设计值的100%后进行，且必须保证张拉梁体混凝土龄期大于5天。预应力采用两端同步张拉，并左右对称进行，最大不平衡约束不超××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计过1束，张拉顺序先腹板束，从外到内左右对称进行。各节段先张拉纵向再竖向再横向，并及时压浆。预施应力采用双控措施，预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值进行校核。预施应力过程中保持两端的伸长量基本一致。七、悬臂浇注梁段施工⑴、挂篮设计a、挂篮技术参数及性能简介挂篮为新加工，按以下主要技术参数进行设计：挂篮可承载不大于1500kN的梁段；挂篮自重及全部施工荷载不大于450kN；挂篮浇注箱梁分段长度2.0m、3.0m、3.5m、4.0m；挂篮浇注箱梁高度：3.694m～3.05m；挂篮浇注箱梁腹板厚56.5cm～40cm，且成线性变化。b、挂篮构造一台挂篮总长10.8米，高6.1米，后锚在已浇好梁段上5.00米处，悬臂长4.9米。挂篮及附属设备的重量约400KN。挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。(a)主桁架系统主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在前后横梁上设置上下两层平面联结杆件以提高主桁的稳定性和刚度。主桁杆件采用H型钢两侧焊钢板，杆件间采用30CrMnTi销子销接，前后横梁桁片及其平联采用钢板和角钢。在前后横梁下方设分配梁，用于悬挂底篮、模板。为改善露天施工条件，桁架顶部设置遮雨棚。(b)行走及锚固系统挂篮在悬浇完一段箱梁，预应力筋张拉完毕后开始前移。挂篮前移时，通过后锚千斤顶将上拔力转换到行走小车上，由反扣于工字型钢轨道上的行走小车来平衡倾覆力矩，前支点采用底贴四氟板组合滑船，由液压油缸顶推前移。采用焊接型钢的轨道分长轨和短轨两种，由锚固梁××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计与箱梁竖向预应力筋连接并锚固。浇筑混凝土时，需通过箱梁顶板上预留的孔道，穿锚杆与主桁后结点锚固。走行系统主要由轨道、锚固轨道的精轧钢（φ25）、前支点、后支点、垫枕和后锚体系组成。轨道由面板、2侧肋板和底板（全为1.5cm）钢板焊接而成，轨道两侧肋板和底板开有小孔，供锚固精轧钢操作使用。轨道一般由一根长轨（3m）和一根短轨（1.5m）组成。前支座直接安放在轨道面板上，后支座上有四个滑轮扣在轨道面板上。垫枕由18或20工字钢组成，主要用以调平轨道。锚固轨道的精轧钢间距50cm一根，锚固深度（砼内50cm即可），露出砼面高度为37±3cm。后锚装置主要由后锚梁和锚固精轧钢组成。后锚梁由30双槽钢焊接而成，梁直接压在主构架后支点上，精轧钢直接将梁锚在已浇好的梁段上。(c)吊带系统用以连接挂篮主桁架和底模平台，根据不同位置和作用，吊带均选用Φ32精轧螺纹钢。上端悬吊于前后横梁桁片上，下端与底平台或侧模分配梁连接，用液压提升装置来调节底模系统的标高。(d)底平台系统底平台系统由底篮前后横梁、纵梁等组成，模板直接铺于底平台上，前后横梁悬吊于主桁架，浇筑混凝土时，后横梁锚固于前段已完箱梁底板上。(e)模板系统模板结构包括外模、内模、堵头模板等。外模分模板、骨架及滑梁，外模模板由6mm钢板加型钢带组成，与内模模板用对拉杆连接，外加支撑固定。支承模板及滑架的滑梁前端悬××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计吊于主桁上。滑梁后端悬吊于已浇箱梁翼板，浇筑混凝土时锚于前段已完箱梁翼板，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。内模亦由模板、骨架、滑梁组成。支承模板、骨架的滑梁前端悬吊于主桁，后端悬吊于前段已浇箱梁顶板。挂篮行走时，滑梁同时随挂篮前移。内模板采用组合钢模和型钢带组成，与外模对拉，内支撑固定。内支撑设调节螺栓支撑，在角隅处，型钢骨架设螺栓连接，用以调整内模宽度适应腹板厚度变化，内侧设有收分模板，以适应后面每一段箱梁高度变化。堵头模板因有钢筋和预应力管道伸出，其位置要求准确，采用钢模板，根据钢筋布置分块拼装，随后和内外模连接成整体。附《32+48+32m连续梁施工挂篮设备图》⑵、挂篮预压a、预压目的充分消除挂篮产生的非弹性变形，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算中，确保挂篮安全可靠。b、预压方法挂篮预压压重为悬臂梁段重量（最重梁段）的1.2倍。预压加载分5级进行,空载-20%-50%-70%-100%-120%,卸载时,也按此级别进行120%-100%-70%-50%-20%-空载。每级荷载在加载(或卸载)完成时,应停留半个小时以上,待沉降稳定后进行观测,得出有关变形数据。满载后应停留至少一天后才可进行观测。c、沉降观测沉降观测分级进行，满载沉降量-卸完空载沉降量（即最终沉降量），即为挂篮弹性变形量，弹性变形量在施工中要计算到施工预拱度中。立模时，要考虑非弹性变形。⑶、箱梁悬臂浇注施工顺序上一节段预应力筋张拉、压浆完成→内、外侧模整体脱模并固定在××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计滑梁上，滑梁临时吊挂于该段已张拉梁体上→解除锚固系统→挂篮走行→挂篮锚固→外侧模沿滑梁滑移就位→调整模板尺寸及标高→(合格)绑扎底板、腹板钢筋、预埋件、预应力管道安装→内模沿滑梁滑移就位→调整内模尺寸及标高→绑扎顶板钢筋、安装预应力管道、安装端模及堵头模板→调整标高→自检和监理工程师检查→两端对称灌注混凝土(其差值不得大于一块底板重量)→养生→拆除端模、凿毛→穿束→(混凝土强度达到95%、5d龄期、100%设计弹模值)张拉→压浆进入下一循环。梁底按设计图纸放样控制。顶板中及时预埋栏杆埋件、安装伸缩缝钢筋，预留泄水管孔位。⑷、箱梁悬臂浇注施工工艺流程0#梁段施工托架、模板拆除挂篮拼装、预压挂篮移动、固定、调整梁段模板、钢筋、预应力管道安装混凝土浇注混凝土养护预应力筋张拉、压浆封锚合龙段施工边跨现浇段施工挂篮加工悬浇梁段施工完毕进入下一梁段施工⑸、挂篮走行及锚固体系转换在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。挂篮前移时工作步骤如下：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模（脱开底模、侧模和内模）。脱开底模后，前后底篮横梁改用钢丝绳分别吊在前后上横梁上，松开前后吊带，吊带不受力。当前梁段为0＃梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，将短轨换成长轨，将长轨锚固，落下千斤顶，滑船压在轨道上，安装水平顶推千斤顶（或手拉葫芦）。当前梁段为1＃~最后一悬浇节段、用千斤顶将挂篮前支点顶起，拖动轨道至下一梁段位置就位，锚固轨道，落下千斤顶，滑船压在轨道上。挂篮后结点进行锚固转换，松开后锚，将上拔力转给后锚滑轮。拆除底模后锚杆，此时底篮后横梁仅用吊带吊住。拆除侧模后端的内吊杆，用后滑梁架后端吊住。此时内滑梁架的上端固定在桥面上。拆除内模走行梁的后吊杆，用特制的后走行梁架将内模走行梁后端吊住，上端固定在桥面上。用水平千斤顶顶推（或手拉葫芦托动）挂篮前移，将底模、侧模、主桁系统及内外走行梁一起向前移动，直至下一梁段位置。挂篮就位后，用挂篮后结点千斤顶进行锚固转换，将上拔力由锚固小车（即后锚滑轮）转给主桁后锚杆。安装底模后锚杆。安装侧模、内模后吊杆，调整后走行梁架。调整模板位置及标高。标高位置调好后，底蓝前后横梁必须由前后吊带锚死（在上横梁上），钢丝绳不受力。内外走行梁后吊点也必须由特制滑轮转移到吊杆上。待梁段底板及腹板钢筋绑扎完毕后，将内模拖动到位，调整标高后，即可安装梁段顶板钢筋。梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循环。挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或经××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计纬仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，应使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。八、箱梁边跨现浇段施工根据现场实际情况，箱梁边跨现浇段采用支架法施工，支架采用碗扣式脚手架搭设，模板采用钢木组合模板。⑴、支架基础处理采用碗扣式脚手架作为边跨现浇段施工的支架，承台基坑应分层夯填密实，每层厚度不得大于25cm,土质地段应采用气夯将地基夯实，确保承载力达到300Kpa以上，达不到者采用掺水泥或石灰等改良土壤，然后在其上夯填50cm厚三七灰土垫层，若连续降雨、无法保证灰土含水率达到要求时，应采用级配碎石回填基坑及换填地基，最后在顶面浇筑20cm厚C20混凝土垫层做为脚手架基础，基础四周设排水沟。脚手架上铺设纵横方木，方木上铺设竹胶板作为箱梁的底模。⑵、支架搭设支架材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种，立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.6m，横杆采用0.6m、0.3m两种组成，顶、底托采用采用可调托撑。碗扣脚手架，立杆纵向排距均为60cm，横向排距：腹板及中间箱室部分为30cm,其余部分为60cm，横杆步距:梁底以下两层采用60cm，其余均采用120cm。脚手架上铺设纵横方木，其中腹板部分纵横梁均采用10×12cm方木，梁体箱室部分均采用15×12cm方木。方木上铺设竹胶板作为箱梁的底模。⑶、模板工程底模下横向放置圆钢管，以便边跨合龙施工时现浇梁段能沿纵向自由移动，底模调整、卸模采用顶托完成。外模（包括纵向、竖向加劲肋）采用钢模板，加固方法同0＃段施××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计工，翼缘底模板采用支架支撑，其布置间距与0＃梁段相同。内模采用组合钢模，加固方式与0＃梁段施工相同，箱梁内顶板采用支架支模，支架直接支撑在底模板上，脚手架下面用同标号的砼垫块支垫，其调模、卸模采用木楔完成。⑷、支架预压A、预压荷载的计算支架预压重量根据每节段箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量加上施工荷载总重量的1.1倍。B、测点的布置：预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，测量位置设在支点、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6处，每点位横向均设3点。预压前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。C、预压材料的选用预压荷载选用大型编织袋装砂，每袋重量1.0t左右，袋子装完后，称量出具体重量后标注在袋子外面醒目位置，便于预压时记录。对于梁端较厚部分及腹板位置，预压荷载较大，预压时，底面用沙袋压至和跨中荷载相同后，上面用型钢及其他钢材压重，钢材重量做好详细的称量并做好记录。预压材料在搅拌站装完称量后运至施工场地。D、吊装设备的选用预压吊装设备采用汽车吊，以加快施工进度。E、预压顺序及观测预压顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先预压，后浇筑混凝土的部位后预压，根据本工程的几何特点及混凝土浇筑顺序，预压的顺序应为：按设计标高调整好底模标高，并对观测点进行初始观测。然后开始预压，先压靠近墩身处，再依次加载向远离墩身的位置排列砂袋。全部重量达到50%时对底模、支架等处的观测点进行标高和平面位××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计置坐标测量，并详细作好记录。分析支架的变形规则。继续按上一步的步骤进行预压，待压至总重量的100%时继续对观测点进行测量并详细作好记录。预压至总重量的110%时停止预压并持荷一天。在这期间对底模、支架等处的观测点每6个小时进行一次观测，作好详细记录。预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，若沉降不明显趋于稳定可卸载（沉降两次差值小于1mm）,卸载后继续观测一天。一般要求预压时间为2～3d。沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，绘制加载-支架沉降曲线。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素：δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5δ1——箱梁自重产生的弹性变形量；δ2——支架弹性压缩量；δ3——支架与方木、方木与模板、支架与下垫垫木之间的非弹性压缩量；δ4——支架基础地基的弹性压缩量；δ5——支架基础地基的非弹性压缩量。通过预压施工，可以消除δ3、δ5的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按Δ=δ1+δ2+δ4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱,预拱度的设置要适当减小。注意观察，加载过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。F、卸载按照预压顺序后预压的先卸载，先预压的后卸载的顺序进行卸载。卸载至总重量的100%、50%及全部卸载完时，对观测点进行观测并记录。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计在预压重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。砂袋应在桥下不妨碍施工的地方临时存放，待该节段施工完毕，下阶段支架搭设好以后，继续进行预压作业。直至最后几段，满足预压需要后，多余的砂子运回搅拌站，合龙段预压完后，剩余所有砂子全部运回搅拌站，以达到节约成本的目的。G、支架预拱度设置根据测出梁段荷载作用下支架产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值、张拉以后的起拱量与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度重新调整底模标高。施工中根据预压观测成果和有资质施工监控单位仿真计算结果进行支架预拱度的设置。以确保成桥后的梁体线形满足设计要求。预拱量采用厚度分别为1～10mm的各种薄钢板在相应设计位置处水平支垫底模的横梁。调节预拱度时，由水准仪配合，精确测量。⑸、墩顶支座安装现浇端在水平荷载作用下有一定偏移量，墩顶支座的上支座板在安装时应在纵向向外设预偏心，以满足合龙段临时束张拉时梁体向跨中方向的纵移，上下支座板要临时锁定，从而保证成桥时支座中心符合设计位置。合龙段施工预埋件按照设计及施工要求设置。⑹、普通钢筋施工、混凝土浇注及预应力施工箱梁边跨现浇段采用一次浇注完成，浇注时按底板、腹板、顶板的顺序进行。a、普通钢筋施工同主桥箱梁其它梁段施工。b、混凝土浇注及养护措施同箱梁其它梁段同施工。c、边跨浇混凝土强度达到设计的95%，弹性模量达到100%，且龄期不少于5天后进行预应力张拉。预应力施工中的其它事项同箱梁其它梁段施工。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计九、挂篮拆除本桥连续梁因跨河施工，挂蓝不宜在中间拆除，必须倒退到0#块上方能拆除，挂蓝倒退时，为空载行走，所以不需要后锚进行锚固，依旧用原来挂蓝轨道的精轧钢倒铺轨道，用螺母锚死轨道；吊前后底横梁的前后吊带都要拆除，底横梁倒退只能用两侧的倒链（距离大于梁顶板宽每侧各1m）挂上，通过倒链降低前后底横梁的高度，内模可拆除；外模倒退依旧靠走行梁进行，走行梁的前后吊点都要吊在前进时预留孔内；挂蓝倒退行走与前行一样，行走时，注意两端平衡、左右两侧平衡及均匀行走，速度要控制不要过快，轨道一定要锚固牢固，走下坡时，要用倒链托住挂蓝后部。十、箱梁合龙段施工主桥箱梁共设三个合龙段，即两个边跨合龙段、一个中跨合龙段。合龙段箱梁截面与现浇段远离梁端的截面相同，每个合龙段长2m，混凝土19.2m3，梁段重50.8t。箱梁的合龙，即体系转换，是控制全桥受力状态和线形的关键工序，因此箱梁的合龙顺序、合龙温度和合龙工艺都必须严格控制。全桥箱梁合龙由中至边对称进行，即先合龙中跨，后合龙边跨。合龙温度控制在20±50C，并避开大风季节，选择在一天中气温最低时进行。⑵、中跨合龙中跨合龙利用悬空吊架（利用一侧挂篮改装）进行，具体合龙程序为：a、完成T构悬臂箱梁施工，现浇支架和梁段施工,边跨合龙及张拉；解除主墩墩梁固结。b、将挂篮主桁的一端穿过合龙段，使挂篮主桁支承在合龙段两侧的箱梁悬臂端，形成合龙段施工吊架。然后将挂篮底模与现浇段底模对接，形成底模；中跨另一个挂篮后退；××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计c、在中跨两悬臂端加配重（平衡水箱内注水），复测梁顶高程，并在当天最低温度时等强焊接刚性骨架，并完成合龙段钢筋、模板和预应力管道的安装；d、选择当天最低温度，浇筑合龙段混凝土，同时将压重逐渐解除（平衡水箱内放水）；e、混凝土强度达到设计的95%，弹性模量达到100%，且龄期不少于5天后进行预应力张拉；f、拆除临时性刚接，拆除挂篮。⑶、边跨合龙搭设支架浇筑边跨砼。对边跨合龙段进行多日跟踪观察，根据观测资料及应力应变的定量分析确定边跨合龙施工工艺：通过挂篮前后移动调整边跨合龙段两侧高差至规范要求内，选择日间悬臂标高时（一般在一日之清晨）用支撑撑住悬臂端使其不能上翘，也不能下挠（有支撑撑住），这样避免了竖向相对位移又无需庞大的压重，支撑后在连续观测两日，确认稳定后进行其他工序；焊接由两片型钢组成的合龙段刚性骨架，构成刚性支承以抵消悬臂段伸长变形产生的应力，支承刚性骨架于合龙前焊接完毕。边跨合龙段和中跨合龙段均采用相同的临时锁定工字钢固接方案，见下图。即：分别在箱梁顶板和箱室底板上面焊接两对I32a工字钢，每对I32a工字钢分别用上、下两块10mm和20mm钢板焊接成整体，并焊接于下钢板的U形钢筋与混凝土连接成整体，达到合龙段锁定的目的。刚性骨架加工及安装详见附图。混凝土强度达到设计的95%，弹性模量达到100%，且龄期不少于5天后进行预应力张拉。张拉前需将支座上、下座板的临时连接解除。⑷、工艺流程工艺流程图见下页。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计边跨现浇段完成浇注中跨合龙段砼中跨合龙段吊架及模板安装普通钢筋及预应力管道安装T构悬灌完成边跨配重中跨合龙段锁定中跨预应力施工边跨合龙段模板安装普通钢筋及预应力筋安装边跨合龙锁定边跨合龙段砼浇注边跨预应力施工拆除模板支架拆除临时刚性骨架⑸、体系转换体系转换与合龙段施工同时进行，先合龙中跨，再合龙边跨，完成全桥的体系转换。详见“体系转换程序及合龙段施工过程配重示意图”。⑹、平衡设计合龙段施工时，每个T构悬臂加载应尽量做到对称平衡。由于合龙前悬臂受力以弯矩为主，故平衡设计遵循对墩位弯矩平衡的原则。平衡设计中考虑如下几种施工荷载：a、合龙吊架自重及混凝土浇注前作用于合龙吊架的荷载。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计其中合龙吊架自重,包括底篮、内外模、工作平台重量；混凝土浇注前作用于合龙吊架的荷载包括合龙段普通钢筋；竖向预应力粗钢筋与横向预应力钢绞线；根据吊架及荷载重可计算对墩位的相应弯矩；b、直接作用于悬臂的荷载直接作用于悬臂的荷载包括底板束及合龙段位置底板束管道芯模重、临时预应力束重、劲性骨架重。根据荷载布置及大小可计算对墩位相应弯矩。c、合龙段混凝土重中跨合龙段混凝土在凝结前，其重量由合龙吊架承受。在混凝土浇注前，其重量由近端配重替代，在混凝土浇注过程中，根据混凝土浇注重量放水逐渐卸去悬臂端的配重。边跨合龙段混凝土在支架拆除前，其重量由支架承受，未作用于悬臂端，应在近端加配重代替合龙段混凝土对悬臂端的作用，同时远端也应加配重保证T构平衡。在支架拆除时，卸去悬臂端配重。平衡配重在合龙锁定之前加到相应悬臂端，可使合龙锁定之后骨架处于“不动”，避免薄弱处受剪破坏。十一、箱梁悬臂施工线型控制⑴、概述悬臂梁灌注施工中，结构的线型控制直接影响合龙精度及成功与否，是确保梁的施工质量的关键之一。施工中的线型控制要求比较精确（合龙时两悬臂端高程允许偏差、轴线允许偏差必须符合规定，而影响挠度的因素极为复杂（主要有挂篮变形、箱梁梁段自重、预应力施工、施工荷载、砼的收缩与徐变、日照温差与温度变化、结构体系转换等）。施工中必须对挠度进行精确的计算和严格控制。⑵、悬臂箱梁的施工挠度控制a、各参数的测定××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计根据对影响挠度的各因素及其影响机理的分析，确定施工现场待测参数，各参数及其测定如下：（a）挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用砂袋试压法进行荷载试验，加载量按各梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。根据挂篮的荷载与挠度关系曲线，可查出悬臂施工中各梁段荷载作用下挂篮将产生的变形。（b）施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员机具等。其中挂篮设计重量为350kN，施工人员机具按100kN考虑，所以T构两悬臂端施工临时荷载各450kN。（c）箱梁砼容重和弹性模量的测定砼容重随着施工的推进采用常规方法测试。砼弹性模量主要测定砼弹性模量E随时间t的变化过程，即E—t曲线，采用现场取样通过万能试验机试压的方法，分别测定砼在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的E—t曲线。（d）砼的收缩与徐变观测砼的收缩与徐变采用现场取样，进行长期观测，在长期观测结果未出来时，采用以前其它桥梁施工中相同或相似条件下同标号砼的试验数据。（e）温度观测温度观测分为大气温度观测和箱梁体内部温度观测，大气温度观测在与高程测量的同时进行，以便主梁高程代表性的确认。箱梁体内温度观测采用预埋元件进行，考虑到各T构的温度大致相同，选某个典型的截面作为温度测试对象。b、施工预拱度计算××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计虽然设计文件提供了预拱度，但因实际施工中的施工条件、使用材料及实际工期与设计假定不尽相同，故施工中必须重新计算箱梁节段的预拱度。c、悬臂箱梁的施工挠度控制（a）根据预拱度及设计标高，确定待灌梁段的立模标高，严格按立模标高立模。（b）成立专门的观测小组，加强观测每个节段施工中砼浇注前后、预应力张拉前后4种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值（上拱不得大于1cm，下挠不得大于2cm）。（c）合龙前相接的两个悬臂最后2～3个节段在立模时进行联测，以保证合龙精度。d、线型监控测量0#段是整个悬浇箱梁段的起始部位，在其顶布置几个测量控制点（包括0＃段中心点）作为施工测量的基准点，控制整个桥的施工。施工测量中采用的测量仪器必须经过鉴定合格方能使用。（a）高程监测在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，既可以监测各段箱梁施工的挠度，又可以观测整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。各个梁段在立完模浇注混凝土前，在距端模10厘米处预埋Φ16的钢筋，埋设位置是箱梁腹板外侧对应的箱顶，上端钢筋露出箱梁混凝土。在每个箱梁节段施工中的几种不同工况（立完模浇注混凝土前、混凝土浇注后、预应力筋张拉前、预应力筋张拉后）下，对已浇各梁段的控制点高程进行测量，以便观察各点的高程（挠度）变化以及箱梁曲线变化历程。采用S1水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都采用黑红面或双仪高法观测，以避免粗差现象产生。测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测，即每天日出一小时后观测，以消除大气折光以及日照××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计温差的影响，测量的工作持续时间越短越好，每次观测必须形成闭合水准路线，以检验观测成果是否满足规范要求。箱梁悬臂施工中高程测量控制程序如下图（b）悬臂施工中的中线控制在0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将0#段上放置的箱梁中心点与首级控制点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。进入下一个悬浇段施工定模板高程浇注后高程观测挂篮定位、立模监理复测浇注前高程观测混凝土浇注签发模板通知单张拉前高程观测张拉后高程观测预应力束张拉已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测第四章总体施工计划第一节主跨桥墩施工一、桩基施工⑴、概况2#、3#墩钻孔桩共计18根桩基，其中3#墩桩基已施工完,2#墩剩6根桩基。直径均为1.5m。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计计划安排2#墩剩余桩基于2013年8月12日结束。二、主跨承台施工3#墩承台已施工完毕，2#墩承台自2013年8月13日始，至8月19日止，共计7天。三、主跨墩身施工3#墩身计划安排2013年8月11日—8月30日施工（20天），2#墩身计划安排2013年8月20日—9月13日施工（25天）。第二节边跨桥墩施工一、桩基施工边墩1#、4#墩挖孔桩共14根桩，直径均为1.25m，均已施工完毕。二、承台4#墩承台已施工完毕，1#墩承台自2013年9月1日始，至9月10日止，共计10天。三、墩身4#墩身计划安排2013年9月1日—9月23日施工（23天），1#墩身计划安排2013年9月11日—9月28日施工（18天）。第三节挂篮施工一、0号块施工时间安排：2013年9月14日—10月23日，共40天。其中支架安装2天，底模、外模安装5天，支架预压3天，校模2天，底模、外模报检1天，底板、腹板、横隔板钢筋及腹板预应力管道7天，底板、腹板、横隔板钢筋报检1天，内模安装4天，内模报检1天，顶板预应力孔道、钢筋、挡模安装等5天，报检1天，0#块砼浇筑1天，工序等待3天，摩阻试验3天，预应力筋张拉1天。二、挂篮安装时间安排：2013年10月24日—10月28日，共5天。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计三、1—5号块施工时间安排：2013年10月29日—12月7日，共计40天。1—5号块每块施工8天，其中放线、调模板、安底板钢筋、腹板钢筋、底板波纹管、安腹板竖向及纵向管道、安内模、安翼缘板边模、安顶板底层钢筋、纵横向管道及安挡模1天；安顶板顶层钢筋、防护拦钢筋、竖向精轧钢上锚具及预留孔道、报检及浇筑砼1天；工序等待5天（混凝土强度及龄期满足设计要求）；张拉、压浆、松后锚及移挂篮1天。四、中跨合龙段施工（6号块）时间安排：2013年12月8日—2013年12月15日，共计8天。其中拆除临时支墩、配平衡重1天；挂篮就位1天；底模、外模安装、底板、腹板、隔板钢筋安装1天；底板腹板及隔板管道安装1天；内模安装1天；顶板管道、钢筋等1天；锁定、体系转换、浇砼合龙2天。五、边跨不平衡段7号块施工时间安排：2013年12月16日—12月23日，共计8天。7号块施工8天，其中放线、调模板、安底板钢筋、腹板钢筋、底板波纹管、安腹板竖向及纵向管道、安内模、安翼缘板边模、安顶板底层钢筋、纵横向管道及安挡模1天；安顶板顶层钢筋、防护拦钢筋、竖向精轧钢上锚具及预留孔道、报检及浇筑砼1天；工序等待5天（混凝土强度及龄期满足设计要求）；张拉、压浆、松后锚及移挂篮1天。六、边跨现浇段9号块施工在施工1—5号块的同时，利用支架法施工9号块。计划2013年12月6日开始，至12月23日结束，共18天。第四节合龙段施工一、边跨合龙段施工（8号块）时间安排：2013年12月24日—12月31日，共8天。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计底板及腹板模板安装、底板腹板钢筋绑扎及管道安装1天；内模安装、顶板、钢筋、预应力管道、挡模、边模安装、报检、临时锁定、浇筑砼1天；等强度5天；边跨底板束张拉及压浆1天。附《32+48+32m连续梁施工进度网络图》，《32+48+32m连续梁施工进度横道图》。第五章施工工艺及措施第一节挂篮拼装施工工艺及措施挂篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的0#梁段顶面拼装，挂篮构件利用汽车吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。挂篮杆件最大重量约2t，汽车吊满足要求。挂篮结构拼装的主要流程如下图。1、主桁结构拼装⑴、在箱梁0#梁段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。以经纬仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。⑵、利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁。安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250~300kN的锚固力，在轨道顶安装前支点滑船，后结点处临时设置支承垫块。⑶、利用箱梁0#梁段顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体。利用汽车吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施，保证两主桁片稳定。⑷、安装主桁后结点处的分配梁、（后）千斤顶、后锚杆等，将主桁后结点与分配梁连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。⑸、在箱梁0#梁段顶面组拼形成后横梁桁片的2个单元（左右桁片）。将后横梁桁片分段起吊安装就位。同样方式组拼前横梁桁片，整体起吊安装就位。⑹、按先下后上的顺序安装上、下平联杆件。⑺、安装吊带、分配梁、吊杆以及液压提升装置等，前后横梁桁片××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计与吊带的销接处必须照图设置限位钢管。⑻、拆除后锚临时支承垫块。2、底平台和模板结构拼装⑴底平台的拼装挂篮拼装流程图轨道安装、锚固主桁片安装锚杆锚固主桁前、后横梁桁片安装桁上下平联安装底平台安装外模系统安装模系统安装吊工作平台安装a.将0#梁段浇注时使用的大梁两悬臂端用工字钢接长，将底篮前、后横梁吊放于大梁接长的悬臂端，前、后横梁吊杆与主桁连接，用葫芦倒链将底篮前、后横梁与吊杆连接固定。再安装底篮纵梁、分配梁等。其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。b.在箱梁0#梁段底板预留孔附近，以砂浆找平，安装卸载千斤顶、分配梁、底模等，将底篮后横梁锚固于0#梁段底板。⑵外侧模拼装××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计a.利用外模前、后吊带将外模滑梁吊起。b.在桥下将侧模骨架分2片连接成一个整体，将面板逐块安装在侧模骨架上、检查并调整侧模位置。用汽车吊将骨架整体吊装，悬挂在外模滑梁上。c.安装侧向工作平台。⑶内模拼装a.在桥下将内模滑梁和横梁、斜撑连接成一个整体，用汽车吊起吊通过内模前吊点和内模锚杆悬吊。b.在桥下将内模骨架拼装成一个整体，用汽车吊吊装将其悬挂于内模滑梁上。c.将内模顶板垫木和模板安装在滑梁骨架上，调整模板。⑷张拉工作平台拼装在桥下将工作平台组装成一个整体，用倒链悬挂于主桁系统上，以便随施工需要进行升降。⑸模板系统浇注梁段的尺寸参数变化。a.模板骨架的安装，除顶板和腹板的横肋须一次拼装就绪外，腹板部分的竖肋按箱梁块件长度拼装。b.当梁段长增加或减小时，板面应在挂篮未前移到下个梁段时，即将模板加长拼装形成。c.每个梁段施工前调整内模的横向位置，使之满足箱梁腹板厚度的线性变化。3、拼装过程注意事项⑴在0#梁段施工完毕、模板拆除后才开始拼装挂篮。⑵拼装时在T构两端的0#梁段上同时对称拼装两台挂篮，以保证T构两端对称平衡。⑶挂篮的拼装是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序，确保施工安全。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、挂篮的移动及锚固体系转换在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。挂篮前移时工作步骤如下：⑴当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模（脱开底模、侧模和内模）。⑵当前梁段为0＃梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，将短轨F4换成长轨F5，将长轨锚固，落下千斤顶，滑船压在轨道上，安装水平顶推千斤顶。当前梁段为1＃~最后一悬浇节段、用千斤顶将挂篮前支点顶起，拖动轨道至下一梁段位置就位，锚固轨道，落下千斤顶，滑船压在轨道上。挂篮后结点进行锚固转换，将上拔力转给后锚小车。除底模后锚杆，此时底篮后横梁仅用吊带吊住。⑸拆除侧模后端的内吊杆，用后滑梁架后端吊住。此时内滑梁架的上端固定在桥面上。⑹拆除内模滑梁的后吊杆，用特制的后滑梁架将内模滑梁后端吊住，上端固定在桥面上。⑺检查。⑻用水平千斤顶顶推挂篮前移，将底模、侧模、主桁系统及内模滑梁一起向前移动，直至下一梁段位置。⑼挂篮就位后，用挂篮后结点千斤顶进行锚固转换，将上拔力由锚固小车转给主桁后锚杆。⑽安装底模后锚杆。⑾安装侧模、内模后吊杆，调整后滑梁架。⑿调整模板位置及标高。⒀待梁段底板及腹板钢筋绑扎完毕后，将内模拖动到位，调整标高后，即可安装梁段顶板钢筋。⒁梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计环。⒂挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或全站仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，应使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。5、挂篮试验荷载试验时，加载时按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载。试验过程中加载分级进行，测定各级荷载作用下挂篮产生的挠度和最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力。根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载―挠度曲线，由曲线可以得出使用挂篮施工各梁段时将产生的挠度，为大桥悬臂施工的线性控制提供可靠的依据。根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。挂篮主桁行走稳定性观测，为了检验挂篮行走的稳定性，利用型钢、钢筋等重物按1.2倍空荷载在前吊杆位置加载，在行走过程中观测桁片的倾斜度、振颤情况及反扣轮滚动脱轨情况，要求主桁行走平衡，反扣轮工作正常。挂篮在墩顶0#梁段上拼装完毕后，应对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形。悬臂浇注施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算中。6、挂篮结构拆除箱梁悬臂浇注梁段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除时，将挂篮退至墩顶位置，先按拼装时的相反顺序拆除挂篮的底篮及模板系统，然后拆除挂篮主桁杆件。第二节普通钢筋及预埋件施工工艺及措施1、所有普通钢筋的施工，安装均应严格按照有关规定进行。除6#、××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计8#及9＃梁段施工时应增设合龙段施工所需预埋件外，其余梁段埋置以下几种预埋件：挂篮安装预留孔、挂篮锚固精扎螺纹钢、通风孔、泄水孔、A0号块中墩固接预埋梁体钢筋网、接触网预埋钢筋、桥面垫层钢筋网、通信信号预埋钢筋、施工监测高程控制点预埋钢筋头等。2、悬浇段的普通钢筋均采用现场绑扎，相邻段间的钢筋连接采用焊接时，焊接长度必须满足施工技术规范要求，焊接时必须注意不能损坏预应力管道。3、当上、下层钢筋间距太大时，应在两层之间设置架立钢筋。所有钢筋净保护层梁顶面3cm，其余为3.5cm。4、当钢筋和预应力管道在空间发生干扰时，优先保证纵向、横向、竖向、普通钢筋的位置。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后应及时复原。在钢筋施工过程中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的根数和净保护层厚度。钢筋的保护层垫块材料的强度应与梁体相同。5、如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。6、如锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。7、埋置预埋件时应严格保证位置准确，当预埋件位置与普通钢筋位置发生冲突时，可适当调整普通钢筋的位置。在混凝土浇注前应仔细检查预埋件，确保其数量及位置的正确。所有预留孔洞（包括施工需要临时预留（要经设计批准））都要设环状钢筋网。8、所有预埋件外露部份都要进行防腐处理，方法按设计要求进行。9、所有预埋件定位要准确，加固要牢固。第三节混凝土泵送施工工艺及措施1、使用及操作时，严格执行操作规程和其他有关规定。同时，根据使用操作规程制订专门操作要点。混凝土的操作人员经过专门培训合格后，才能上岗独立操作。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计2、混凝土泵与输送管连通后，应按混凝土泵使用操作规程的规定进行全面检查，符合要求后方能开机进行空运转。混凝土泵启动后，应先泵送适量水及水泥砂浆以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁。3、经泵送水检查，确认混凝土泵和输送管正常后，先对泵管进行润滑，润滑物采用1:2水泥砂浆。配制1m3砂浆倒入料斗，进行泵送，当砂浆即将压送完毕时，即倒入混凝土直接转入正常泵送。4、开始泵送时，混凝土泵应处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度，应先慢后快，逐步加速。同时，应观察混凝土泵的压力和系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。5、当混凝土泵送出现压力升高且不稳定、油温升高、输送管明显振动等现象而泵送困难时，不得强行泵送，并应立即查明原因，采取措施排除。可先用木槌敲击输送管弯管、锥形管等部位，并进行慢速泵送或反泵，防止堵塞。6、在高温炎热季节施工时，用草绳包裹混凝土输送管并经常洒水降温，这样可避免管道中的混凝土因吸热失水而导致堵塞。7、当输送管被堵塞后，采取下列方法排除：反复进行反泵和正泵，逐步吸出混凝土至料斗中，重新搅拌后再进行泵送；或用木槌敲击，查明堵塞部位，在管外击松混凝土，重复进行反泵和正泵，排除堵塞；如上述两种方法无效时，应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后，再接通管道。8、泵送完毕后，将混凝土泵和输送管清洗干净。第四节预应力工程施工工艺及措施1、预应力筋的制作⑴、钢绞线下料与编束a、钢绞线下料i.钢绞线的下料长度L(cm)=Lc+140,Lc—孔道长度，亦即设计钢束的理论长度。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计ii.下料用砂轮锯切割，切割前先用铁线绑扎切口两侧，以免切后钢绞线松散。iii.钢绞线除锈。严重锈蚀的钢绞线不能使用，有轻微锈蚀的钢绞线，经试验合格后方可使用，但必须对钢绞线除锈，除锈方法可用钢刷和砂布等。iv.钢绞线锚固位置除锈。将钢绞线两端根据孔长对称用笔画出，将锚固位置用钢刷或砂布除锈，以避免因锈蚀而出现锚固不紧或滑丝现象。b、钢绞线编束i.用“梳板”（根据锚环孔眼位置钻上眼的8mm厚钢板），梳理顺直后再镀锌铁丝绑扎，间距为1～2.0m，钢束两端各2m区段内要加密至50cm。ii.焊制束头，便于穿束。束头要成圆锥形的焊接在一块直径为6cm的圆钢板上，束头焊接长度要短，并用砂轮磨圆。注意在焊制束头时，要在附近包裹麻布，并不断浇水隔温，以免损伤钢绞线，其保护长度为30cm。iii.用红漆将每根理顺后的钢绞线画上印记，编束后的钢绞束立即挂上标牌，注明型号、长度、钢束编号，在现场架空30cm高堆放，用防雨布遮盖。⑵、Φ25精轧螺纹钢筋制作a、下料前预应力精轧螺纹粗钢筋肉眼可见的弯折必须调直，清除表面的浮锈、污物、泥土，钢筋两端由钢厂剪切造成的扁头予以锯去。钢筋表面有明显凹坑、缺陷，予以剔除该段。b、下料时采用砂轮锯切割，禁止使用电焊切割。采用氧割时，要避免飞溅熔渣损伤其它钢筋表面，并对钢筋两端用砂轮或锉刀进行修整。c、在非张拉端露出锚具的长度等于或大于钢筋直径。在张拉端露出锚具的长度大于或等于钢筋6倍螺距。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计2、预应力管道布置⑴、预应力管道均采用铁皮波纹管。⑵、压浆嘴、排气孔的布置原则纵向束原则上全部采用压浆嘴（锚垫板上除外）,其布置原则是：压浆嘴距离＜60m，即当管长度L<60m时，只设两端压浆嘴，L≥60m时，每20m处增设一个。纵向束压浆嘴的出口，原则上设置在箱梁顶板和底板的顶部，以便于操作。竖向预应力粗钢筋：压浆嘴安放在孔道的下面，排气孔原则上利用锚固螺母和锚垫板，钢筋和管壁的孔隙，不用增设设备。⑶、压浆嘴的安放要求a、纵向束由于长度＞60米时，应每20m处增设一个三通压浆嘴，三通二端接波纹管，其波纹管的大小同波纹管的接头，三通长度要比波纹管接头长20cm，三通另一端为钢管接塑料胶管，再接钢管（压浆嘴）伸出砼表面，每个三通在安放之前必须严格检查，以防接头处漏浆。b、竖向预应力筋管道：压浆嘴预先焊成三通状，三通端为Φ45内镀锌钢管，L＝20—30cm。待安放固定后，用塑料管把压浆嘴引到箱梁顶面，压浆时从一端压入另一端（利用垫板和螺母间的空隙排气）。c、压浆嘴安放时必须保证在连接处用塑料胶布密封，不漏浆，砼浇注时接头不破坏。当螺旋筋与预应力筋有干扰时，取消螺旋筋用锚下钢筋网片布置，网片规格用φ10钢筋，共设四层。当竖向预应力筋与横向预应力筋管道、腹板处纵向预应力筋管道或槽口相碰时，可适当挪动竖向预应力筋。管道的压浆孔布置在顶部，排气孔布置在箱梁底板与腹板相接的倒角处，以保证压浆时能将管道内空气全部排出，使压浆密实。纵向预应力管道，采用设计的定位筋定位，定位钢筋网间距为50cm××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计，曲线段加密，定位钢筋网应与箱梁断面钢筋点焊或绑扎牢靠，以保证管道位置正确。锚具垫板与喇叭口中心线要严格垂直，喇叭口与波纹管的衔接要平顺，不得漏浆，并杜绝堵塞管道。若管道与普通钢筋相干扰时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋，后螺纹钢筋（竖向预应力），横向预应力筋，保持纵向预应力管道位置不动。管道接头应用粘胶布包裹严实，不得漏浆堵塞管道。3、纵向预应力钢束的穿束纵向钢束，采用卷扬机整束牵引的方法。具体方法如下：⑴、对于超长（＞100m）管道，在悬臂施工时，先埋入8号铁丝并随T构伸长而伸长。⑵、按图纸要求，另加50cm作出下料长度，下料理顺捆成一整体。⑶、端部做成锥形状，并用铜焊焊死后，套上牵引接头。⑷、制作专门架子，分别立于悬臂的两端要张拉的孔位附近，钢束通过它进入孔内。⑸、对于要求张拉的孔道利用已在孔内的8＃铁丝或用穿束机穿入一根钢绞线。把卷扬机上的钢丝绳拉入孔内。⑹、当钢丝绳从另一端伸出孔道后通过特殊设备和钢束的牵引接头相连。⑺、用卷扬机缓缓将钢束拉进管内。4、竖向预应力钢筋安放⑴、竖向预应力钢筋在安放前，钢筋端部必须用砂轮机打磨。⑵、严格按设计要求下料，下料尺寸误差不大于±1cm。⑶、预应力钢筋位置严格按设计要求安装，并且要垂直，两端必须用环氧树脂将螺帽、垫板、铁皮管固定在一起，并防止漏浆。⑷、在安放竖向预应力时，要注意挂篮要求增加的预应力筋长度及附加的预应力筋，以保证挂篮的锚固。5、预应力张拉工艺⑴、纵向预应力的施加按照设计要求，预应力张拉分阶段一次张拉完成。纵向预应力钢束××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计在必须在砼强度达到设计要求的95%及弹性模量达到设计要求的100%且有5d龄期后方可进行张拉。张拉严格按照图纸规定的次序进行。张拉先拉腹板束，再张拉顶板束，张拉采用两端同步进行，并从外到内左右对称进行。预应力采用双控，预应力值以油表读数为主，以预应力伸长量进行校核。预应力张拉设备使用前应先进行标定，确保张拉质量。预应力束及粗钢筋在使用前必须作张拉、锚固试验，还要进行管道摩阻、喇叭口摩阻等，以检查预应力实际损失值与理论计算值的差别，以保证预应力准确。当二者差别较大时，要注注意调整张拉力。预应力筋平均理论张拉力（单股）和理论伸长值计算可按下式计算：平均理论张拉力（单股）P均=P×（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）式中：P——预应力钢材张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。理论伸长值计算：△L=P均×L/（Ag×Ey）=P均×L/（Ag×Ey）式中：L——钢绞线有效计算长度（cm）；钢束张拉采用张拉力和引伸量双控。按照设计图纸，初始张拉吨位按10%设计张拉力计算，后张法低松弛预应力钢绞线张拉程序：0初应力10%δkδk（持荷2min锚固）测量初始伸长值L0　测量最终伸长值LK张拉达到设计吨位时，两端实测引伸量之和与设计引伸量的差值，应符合规范要求，若超出此范围，则应找出原因，必要时与设计部门联系。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计在初始张拉力10%δK状态下注出标记，以便直接测定伸长量，对伸长量不足的查明原因，采取补张拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉记录。⑵、竖向预应力的施加纵向预应力张拉完成后，张拉本节段竖向预应力Ф25精轧螺纹钢，为尽量减少竖向预应力的损失，应采用二次复张拉，即在张拉完1天后，进行第二次张拉，以弥补在操作及设备上造成的预应力损失。⑶、横向预应力的施加竖向预应力张拉完成后，张拉本节段横向预应力钢束。横向预应力筋采用单端张拉。张拉端和固定端在两端交错布置。箱梁横向钢束为钢绞线，采用“双控”工艺对其应力进行检验；⑷、张拉设备a、千斤顶b、配套的工具锚。c、油泵压力表随千斤顶配套使用，每油泵二块压力表，一块控制张拉力，一块控制回油力。d、5t卷扬机2台用于长束穿束。e、其他附属设备，张拉工作平台纵向横向各2个。⑸、张拉操作a、安装工作锚及夹片之前要用高标号石腊涂沫以便退卸。b、利用工作支架安装千斤顶。c、徐徐启动油泵，千斤顶送油工作。d、张拉到由实验确定的初始张拉力停止送油，读油表数，量取千斤顶伸长量记录。e、按张拉力0--10％--100％分级张拉，如两端张拉时要求张拉速度，伸长尺寸一致，读取各级油表数和相应的伸长量，当张拉至100％时，持荷2分钟,回油锚固。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计f、检查实际伸长量和理论伸长量，其差值要符合规范要求，不符合时要找原因。g、开启油阀，退卸千斤顶。h、当活塞行程不够可反复数次张拉至设计荷载100％后，回油锚固，并作好记录。i、记录表签字后交技术员、监理认可。⑹、竖向精轧钢张拉操作a、在Ф25精轧螺纹钢筋上，安装垫板和螺母，并用扳手扳紧。b、将穿心拉杆旋戴在预应力钢筋上并至少上6扣螺纹长度。c、千斤顶就位套在穿心拉杆上，持套脚底至垫板链轮套管上，带上并拧紧穿心拉杆螺母。d、前油嘴进油，后油嘴回油，活塞向后移动张拉钢筋。e、钢筋伸长同时，不断转动拧紧装置拧紧螺母锚固，当油压达到设计控制张拉力，做好10％、100％伸长量记录。f、前油嘴回油，后油嘴进油，活塞向前移动直至松开。g、张拉合格后，在记录表上签字交监理认可。h、张拉程序：010%σk100%σk（持荷2分钟锚固）6、预应力施工中各种注意事项⑴、使用原材料的注意事项a、预应力钢筋应进行验收，验收包括：(a)质量证明书；(b)包装标志是否齐全正确；(c)是否有损伤，油污，锈蚀；(d)应对钢材进行原材料检验。b、竖向钢筋用的连接器、夹具、锚具进场分批进行外观检查，不得有裂纹，伤痕，锈蚀，尺寸不得超过允许偏差，对其力学性能应根据××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计供货情况确定是否复验，对连接器应做连接能力试验。c、高强钢筋在装卸中应尽量避免碰伤螺纹，有效地采取防雨措施，钢筋存放应放在枕木上，以防钢筋产生弯曲变形，整盘钢绞线存放也应采取防雨，干燥措施。d、在T构一端上，不宜超过规定值过多放置钢绞线和钢筋，以免偏载。⑵、管道施工中的注意事项a、在制作及管道输送过程中，注意轻放，避免挤、碰变形、开裂，并保证尺寸。b、管道存放要顺直，不得受潮和雨淋锈蚀。c、要准确按照设计标高放置，并用定位钢筋固定，安放后的管道必须平顺，无折角。d、施工中人员，机械，振动棒等不得碰撞管道。e、管道接头要连接牢固，密封压浆管道要顺直畅通，分级浇注的砼，在每次浇注时，均应仔细检查管道的密封强度。f、接头长度以5d为准，并用胶布缠紧，钢带平顺，不得翘起。⑶、穿束和高强预应力筋的埋设注意事项a、整盘的钢绞线要安放在专用线盘上固定后，方可解捆散盘。b、切割钢绞线时应在切割处两边用铁丝扎好，以防散头。c、预应力粗钢筋如有弯曲应校正，如有碰伤或缺陷应切除。d、预应力在使用前必须清除泥土、油污，干净后方能使用。e、预应力钢绞线和高强钢筋下料应用砂轮机切割，严禁电气焊进行切割，切割后应磨平去毛刺。f、预应力钢筋接长时，应保证接头居连接器之中，为防止松扣，在接头处宜涂上环氧树脂。g、预应力钢筋的固定端必须严格按图施工，钢筋螺母垫板和波纹管道用环氧树脂固定在一起。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计h、预应力筋的下料应严格按规定长度下料，同时要考虑挂篮施工中临时加长部分以便整束牵引而必要的加长尺寸。⑷、张拉工序的注意事项为确保预应力张拉力的准确应定期对张拉设备进行检查校正，检验的周期为1个月，若施工中发生下列情况应重新校验。a、张拉过程中预应力高强粗钢筋或整束钢绞线突然断裂；b、千斤顶发生故障严重漏油；c、油泵压力指针不能退回零点；d、油泵车倒地或重物撞击油压表。任何时候千斤顶、油泵，油表必须配套，指定配套使用，不得更换变动。箱梁预应力张拉工艺流程见下图。准备工作箱梁砼强度检测检查处理锚垫板及锚垫板下砼钢绞线张拉伸长值计算清孔穿束张拉机具校正张拉设备安装通讯设备准备张拉劳动力组织锚具孔道千斤顶对中初张拉张拉控制张拉吨位持荷2分钟锚固回油卸载清洗孔壁孔道压浆核对锚具及钢绞线回缩量观察是否串孔核对伸长量核对伸长量监理工程师检验××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计7、压浆及封锚预应力张拉完成后48h以内必须完成压浆，以确保孔道中的预应力筋体系在完成灌浆工序前不出现锈迹。压浆应严格按《350km/h客运专线预应力砼现浇梁暂行技术条件》和《铁路后张法预应力砼梁管道压浆技术条件》的各项规定进行。进行预应力砼孔道灌浆施工前，应对灌浆材料的性参进行专门的试验，试验测试的内容包括初始流动度、流动度的延时变化与温度敏感性、压力引起的最大泌水量、膨胀性能、阻锈性能以及强度发展速率等。采用锥形漏斗进行流动度试验,流动时间不大于35S，24h以内的自由膨胀率不小于10×10-4，28天限制膨胀率0—0.1%。压浆前应清除管道内的杂物及积水。为保证压浆密实饱满，采用真空吸浆工艺。在压浆之前，首先用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道的真空度达到80％以上，然后在孔道的另一端再用压浆机以大于0.7Mpa的正常压力将水泥浆压入预应力孔道中，由于孔道中只有极少的空气，很难形成气泡，同时，由于孔道与压浆机之间的正负压力差，大大提高了孔道压浆的饱满度和密实度，在水泥浆中，减小水灰比，添加了专用的外加剂，提高了水泥浆的流动度，减小了水泥浆的收缩。⑴、真空吸浆工艺的主要工艺流程a、在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上，以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖连接起来，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。b、在压浆前关闭所有排气阀门并启动真空泵十分钟，显示出真空负压力的产生，应能达到负压力0.1Mpa，如果没有满足此数据则表示波纹管未能完全密封，需在继续压浆前检查及更正工作。c、在保持真空泵运转的同时，开始往压浆端的水泥浆入口压浆，注意在压浆过程中真空压力将会下降约0.3Mpa。从透明的喉管中观察水××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计泥浆是否已填满波纹管，继续加压直至水泥浆到达安装在负压容器上方的三相阀门。d、操作阀门以隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶的方向，继续压浆直至所溢出的水泥浆形成流畅及一致性，没有不规则的摆动。e、关闭真空泵，关闭设在压浆泵出浆处的阀门。f、将设在压浆盖帽排气孔上的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀，在压浆盖帽的排气管上安装小盖，并保持压力在0.4Mpa下继续压浆半分钟。g、关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。⑵、管道压浆施工应注意问题a、压浆设备根据孔道长度和压浆要求，选用“VSL”（威胜利）真空压浆机进行纵向管道注浆，横向及竖向预应力管道采用普通型压浆泵配以UJW6灰浆拌合机进行压浆。b、进浆孔和排气孔设备纵向管道进浆孔和排气孔均设于锚垫板上，用铁管与喇叭管接通，曲线管道最高处及长管道每隔30～40m设置一排气孔。竖向管道是与竖向预应力筋、锚垫板和锚具连接后，安装于腹板内的，压浆孔设于管道下端，排气管设于管道上端，压浆时通过排气管道排气。c、灰浆调制及技术要求水泥浆使用的水泥及标号与梁体用的水泥相同，灰浆强度不低于设计强度，水灰比为0.35～0.4，加入一定比例无腐蚀性的减水剂，搅拌3h泌水率宜控制在2%，最大不超过3%，灰浆中可掺入适当剂量的微膨胀剂，以减少收缩，其掺量由试验确定。d、作业程序张拉后，应立即将锚垫板、夹片周围用水泥浆封锚，待水泥浆强度达10MPa时，即可压浆。压浆应及时，以张拉完毕不超过24h为宜。同××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计一管道压浆作业要一次完成，不得中断。长孔道压浆可利用排气孔接力压浆。灰浆经4900孔/cm2筛子过滤后存放在储浆桶内，并保持足够数量，以使每个孔道压浆能一次连续完成。对储浆桶内的水泥浆要低速搅拌，以保持灰浆均匀，水泥浆自调制至压入管道相隔时间不得大于40min。压浆泵压力宜保持0.5～0.7MPa，并适当稳压一段时间（一般30s），以保证水泥浆密实。压浆时压浆泵内不能出现空缺现象，在压浆泵工作暂停时，输浆嘴不能与压浆口脱开，以免空气进入孔内影响压浆质量。出浆孔流出浓浆后关闭球形阀门，压浆泵持压30s后，再关闭进浆口球形阀门。每班应制作不少于3组水泥浆试件，用以评定水泥浆强度。夏季施工，尽量选择在夜间气温较低低时压浆，冬季施工应注意保温。e、割束和封锚钢绞线割束在压浆后进行，割束必须用砂轮机锯割，任何预应力钢筋均不能用电弧烧割。割束的要求：对于钢束切割的余留长度暂定为砂轮锯割L＞10cm；对于高强粗钢筋余留长度L＞3.5cm。张拉槽及封锚块在封锚前应先将锚具周围冲洗干净并凿毛，并且对锚具进行防锈处理，然后按图纸要求布置钢筋网，浇注C55（与梁体同标号）无收缩砼封锚。对于横向预应力钢筋封锚时还必须注意其颜色，必须和周围砼颜色一致，保持砼表面的美观。⑶、压浆工序的注意事项a、预应力钢材张拉后应尽早压浆，一般应在48小时内完成，如情况特殊不能及时压浆者，应采取保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计b、压浆要注意尽量避免高温时间进行，拌制的水泥浆温度＜32℃，水泥浆的延续时间应控制在30～45min之内。c、压浆要注意是否有串孔现象和漏浆发生。d、压浆泵的压力要逐渐加大，加压速度不能过快。e、压浆过程中出现异常，如管道堵塞，机械故障不能继续压浆时，应立即用清水将管道内的水泥浆冲洗干净，并用空压机吹干积水。f、操作完毕后机具和现场应及时冲洗干净。g、填写压浆原始记录要及时、认真、整洁，试件要按规定制取。h、压浆用水泥一次在梁端存放不宜过多，以免偏载。i、冬季压浆时应采取保温及其它相应措施。压浆后3天内，梁体及环境温度不得低于5℃。第五节混凝土施工工艺及措施1、混凝土在施工过程中，其电子配料系统严格根据审批的配合比执行。2、派专人（试验人员）至搅拌站监督检查配合比执行情况以及原材料、坍落度、含气量、试验取样、称量衡器检查校准以及拌合时间是否相符。3、混凝土采用泵送施工，输送管接头要密封，保证不漏气，管道安装要顺直、并垫平，泵送混凝土之前要先拌和一定数量的水泥砂浆润滑管道。4、浇筑混凝土之前，全部模板和钢筋要清洗干净，不能有杂物。模板间若有缝隙要填塞紧密，并经监理工程师检查批准后进行浇筑，混凝土的浇筑方法需征得监理工程师的批准。5、混凝土浇筑施工时，要严格控制分层厚度，最大不超过30cm，同时要严格控制混凝土自由下落高度，最高不能超过2m，超过2m要使用串筒或溜槽，以免混凝土产生离析。6、混凝土浇筑作业连续进行，如因故发生中断，其中断时间小于××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计前次混凝土的初凝时间或能重塑时间，超过中断时间，采取相应措施处理，并立即向监理工程师报告。7、混凝土振捣时，振捣器的插入或拨出时的速度要慢，振捣点均匀，在振捣器不能达到的地方辅以插铲式振捣，以免发生漏振现象。8、施工缝的处理，要按规定或监理工程师的要求进行，在旧混凝土表面浇筑新混凝土前，必须将其表面凿毛清洗干净，用水湿润后，先浇一层高标号水泥砂浆以确保新旧混凝土之间能结合良好。9、混凝土终凝以后要采取运当措施养护，并在浇筑部位注明养护起止日期，以免遗漏。10、在监理工程师监督下按照规定制作试件测试强度。第六节合龙段施工工艺及措施1、中跨合龙段施工⑴、只使用一个挂篮，边跨需配重。⑵、吊架及模板安装中跨合龙梁段采用合龙吊架施工，合龙吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统。合龙吊架及模板安装步骤为：将一个挂篮整体前移合龙段另一悬臂端；在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；拆除挂篮前吊杆；用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定。⑶、设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重。⑷、普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面加工成型，运至合龙段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合龙段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合龙段混凝土浇××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同于箱梁悬臂浇注梁段。⑸、合龙锁定中跨合龙前夕使合龙段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合龙前除T构悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合龙段处采取调整措施。锁定时间按合龙锁定设计执行。⑹、浇注合龙段混凝土中跨合龙段混凝土浇注过程中，按新浇混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。混凝土浇注时的其它事项与边跨合龙段施工相同。⑺、预应力施工合龙段永久钢束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合龙段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，底板预应力束按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬臂浇注梁段施工。边跨底板束张拉完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。⑻、拆除模板及吊架。2、边跨合龙段施工⑴、施工准备a、只使用一个挂篮；b、清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合龙段施工的材料、设备有序放至墩顶或现浇段处；c、箱梁顶板的纵向预应力预备束管道压浆；d、近期气温变化规律测量记录。⑵、支架模板安装××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计边跨合龙段利用现浇段支架伸长立模浇注。挂篮拆除后，将边跨现浇段落地支架接长至合龙段下方。翼板底模及内顶底模采用钢管支架支撑，随内外模安装接高。⑶、普通钢筋及预应力管道安装同中跨合龙段施工。⑷、合龙锁定合龙前夕使悬臂端与边跨现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合龙前除T构悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合龙段处采取调整措施。临时“锁定”是合龙的关键，合龙“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性钢骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，劲性骨架顶紧后进行张拉临时预应力束。临时预应力张拉吨位按锁定设计确定。⑸、浇注合龙段混凝土合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合龙段新浇的混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂。混凝土的浇注速度每小时10m3左右，3-4小时浇完。浇筑混凝土过程中，分级卸掉T构两端的平衡重。混凝土浇注时的其它事项与箱梁悬臂浇注梁段施工相同。⑹、预应力施工。第六章安全质量保证措施第一节安全保证措施一、组织保证措施1、健全各级安全组织建立以项目经理负责的安全保证体系，项目经理部建立安全领导小组，作业队设专职安监（全）员、工班设安全员，形成安全管理网络。建立各级“标、保、考”安全责任制，坚持安全“三查”原则，明确分××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计工，责任到人，充分发挥安监员、安全员的作用，跟班督导检查，及时消除险情隐患，工地设保健站。2、加强安全教育，提高全员安全意识(1)、认真执行《国营建筑企业安全生产工作条例》，深入开展安全预想预防活动，结合工程特点制定各专业、分部与分项施工作业安全技术措施和岗位安全责任制。(2)、坚持定期和经常安全检查制度，定期对安全状况分析、研究，及时解决施工中存在的安全问题。(3)、施工人员经考试合格后发给《安全上岗证》方准上岗，未经培训，干部不许指挥生产，工人不准上岗作业。特殊作业人员必须经地方劳动局等有关部门培训合格后，方准持证上岗。(4)、建立和完善各项安全作业制度和防护措施。执行集团公司各类人员（岗位）安全操作规程、安全奖罚细则、安全教育制度、安全检查整改措施、安全技术交底制度为主的各项规章制度，并狠抓落实，使全体施工人员有章可循、有法可依。(5)、认真实施标准化作业，开展安全质量标准工地建设，搞好文明施工，施工中严肃劳动纪律，杜绝违章指挥与违章作业，保证施工现场安全防护设施的投入，使安全生产建立在科学的管理、先进的技术、可靠的防护设施上，做到文明施工，有条不紊。二、高空作业安全保证措施1、高空作业人员必须进行身体检查，凡患有高血压、心脏病、贫血以及其它不适于高空作业者，不得从事高空作业；严禁酒后登高作业。2、高空作业使用的工具要放在工具袋内。常用的工具应系在身上。所需材料或其他工具必须用牢固结实的绳索传递，禁止用手抛掷，以免掉落伤人。3、凡2m以上悬空、陡坡和无平台处作业要佩带安全带，挂妥安全带钩。有平台的要安装好防护栏杆和安全网，防止跌落。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、所有作业人员进入施工现场，都要戴好安全帽和扣好帽带。登高作业人员要穿胶鞋或软底鞋、不准穿拖鞋、硬底鞋以防滑倒和摔下。5、六级以上大风，禁止进行高空作业。三、施工用电安全保证措施临时用电必须符合中华人民共和国城乡建设环境保护部部颁标准和当地供电局的有关安全运行规程，要严格按照《施工现场临时用电安全技术规范》的规定执行。电动设备集中使用的场所，应由技术人员编制临时用电施工组织设计，经技术负责人审核，主管部门批准后实施。在路面设计高程范围内和其他施工现场施工时，施工设施最高处与架空线路垂直距离必须符合规范要求，任何情况下不小于6米。低压架空线必须采用绝缘铜线或铝线，架空线必须设在专用电杆上，严禁架设在树杆、脚手架上。电缆线沿地面敷设时，不得采用老化脱皮的电缆线，中间接头应牢固可靠保持绝缘强度；过路处要穿管保护，电源端必须设漏电保护装置。移动的电气设备的供电线，使用绝缘橡胶套电缆。电缆线路采用“三相五线”接线方式，电气设备和电气线路必须绝缘良好。使用自备电源或与外电线路共用同一供电系统时，电气设备应根据当地要求作保护接零或作保护接地，不得一部分设备作保护接零，另一部门设备作保护接地。移动式发电机供电的用电设备，其金属外壳或底座，应与发电机电源的接地装置有可靠的电气连接。手持电动工具和单机回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器，照明灯具的金属壳必须做零保护。各种型号的电动设备必须按使用说明书的规定接地或接零。传动部位按设计要求安装防护装置。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计维修、组装和拆卸电动设备时，应断电挂牌，设专人看守，防止其他人私接电动开关发生伤亡事故。必须实行“一机一闸”制，严禁“一闸多用”。现场的配电箱应坚固、完整、严密，应有门、有锁、有防雨装置，同一配电箱超过3个开关时，应设总开关、熔丝及热元件，必须按技术规定严格选用，禁止用铁丝、铜丝等非专用熔丝代替。室内配电盘、配电柜要有绝缘垫，并要安装漏电保护装置。变压器必须设接地保护装置，其接地电阻不得大于4Ω，采用增加接地深度、增加高效降阻剂等降阻手段。变压器设护栏，设门加锁，专人负责，近旁悬挂“高压危险、请勿靠近”的警示牌。施工现场临时用电要定期进行检查，防雷保护、接地保护，变压器及绝缘强度，每季测定一次；固定用电场所每月检查一次；移动式电动设备、潮湿环境和水下电气设备每天检查一次。对检查不合格的线路设备要及时维修或更换，严禁带故障运行。四、脚手架施工安全措施脚手架所用材料和加工质量必须符合规定要求，不得使用不合格品。杆件弯曲变形的严禁使用。确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力。脚手架拆除时划出工作区标志，禁止行人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原则。使用脚手架必须满足安全要求。应有专人负责搭拆脚手架安全和日常检查整修工作。立杆的接长缝应错开，例如：第1节立杆用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m长的立杆，至顶层则再采用1.5m和0.9m的顶杆找平。立杆的垂直度应严格加以控制：应按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。脚手架拼装到3-5层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有无松动或空浮现象，并及时旋紧可调座和薄钢板垫实调整，但可调托撑××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计外露不得大于30cm。斜撑的网架应与架子的尺寸相适应。一般情况下，斜撑杆应尽量与脚手架的节点相连，但亦可错节布置。斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不得随意拆除。搭拆脚手架时，脚手架下不准人员停留或通过。靠近架空电线搭拆脚手架时，应严格按供电部门要求留出安全距离（一般动力线2m以上，照明线1m以上）；作业中应时刻注意，防止碰触架空电线。脚手架应搭设牢固，脚手板外伸悬臂，应有专人负责，经常检查整修，不得浮起活动。脚手架搭设完毕，必须经施工负责人全面检查验收后方能使用。五、预应力工程中的安全措施1、要注意用电安全，在各工序施工前，所用的机具和支架必须仔细检查，确认无问题方可进行操作。2、张拉工作属高空作业，必须按高空作业要求实施安全措施，事前对脚手架等进行检查，且佩带安全带、设置安全网。3、张拉过程中千斤顶后方严禁有人站立、穿行，不得堆放重要物品。4、张拉工地应设置必要的安全标志提醒注意。5、应配置对讲机，保证两端张拉及时联系。6、长束整捆穿束时，必须保持两端平衡以免偏载，并要检查穿束架，放束架等是否牢固、安全。7、张拉人员，压浆人员必须穿戴必要的劳保用具。8、张拉后的钢筋管道压浆前严禁碰击，踩踢，压浆时也要避开钢筋端部，以防钢筋突然断裂伤人。9、在千斤顶后端设置防护挡板，防止断丝或夹片弹出，影响人身及行车安全。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计六、挂篮施工安全保证措施1、挂篮拼装主要防护措施主跨挂篮拼装时必须做到防落物、防火和防电，以保证施工安全。施工时间采取以下防护措施：挂篮安装时，严格按照拟定的挂篮安装顺序进行，每个部件的连接都要经专职安全人员检查，确认牢固、稳定、可靠后方可脱钩，进行下一拼装件的拼装。起重机械严格执行“十不吊”规定和安全操作规程，所有起吊锁具确保满足6倍以上安全系数。挂篮拼装采用封闭施工。在支架上满铺木板，并在挂篮四周用Φ20螺纹钢筋焊接成钢围栏，并挂设防护网，避免物件从高处坠落。挂篮在加工厂加工成段分批出厂，尽量减少在拼装平台上焊接，以免引起下面铺垫的木材燃烧。确实需焊接时，在下面铺垫铁皮。拼装平台上备用干粉灭火器，以防万一。2、挂篮施工防坠落措施加强职工教育，严禁向桥下丢弃物体。在挂篮刚性吊架上铺设木板，并在木板上钉1mm厚铁皮，铁皮与木板间刷防水胶，这样，既可防止落物，又可防止施工用水流下。挂篮四周设置细眼钢丝网封闭，防止施工中钢筋、石子或其他物体掉落到桥下，钢丝网超出混凝土梁顶１m。七、挂篮行走安全保证措施挂篮走行是连续梁施工最为危险的一步，作业人员必须明确挂篮走行的操作顺序，走行前作业班长及安检人员必须检查到位，走行中全过程旁站指挥。纵向张拉前，挂篮底模平台前后吊带不能松动；但内外导梁的吊杆吊带需在混凝土强度达到75%后松开下放5cm左右以使侧模松开。挂篮走行前，需检查纵向、竖向及横向预应力筋是否张拉完毕；相××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计关预留孔预埋件是否位置正确、竖直；检查垫铁是否找平、下方是否垫满，垫铁间距是否50cm一道；走道梁相接处是否平整无错牙，走道梁间的螺栓是否上齐；走道梁是否均与梁部预埋U型筋或竖向精扎螺纹钢锚固紧，每根走道梁是否至少有3根精扎螺纹钢锚固；中主桁走道梁下方是否用检查主桁前后支座勾板及限位器是否焊满；外侧模桁架及外侧模是否需要切割，以不碰撞底部防护；走道梁上是否放出了挂篮走行到的位置标识及限位钢架；使主桁前进的千斤顶是否安装好，倒链挂在挂篮后面的走道梁上；逐一将所有走道梁锚固螺母再拧紧一遍，并专人检查连接器是否上下各上齐一半；挂篮以外的杆件或物体是否影响挂篮走行；内顶模及内侧模是否已脱离梁体；走行时天气风力是否超过5级，超过时不走行。附《挂篮走行安全卡控表》挂篮走行安全卡控表序号卡控点责任人1垫枕是否找平、是否与梁体用钢板密贴、下面是否用砂浆或钢板垫密实，垫枕间距是否超过50cm区长城2走道梁型号是否正确，走道梁间螺栓螺母是否上齐，是否在梁面上放出挂篮中线以控制走道梁位置区长城3走道梁安装时是否将每根精扎螺纹钢锚固，锚固是否牢固、接头是否位于连接器正中，当有弯斜时是否有其他加固措施。梁部精扎螺纹钢及吊杆精扎螺纹钢是否被电弧打伤或电流通过，连接器及螺母是否拧紧。区长城4前两节中主桁下走道梁是否用槽钢与预埋U型筋焊接固定，两只挂篮后方是否用10吨倒链打保。区长城5梁部预留孔、预埋件位置、数量是否正确，是否需临时打眼补加区长城6纵向张拉前，是否在千斤顶正前方挂一块6mm厚的铁板防止夹片飞出，走行前纵向预应力筋必须张拉完毕区长城7是否有专人控制挂篮走行定位（前支点距梁端的距离、后吊带位置）区长城8是否先用钢丝绳将底模平台前方系在梁顶预留孔，两侧倒链是否安装区长城××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计9前吊带是否按要求全部将销轴取出并统一放在安全地方区长城10放松后吊带前，检查临时吊挂倒链是否安装，长度是否合适区长城11端部防护是否影响前吊带走行，有下锚箱时外侧模是否下降到足够高度，外部有无阻碍挂篮走行的物件区长城12钢丝绳及倒链与钢板接触处是否加防切断措施，经常检查是否有断丝区长城13挂篮走行到位后进行主桁锚固，锚固处接头是否位于连接器正中，根数是否达到图中数量区长城14内外导梁后吊环向前移动时，后方钢丝绳是否系牢区长城15大风是否停止走行，两只挂篮走行是否对称同步区长城16所有吊带收紧后，是否使垫梁与已浇梁压紧，销轴穿入后开口销是否全部插上并打开，是否用钢板将销轴下面垫密实，不让千斤顶直接受力区长城17挂篮走行到位后本节段端模处底模立模标高调整是否到位区长城18底模后端是否与已浇段顶紧密贴区长城19外侧模及翼板底模是否与已浇段顶紧密贴，或用腻子堵塞区长城八、防火、消防安全措施消防工作必须坚持“预防为主、以消为辅”的指导思想，严格执行省市消防条例和消防规定。成立以项目经理为组长，以专职安全员为副组长的消防管理小组，负责定期分析施工人员的思想状况、经常检查消防器材、经常检查现场的消防规定执行情况、定期对职工进行消防教育。现场设置明显的防火宣传标志，每月对职工进行一次防火教育，定期组织防火检查，建立防火工作档案。使用电气设备和易燃、易爆物品，必须严格防火措施，配备灭火器材，确保施工安全。施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭。易燃、易爆物品应专库储存，分类单独存放，保持通风，用火符合防火规定。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第二节质量保证措施一、技术保证措施严格按照施工规范、施工操作程序组织施工，结合工程特点和创优计划，及时制定各类工艺和技术质量标准细则。坚持图纸分级会审和技术交底制度。认真落实由技术人员向施工班组进行四交底：施工方案交底，设计意图交底，质量标准交底，创优措施交底，并有记录。认真贯彻ISO9001：2000标准，制定切实可行的质量检查程序，使每个施工环节都处于受控状态，每个过程都有质量记录，施工全过程有可追溯性，定期召开质量专题会，发现问题及时纠正，以推进和改善管理工作，使质量管理走向国际标准化。技术资料和施工控制资料详实，能够正确反映施工全过程，同时满足竣工验交的要求。工程开工前，向业主和监理工程师递交实施性施工组织设计，分项工程开工前向业主和监理工程师递交施工方案，并按审批的施工组织设计组织落实。加强专业技术工种岗位培训，提高实际操作水平。二、制度保证措施1、编制作业指导书及技术交底制度每项工程开工前，主管工程师根据设计及技术要求编写作业指导书，并向全体施工人员进行技术交底，讲清该项工程的设计要求、技术标准、功能作用及与其它工程的关系，施工方法和注意事项等，使全体人员在彻底了解施工对象和掌握施工方法的情况下投入施工。(2、“三检”及工序交接检制度。“三检”即：施工中进行自检、互检、交接检。工序交接检即：每道工序完成后，必须进行合格检验，并经监理签证，做到上道工序不合格，不准进入下道工序。确保各道工序的工程质量。工序交接制度坚持××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计做到：“五不施工”即：未进行技术交底不施工；图纸及技术要求不清楚不施工；测量桩橛和资料未经换手复核不施工；材料无合格证或试验不合格者不施工；上道工序不经检查签证不施工。“三不交接”即：无自检记录不交接；未经专业技术人员验收合格不交接；施工记录不全不交接。3、隐蔽工程检查签证制度凡属隐蔽工程项目，首先由工班、队、项目部逐级进行自检，自检合格后填写检验申请报告，连同有关资料，呈报检验签证，未经监理工程师签字，不得进行下道工序施工。隐蔽工程不经签证，不能进行隐蔽。4、测量资料换手复核制度外业测量及资料由专业人员进行，复核后交总工程师审核，并报监理工程师验证。现场有关测量桩橛标记必须定期复核检测，确保测量控制到位。5、施工过程的质量检验制度施工过程的质量检测按三级进行，即：“跟踪检测”、“复测”、“抽检”三级。通过对模板、钢筋、混凝土施工、钢铰线施工等主要项目施工过程的质量检测，达到及时了解工程质量状态，解决存在问题的目的，使项目质量一次达标并为验收时质量检验打下良好基础。6、建立原材料、半成品、成品采购及验收制度原材料采购需制定合理的采购计划，根据施工合同规定的质量、标准及工程招标技术规范要求精心选择合格供应商，同时严格执行质量鉴定和检查方法，并按规定进行复试、检验，确认达标后方可接纳使用。所有采购的原材料、半成品、成品进场必须由专业人员进行进场验收，核实质量证明文件及资料，对于不合格或证明资料不齐全的材料，不许验收进场，所有进场材料必须标识，确保不误用、混用工程材料。7、仪器设备的标定制度各种仪器、仪表如全站仪、经纬仪、水平仪、钢尺、油压表、千斤××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计顶、压力机等均按照计量法的规定进行定期或不定期的标定。工地设专人负责计量工作，设立帐卡档案，监督和检查。仪器由工地试验室和相关部门指定专人管理。8、施工资料管理制度设立专业资料员，及时收集、整理原始施工资料(含照片、录象带)分类归档，数据记录真实可靠。质检工程师将全部工程质量保证文件和记录汇编成册，施工资料编撰做到与工程施工同步，工程竣工时竣工文件同时移交业主，作为工程移交不可缺少的组成部分。同时保留一份完整的文件记录，按规定进行内部存档。9、质量保证奖惩制度项目经理部制订质量奖罚措施，从总价中提出相应的费用建立项目质量基金，实行内部优质优价制度，同时实行质量风险抵押金制度。项目经理部各级人员均按其所负责质量责任，在项目上场时，交付质量风险金，作为个人质量担保之费用，充分发挥经济杠杆的调节作用。10、坚持持证上岗制度主要工序、工种、人员如钢筋工、焊工、电工、混凝土工、木工、架子工、各种司机、试验员、材料员、工程技术人员等均要经考核，合格者持证上岗，保证工序、工种的操作和管理质量。11、坚持质量一票否决制制度项目施工全过程实行质量一票否决制。选派具有资质和施工经验的技术人员担任质检工程师，负责内部质检工作，并赋予质量工程师一票否决权力。凡进入工地的所有材料、半成品、成品，质检工程师同意后才能用于工程。对工程验工，必须经过质检工程师的签认，一切需经监理工程师签认的项目，必须经质检工程师检验合格后才能上报，质检工程师还拥有对工程施工中的违章操作、不合格工程纠正和临时停工及相应处罚权。12、测量及试验、计量的控制××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计用全站仪进行全线的控制测量，并与相邻单位进行校核，结构物的测量、放样除换手测量外，每次的测量记录必须经两个以上人员复核后方可交给现场技术人员指导队伍施工。三、大体积混凝土施工的质量保证措施为防止承台大体积混凝土产生温度裂缝，施工中采取如下技术措施：1、优化砼配合比设计。通过试验合理选用低热水泥及其用量，掺用适量粉煤灰，“超量”取代部分水泥，降低水泥水化热；掺适量缓凝剂，控制砼浇注速度。2、严格选择与控制粗、细骨料的规格和质量。3、根据需要采用原材料降温措施。4、合理布置冷却管与测温元件，通过循环冷却水，携带大量水化热，降低内部温度。根据水化热绝热温升计算、实测温度控制调节水流量、流速和开停通水时间，温度监控养护时间为14天。5、采用薄层浇注方法，严格控制分层厚度不大于30cm，保证在初凝时间内上层混凝土必须覆盖下层混凝土，并加强砼振捣，确保砼密实。6、砼浇注完毕初凝前采用二次赶压抹光，控制表面收缩裂纹，减少水分蒸发，改善养护。砼初凝后，加强保温保湿养护，可采用覆盖塑料薄膜和草袋方法，并洒水养护。四、墩身施工的质量保证措施施工开始前要进行模板设计,模板支承要满足刚度、强度及平整度要求。墩台身施工前,应将基础顶面冲洗干净,凿除浮浆,整修连接钢筋。用三个以上桩点复核,测定中线、水平,并放出平面位置。根据施工规范和设计要求编织作业指导书，作业指导书包括：一次灌注高度，模板、脚手架搭设注意事项,间歇灌注的接触面处理要求,施工容许误差,接茬钢筋的布设,标高中线的校核方法,锚栓孔位置的预留及保证措施并监督执行.原材料的检验试验,混凝土的拌合,运输、灌注及最终强度检查监控。钢筋混凝土检查证报监理工程师批准后方可灌注。填写模板、钢××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计筋检查记录表。墩身混凝土施工须在承台混凝土达到要求强度后，方可进行，施工时注意新老混凝土的结合、振捣质量及表面美观。主桥边墩盖梁分两次浇注，第一次施工至盆式支座底面处，待主桥箱梁边跨预应力束张拉完成后再浇注剩余部分。五、连续梁施工的质量保证措施保证挂篮的运行情况良好，对每节段施工完后，对挂篮的变形情况进行检查，对焊缝螺栓等关键受力部位严格检查，发现变化及时处理，对锚固挂篮的张拉杆及精扎螺纹等张拉设备及工具定期检查和更换。保证挂篮在任何情况下状况良好。在主梁施工时按设计和规范要求作好技术交底工作，在混凝土灌注、预应力张拉施工中严格工序检查，确保工程质量和主梁线型符合要求。箱梁各段一次灌注，在浇注新混凝土前，将旧混凝土的接触面凿毛清洁，确保混凝土的整体性。灌注过程中严格控制砼的坍落度，并做好振捣工作，保证砼密实。灌注完后，严格按要求进行混凝土的养生，保证砼洒水养护在7d以上。保证全桥混凝土颜色保持一致，表面光洁平整。箱梁各段严格控制断面尺寸及纵向线形，防止内模两侧前后错动、变形。箱梁各段悬臂施工时，在混凝土浇注、挂篮移动、拆除阶段，均要保持对称同步平衡施工。充分重视箱梁的施工观测和施工控制，使桥梁竣工后符合设计内力和线形要求。六、混凝土外观质量保证技术措施充分认识砼外观质量的重要性，千方百计从各道工序严格控制，确保砼外美内实。1、加强原材料的检测工作，水泥、钢筋等厂供材料必须有出厂合格证并控制其质量规格符合施工要求。对砂、石料等地材进行试验，严格控制各项指标不超过规范要求。2、坚持施工过程中的试验制度，砼浇筑现场对每批砼均进行坍落度试验并记入施工记录，控制坍落度在标准坍落度的±20mm范围内，保××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计证砼强度试验的频数、试件组数达到规定要求。3、严把模板质量关。模板设计要完美，加工质量要保证精度要求，特别注意出厂前检验其拼装质量。现场安装应牢固、板缝密贴平整，选用有利于砼外观质量的脱模剂，并在涂刷时保证均匀、不流不滴。4、砼浇筑时保证其和易性满足结构尺寸要求和砼振捣要求以保证其外观质量，分层厚度不大于规范规定，一般控制在30cm以内，振捣时遵循快插慢拔、不过不欠的原则。结构物能一次浇筑的尽量保证一次灌完，需设置施工缝时应做好接茬处理，保证接茬平顺，并在续浇时进行接茬处理。5、钢筋在加工时采用模具配合以保证加工精度。焊接优先选择闪光对焊。钢筋保护层采用塑料垫块或弧形砼垫块以免影响砼外观质量。6、砼浇筑时保证其和易性满足结构尺寸要求和砼振捣要求以保证其外观质量，混凝土拌合、运输、入模、捣固、养生认真按规范要求施工，做到模板支撑牢固，内面光滑平整，尺寸符合设计，中线水平准确。砼灌注中认真捣固密实，做到外光内实，成型美观。7、混凝土浇筑前认真检查钢筋位置和保护层厚度是否准确。8、钢筋密集处，要保证混凝土流动，达到充分填充、包裹全部钢筋，机械振捣有困难时，采用人工振捣，确保混凝土密实无空洞。9、混凝土自由倾落高度不超过2m，如超过时，采取串筒、溜槽等措施下料。10、混凝土振捣时，掌握好每点的振捣时间，以混凝土不再显著下沉，不出现气泡，表面泛浆为宜。11、混凝土浇筑时，经常观察模板、支架、堵缝等情况。发现模板位移，立即停止浇筑，并在混凝土初凝前修整完好。12、对重要（关键）部位混凝土结构，要制做异型钢模，以保证混凝土的内在、外观质量。第三节冬季、雨季施工安排及措施××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计一、雨季施工1、掌握天气预报和气候趋势及动态，施工前与当气象部门签订气象服务合同，以利安排施工，做好预防和准备工作。2、机械设备和水泥等材料的存放应选择适宜场地，并做好防雨工作。对主要的工程和运输便道做好排水工作，保证雨后畅通。3、砼在刚浇筑完时要覆盖好，不能让雨水冲刷。4、要发扬突击施工和加班加点精神。有时雨前要突击完成，好天气时要加班加点，雨天补休。5、备好防雨物品和施工人员的雨衣和雨靴。6、施工用电严格管理，并有防雨设施。7、雨季汛期成立防洪组织和备足防洪抢险物资和设备。8、混凝土浇筑准备防雨布，遇雨浇筑时搭放防雨棚。9、钢筋加工场材料必须按规定码放整齐，下部垫高为15cm。避免雨水浸泡，并不得挤压。外围设置排水沟。施工现场绑扎完成的钢筋骨架使用防雨布进行遮盖，保证梁体钢筋不产生浮锈。10、模板遇雨必须停止作业，模板使用前涂刷的脱模剂要用塑料模进行覆盖防止被雨水冲刷，如模板被雨水淋湿及时打磨除锈、重新涂刷保证模板表面的清洁和使用。模板安装就位后，必须使用防雨布进行全面覆盖。二、冬季施工1．施工设备保护措施冬季施工使用的各种机械应全面检查，更换各种润滑系统用油及燃料，对有问题的机械设备及时修理，不得带故障运转。机械在使用前应首先检查传动系统，无冻结情况后方可启动，非专职机电人员严禁动用机械设备。汽车、装载机等机械设备使用完毕后将水箱内的水全部放掉，必要时应增设防滑链。以保证机械的正常运行。2．施工用水管道措施××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计为防止冬季供水管道冻胀破坏，保证施工用水及生活用水的需求，施工场地内所有的供水管道必须进行冬季保暖措施。管道采用软塑料泡沫进行包裹，外缠塑料布。3．砼施工措施⑴混凝土冬期作业从整个施工过程的各个环节都要采取保温、防冻、防风、防失水措施：当水温加热时，投料顺序改为温水→细粗骨料（30s）→水泥、粉煤灰→外加剂继续搅拌，总搅拌时间不少于2min，也不能超过3min。使水在搅拌机内先与骨料接触，将热量进行传递，保证混凝土入模温度为5℃～30℃。但水泥不可与80℃以上的水直接接触。对于拌合水加热必须使水温准确、供应及时，保证混凝土的坍落度一致。⑵砼浇筑成型后立即进行蒸汽养护。⑶施工人员保证措施：工作人员在外作业要注意防冻、防寒。确保冬期施工期间劳力。三、冬季施工安全保证措施1.安全目标坚持“安全生产，预防为主，综合治理”的方针，杜绝安全事故，确保工人的生命不受损害。2.所有停用的机械设备应在入冬前将设备内存水放净，其它各种机械设备每天使用后，也要放净机械内存水，防止冻坏机器设备。汽车应及时添加汽车防冻液。3.加强对工地取暖供热锅炉的保养、维修。遇到超压、缺水、仪表失灵、给水失灵时应采取紧急措施，以防止发生意外事故。4.冬期气候干燥，各施工队应注意防火，对防火部位进行重点检查，消除火灾隐患。5.施工现场严禁使用裸线。电线铺设要防砸、防碾压，防止电线冻结在冰雪之中。大风雪后，应对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第七章环境保护及水土保持保证措施第一节施工环保、水保目标方针:全面规划，合理布局，预防为主，综合治理，强化管理。严格贯彻执行国家、行业和贵州省及当地政府的自然保护、环保、水保标准。目标：坚持做到“少破坏、多保护，少扰动、多防护，少污染、多防治”，使环境保护和水土保持监控项目与监控结果达到设计文件及有关规定，教育培训率100%，贯彻执行率和覆盖率达100%，将沪昆客运专线工程建成具有中国特色环境优美的绿色大通道。第二节施工环保、水土保持体系建立与质量、安全保证体系并行的环保、水土保持体系，同当地环保部门协作，无条件接受环境保护部门的指导和监督，执行国家和地方政府的环保政策、法规，加强施工全过程的控制与管理，制定详细的环境保护措施，避免人为破坏和污染环境事件的发生。施工环保、水土保持体系见后图。第三节施工环保、水土保持措施重视施工环保和水土保持工作是我们的国策要求，因此施工过程中环保工作显得更为重要。施工中严格按规定进行施工，严格禁止破坏当地的植被，同时制定有效的措施。针对当地的实际情况，我们将针对具体情况采取以下措施，开展环境保护和水土保持工作。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计环保、水土保持体系图第四节施工环保、水保组织措施一、领导小组成立以项目经理为组长的施工环保、水土保持领导小组，制定施工环保、水土保持措施，各施工队分级管理，负责检查、监督各项环保、水土保持工作的落实。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计二、人员配置配备1名环保工程师，收集国家和贵州省的相关法律、法规，负责识别、评价环境因素，制定环保方案和措施，并检查和监督措施的落实；组织全体施工人员学习有关环保、水保法规和相关知识，并经常进行宣传教育。各工班配备1名兼职环保监察员，负责协助环保工程师工作，并在施工中执行环保方案和措施，及时反馈环保信息，为环保方案和措施的调整提供资料。三、实行环保水保工作责任制组长对施工环保、水土保持工作负全责，其职责是：监督检查各部门环保工作措施的落实情况，检查环保措施是否有效、全面、是否存有隐患，进行宏观控制。各部门负责制定具体的施工环保措施、工作制度，并检查各队的执行情况，及时上报环保工作动态和指导下级工作。环保工程师负责执行各项环保措施的落实工作，检查工班环保员的工作是否到位，效果是否满足环保措施要求。工作上一级保一级，确保环保工作不流于形式，使各项环保措施落实到位。第五节施工环保、水保综合措施一、严格执行有关环保、水保的法律法规和建设单位制定的环境保护管理办法深入贯彻执行《环境保护法》、《水土保持法》、《水污染防治法》、《大气污染防治法》、《野生动植物保护法》、《土地管理法》和《防洪法》等相关法律条文，根据“因地制宜、变害为利”，“重点治理与一般防治兼顾”的原则，布设各项环保水保措施，做到工程措施、植树种草的生物措施以及复垦利用措施相结合；治沟与治坡、防护治理与利用相结合。二、接受当地环保组织监督充分发挥环保、水保领导小组的作用，安排专人负责与贵州省及当××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计地相关环保部门联系，会同有关部门组织环境监测，调查和掌握环境状态，督促全体职工自觉做好环保工作，并无条件接受甲方和当地环保部门的监督指导。三、加强宣传，提高环保、水保意识施工前认真组织全体参战人员学习《环境保护法》、《水土保持法》、《水污染防治法》、《大气污染防治法》、《野生动植物保护法》、《土地管理法》和《防洪法》等法律法规和当地有关环保、水保等条例规定的知识，执行国家及当地环保部门的有关环保、水保等方面规定，经常进行宣传教育工作，认识环保、水土保持的意义及重要性，提高全员的环保和水保意识。督促全体职工自觉作好水土保持工作。四、建立检查落实制度，奖优罚劣提高认识，重视环保；加大力度，重在落实。根据有关环保的国家法律、法规和施工技术细则规定，制定检查制度，不断完善，认真抓好落实。并建立“三级”检查落实制度，即领导层抓全面，管理层抓重点，实施层抓具体落实。引入奖罚机制，把环保、水保工作与工资、奖金挂钩，根据检查落实情况，进行奖优罚劣。设立环保、水保基金，用于环保设施建设。内部建立“包保责任制”，运用行政和经济手段，表彰先进，惩处后进，加强环保工作的落实。实行“环保、水保否决制”，即施工作业活动不符合环保要求的项目不得开工，环境保护工作不到位的工程不得评优，单位、个人不得评先。严格落实“无条件服从制”，即无条件地接受环境保护监测单位的指导和监督××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第八章计算资料第一节0号块托架检算资料一、0#块立杆荷载计算设计方案如附图示，腹板区域立杆在横向按0.3m布置，在纵向按0.6m布置，0#块悬挑部分最大截面高度按4.0m计，为安全计，可以整个梁段按高度4.0m等截面梁段计算。此时，分布于翼板区、腹板区和箱室区的立杆荷载见下图：立杆受力:腹板区杆件轴力为:27.2Kn;箱室区杆件轴力为11.1Kn翼缘区杆件轴力为5.4Kn当考虑超载系数：1.05；混凝土浇注时的冲击系数：1.2××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计附加荷载1：施工机机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑；附加荷载2：冲击荷载按2.0kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，按外模100kN，内模30kN考虑，总共130Kn，则130/6.7/5=3.9kN/m2；则总附加荷载为：（2.5+2+3.9）×0.3×0.6=1.5kN；则考虑上述因素后的立杆轴力为：腹板区杆件轴力为:1.05×1.2×(27.2+1.5)=36.2kN箱室区杆件轴力为1.05×1.2×(11.1+1.5)Kn=15.9kN翼缘区杆件轴力为1.05×1.2×(5.4+1.5)Kn=8.7kN二、横向双[12号槽钢计算1、横向双12号槽钢的截面特性为：H=0.126mIx=2×391.47cm4=0.00000783m4A=2×15.69cm4=0.003138m22、横向双[12号槽钢布置方案××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计3、横向12号槽钢计算模型可取半结构计算，半结构模型如下：该计算模型的单元特性如下表：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、横向10号槽钢荷载布置腹板区杆件轴力为:1.05×1.2×(27.2+1.5)=36.2kN箱室区杆件轴力为1.05×1.2×(11.1+1.5)Kn=15.9kN翼缘区杆件轴力为1.05×1.2×(5.4+1.5)Kn=8.7kN××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计5、横向双12.6号槽钢计算结果(弯矩图kN.m)××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(变形图和最大位移表:单位mm)(支座反力图kN)可见：双[12号槽钢的最大正应力σ=22MPa>[σ]=17MPa，满足强度要求。三、纵梁双[40号槽钢计算1、纵梁40双槽钢布置图见下图：(立杆纵向间距0.6m)2、纵梁40双槽钢截面特性××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计E=200000000Kn/m2Ix=2×18644.4cm4=0.000372888m4A=2×83.04cm4=0.016608m23、建立纵梁20b双槽钢有限元计算模型该模型的单元特性表见下××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、纵梁20b双槽钢所受的外荷载布置取受10槽钢最大荷载50.3kN进行纵梁20b双槽钢计算。5、计算结果(弯矩图kN.m)××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(变形图和最大位移表:单位mm)跨中刚度f=0.361e-3/4.5=1/12465<[f]=1/400(支座反力图kN)四、横梁双[40号槽钢计算1、横梁双[40b槽钢截面特性如下：E=200000000Kn/m2Ix=2×18644.4cm4=0.000372888m4A=2×83.04cm4=0.016608m22、横梁双[40b槽钢计算模型××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计该计算模型的单元特性如下表：3、横梁双[36b槽钢荷载布置按最不利荷计算，即所有作用于双[36b型槽钢上的集中荷载最大201kN计算，它是由反力为50.39kN产生的（[10槽钢的反力下图示）××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计则：其它反力产生的所有作用于双[36b型槽钢上的集中荷载分别为3.1,36.6,41.6,107.6,125.4,201,88.8,109.3,83.8kN则作用于双[36b型槽钢上的外载如下图示。4、横梁双[40b型槽钢计算结果(弯矩图kN.m)××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(变形图和最大位移表:单位mm)可见：双[40b型槽钢的最大应力为σmax=36.9MPa<[σ]=170MPa。满足强度要求。五、三角托架计算1、三角拖架构件编号和尺寸见下图2、三角拖架构件各编号构件截面特性(1)拖架杆件1、2：双36槽钢b型截面特性H=0.36m；A=2×68.09cm2＝0.013618m2；××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计Ix=2×12651.7cm4＝25303.4cm4=0.000253034m2；(2)拖架杆件4、5：双28槽钢b型截面特性H=0.28m；A=2×45.62cm2＝91.24cm2=0.009124m2；Ix=2×5118.4cm4＝10236.8cm4=0.0001023684m2；3、三角拖架有限元计算模型该计算模型的单元材料和截面见下表××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、三角拖架荷载布置0#块悬挑部分最大截面高度按4.0m计，为安全计，可以整个梁段按高度4.0m、底板厚度为1.0米的等截面梁段计算。此时，5米梁段总重量为2847Kn.混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1：施工机机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑;附加荷载2：冲击荷载按2.0kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，按外模100kN，内模30kN考虑，总共130Kn，则130/6.7/5=3.9kN/m2；则总附加荷载为：（2.5+2+3.9）×12×5=504kN；考虑附加荷载的5米梁段的总自重为：1.2×(2847+504)=4021kN则每片托架承受4021/5=804.2Kn，由两个横梁双36槽钢b型传递，每个横梁双36槽钢b型传递的荷载为402.1Kn。三角拖架所受荷载如下：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计5、三角拖架计算结果(弯矩图kN.m)××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计(变形图和最大位移表:单位mm)（内力表）(位移表)××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（支座反力）可见：三角拖架最大应力发生在单元6的左截面，下缘受拉σmax=108.7MPa<[σ]。满足强度要求。六、三角拖架局部承压计算由于三角托架杆件1和杆件3在桥墩中采用通长布置，三角托架在桥墩部位的水平支左反力和弯力矩可分别由杆件1、3承担，由上节应力检算结果表明该杆件1、3满足强度要求。对于竖向支座反力则由混凝土承担，混凝土构件的局部承压强度可按下面公式计算：Nc≤0.6×（β×Ra+2μt×βbe×βbe×Rg）×AcRa—为混凝土抗压设计强度；Ac—混凝土局部承压时的计算底面积，可取0.36×0.36=0.1296m2;β—为混凝土局部承压强度的提高系数，其数值不小于1。μt—间接钢筋的体积配筋率，βbe—配置间接钢筋时局部承压强度提高系数；Rg—间接钢筋抗拉设计强度；××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计假定：不配置局部承压钢筋网，且混凝土局部承压系数取其最小值1，则Nc的最小值为：Ncmin=0.6×23000000×0.1296=1788480N=1788kN>483.76Kn（1杆处最大竖向支座反力）。可见，不配置钢筋网，也可满足局部承压强度要求。考虑到实际受力的复杂性，在实际施工时，建议在墩与托架联结处，1、3号杆件下方适当配置三层钢筋网，以确保安全。第二节墩梁临时固结计算资料一、临时支墩布置方案采用在桥墩两侧设置钢管砼立柱并在墩顶四角设置临时支座的临时固结方案，具体做法如下：在承台距墩中心线纵向3.5m处预埋4根φ600mm钢管（横桥向距墩中心线2.9m），壁厚1.2cm，钢管内壁上下端焊接长度为70cm按等间距焊接10根Φ25罗纹钢筋，其中要求各35cm嵌入钢管和梁体或承台混凝土内。承台上布置立柱周围1m范围内要增设Φ12螺纹钢加强钢筋网,网距10×10cm。为加强钢管立柱的稳定性，加工2根30双槽钢，用双槽钢将两立柱连结成整体。在墩顶四角设个临时支座，采用C50混凝土，支座尺寸140cm×95cm。施工过程中严格控制累计不均衡荷载不超过20T。临时支座分三次浇注成型，第一次浇注30cm厚，然后浇注5cm厚硫磺砂浆，强度不低于M40。最后C50混凝土至梁底。为便于拆除，在浇注硫磺砂浆时，在里面预埋电阻丝，拆除时通电熔化硫磺砂浆。连续梁箱体与临时支座相接部位布设纵横φ12间距100mm的钢筋网。临时支座顶底面各设一薄层隔离层，隔离层用两层油毡制作，以便在合拢后清除临时支座。临时支座布置方案见下图。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计二、钢管混凝土柱承载能力计算1、计算钢管混凝土短柱的轴心承载能力采用《钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS28:90)》计算钢管混凝土柱轴心承载力。公式如下：N0=fcAc(1+)Fc=19.5MPa（40号混凝土抗压强度设计值）Ac-核心混凝土截面面积;Ac=1/43.14(0.5760.576)=0.26044416m2;××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计θ=(fsAs)/(fcAc)fs=210Mpa（钢的抗拉、压设计强度）As=3.14(0.6-0.012)0.012=0.02215584m2(钢管截面积)θ=2100.02215584/(19.50.26044416)=0.9161；N0=195000000.26044416(1+sqrt(0.9161)+0.9161)=14592167N=14592Kn2、计算稳定系数φ=1-0.115(sqrt(l0/D-4))=0.115(sqrt(24/0.6-4))=0.693、钢管混凝土的承载能力为N0=145920.69=10068kN三、不平衡弯矩检算抗不平衡力矩由两部分组成：1、由钢管混凝土支墩产生的抗不平衡力矩M1=2N03.5=70476kNm由Φ25罗纹钢筋产生的抗不平衡力矩Φ25精扎罗纹钢筋的极限承载能力为：N=3.140.0250.025/4340000000=166812.5N=167KN。采用极限状态法分析计算，可得：M2=222×167×3.55=26085kNm此时受压区混凝土应力为：σ=22×167000/1.2/0.7=4.4Mpa<40Mpa；总抗不平衡力矩为M=M1+M2=70476+26085kNm=96561Knf=96561/40556=2.4,满足抵抗不平衡弯矩要求。四、不平衡重和混凝土自重作用下临时支墩所受轴力计算1、钢管混凝土弹性模量与截面面积计算采用相当弹性模量和截面面积计算钢管混凝土弹性模量与截面面积，计算公式如下：EA=EC×AC+AS×AS××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计EI=EC×IC+ES×ISEA—钢管混凝土轴向抗拉和抗压刚度EI—钢管混凝土弯曲刚度；EC—混凝土弹性模量；ES—钢管弹性模量；AC—混凝土截面面积；AS—钢管面积；IC—混凝土惯性矩；IS—钢管惯性矩。为便于有限元计算，可以令钢管混凝土弹性模量为E=35000000kN/m2，则可以得到直径为0.6m、壁厚为1.2cm为钢管混凝土的相当截面面积A=0.387m2，截面惯性矩为I=0.01088m4。2、计算模型选择临时支敦要求承受起悬臂施工过程中的最大荷载，并能够抵抗施工过程中允许的最不利于偏载。当所有悬臂段浇注完成后，临时支墩将承受最大的压力，相应的有限元计算模型如下图，活动支座的反力即为临时支墩的轴向力。（单元节段与临时支撑图）××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（有限元模型）该计算模型的单元特性如下表：3、临时支墩计算时最不利荷载布置最不利偏载按200kN考虑，梁体自重超载系数为1.05，挂蓝重为350kN，不考虑预应力张拉的影响。则临时支墩计算时最不利荷载布置如下图所示。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、临时支墩强度计算考虑偏载的最不利荷载弯矩图和支墩轴向应力见下图（弯矩和应力图）××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（钢管混凝土支墩支内力表）（变形与位移图）可见：钢管混凝土支墩的最大轴力为Nmax=1886Kn；最大截面压应力为σ=5.37MPa<[fc]=19.5Mpa。最大截面拉应力为σ=2.86MPa。第三节菱形挂篮支架计算资料一、设计依据1.《施工图设计文件》2.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ026-86）4.《钢结构设计规范》二、主要技术性能1、适应最大梁段重：1500kN；2、适应最大梁段长度：5.0m；3、梁高变化范围：6-2.5m；4、梁宽：顶板12m；底板6.7m；5、最大宽度：顶板12.5m，底板6.7m；6、走行方式：人工手拉；××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计7、挂篮自重加上轨道和其他附属件挂篮共计350kN8.工作状态抗倾覆稳定系数>1.59.行走状态抗倾覆稳定系数>1.5三、挂蓝特点1、挂蓝结构简单受力明确；2、走行装置构造简单，外侧模、底模可一次就位；3、轨道锚固利用箱梁竖向预应力精扎螺纹钢筋。四、主菱形构架计算1、主菱形构架结构图2、挂篮各部件截面特性构件-均为2[28a槽钢，Q235钢截面面积：A=2×40.02=0.008004cm2m2惯性矩：I=4752.2=9504.4cm4=0.000095044m4构件截面高度：H=0.28mQ235钢：E=2.0×105MPa[σ]=170MPa××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计3、计算模型该计算模型的单元材料和截面见下表。4、菱形架力学计算工况1：进行主菱形架的强度计算为安全计，可考虑1号段浇注时产生的最大荷载进行强度计算。1#号段最大重量为1360Kn；考虑超载系数：1.05;混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1：施工机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，按外模100kN，内模30kN考虑，总共130Kn，则130/3/12=3.6kN/m2；则总附加荷载为：（2.5+2+3.6）×3×12=292kN；则挂蓝施工期间承受的总最不利荷载为：1.05×1.2×(1360+292)=2081.5kN××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计则一侧主构架承受的荷载为：2081.5/2/2=520.4Kn，见下图。计算结果如下：弯矩图（kNm）××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计剪力图（kNm）轴力图（kNm）（菱形挂蓝内力表）以下为菱形挂蓝之各杆件单元的截面应力：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计以下为菱形挂蓝之变形图和位移表。变形图（最大位移为2.11cm）（位移表）以下为菱形挂蓝之变形图和位移表支座反力。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计挂蓝主构架中主纵梁的最大截面正应力σmax=153MPa<[σ]=170Mpa，主构架强度满足要求。工况2：进行主三角架的刚度计算为安全计，可考虑1号段浇注时产生的最大荷载进行刚度计算。1#号段最大重量为1360Kn；考虑超载系数：1.05;混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1：施工机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，按外模100kN，内模30kN考虑，总共130Kn，则130/3/12=3.6kN/m2；则总附加荷载为：（2.5+2+3.6）×3×12=292kN；则挂蓝施工期间承受的总最不利荷载为：1.05×(1360+292)=1734.6kN则一侧主构架承受的荷载为：1734.6/2/2=433.6Kn。则一侧主构架承受的荷载为：2039/2/2=510Kn，则主三角架在吊带作用点处最大位移为：1.5×433.6/520.4=1.25cm。五、前、后吊带计算由前节计算结果得知，前吊带的最大荷载为520kN，吊带为16Mn钢，截面面积为150×20mm2=30cm2=0.003m2；其承载能力为[N]=0.003×210000000=630kN××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计主构架一侧有两根吊带，因此：吊带应力σ=520000/0.003/2=86666667/m2=86.7MPa<[σ]=210MPa吊带伸长量计算可按最大荷载433.6kN计算，吊带长度按7.5m计算，则：Δ=433600×7.5/200000000000/0.003/2=0.0027m=3mm则挂蓝最大位移为：1.25+0.3=1.55cm。后吊带两对φ32精扎罗纹钢筋和两根16Mn钢吊带，则一根φ32精扎罗纹钢筋承最大受荷载为：520/2=260Kn<[P]=600Kn,安全系数为1.96；一根吊带所承受的最大荷载为260Kn<[N]=630Kn，安全系数为2.1。满足强度要求。六、混凝土浇注时后锚力学计算菱形架一侧由一对φ25精扎螺纹钢筋锚固，φ25精扎螺纹钢筋承载能力为：1/4×3.14×25×25×930=482.3kN;后锚最大锚固力为：Nmax=555kN,则一根φ25精扎螺纹钢筋最大承受555/2=277.5kN<[P]=482kN轴力,安全系数为482/277.5=1.74。七、前上横梁计算1、前上横梁结构图前上横梁为桁架片，其尺寸如下图示。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计2、杆件截面特性1）[10槽钢截面面积：A=12.74cm2=0.001274m2;惯性矩：I=198.3cm4=0.000001983m4截面高：H=0.1m2）[16a槽钢截面面积：A=21.95cm2=0.002195m2;惯性矩：I=866.2cm4=0.000008662m4截面高：H=0.16m3、计算模型该计算模型的单元材料和截面特性见下表。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计4、前上横梁外载布置如前三节所述，4#节段是挂蓝施工的最不利荷载节段，一侧总荷载为211.6kN，横梁外载需要将这种荷载分配在外模吊杆、内模吊杆及前横梁吊杆上，可近似按箱型截面的分块面积加以分配。1#节段的分块面积如下图示（单位m2）。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计因此：上前横梁上各吊点的作用力分别为：前下横梁吊点P1=520.4×17.436/22.146/2=204.8kN外模吊点P2=520.4×1.28×2/22.146=60.1kN内模吊点P3=520.4×2.16/22.146=50.7Kn前上横梁由两片桁架组成，则一片横梁所受荷载为：前下横梁吊点P1=204.8/2=102.4kN外模吊点P2=60.1/2=30.0kN内模吊点P3=50.7/2=25.3Kn一片前上横梁所受到的吊点荷载见下图5、前上横梁外载计算计算结果如下各图所示××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（弯矩图及最大应力值）（轴力图kN）××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（变形图和位移表）可见：前上横梁在上弦杆处出现较大的拉应力，如[σ]=152Mpa＜[σ]=170Mpa。八、前下横梁计算1、前下横梁结构图前下横梁由2[40b槽钢组成。2、前下横梁截面特性截面面积：A=2×39.45cm2=0.00789m2惯性矩：I=2×6587.6cm4=26350.4cm4=0.000263504m4截面高度：H=0.4m3、前下横梁有限元计算模型××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计该计算模型的单元材料和截面特性见下表。4、前下横梁所受荷载偏于安全考虑，可将前下横梁所受混凝土自重荷载按等截面考虑，最不利荷载分布见如下图。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计考虑超载系数：1.05;混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1：施工机机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑;附加荷载2：冲击荷载按2.0kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，仅考虑底模按106kN计算；则总附加荷载为：（2.5+2）×3×6.7+106=196.5kN，前下梁所承受的总附加荷载为98.2Kn，等效均布置荷载为98.2/6.7=14.7Kn/m腹板区所受的均布置荷载为：1.05×1.2×209/1+14.7=278Kn/m箱室区所受的均布置荷载为：1.05×1.2×209/4.9+14.7=68.4kN/m则前下横梁所受最不利外载见下图5、前下横梁计算××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计（弯矩图及最大应力值）（支座反力）（前下横梁最大位移）（最大位移表）可见：前下横梁的最大正应力为σmax=88MPa<=[σ]=170MPa。满足要求。㈨、后下横梁计算后下横梁的吊点与前下横梁规格相同，则其所外载与前横梁基本相同，满足要求。第四节边跨现浇段支架计算资料一、分配梁计算8号块临近桥墩处顶板厚度55cm，腹板厚度70cm，底板厚度55cm；靠近合龙段顶板厚度32cm，腹板厚度40cm，底板厚度30cm，梁高均为305cm。1、腹板下分配梁计算××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计按靠近墩身处箱梁腹板下（最不利）受力状态检算。纵梁跨度l2=0.6m,横桥向跨度l1=0.3m，方木采用鱼鳞云杉,其容许弯应力［σw］=13.0MPa。计算得单侧腹板体积为(0.6×3.85+0.5×0.9×0.3+0.5×0.6×0.3)×1=2.54m3，自重为2.54×25=63.5KN/m，考虑施工荷载:qs=40/6.7=5.97KN/m,则总的荷载q=69.47KN/m。跨中弯矩:M1/2=ql2/8=69.47×0.62/8=3.13KN.m,需要的截面模量:W=M/1.2［σw］=3.13÷1.2÷13000=2.0064×10-4m3横梁宽度可预设为10cm,则有:h=√(6×W/b)=0.11m,初步取截面为0.10m×0.12m,根据选定的尺寸核算其挠度，则有I=bh3/12=0.10×0.123/12=1.44×10-5m4(木材弹性模量E=9.0×106KN/M)f=5ql14/384EI=5×69.47×0.64/(384×9×106×1.44×10-5)=9.0456×10-4mf/l1=9.0456×10-4÷0.6=1/663＜［f/l］=1/400因此，纵横梁均采用10×12cm方木满足要求。2、梁底箱室部分分配梁计算8号块自重设计为141.9t。翼缘板重量5.8t/m（58KN/m），自重荷载为（141.9－5.8×7.75）×10÷7.75=265.13KN/m，箱室部分自重为265.13―63.5×2=138.13KN/m。考虑施工荷载:qs=40/6.7=5.97KN/m,则总的荷载q=144.KN/m。纵梁跨度l2=0.6m,横桥向跨度l1=0.6m，方木采用鱼鳞云杉,其容许弯应力［σw］=13.0MPa。跨中弯矩:M1/2=ql2/8=144.1×0.62/8=6.49KN.m,需要的截面模量:W=M/1.2［σw］=6.49÷1.2÷13000=4.1602×10-4m3横梁宽度可预设为12cm,则有:h=√(6×W/b)=0.15m,初步取截面为0.12m×0.15m××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计,根据选定的尺寸核算其挠度，则有I=bh3/12=0.12×0.153/12=3.375×10-5m4(木材弹性模量E=9.0×106KN/M)f=5ql14/384EI=5×144.1×0.64/(384×9×106×3.375×10-5)=8.006×10-4mf/l1=8.006×10-4÷0.6=1/749＜［f/l］=1/400因此，纵横梁均采用12×15cm方木满足要求。二、立杆计算1、靠近墩身处箱梁腹板下立杆立柱(外径48mm,壁厚3.5mm)承受由横梁传递来的荷载。立杆纵向间距60cm,横向间距30cm；横杆步距采用120cm。8号块自重设计为141.9t。自重荷载为141.9×10÷7.75=323.13KN/m,施工荷载按40KN/m，总荷载为363.13KN/m。每根立杆承受荷载为N=(363.13÷6.7)×0.6×0.3×1.2=11.7KN，根据《建筑工程脚手架实用手册》，步距1.2m每根立杆可承受30KN荷载，故满足强度安全要求。稳定验算：立柱(外径48mm,壁厚3.5mm)承受由横梁传递来的荷载,由于横杆步距为1.2m,长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查表得φ=0.513,则有［N］=φA［σ］=0.513×489×215=53934N=53.9KN由于N＜［N］,稳定性满足要求。2、梁底箱室部分立杆8号块自重设计为141.9t。翼缘板重量5.8t/m（58KN/m），自重荷载为（141.9－5.8×7.75）×10÷7.75=265.13KN/m，箱室部分自重为265.13―63.5×2=138.13KN/m。施工荷载按40KN/m，总荷载为138.13+40=178.13KN/m。每根立杆承受荷载为N=(178.13÷6.7)×0.6×0.6×1.2=11.49KN,小于容许荷载30KN，满足强度要求。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计稳定验算：立柱(外径48mm,壁厚3.5mm)承受由横梁传递来的荷载,由于横杆步距为1.2m,长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查表得φ=0.513,则有［N］=φA［σ］=0.513×489×215=53934N=53.9KN由于N＜［N］,稳定性满足要求。三、基底承载力计算1、整体情况计算钢管自重按50t计算，施工荷载按4t/m2计算，基础面积为7x17.4=121.8m2，8号块自重141.9t，不含翼板后自重141.9－5.8×7.75=205.477，考虑安全系数2.0则σ=（205.477+50+4×6.7×7.75）×10÷121.8×2=76Kpa。fk=300Kpa。根据《简明施工计算手册》查得Kb=0.5则[σ]=fkKb=300×0.5=150Kpa。σ=76＜[σ]=150kPa满足地基承载力要求。2、局部计算立杆支座板置于15x15cm的方木上，方木长度为6m，立杆间距为0.6m，则每根方木上放置9根立杆。每根脚手架立杆传至基础顶面的最大轴心力为N=11.7KN，立杆基础的计算底面积为Ad=0.15×6÷9=0.1m2N/Ad=11.7÷0.1=117Kpa＜[σ]=150kPa满足地基承载力要求。第五节临时锁定工字钢检算一、合龙段工字钢布置合龙段分边跨合龙段和中跨合龙段两种类型，它们采用相同的临时锁定工字钢固接方案，见下图。即：分别在箱梁顶板和箱室底板上面焊接两对I32a工字钢，每对I32a工字钢分别用上、下两块10mm和20mm钢板焊接成整体，并焊接于下钢板的U形钢筋与混凝土连接成整体，达到合龙段锁定的目的。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计二、合拢后温升或温降产生的摩擦力计算计算因温升或温降产生的摩擦力需分边跨合龙段和中跨合龙段两种情况，最不利情况属于边跨合龙段，因此下面仅考虑边跨合龙段。边跨合龙段混凝土浇注后即形成完整的连续梁，气温升高或降低将导致梁体的伸长和缩短，并使梁体沿纵向产生微小移动，由此产生纵向摩擦力，边跨合龙段锁定工字钢需要能完全承受该摩擦力。下图为左半桥纵断面节段图。将跨中一侧所有梁段重量累加可得到半桥总自重为：W=51610kN，为偏于安全计，桥上机械荷载、人群荷载、挂蓝荷载可按3000Kn考虑，并考虑1.1超载系数，则半桥总荷载为：G=1.1×（51610+3000）=67273kN摩擦系数按f=0.06考虑，则因温升或温降产生的水平摩擦力为：F=0.06×67273=4036kN。三、锁定工字钢的强度计算1、锁定工字钢截面特性计算××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计2I32a热扎锁定工字钢的截面特性：截面面积：A=6.7156E-3m2惯性矩I=1.1100E-4m4上下钢板分别为□500×250×10和□500×250×20，可以合并为□500×250×30钢板计算，其截面特性为：惯性矩I：3.906E-5m4截面面积：A=7.5E-3m2总惯性矩：I=1.11E-4+3.906E-5+7.5E-3×0.16×0.16=0.00024206m4总截面面积A=0.0067156+0.0075=0.01421m22、锁定工字钢允许轴力[N]=4×[σ]×A=4×170E6×0.01421=9663Kn>F=4036kN。满足要求四、连接钢筋计算钢筋与钢板连接的贴角焊缝抗剪切强度计算公式：τ=N/（hu×Σlf）N—作用在一根钢筋上轴向力，取因温升或温降产生的水平摩擦力F=4036Kn/4/16=63kN。Hu—焊缝的计算厚度，取0.7hf=0.7×0.008=0.0056m。实际施焊时要求焊缝高度为10mm，且焊缝饱满。Σlf—焊缝的计算长度之和。一根N4钢筋长度为0.24m××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计因此：τ=N/（huLf）=63000/(0.0056×0.24)=46875000N=46.9Mpa<[τ]=85Mpa满足抗剪要求。五、合龙段混凝土浇注过程中锁定工字钢计算边跨合龙段工字钢锁定后，工字钢将与左右半跨梁桥连接成整体，形成组合连续梁桥，并将共同承受合龙段混凝土重量产生的内力。此时，锁定工字钢按组合截面计算。截面特性为：截面面积：A=4×0.01421m2=0.0568m2；惯性矩：I=I0+A2×Y2=2×0.00024206+2×0.01421×(4.85/2+0.16)×(4.85/2+0.16)=0.1903929545m4合龙段自重为W=2×337=674Kn，为安全计，考虑超载系数1.5，则：自重荷载为：W=1.5×674=1011kN锁定工钢计算模型及所受外载如下：计算结果如下：××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计可见：合龙段混凝土浇注完后，锁定工字钢将产生最大33.47Mpa的正应力。温度变化引起克服纵向摩擦力所产生的截面应力为：σ=4036000/4/0.01421=71006333N/m2=71MPaσmax=71+33.5=104.5MPa<[σ]=170MPa;满足要求。××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计第九章附件一、××××特大桥连续梁施工平面布置图××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计二、挂篮设备图××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计三、连续梁施工网络图××××××××××-133- ××××××××××标段（站前工程）××××特大桥(32+48+32)m连续梁实施性施工组织设计四、连续梁施工横道图××××××××××-133-'