高碑店仓库脚手架施工方案27页

'高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页一、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008《钢管脚手扣件标准》GB15831《木结构设计规范》（GBJ5）《碳素钢结构》（GB/T700）另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。二、工程概况高碑店仓库工程；结构形式为框架结构；地上6层；地下2层；地上层高均为4.2m；总建筑面积132592.6m2。，设计单位为中国汉化研究院，三、脚手架设计及搭设规定3.1脚手架设计3.1.1双排落地脚手架：本工程自-1.00处结构顶板搭设双排单立杆落地脚手架。里排立杆距墙边500mm，立杆横距1050mm，立杆纵距1500mm，步距1800mm（考虑装修便于操作），连墙杆为每两步三跨设一道。所有水平杆与立杆相交的主节点都得设小横杆，剪刀撑每组宽度不小于4跨和不大于6跨，斜杆与地面角度为45度。连墙杆采用两步三跨，使用钢管与扣件包柱拉接。扫地杆距地200mm。立杆下垫板采用板厚50mm，宽度200mm的木垫板。本工程脚手架搭设高度为30.20m，采取加斜支撑或钢丝绳的方法进行卸载。①斜支撑卸载：在三层顶板处设置斜支撑的方法进行卸载，斜支撑的纵向间距为7500mm，设置方法同下文单排脚手架；②钢丝绳卸载：在四层增加钢丝绳悬挂承担部分荷载。钢丝绳水平间距为7500mm，脚手架内外立杆均设置钢丝绳卸载，内外钢丝绳错开布置。钢丝绳采用4分（Ø12.5mm）绳，用花篮螺栓调节，卡扣不少于4个。如使用预埋吊环，必须使用Q235钢筋，直径不得小于18mm（见下图）。作业层建筑楼板与外架间满铺脚手板，在作业层下面 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页挂安全网，立杆内侧设置250mm高挡脚板，距建筑楼面1.2m设置通长护身栏杆。外架内侧满封密目网并设置45度通长剪刀撑。详见附图。3.1.2单排悬挑防护架：本工程E座及B、C座在有汽车坡道及塔吊基础处暂时无法进行回填土施工，自首层开始搭设悬挑式单排脚手架用作防护架，高度为30.2m范围内分两个独立的单排悬挑架，下面架子从-1.00米至12.5米，上面架子从12.5米至29.2米。待汽车坡道施工完成、塔吊拆除、回填土完成后再搭设双排脚手架的外立杆，在装修工程施工阶段形成如同上述双排脚手架。单排悬挑防护架搭设构造要求：在每层结构楼板内每个锚固点预埋φ10吊环，间距1200mm，共2个，外排吊环距结构边缘300mm—500mm，吊环 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页纵距为1500mm，水平支撑钢管穿过吊环做为底座，在2个吊点处设通长连系杆固定。水平管悬挑长度为500-700mm，锚固长度为1200mm。悬挑脚手架从首层开始层层设置斜支撑，斜支撑支点距外架子水平距离为1000mm左右，间距为1500mm，支撑高度为4.2米，层层搭设。外脚手架立杆纵距1500mm，立杆距建筑500-700mm，步距1800mm。详见附图。3.1.4入口护头棚：在结构主入口处搭设6m长、3m宽、4m高护头棚，护头棚顶采用双层50mm厚脚手板封严，护头棚外侧设置通长剪刀撑，并用密目安全网封严。护头棚搭设位置根据实际施工需要确定，其它非入口处用φ48钢脚手管封闭。3.1.4A座15-18轴/A-C轴，在该范围内自首层向上没有顶板，在首层A轴南侧有部分外伸楼板。①A-B轴间15-18轴及A轴/15-18轴的脚手架外侧为双排，内侧为单排，双排与单排的立杆间距及大横杆步距应一致，大横杆与立杆的交接点均应设置小横杆拉结；②A轴南侧及15轴西侧、18轴东侧外双排脚手架局部挑空部分每三步设置两道斜拉杆（东西两侧相同）；③C轴外侧搭设双排脚手架。该部位搭设的其它要求同3.1.1、3.1.2，详见附图。3.2脚手架搭设规定3.2.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。施工时必须按本方案要求进行搭设，当现场情况与方案不符时，需上报项目进行商议后方可施工，严禁未经批准擅自改动。3.2.2选用材料时，必须做到常见通用、可周转利用，定期保养维修。3.2.3脚手架的搭设，必须符合JCJ59-99检查标准要求，且要符合市文明标化工地的有关标准。3.2.4本工程脚手管选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。3.2.5本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3.2.6搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色。3.2.7本工程采用的脚手板，应采用杉木或松木制作，木脚手板规格为50×250mm，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。3.2.8安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.5×6.0m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由北京建筑安全监督管理部门发放的准用证。3.2.9连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。四、脚手架搭设要求4.1搭设之前对进场的脚手架配件进行严格检查，禁止使用规格不合格和质量不合格的脚手架配件。4.2脚手架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，同时因本工程结构较为复杂，脚手架搭设必须严格设计位置放线定位后施工。4.3脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设，搭设过程中随立随校正而后予以固定，脚手架搭设过程中对第一道水平杆及立杆应用水准仪及经纬仪抄平校垂直。4.4在连墙杆设置以前，必须确保构架稳定及作业人员安全。4.5剪刀撑、斜杆等整体连接件和拉接件应随搭设的架子及时设置。4.6脚手板应铺平、铺满，并用14#铅丝绑扎牢固。4.7设置连墙杆时，应掌握其松紧程度，避免引起杆件的变形。 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页4.8在搭设过程中不得随意改变杆件设计、减少配件设置，不得对立杆的横、纵距和水平杆的步距做任意的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。4.9凡落地架在立杆下统一垫通长脚手板，严禁用竹胶板当垫木用。4.10在脚手架立杆底端之上100—200mm处一律设纵向和横向扫地杆，横向扫地杆在纵向扫地杆之下，并与立杆连接固定。4.11立杆4.11.1在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除最顶层防护部分可采用搭接外必须采用对接扣件实行对接接头，搭接时的搭接长度Ld≥1m，用不少于三个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。4.11.2立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接头应相互错开，不应在同步高和同一跨距内，相邻接头的高度宜＞500mm。4.12横杆4.12.1大横杆长度不得小于三跨，并设置于立杆内侧，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。4.12.2大横杆应采用对接扣件连接，同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距应＞500mm，接头应设置于距节点1/3跨度范围内。4.12.3大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。4.12.4小横杆设置于大横杆之上并用直角扣件固定在大横杆上，小横杆每个节点设置一根，在操作层每跨跨中加设一根用来支撑脚手板。4.12.5脚手架外侧小横杆伸出架子外皮100mm。4.13拉接杆件4.13.1应水平设置。连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。4.13.2连墙杆设置：在框架柱处，设两道小横杆与框架柱抱柱拉接；在跨中部位按照本方案中悬挑脚手架的要求设置吊环锁定。连墙件竖向间距3.6m，水平间距4.5m。详见附图4.14E座及B、C座在有汽车坡道及塔吊基础处暂时无法进行回填土施工外脚手架（包括天井内的南北两面）采用扣件式48 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页钢管搭设，单排防护用挑脚手架。严禁用于结构施工时堆放物料，且不得与顶板、梁等模板支架系统连接。外侧设贯通剪刀撑，满封密目网。脚手架搭设的工艺流程为：材料配备→清整预留预埋吊环→水平支撑杆→立杆→斜支撑→横向扫地杆→小横杆→铺脚手板→大横杆（搁栅）→剪刀撑→扎防护栏杆→扎安全网。4.15立杆间距4.15.1脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆采用搭接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。4.15.2每排立杆应设置横向扫地杆，连接立杆上20cm左右。4.15.3立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。4.15.4局部挑檐处立杆必须保证上下层立杆同心布置。4.16剪刀撑、斜撑脚手架外侧立面设置45度贯通剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不大于150mm。挑架每层均设斜撑与上一层第一道水平杆用旋转扣件连接，且与相邻大横杆、小横杆连接，斜撑横向间距1500mm。4.17脚手板的铺设要求4.17.1脚手架立杆与结构层之间应满铺脚手板，无探头板。4.17.2满铺层脚手板必须平行墙面纵向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。4.17.3脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。4.18防护4.18.1脚手架使用合格的绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。4.18.2选用专业网绳张挂安全网，要求严密、平整。4.18.3脚手架外侧必须设1.2m高的两道防护栏杆和25cm高踢脚板。4.19架体内封闭 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页4.19.1脚手架施工层与建筑物之间应采用脚手板封闭。4.19.2施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。4.20架体用途悬挑脚手架架仅作为结构施工外防护使用，严禁堆放材料。待形成双排落地脚手架后方可作为操作平台。4.21本工程双排脚手架落地脚手架主要是搭设在地下一层顶板上，在搭设脚手架之前，地下一层该部位的楼板支顶不得拆除，当双排脚手架搭设超过3层高度时，必须将地下二层顶板相应部位用脚手管和脚手板进行支顶，并且应该保证地上和地下立杆在相同部位。五、安全防护5.1“四口”防护：1.5m×1.5m以下的洞口用固定盖板封严；1.5m×1.5m以上的洞口四周设两道围栏，中间支挂水平安全网；后浇带加固定盖板防护。电梯洞口要安装不低于1.2m高金属防护门，电梯井道首层及以上每四层设一道水平安全网。5.2“临边”防护：在框架工程楼面周边（未砌筑围护结构时）、楼梯踏步及休息平台处、马道（斜道）两侧边、卸料台的外侧边等必须设置不小于1.2米高的两道防护栏杆、挡脚板及设防护立网。六、脚手架的劳动力安排6.1为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要100人，均有上岗作业证书。6.2建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。6.3脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收7.1脚手架搭设完毕或分段搭设完毕（防护架为每三层、竖井层层验收），应按规定对脚手架工程的质量进行检查，并经项目部专职安全、质检人员检查后，报送公司工程管理部门进行复查，复查合格后方可使用。7.2 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并填写施工验收报告。7.3重点检查项目：7.3.1构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；7.3.2安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；7.3.3基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；7.3.4连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；7.3.5垂直度及水平度是否合格。八、脚手架搭设安全技术措施8.1技术保障措施8.1.1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。8.1.2钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。^8.1.3本脚手架作为建筑物结构作业时安全防护屏障，严禁将泵送混凝土、砂浆的输送管道、模板支架等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。8.1.4脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件（吊环）、支撑水平杆等。8.2质量保障措施8.2.1操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。8.2.2技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。8.2.3脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，必须在现场设置专职人员监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。8.2.4脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。8.3安全保障及脚手架的使用说明8.3.1操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。8.3.2架子在搭设(拆卸) 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。8.3.3在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。8.3.4雨、雪及五级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。8.3.5应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。A.在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a.在六级大风和大雨后b.停用超过一个月，复工前。B.检查保修项目a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b.扣件螺丝是否松动；c.安全防护措施是否符合要求。8.3.6在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。8.3.7脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。8.3.8搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.3.9钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。8.3.10外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。8.3.11定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.3.12外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。8.3.13外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。8.3.14严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。8.3.15保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8.3.16 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8.3.17严格控制施工荷载，脚手板不得堆料施荷，确保较大安全储备。8.3.18各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。8.3.19脚手架立杆基础外侧（顶模支架）设置挖排水沟，以防雨水浸泡地基。8.3.20本工程悬挑脚手架只能悬挑单排，外防护脚手架仅用于施工防护，严禁堆放重物，尤其是模板支架、混凝土泵管。8.3.21倒料平台搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。8.3.22平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。8.3.23平台上的防护栏杆不得任意拆除。8.3.24物料起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。8.3.25不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8.3.26夜间施工平台上必须保持足够的照明。九、脚手架拆除安全技术措施9.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。9.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。9.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9.6连墙杆(拉结点) 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页应随拆除进度逐层拆除，拆除时，应用临时撑支住，然后才能拆除。9.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。9.11高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。9.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9.13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。9.14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。十、附计算书双排落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度30.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1340。地基承载力标准值150kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.184=0.267kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.267+0.10×1.470)×1.5002=0.379kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.267+0.117×1.470)×1.5002=-0.447kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.447×106/5080.0=87.984N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.184=0.222kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.222+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.399mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×1.575=2.605kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.605×1.050/4=0.690kN.m=0.690×106/5080.0=135.852N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.276+1.575=1.908kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1908.225×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×121900.0)=1.833mm最大挠度和V=V1+V2=1.857mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×1.575=2.584kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×30.200=3.769kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.500)/2=0.814kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.200=0.227kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.019kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.670×1.134=0.597kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.019+0.85×1.4×3.150=9.772kN 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.019+1.4×3.150=10.433kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.433kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10433/(0.19×489)=114.844N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.772kN； 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.345kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9772/(0.19×489)+345000/5080=175.477N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.250kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.889米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.250kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.290kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=48.109米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.597kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13.530kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.530kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=41.73N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.43A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=60.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=150.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数: 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.00米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用钢管48×3.5mm，其中建筑物外悬挑段长度0.60米，建筑物内锚固段长度1.20米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.50m，支杆采用钢管48.0×3.5mm。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.0002/8=0.000kN.m=0.000×106/5080.0=0.000N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.000=0.000kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.000×1.500/2=0.000kN活荷载标准值Q=3.000×0.000×1.500/2=0.000kN荷载的计算值P=(1.2×0.000+1.2×0.000+1.4×0.000)/2=0.000kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×0.000×1.500=0.008kN.m=0.008×106/5080.0=1.633N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页集中荷载标准值P=0.000+0.000+0.000=0.000kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×0.000×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=0.00mm最大挠度和V=V1+V2=0.052mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.000×1.500/2=0.000kN活荷载标准值Q=3.000×0.000×1.500/2=0.000kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.000+1.4×0.000=0.069kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×17.000=2.122kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.000+0.500)/2=0.262kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×17.000=0.127kN 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.722kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.000/2=0.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.670×1.134=0.597kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.722+0.85×1.4×0.000=3.266kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.722+1.4×0.000=3.266kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.266kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=3266/(0.19×489)=35.950N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.266kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.345kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=3266/(0.19×489)+345000/5080=103.864N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.597kN/m2； 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13.530kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.530kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为0mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm4，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4.89cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=3.27kN水平钢梁自重荷载q=1.2×4.89×0.0001×7.85×10=0.05kN/m 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=6.536kN,R2=0.056kN,R3=0.022kN最大弯矩Mmax=0.006kN.m抗弯计算强度f=M/W+N/A=0.006×106/(5080.0)+0.883×1000/489.0=3.035N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算水平支撑钢管计算最大挠度V=0.027mm水平支撑钢管最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1=3.266kN立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1小于8kN,满足要求!水平支撑钢管下面支点最大支撑力N2=6.536kN水平支撑钢管下面支点最大支撑力N2小于8kN,满足要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 高碑店仓库脚手架施工方案第27页共27页其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=6.595kN十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=6.595kN下面压杆以钢管48.0×3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=6.60kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.13；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.58cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=3.73m；A——受压斜杆净截面面积，A=4.89cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是102.63N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=6.595kN；lwt为焊接面积，取489.30mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=6595.35/489.30=13.48N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!'