混凝土结构工程施工质量验收规范高支模施工方案设计书

'混凝土结构工程施工质量验收规范高支模施工方案设计书一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《》(GB50204－2002)2011版《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128－2010)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2012)建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]254号关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》工程设计图、经审批完成施工组织设计二、工程概况项目名称：建设单位：施工单位：编制人：工程规模：三、模板（高支模）施工的基本情况四、1、本工程两处为高大模板支撑，均在裙楼部位地上二层。具体部位为：8-10×Q-L轴的一层大堂和16-17×D-F轴。该面层最大梁截面尺寸为400mm×1200mm，最小梁截面尺寸为200×600，板厚均为120mm，层高为10.5m。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该大堂高支模施工而编制。37 高支模区域一高支模区域二37 2、施工顺序：在首层结构及结构柱施工完成后，必须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。3、混凝土采用砼输送泵输送。4、现场平坦运输条件较好，模板水平运输采用手推车，垂直运输利用塔吊。5、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架，随施工进度搭设，保证工作面离地超过2米以上有安全围护。6、作业人员的上下通道随外脚手架进行搭设，详见外脚手架施工方案。7、施工进度详见施工进度计划。四、施工材料的选用1、模板采用δ=15㎜厚胶合板.2、木枋采用80㎜×80㎜松木枋.3、支架采用Φ48×3.5标准钢管组合支撑.4、对拉螺栓采用Φ14.五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设本工程高支模板体系的施工设计与搭设须按以下要求进行.（一）高支模板体系的施工设计。1、钢管支撑工艺流程检查钢管、扣件质量钢管分类选取立杆、支撑整理地面基础放线定梁位设水平杆立杆固定校正加剪刀撑杆定梁底标高复测检查加固。2、钢管立杆立于首层结构之上，其搭设方式均为:立杆纵横间距均为0.9m，立杆步距为1.3m。承重架支撑形式为梁底支撑小楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调托座,立杆上端伸出至模板支撑点长度＜0.20m,梁底模板下的木枋横向间距为0.25m，板模板下的木枋间距0.30m；托梁采用双木枋。在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平杆。3、纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500㎜，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定，且脚手架外侧每两度大横杆之间绑扎两行篙竹作安全护栏。横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150㎜，跨度中间的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、扫地杆设置：立柱由标准底座向上200㎜处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与立柱固定。5、剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间纵横每4排立杆设剪刀撑，与地面角度为45º～60º。顶层以下的剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150㎜，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6、支撑采用Φ48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。7、在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上，以增加支撑体系的稳定性。8、37 高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。9、本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连，在结构边缘采用钢管连接（见图）或支顶顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。（二）高支模板体系的施工搭设1、材料说明同前。2、施工准备:1)备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2)放好轴线、模板边线、水平控制标高线,做好模板底口水泥砂浆找平层。3)根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。3.模板安装1)梁模板安装a)梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑下垫上木方,支架的间距按要求。b)按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底座和顶托,调整好标高在安装梁底板木方时要通线检查,在安装梁底板.梁底板要起拱按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定2/1000-3/1000。c)梁侧模板安装要通线找直,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。2)板模板安装:a)一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。b)支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。c)安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。3)支架安装：a)支架安装间距,须严格按照计算书要求的间距进行布架.不得随意增大间距。b)支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。c)支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。d)支架搭设的其他要求参照现行规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》。4.模板支架立杆底座下要垫木枋。5、所有木枋的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更改。6、整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。（三）、搭设作业注意事项1、严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。2、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的长度的钢管作立杆。3、剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。4、杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。（四）、搭设过程中的自检1、在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。37 2、立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3、斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4、检查整架垂直度有否偏差过大。（五）验收管理模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，并报安监部门备案后，方可进入后续工序的施工。（六）混凝土浇筑本工程砼采用商品砼，拟采砼泵管进行砼浇筑，并配以串筒、溜槽下料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1、梁板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。2、砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能均匀分布。3、在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保养按<施工组织设计>要求。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。（七）支模沉降监测1、监测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关方采取应急或抢险措施，并向上级有关部门报告。六、模板体系的拆除37 1）非承重模板拆除时，必须提供混凝土的强度报告，在梁板砼达到设计强度后，并经审批同意后，方可拆除，对于高大模板拆除时混凝土强度必须达到设计强度的100%。2)模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:1、 模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架→从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托→拆除梁底模板→拆除梁两侧模板→拆除楼板下支撑→拆除楼板龙骨及模板→拆除脚手架→模板分类堆放整齐。2、拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使用。3、拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。4、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用硬物击打、撬挖，不得留有悬空模板。4、支撑体系的拆除：凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。5、拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。七、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应持有效上岗作业证书上岗作业。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人有指挥、调配、检查的直接责任。（一）劳动力安排表工种人数技术管理1安全监督1质量检查2测量放线3木工40架子工30铁工25砼工15杂工8（二）机具配备机具名称数量机具名称数量架子板手10插入振动棒10力矩板手4平板震动器2水平仪1经纬仪1八、保证施工质量措施1、支架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定.要有合格证和产品标志。37 2.门架、钢管要平直,不得使用歪斜过大、硬变、砸扁、严重锈蚀的门架、钢管。3.腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤的木枋、模板不得使用。4、模板面完成后，按下列标准检查验收：（1）模板接缝宽度≤1.5mm。（2）板模板上漏涂隔离剂面积≤1000cm2（3）梁柱模板上漏涂隔离剂面积≤400cm2（分别用尺、楔形塞尺检查）（4）允许偏差项目按下表执行：项次项目允许偏差（mm）检验方法高层框架1轴线位移基础5尺量检查柱、墙、梁32标高+2-5用水准仪或拉线和尺量检查。3截面尺寸基础±10尺量检查柱、墙、梁+2-54每层垂直度3用2m托线板检验。5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查。7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10-010预留洞中心线位移2截面内部尺寸+10-05.跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置0.2～0.3％L起拱。6.模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。九、保证施工安全和环境保护措施（一）保证施工安全措施：1.责任落实到人，本项目第一安全责任人，生产直接安全责任人。2.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实.3.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落.4.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人.5.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔.6.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作.7.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌.8.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机.使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》、《建筑机械使用安全技术规程》的规定。9.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人.37 10.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生.11.高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落，安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网.12.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人.13.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽.操作时要按顺序分段进行,不允许让模板、枋料自由落下.严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下.14.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下.在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人.15.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才.16.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌.17.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥.（二）环境保护措施：（1）做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。（2）规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。（3）施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。（4）施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。（5）严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民。十、应急救援预案在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。(一)应急救援机构1.指挥机构及其成员项目部成立现场安全施工管理组织，并成立应急小组，项目经理为第一责任人，担任组长，组员由管理骨干和各专业负责人组成。小组组成人员按各人职责和分工对施工情况进行检查，发现问题及时处理、汇报。发生较大事故时，领导小组成员要迅速到达现场指挥救援工作。应急救援小组组长：杨振宇37 副组长：米粟、朱光明组员：梁永强、熊凯、邢安、何世海2.应急救援专业小组成员由各专业部门的技术骨干、义务消防人员和专业技术工人组成。①.义务消防人员：梁永强、熊凯、邢安②.医疗救护应急人员：何世海、熊凯③.治安队人员：张松、何兴华3.职责①.负责制定和修订本项目的“施工安全事故应急救援预案”。②.组建应急救援队伍，并组织实施和交底。③.检查督促做好重大事故的预防措施和应急救援的各项准备活动。④.事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。⑤.向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。4、安全事故应急救援相关人员联络电话姓名电话号码姓名电话号码姓名电话号码杨振宇13550050928米粟15881197718朱光明18602898774梁永强15198086900邢安18080821330熊凯13550186400何世海15884584876何兴华18981801918张松18782097922报警信号和通讯火警：119公安：110医疗：120交通：122(二)应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。37 (三)应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其它组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其它措施保护危害区域内的其它人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（四）应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。(五)应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。（六）应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直在线，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)37 观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位元的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)37 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)37 当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：①断开电源开头；②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。37 ③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的信道，如信道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电筒和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、数据和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。37 十一、板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称裙楼2层顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)9.7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10.5立柱纵向间距la(mm)90037 立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1300立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)37 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算37 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33因[B/lb]取整＝[2800/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：37 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.07×0.92+0.101×0.94×0.92＝0.15kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.1×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.61，0.16]＝0.61kN·mσ＝Mmax/W＝0.61×106/85330＝7.15N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.07×0.9+0.617×0.94×0.9＝1.1kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.9+0.675×3.15＝2.18kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.1，2.18，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×80)＝0.74N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.99×9004/(100×9350×3413300)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×504/(8×9350×3413300)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm37 满足要求！六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)80×80可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.331、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.14×0.9+1.2×0.57×0.9＝1.74kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.05＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝1.74kN;同理，R"＝1.01kN，R""＝1.01kN正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.05×0.9＝1.04kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.04×0.05＝0.05kNR＝max[Rmax，R1]＝1.04kN;同理，R"＝0.61kN，R""＝0.61kN2、抗弯验算计算简图如下：37 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/85330＝4.19N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.8kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.8×1000/(2×80×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算37 主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm跨中νmax=0.23mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1300/15.9＝82≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.71Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.32/10＝0.02kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.02/0.9＝4.24kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4240.83/(0.71×424)+0.02×106/4490＝19.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.24kN≤[N]＝30kN满足要求！37 十一、梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL43新浇混凝土梁计算跨度(m)9.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1200新浇混凝土结构层高(m)10.5梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)90037 步距h(mm)1300新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150设计简图如下：平面图37 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，37 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×37.3×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.01N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1004/(100×10000×281250)＝0.007mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.54kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.1+1.223×1.76×0.1＝4.48kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.1+1.142×1.76×0.1＝3.66kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×30.7×0.1＝1.21kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×30.7×0.1＝3.51kNR3"=0.928q2l=0.928×30.7×0.1＝2.85kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：37 q1＝max{1.54+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，4.48+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=4.5kN/mq2＝max[1.21+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.4/4]＝3.53kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.5×0.92，0.5×4.5×0.152]＝0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/85330＝4.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.5×0.9，4.5×0.15]＝2.46kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.46×1000/(2×80×80)＝0.58N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.53×9004/(100×9350×3413300)＝0.46mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.53×1504/(8×9350×3413300)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算37 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.5×0.9，0.393×4.5×0.9+4.5×0.15]＝4.63kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.95kN，R2＝R4＝4.63kN，R3＝3.79kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.53×0.9，0.393×3.53×0.9+3.53×0.15]＝3.63kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝2.6kN，R"2＝R"4＝3.63kN，R"3＝2.96kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算37 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.272×106/5080＝53.51N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.525kNτmax＝2Vmax/A=2×6.525×1000/489＝26.69N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm37 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.33kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.33kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1300/15.9=81.76≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.741、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.9×1.32/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.4+(0.3-0.1)×0.4/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，4.07+(0.3-0.1)×0.4/4}=4.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.28kN，R2＝9.02kN，R3＝9.02kN，R4＝0.28kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.28+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，9.02，9.02，0.28+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+0.02/0.9＝9.08kN37 f＝N/(φA)+Mw/W＝9076.15/(0.74×424)+0.02×106/4490＝34.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝9.8kN≤[N]＝30kN满足要求！十二、梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL43混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[38.4，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撑体系设计37 小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，800设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm337 ，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×34.99×0.272+0.1×3.53×0.272,-0.107×34.99×0.272+0.121×3.53×0.272,-0.071×34.99×0.272-0.107×3.53×0.272)＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2704/(100×10000×281250)＝0.34mm≤270/400=0.68mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.27+1.223×3.53×0.27＝11.96kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.27×28.8＝8.89kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.6637 小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝11.96kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.96×0.62，0.5×11.96×0.152]=0.43kN·mσ＝Mmax/W＝0.43×106/85330＝5.05N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.96×0.6，11.96×0.15]=4.31kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.31×1000/(2×80×80)＝1.01N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝8.89kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.89×6004/(100×8415×3413300)＝0.27mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=8.89×1504/(8×8415×3413300)=0.02mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算37 承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×11.96×0.6，0.4×11.96×0.6+11.96×0.15]＝7.9kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×8.89×0.6，0.4×8.89×0.6+8.89×0.15]＝5.87kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型方木主梁材料规格(mm)50×100主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)416.67主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.37kN，R2＝3.95kN，R3＝3.25kN，R4＝3.95kN，R5＝1.37kN正常使用极限状态：R"1＝1.01kN，R"2＝2.93kN，R"3＝2.38kN，R"4＝2.93kN，R"5＝1.01kN1、抗弯验算37 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.43×106/83330=5.13N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.32×1000/(2×1200×400)＝0.02N/mm2≤[τ]=1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.37mm≤600/400＝1.5mm满足要求！37 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.9×2＝15.02kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！37'