新建成蒲铁路邛崃站模板支撑体系施工方案

'新建成都至蒲江铁路站房及生产生活房屋工程邛崃站模板支撑体系安全专项施工方案中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房项目部2015年月日 新建成都至蒲江铁路站房及生产生活房屋工程邛崃站模板支撑体系安全专项施工方案审批：1审核：1编制：1中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房项目部2015年月日 目录1编制依据11.1规范、标准11.2相关法律法规11.3图纸11.4施工组织设计22工程概况22.1工程简介22.2方案简介22.2.1编制说明22.2.2板相关参数说明22.2.3梁相关参数说明22.2.4地上楼板相关参数说明22.2.5框架柱相关参数说明22.2.6方案设计概述32.2.7支撑架基础说明42.2.8施工特点及施工难点43施工计划43.1施工机具设备配置计划43.2施工材料计划54施工工艺技术54.1支撑体系设计54.1.1地下室楼板支撑体系设计54.1.2地下室梁支撑体系设计64.1.3墙模板设计74.1.4地上结构楼板支撑体系设计84.1.5地上结构楼面梁支撑体系设计94.1.6框架柱模板设计104.2施工工艺流程104.2.1地下室楼板及楼面梁施工工艺流程114.2.2地上结构楼板及梁施工工艺流程114.2.3框架柱施工工艺流程114.3主要施工方法124.3.1地下室楼板及楼面梁124.3.2首层楼板及楼面梁134.3.3混凝土浇筑154.3.4地下室墙体154.3.5框架柱164.4构造及施工要求164.4.1扣件式钢管架搭设要求164.4.2模板安装要求17 4.4.3混凝土浇筑要求184.5检查及验收要求184.5.1支撑体系的检查和验收184.5.2模板施工质量的检查和验收195施工安全保证措施205.1组织保障205.1.1组织机构205.1.2岗位职责205.1.3架子队管理人员及其职责215.2技术措施215.2.1材料要求215.2.2搭设要求225.2.3拆除管理225.2.4安全措施235.3应急预案245.3.1应急救援组织及职责245.3.2应急抢险队245.3.3应急演练245.3.4信息报告245.3.5现场应急救援措施255.4监测监控266劳动力计划27附件：计算书27地下室模板扣件钢管高支撑架计算书27地下室墙模板计算书46梁侧模板计算书63梁模板扣件钢管高支撑架计算书70柱模板支撑计算书79楼板模板扣件钢管高支撑架计算书87梁模板扣件钢管高支撑架计算书96 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案1编制依据1.1规范、标准序号类别专业标准名称标准号1国标土建《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132国标土建《工程测量规范》GB50026-20073国标土建《混凝土结构工程施工与验收规范》GB50204-20024国标土建《混凝土结构设计规范》GB50010-20105国标土建《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20026国标土建《建筑结构荷载规范》GB50009-20127行业/《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-19918行业土建《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-20089行业土建《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201110行业/《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20111.2相关法律法规序号法规名称法规编号1《中华人民共和国建筑法》国家主席令第91号2《中华人民共和国合同法》国家主席令第15号3《中华人民共和国安全生产法》国家主席令第70号4《中华人民共和国环境保护法》国家主席令第22号5《建设工程质量管理条例》国务院令第279号6《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号7《安全生产许可证条例》国务院令第397号8《工程建设标准强制性条文》建设部[2002]219号文9《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文10关于印发《建设工程模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知建质[2009]254号文1.3图纸第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案新建成都至蒲江铁路站房及生产生活房屋邛崃站施工图纸。1.4施工组织设计新建成都至蒲江铁路站房及生产生活房屋工程施工组织设计2工程概况2.1工程简介新建成蒲铁路站房工程包括邛崃站房及生产生活房屋工程。邛崃站位于邛崃市临邛镇，站场规模为2站台面4线，本站为高架有配线车站，设到发线4条（含正线2条），按2台夹4线布置，设侧式站台（450m×7m×1.25m）2座。站房主要为一层，局部设有设备夹层，站房建筑面积为2998.68平米，雨棚面积3542㎡，站房形式为高架有配线车站。单身宿舍及信号工区、巡检点为三层，建筑面积631.61平米。模板支撑最高层支撑高度为16.24m2.2方案简介2.2.1编制说明本工程1-18轴/A-P轴为站房结构一层净高为4.75m，地下室板厚400mm,顶板板厚为120mm,顶板梁最大截面尺寸为350mm*1200mm，最小梁截面尺寸为：200mm*400mm；层高最高度为4.85m，楼梯净空高度为16.24m;特此编制《新建成都至蒲江铁路站房及生产生活房屋工程邛崃站模板支撑体系安全专项施工方案》。2.2.2板相关参数说明本工程楼板板厚140mm、180mm,未注明板厚120mm,模板支撑体系高度为4.85m，楼梯高度为16.64m。2.2.3梁相关参数说明本工程顶板梁支模板最大跨度为8.40m，梁底净高3.85m。梁截面尺寸为350mm*700mm，顶板板厚180mm。梁、板混凝土标号为C30；地下结构梁大截面为600mm*1000mm，梁底净高分别为4.5m，顶板厚180mm；2.2.4地上楼板相关参数说明本工程首层楼板为钢筋混凝土结构形式，楼板厚度为120mm，最大梁截面为350mm*800mm，层高为5.50m。2.2.5框架柱相关参数说明第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案结构框架柱最大截面为600mm*1800mm和1000mm*1000，高度为4.85m2.2.6方案设计概述（1）地下室楼板支撑体系采用碗扣式钢管架支撑体系，楼板面板采用15mm厚多层板，底模次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.20m。主龙骨为100×100mm木方，间距0.6m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死；楼板底立杆（Ø48，t=3.2mm钢管）纵距0.6m，立杆横距0.6m；水平杆步距为1.5m，扫地杆距地面:0.20(m)；脚手架搭设高度为3.9m。脚手架与框架柱、剪力墙通过钢管扣件连结。（2）地下室楼面梁支撑体系采用碗扣式钢管架支撑体系，立杆横距0.3m、纵距0.3m、水平杆步距为1.5m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死。梁主龙骨采用100×100mm木枋、间距300mm，次龙骨为50×100mm木枋、间距150mm。梁底与梁侧面板采用15mm厚的多层板，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋、间距250mm，主龙骨采用（φ48，t=3.2mm）双钢管、间距0.50m，对拉螺栓拉结采用φ14横向间距0.50m、竖向间距0.40m。本层楼板模板支撑采用碗扣式钢管架脚手架体系，板下支撑体系、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。（3）地下室剪力墙模板支撑体系面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.20m,外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500+500+500+150mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。墙支撑体系、板下支撑体系、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。（4）地上楼板支撑体系采用扣件式钢管架支撑体系，楼板面板采用15mm厚多层板，底模下次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.60m。主龙骨为100×100mm木方，间距0.9m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死；楼板底立杆（Ø48，t=3.2mm钢管）纵距0.9m，立杆横距0.9m；水平杆步距为1.5m，扫地杆距地面:0.20m；脚手架搭设高度4.85m。脚手架与框架柱通过钢管扣件连结。(5）地上结构最大梁截面为350mm*1200mm。楼面梁支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，立杆横距0.45m、纵距0.45m、水平杆步距为1.5m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死。梁主龙骨采用采用（φ48，t=3.2mm）钢管、间距0.45m，次龙骨为50×100mm木枋、间距116mm。梁底与梁侧面板采用15mm厚的多层板，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋、间距200mm，主龙骨采用双钢管48mm×3.2mm、间距0.60m，对拉螺栓拉结采用φ第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案14横向间距0.60m、竖向尺寸距梁底200mm，600mm，900mm。本层楼板模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系，板下支撑体系、混凝土柱、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。（6）地上结构最大柱截面为600mm*1800mm和1000mm*1000。柱面板采用15厚多层板，背楞为50×100mm木枋，间距230mm，柱箍采用采用（φ48，t=3.2mm）双钢管、间距0.350m。柱截面宽度对拉螺栓拉结采用φ14一道居中布置，对拉螺栓沿柱高方向间距0.35m；柱模板支撑体系搭设灯笼架。2.2.7支撑架基础说明地下室梁、板支撑架体系座落在基础底板上，首层先将房心回填土回填至标高为-0.05m处，回填时应分层夯实且压实系数不得小于0.94。然后用100mm厚C15素混凝土找平，然后根据地面装修做法采用100mm厚C15混凝土内配圆8@200双向钢筋网片找平。2.2.8施工特点及施工难点本工程支撑体系高度较高这给支撑体系搭设带来了一定的困难。另外本工程工期较紧，支撑体系搭设面积大，这也带来了一定难度。3施工计划3.1施工机具设备配置计划序号名称规格型号单位数量备注1扳手把30脚手架施工2圆盘锯台1模板、木枋切割3手动电锯台4模板、木枋切割4钉锤把60模板支设5电钻台12模板支设6卷尺把10模板支设7墨斗个2测量8线坠个2模板支设9汽车泵台2混凝土浇筑10振捣棒台4混凝土浇筑第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案11铁锹把20混凝土浇筑3.2施工材料计划根据现场实际施工进度，提前三天做好材料进场计划，架管、对拉丝杆、多层板、木枋及时组织进场，材料需用计划见下表：序号材料名称规格型号单位数量备注1钢管φ483.5mm6m根40002钢管φ483.5mm1.5m根20003钢管φ483.5mm3m根20004扣件直角、对接、旋转套40005多层板15mm厚m240006木枋50mm×100mmm3607木枋100mm×100mmm3208对拉螺栓φ14根30009可调托撑根50004施工工艺技术4.1支撑体系设计4.1.1地下室楼板支撑体系设计（1）地下室楼板支撑体系采用扣件式钢管架支撑体系，楼板面板采用15mm厚多层板，底模次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.20m。主龙骨为100×100mm木方，间距0.6m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死；楼板底立杆（Ø48，t=3.2mm钢管）纵距0.6m，立杆横距0.6m；水平杆步距为1.5m，扫地杆距地面:0.20(m)；脚手架搭设高度为3.9m。脚手架与框架柱、剪力墙通过钢管扣件连结。模板支撑体系见下图：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案附图1地室楼板模板支撑图4.1.2地下室梁支撑体系设计地下室楼面梁支撑体系采用扣件式钢管架支撑体系，立杆横距0.3m、纵距0.3m、水平杆步距1.5m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死。梁主龙骨采用100×100mm木枋、间距300mm，次龙骨为50×100mm木枋、间距150mm。梁底与梁侧面板采用15mm厚的多层板，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋、间距250mm，主龙骨采用（φ48，t=3.2mm）双钢管、间距0.50m，对拉螺栓拉结采用φ14横向间距0.50m、竖向间距0.40m。本层楼板模板支撑采用扣件式钢管架脚手架体系，板下支撑体系、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。模板支撑体系见下图：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案附图2地下室梁模板支撑图4.1.3墙模板设计地下室剪力墙模板支撑体系面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.20m,外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500+500+500+150mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。墙支撑体系、板下支撑体系、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。模板支撑体系见下图：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案附图3地下室墙体模板支撑示意图4.1.4地上结构楼板支撑体系设计地上楼板支撑体系采用扣件式钢管架支撑体系，楼板面板采用15mm厚多层板，底模下次龙骨为50×100mm，木楞间距:0.60m。主龙骨为100×100mm木方，间距0.9m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死；楼板底立杆（Ø48，t=3.2mm钢管）纵距0.9m，立杆横距0.9m；水平杆杆步距为1.5m，扫地杆距地面:0.20m；脚手架搭设高度4.7m。脚手架与框架柱通过钢管扣件连结。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案附图4楼板模板支撑图4.1.5地上结构楼面梁支撑体系设计地上结构最大梁截面为400mm*1200mm。楼面梁支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，立杆横距0.45m、纵距0.45m、水平杆步距1.5m，采用可调托撑与梁底主龙骨顶死。梁主龙骨采用采用（φ48，t=3.2mm）钢管、间距0.45m，次龙骨为50×100mm木枋、间距116mm。梁底与梁侧面板采用15mm厚的多层板，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋、间距200mm，主龙骨采用双钢管48mm×3.0mm、间距0.60m，对拉螺栓拉结采用φ14横向间距0.60m、竖向尺寸距梁底200mm，600mm，900mm。本层楼板模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系，板下支撑体系、混凝土柱、梁支撑体系均相互拉结成整体，临近主体结构与主体结构进行连接。梁模板支撑示意图见下图：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案附图5地上结构梁模板支撑图4.1.6框架柱模板设计地上结构最大柱截面为600mm*1800mm，和1000mm*1000。柱面板采用15厚多层板，背楞为50×100mm木枋，间距230mm，柱箍采用采用（φ48，t=3.2mm）双钢管、间距0.350m。柱截面宽度对拉螺栓拉结采用φ14一道居中布置，对拉螺栓沿柱高方向间距0.35m；柱模板支撑体系搭设灯笼架。附图8地下室墙模板支撑示意图4.2施工工艺流程第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案4.2.1地下室楼板及楼面梁施工工艺流程（1）梁支撑体系搭设测量放样→铺设垫板→搭设立杆→搭设横杆→搭设第一道水平剪刀撑、竖向剪刀撑→铺脚手板→上层立杆、横杆→剪刀撑→安装可调托撑→连墙杆搭设→支撑体系验收→安装梁底模主龙骨→安装梁底次龙骨→安装梁底模板→梁梁钢筋绑扎→合梁侧模板→安装梁侧次龙骨→安装梁侧模主龙骨→安装对拉螺栓→模板验收→混凝土浇筑→混凝土养护至设计强度→填写拆模申请→拆模。（2）楼板支撑体系搭设测量放样→铺设垫板→搭设满堂脚手架→连墙杆搭设及与梁支撑体系连接→支撑体系验收→安装板底模主龙骨→安装板底次龙骨→安装板底模板→板钢筋绑扎→模板验收→混凝土浇筑→混凝土养护至设计强度→填写拆模申请→拆模。（3）地下通道墙体施工工艺流程弹模板位置线和控制线→模板下口作找平层→安装门洞口模板→安装内侧模板并用铅丝与墙体钢筋固定牢固→安装止水螺栓→安装外侧模板→调整固定→自检→预检验收→浇灌砼4.2.2地上结构楼板及梁施工工艺流程（1）梁支撑体系搭设测量放样→铺设垫板→搭设立杆→搭设横杆→搭设第一道水平剪刀撑、竖向剪刀撑→铺脚手板→上层立杆、横杆→剪刀撑→安装可调托撑→连墙杆搭设→支撑体系验收→安装梁底模主龙骨→安装梁底次龙骨→安装梁底模板→钢筋绑扎及预应力施工完→合梁侧模板→安装梁侧次龙骨→安装梁侧模主龙骨→安装对拉螺栓→梁侧斜撑搭设→模板验收→混凝土浇筑→混凝土养护至设计强度→填写拆模申请→拆模。（2）楼板支撑体系搭设测量放样→铺设垫板→搭设满堂脚手架→连墙杆搭设及与梁支撑体系连接→支撑体系验收→安装板底模主龙骨→安装板底次龙骨→安装板底模板→板钢筋绑扎→模板验收→混凝土浇筑→混凝土养护至设计强度→填写拆模申请→拆模。4.2.3框架柱施工工艺流程弹柱位置线→安装柱模板→安柱固定螺栓→柱支撑→办预检→浇筑砼4.3主要施工方法第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案4.3.1地下室楼板及楼面梁4.3.1.1梁支撑体系搭设方法（1）测量放线：按照梁定位尺寸及模板支撑架方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：将150*150的15mm厚的多层板当垫板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。（3）搭设架体：按照横向间距600mm、纵向间距600mm、水平杆步距1500mm的要求，先立杆后横杆的搭设方法搭设扣件式钢管脚手架。立杆根据梁底高度选择合适立杆搭设。第一步横杆距地200mm，搭设完成进行第一道水平剪刀撑的搭设，横杆搭设至第一步3m立杆顶后，进行竖向剪刀撑的搭设。第二步立杆、横杆安装完成后进行第二道水平剪刀撑、竖向剪刀撑的搭设。搭设完成后进行架体与周边次梁、板底架体的拉结，采用钢管扣件连接。最后进行可调托撑的安装。4.3.1.2梁模板支设(1)模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸，将梁边线引放出，用以控制模板边线。（2）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（3）梁模安装可调托撑安装完成后，按设计间距要求整齐铺好100㎜×100㎜主龙骨方木、50mm×100mm次龙骨木方，主龙骨间距600mm，次龙骨间距200mm。龙骨安装完成后随即铺设梁底15mm厚模板，铺设时应先与柱头及剪力墙对接好并钉牢，并用50㎜×100㎜枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，本工程梁按<<砼结构工程施工及验收规范>>规定起拱，高度为1~3/1000。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案待梁钢筋施工完成后，先铺设15mm厚梁侧模模板，次龙骨采用50mm×100mm木方与模板进行连接固定，次龙骨间距为250mm。次龙骨安装完成后穿φ14对拉螺栓，对拉螺栓沿梁长方向间距500mm，竖向间距400mm。接着安装双钢管主龙骨，间距500mm。主龙骨安装完成后调整梁侧模垂直度，拧紧对拉螺栓。4.3.1.3板支撑体系搭设方法（1）测量放线：按照板的定位尺寸及板模板支撑方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：将150*150的15mm厚的多层板当垫板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。（3）架体搭设：按照横向间距600mm、纵向间距600mm、步距1500mm的要求从梁边一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好两道横杆，依次逐排安装。立杆根据板底高度选择合适立杆搭设。第一步横杆距地200mm，搭设完成进行第一道水平剪刀撑的搭设，然后搭设1.5m立杆、横杆安装完成后进行第二道水平剪刀撑、竖向剪刀撑的搭设。搭设完成后进行架体与周边梁架体的拉结，采用钢管扣件连接。最后进行可调托撑的安装。4.3.1.4板模板支设可调托撑安装完成后，按设计间距要求整齐铺好100㎜×100㎜主龙骨方木、50mm×100mm次龙骨木方，主龙骨间距600mm，次龙骨间距200mm。龙骨安装完成后随即铺设梁底15mm厚模板，铺装多层板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝，保证板的拼缝在龙骨上面，靠墙处贴海绵条与板面相平。柱与板交接处在顶板模板上贴5mm厚海绵条。铺装完毕后，对模板进行校正，方法为拉线找直、吊线找正。根据跨度大小，决定顶板模板起拱大小。4.3.2首层楼板及楼面梁4.3.2.1梁支撑体系搭设方法（1）测量放线：按照梁定位尺寸及模板支撑架方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：将150*150的15mm厚的多层板当垫板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案（3）搭设架体：按照横向间距450mm、纵向间距450mm、步距1500mm的要求，先立杆后横杆的搭设方法扣件式钢管架体。立杆根据梁底高度采用3m+1.5m立杆搭设。第一步横杆距地200mm，搭设完成进行第一道水平剪刀撑的搭设，横杆搭设至3m立杆顶后，进行第二道水平剪刀撑、竖向剪刀撑的搭设。搭设完成后进行架体与周边次梁、板底架体的拉结，采用钢管扣件连接。最后进行可调托撑的安装。4.3.2.2梁模板支设（1）模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁边线引放出，用以控制模板边线。（2）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（3）梁模安装可调托撑安装完成后，按设计间距要求整齐铺好（φ48，t=3.2mm）钢管主龙骨、50mm×100mm次龙骨木方，主龙骨间距450mm，次龙骨间距116mm。龙骨安装完成后随即铺设梁底15mm厚模板，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50㎜×100㎜枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，本工程梁按图纸要求起拱高度为1~3/1000。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。待梁钢筋施工完成后，进行梁侧模的施工，先铺设15mm厚梁侧模模板，次龙骨采用50mm×100mm木方与模板进行连接固定，次龙骨间距为200mm。次龙骨安装完成后穿φ14对拉螺栓，对拉螺栓沿梁长方向间距600mm，竖向距梁底200、600、900mm。接着安装（φ48，t=3.2mm）钢管主龙骨，间距600mm。主龙骨安装完成后调整梁侧模垂直度，拧紧对拉螺栓。最后安装梁侧斜支撑。4.3.2.3板支撑体系搭设方法（1）测量放线：按照板的定位尺寸及板模板支撑方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：将150*150的15mm厚的多层板当垫板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案（3）架体搭设：按照横向间距900mm、纵向间距900mm、步距1500mm的要求从梁边一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好两道横杆，依次逐排安装。立杆根据板底高度采用3m+1.5m立杆搭设。第一步横杆距地200mm，搭设完成进行第一道水平剪刀撑的搭设，然后搭设1.5m立杆、横杆安装完成后进行第二道水平剪刀撑、竖向剪刀撑的搭设。搭设完成后进行架体与周边梁架体的拉结，采用钢管扣件连接。最后进行可调托撑的安装。4.3.2.4板模板支设可调托撑安装完成后，按设计间距要求整齐铺好100㎜×100㎜主龙骨方木、50mm×100mm次龙骨木方，主龙骨间距600mm，次龙骨间距200mm。龙骨安装完成后随即铺设梁底15mm厚模板，铺装多层板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝，保证板的拼缝在龙骨上面，靠墙处贴海绵条与板面相平。柱与板交接处在顶板模板上贴5mm厚海绵条。铺装完毕后，对模板进行校正，方法为拉线找直、吊线找正。根据跨度大小，决定顶板模板起拱大小：对跨度不小于3m的现浇混凝土板，模板中间要起拱，起拱高度1/600。4.3.3混凝土浇筑混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。浇筑时采用分层连续浇筑，从梁中间向两边布灰，分层浇筑高度不超过500mm，边浇边振捣，浇筑过程中力求支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜。主梁浇筑完成后方可进行次梁浇筑。为确保浇筑安全，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。4.3.4地下室墙体1、安装立面模板，用铅丝将模板与墙体钢筋牢固地连接在一起，防止倾倒。立面模板应先入内模，后入外模，先安装地下出站通道墙体模板，后安装地下水泵房及设备房间墙体模板后直至模板全部安装就位；在合完墙体一侧模板合另一侧模板前,一定要把固定门窗洞口模板的扎丝拆除，以防止洞口模板边沿漏浆。立面模板斜撑应设在基础底板预留锚筋上及坚固可靠处，杜绝模板发生位移。2、校正模板与安装穿墙螺栓同步进行。墙的宽度尺寸偏差控制在-2mm。每层模板立面垂直度偏差控制在3第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案mm范围内。穿墙螺栓的卡头应竖直安装,不得呈现水平或倾斜状态,防止脱落;穿墙螺栓安装必须紧固牢靠,用力得当,防止出现松动而造成涨模,不得使模板表面产生局部变形,不得漏安穿墙螺栓。4、模板安装完后,根部存在缝隙处,需填塞水泥砂浆但不能进入墙体内,防止因漏浆而发生墙体烂根、露筋、蜂窝麻面现象。为解决这一问题,应在楼板施工时,尽可能的做平。5、合模完成后,质检员应依照规范规定和有关分项工程标准进行认真检查,合格后填写《模板工程预检记录》,经业主驻工地代表或监理人员验收后,方可进行下道工序。4.3.5框架柱（1）模板安装前柱模施工放线完毕，经验收合格，做好预检记录；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；同时在柱根部沿柱边线10cm范围已找平压光，距离边线30mm粘贴海绵条；应注意模板应是完成清理并涂刷完脱模剂的。（2）模板吊装就位，模板吊装就位时应轻起轻落，防止脱模剂污染钢筋，防止挤脱海绵条，就位立即采用钢管支撑固定，防止倒地伤人。（3）模板安装，柱模板由四块多层板组成，采用M14的螺栓连接，安装时，先将螺栓全部安装至螺孔位置，然后调整模板位置和垂直，逐渐拧紧螺栓，同时加设至少5道斜支撑，每个侧面均需设置，钢管斜撑通过在底楼板上预留地锚进行固定牢固，调整柱位置和垂直度直至设计位置和允许偏差范围。将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。4.4构造及施工要求4.4.1扣件式钢管架搭设要求模板支撑架体系搭设要严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011执行：（1）本工程梁底纵向设置两道竖向剪刀撑，两端各设置一道，横向结合板底支撑间隔4.5米设置一道竖向剪刀撑，梁底设置四道水平剪刀撑，结合板底水平剪刀撑设置。竖向剪刀撑从底到顶连续设置。（2）立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案（3）剪刀撑的斜杆与地面夹角450~600之间，斜杆每步与立杆扣接。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑,其宽度宜为4-6m,并在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置三道水平剪刀撑。（4）当模板支撑架周围有主体结构时，设置连墙件进行拉结，拉结采用每两步拉结一次。4.4.2模板安装要求（1）模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见《表4-1模板安装精度要求一览表》表4-1模板安装精度要求一览表序号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝≤22相邻模板之间高低差≤23模板平整度≤24模板平面尺寸偏差±3（2）模板的支设规范要求第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。模板安装因符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）相关规定，具体见下表《表4-2模板安装允许偏差和检验方法》：表4-2模板安装允许偏差和检验方法序号项目国家规范标准允许偏差（mm）检查方法1轴线位移梁5尺量2底模上表面标高±5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸柱、墙、梁+4，-5尺量4层高垂直度层高大于5m8经纬仪或拉线尺量5相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺4.4.3混凝土浇筑要求本工程混凝土浇筑方式采用汽车泵、地泵浇筑，浇筑梁、墙混凝土时采用分层浇筑方式且分层浇筑高度不大于400mm。确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；4.5检查及验收要求4.5.1支撑体系的检查和验收（1）进场构配件应具有产品质量合格证及相关材质、性能检验报告。重点检查进场钢管壁厚及外观质量。（2）验收程序：模板支撑架搭设随施工进度进行分段验收。验收由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目部技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。（3）严格按支撑架设计书进行检查验收内容：底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定，立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案。模板支撑架搭设时重点检查内容：连墙件、剪刀撑设置情况是否符合方案要求；扣件锁紧情况：大梁扣件应100%检查，其余扣件检查数量不得低于30%。可调托撑插入立杆内的长度不得小于150mm，可调托撑上部自由端长度不得大于300mm。对拉螺栓直径及拉设情况是否符合方案要求。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。（6）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（2.5kN/ｍ）。4.5.2模板施工质量的检查和验收模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定：（1）主控项目a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（3）实测允许偏差项目a、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高±5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案5施工安全保证措施5.1组织保障5.1.1组织机构模板支撑架施工安全管理组织机构见下图：常务经理：刘志国副经理：任鹏项目总工：金虎生产经理：李刚架子队作业人员工经部文静物机部孙维成安质部陈智义工程部徐亮技术部李军图5-1模板支撑架施工安全管理组织机构图5.1.2岗位职责岗位名称岗位职责常务经理模板支撑架施工质量、安全的第一责任人，负责统筹安排，协调劳动力和材料等资源，保证施工顺利有序进行副经理模板支撑架施工质量、安全的第二责任人，负责统筹安排，协调劳动力和材料等资源，保证施工顺利有序进行生产副经理对模板支撑架搭设施工生产进度进行安排，对工程质量、安全、环境保护、工期负直接责任。总工负责模板支撑架的质量管理、施工中技术问题处理、组织质量检查活动、工程数据的管理和质量验收，对质量、安全、环境保护负技术责任。安全总监负责参与编制专项施工方案，组织专职安全员现场监控施工，参与脚手架的验收，对脚手架施工过程中安全监控负责。技术部第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案负责施工技术方案、交底等的编制，负责进行工程资料的编写、报审和收集汇总工作。工程部负责模板支撑架搭设现场管理工作，负责安排组织作业队伍进行施工，并将技术交底、安全技术交底交至作业班组，并对施工质量进行检查控制。安质部具体负责模板支撑架施工安全交底和安全教育活动、施工过程中安全旁站监控工作，对施工安全、环境保护负主要责任。物机部负责组织模板支撑架构配件采购及提前进场，组织进出场材料的验收、标识和管理。架子队全面负责管理组织作业人员按计划施工5.1.3架子队管理人员及其职责模板支撑架搭设劳动力组织采用架子队组织模式，架子队管理人员均为项目部正式员工，采用1152岗位模式，人员配备及职责分工见下表：姓名职务职责刘军校架子队队长对模板支撑架搭设的质量、安全、进度等全面负责，科学组织施工，合理配置资源，协调各方关系李军技术负责人对模板支撑架搭设的技术质量负责，确保施工过程质量标准的实施，协调各方关系，实现质量、安全管理目标陈路技术员协助技术负责人进行技术交底并监督检查交底落实情况李秦质量员督促检查“三检制”的落实，参加工程质量问题的调查分析，并制定相应的预防保证措施，负责工序自检孙维成材料员限制发料，做好材料消耗统计，建立出入库台账和逐日材料消耗台账，负责原材料进场进行现场检查验收马铁翔安全员跟班作业，负责悬挑脚手架搭设全过程安全管理，发现不安全行为坚决制止，进行安全教育，安全检查张云鹏试验员参加材料调查，收集钢管、扣件的合格证等，负责现场施工的检验和试验工作戴一鸣领工员组织工班完成架子队下达的施工任务，并负责对施工的质量、安全、进度、文明施工进行管理王涛工班长负责组织作业班组进行施工作业，工班班前教育、班中检查及班后总结5.2技术措施5.2.1材料要求（1）面板采用多层板，规格15mm厚。剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。（2）木方采用强度等级为TC14东北红松，规格有50×100mm，100×100第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案mm。剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。（3）扣件式钢管脚手架用钢管采用《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）中规定的Q235的普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。钢管有出厂合格证，钢管表面应平直光滑，无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。（4）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到63N.m时，不得发生破坏。（5）可调拖撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹第二部分:直径与螺距系列》GB/T5796.2和《梯形螺纹第三部分:基本尺寸》GB/T5796.3的规定。可调拖撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调拖撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调拖撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。5.2.2搭设要求（1）模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。（2）每一框架内横杆与立杆的垂直度偏差应小于5mm。（3）可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（4）高支撑架禁止与外墙脚手架拉结。5.2.3拆除管理（1）模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。（2）模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。（3）梁、板模板拆除先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在脚手架下，待顶板上木料拆完后，再拆除脚手架。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案（4）脚手架拆除过程中先拆水平杆，然后拆除立杆及剪刀撑、连墙件。（5）模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。（6）模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。（7）拆除过程中将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。（8）在拆除过程中，作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。5.2.4安全措施（1）作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。进入施工现场必须戴安全帽，2米以上高空作业必须佩带安全带。（2）高空作业人员应佩带工具袋，工具应放在工具袋中，一切物件用绳索栓牢传递，不得抛掷，防止掉落伤及他人。（3）搭设模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。（4）搭设高度超过2m的支撑架体，搭设人员应随搭设高度设置脚手板、临时防护栏杆。（5）高空作业人员严禁带病作业，施工现场禁止酒后作业，高温天气做好防暑降温工作。（6）现场临电使用严格遵守《施工现场临时用电安全技术规范》相关要求，接拆电线必须有专业电工完成。（7）现场进行电焊、气割作业应按规定办理动火审批手续，严格遵守“十不烧”规定。施工现场配备有一定数量干粉灭火器，落实防火、并指派专人值班。（8）遇6级及以上大风、雨雪、大雾天时，应停止脚手架的搭设与拆除作业。5.3应急预案为了保证本工程模板支撑架的施工安全工作落到实处，根据《建设工程安全生产管理条例》等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案，结合本工程的实际情况制定模板支撑架应急救援预案。制定本应急救援预案的目的当工地脚手架坍塌、高处坠落、物体打击、火灾及触电等高支撑架施工易发的紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。5.3.1应急救援组织及职责（1）应急领导小组名单：组长：任鹏15823503684副组长：刘军校18633083867、李军15922805851、陈智义15198112003组员：陈路、李秦、孙维成、张云鹏（2）职责分工组长：负责本项目应急预案的启动实施、小组分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。副组长：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。组员：根据领导指挥对险情采取应急措施。5.3.2应急抢险队项目部组建抢险队，队长为陈智义，副队长刘军校，成员为工程部、机电部人员。日常进行应急知识教育培训，发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可由架子队及时组织作业班组进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。5.3.3应急演练为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行演练，由项目部安全员陈智义负责组织安排，使所有人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。5.3.4信息报告（1）事故发现人员，应立即向组长（副组长）报告。如果是火灾事故，必须同时拨打119向公安消防部门报警，急救联系长寿区中医院。（2）组长接到报警后，通知副组长、组员，立即启动应急救援系统。（3）根据事故类别向事故发生地政府主管部门报告。（4）报告应包括以下内容：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案①事故发生时间、类别、地点和相关设施；②联系人姓名和电话等。5.3.5现场应急救援措施序号事类别类事故原因现场救援措施备注1倾覆倒塌1安装拆除过程违章、安装错误。2使用中超载违章操作。3没按专项方案要求施工。1当事故发生后或发现事故预预兆时，发现者立即用对讲机向有关人员汇报或报警，切断相关电源。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速与青羊区医院电话联系要求派遣医生到工地和联系医院急救中心。4迅速判断事故的发展状态和现场情况，采取正确的方法施救。在救护过程中要注意二次倒塌伤人。5急救人员按照的关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，是否死亡应由医生来判断。6现场不具备抢救条件时，立即向社会求救。7分析事故发生原因和塌机影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离现场，并组织治安人员建立警戒，不让无关人员进入事故影响范围，同时疏通救护车通道。8发现事故预兆后，应急救援领导小组根据情况迅速制定抢险措施，并以最快速度实施抢救。及时疏散无关人员并作警戒，预防事故进一步扩大。9当医院等专业人员到达后，指挥部应指派人员汇报当前事故状态和已采取的措施，协助专业人员实施救援并听从指挥。2发生火灾1电焊违章操作。2吸烟1发现者立即大声呼叫，向有关人员报告或报警，并迅速用灭火器或水救火。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立并立即指挥灭火。3迅速解救伤员。4同上4、5点。3设备构件材料坠落伤人或挤压碰撞1无安装方案或无按方案操作2指挥无证或对工人无交底1发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或拨打长寿区中医院急救电话。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速解救伤员。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给伤员造成二次伤害4同上4、5点。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案4高空坠落高空作业未系安全带1发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或报警。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速解救伤员。。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给伤员造成二次伤害4同上4、5点。5触电伤人1临时供电线路不规范2使用维修中违章操作1最早发现者大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，使触电者迅速脱离电源。方法：（1）条件许可应首选切断电源开关。（2）用干燥的绝缘木、布、绑带等将电源线从触电者身上拔离，或将触电者拔离电源。注意：要防止地面触电，使救护者触电。如地面导电救护者应采取措施，使自己站在不导电的物体上施救。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3触电者脱离电源后要立即采取急救措施。如是一昏迷，但未失去知觉，应使伤员在空气清新、流通的地静卧休息；如已停止呼吸、心脏停止跳动，或虽有呼吸但比较困难，应立即采用人工呼吸和心脏按摩进行抢救。4迅速与医院急救中心联系。5急救人员按照救护常识救护伤员，在等待医救治或送往医院抢救过程中，不要放弃和停止施救，是死亡应由医生判断。5.4监测监控（1）模板支撑架搭设过程中，项目部专职安全员不间断进行安全巡视，兼职安全员现场全程盯控。（2）模板支撑架搭设完成后分段组织验收，验收合格后方可使用。（3）在绑扎钢筋过程中，项目部现场技术人员及安全员每天进行日常检查，发现安全隐患，立即停止施工，采取措施排除后方可复工。（4）混凝土浇筑时安排在混凝土浇筑过程中要对架体进行沉降监控，在架体四周及拐角处设置沉降点，安排专职测量人员使用水准仪每间隔30分钟时间监控一次，通过监测数据看架体有没有较大的沉降、变形。一旦发现架体有下沉迹象或者是架体松动，应立即停止浇筑，待架体检查完好，加固之后再行浇筑施工，避免安全事故的发生。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案6劳动力计划本工程模板支撑架搭设难度较大，施工量大，工期要求紧，根据本工程实际情况，投入专职安全生产管理人员5名，具体见《表6-1专职安全生产管理人员配备表》。梁模板支撑搭设及模板支设计划架子工40人、木工80人、杂工10人，所有架子工均经安全技术培训并通过考核，持证上岗。表6-1专职安全生产管理人员配备表序号姓名职务联系方式1陈智义安全总监151981120032马铁祥专职安全员13405899464附件：计算书地下室模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×90mm，间距200mm，第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用90×90mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.80+0.20)+1.40×2.50=27.836kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.80+0.7×1.40×2.50=29.558kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.2。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.800×0.600+0.200×0.600=12.168kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×12.168+0.98×1.500)×0.200×0.200=0.072kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.072×1000×1000/22500=3.182N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×12.168+1.0×1.500)×0.200=2.148kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2148.0/(2×600.000×15.000)=0.358N/mm2第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×12.168×2004/(100×6000×168750)=0.130mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.800×0.200=4.016kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.35×4.016+1.35×0.040=5.476kN/m活荷载q2=0.98×0.500=0.490kN/m计算单元内的木方集中力为(0.490+5.476)×0.600=3.580kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.579/0.600=5.966kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.97×0.60×0.60=0.215kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×5.966=2.148kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×5.966=3.937kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.215×106/47250.0=4.55N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2148/(2×35×90)=1.023N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.056kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.056×600.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.186mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.937kN均布荷载取托梁的自重q=0.087kN/m。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.751kN.m经过计算得到最大支座F=13.116kN经过计算得到最大变形V=0.254mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3；截面惯性矩I=bh3/12=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.751×106/121500.0=6.18N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×7184/(2×90×90)=1.330N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.254mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.110×3.900=0.430kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.600×0.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.800×0.600×0.600=7.229kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=7.731kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.600×0.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.32kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/15.9=212.817允许长细比(k取1)λ0=212.817/1.155=184.257<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=10991/(0.161×450.1)=151.362N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/15.9=220.926允许长细比(k取1)λ0=220.926/1.155=191.278<210长细比验算满足要求!φ=0.150σ=10991/(0.150×450.1)=162.798N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=151.362N/mm2,立杆的稳定性计算σ第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/15.9=212.853允许长细比(k取1)λ0=212.853/1.155=184.288<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=11319/(0.161×450.1)=155.874N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=-1.800×1.000×0.126=-0.227kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.60m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×-0.227×0.600×1.500×1.500/10=-0.039kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.350×7.488+0.980×0.900+0.9×0.980×-0.039/0.600=10.935kN非顶部立杆Nw=1.350×7.731+0.980×0.900+0.9×0.980×-0.039/0.600=11.262kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/15.9=212.817允许长细比(k取1)λ0=212.817/1.155=184.257<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=10935/(0.161×450.1)+-39000/4729=142.423N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案λ=3508/15.9=220.926允许长细比(k取1)λ0=220.926/1.155=191.278<210长细比验算满足要求!φ=0.150σ=10935/(0.150×450.1)+-39000/4729=153.800N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=142.423N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/15.9=212.853允许长细比(k取1)λ0=212.853/1.155=184.288<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=11262/(0.161×450.1)+-39000/4729=146.935N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！地下室模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案梁截面B×D=350mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.30m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度120mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×90mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用木方:90×90mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.80m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.80+0.20)+1.40×第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案2.00=58.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.80+0.7×1.40×2.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.800×0.500×0.300=4.131kN。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.800×0.300=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×1.800+0.800)/0.800=0.330kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.800×0.300=0.480kN均布荷载q=1.35×13.770+1.35×0.330=19.035kN/m集中荷载P=0.98×0.480=0.470kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=30.00×1.50×1.50/6=11.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=30.00×1.50×1.50×1.50/12=8.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.496kNN2=4.351kNN3=4.005kN第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案N4=4.351kNN5=1.496kN最大弯矩M=0.081kN.m最大变形V=0.283mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.081×1000×1000/11250=7.200N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2311.0/(2×300.000×15.000)=0.770N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.283mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.351/0.300=14.503kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.50×0.30×0.30=0.131kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.300×14.503=2.611kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.300×14.503=4.786kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.131×106/47250.0=2.76N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2611/(2×35×90)=1.243N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=10.743kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×10.743×300.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.031mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.087kN/m。托梁计算简图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.393kN.m经过计算得到最大支座F=9.310kN经过计算得到最大变形V=0.068mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3；截面惯性矩I=bh3/12=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案抗弯计算强度f=M/W=0.393×106/121500.0=3.24N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2939/(2×90×90)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.068mm顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.31kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.463=0.625kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.202=0.272kN非顶部立杆段N=9.310+0.625=9.935kN顶部立杆段N=9.310+0.272=9.582kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.880允许长细比(k取1)λ0=226.880/1.155=196.433<210长细比验算满足要求!φ=0.143σ=9582/(0.143×423.9)=158.450N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；λ=3748/16.0=234.983允许长细比(k取1)λ0=234.983/1.155=203.449<210长细比验算满足要求!φ=0.134σ=9582/(0.134×423.9)=169.259N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=158.450N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/16.0=211.919允许长细比(k取1)λ0=211.919/1.155=183.480<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=9935/(0.163×423.9)=144.080N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×0.510×0.185=0.019kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.019×1.200×1.500×1.500/10=0.006kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.310+1.350×0.202+0.9×0.980×0.006/0.300=9.601kN非顶部立杆Nw=9.310+1.350×0.463+0.9×0.980×0.006/0.300=9.954kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；λ=3619/16.0=226.880允许长细比(k取1)λ0=226.880/1.155=196.433<210长细比验算满足要求!φ=0.143σ=9601/(0.143×423.9)+6000/4491=160.191N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；λ=3748/16.0=234.983允许长细比(k取1)λ0=234.983/1.155=203.449<210长细比验算满足要求!φ=0.134σ=9601/(0.134×423.9)+6000/4491=171.022N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=160.191N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/16.0=211.919允许长细比(k取1)λ0=211.919/1.155=183.480<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=9954/(0.163×423.9)+6000/4491=145.783N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。地下室墙模板计算书第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度3500mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置20道，内龙骨采用35×90mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500+500+500+150mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.700m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=31.870kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×31.880=31.880kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×6.000=6.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.2×31.880×0.500+1.40×6.000×0.500=23.328kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=13.20×1.20×1.20/6=3.80cm3；截面惯性矩I=bh3/12=13.20×1.20×1.20×1.20/12=1.90cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.888kNN2=5.430kNN3=4.616kNN4=4.834kNN5=4.776kNN6=4.792kNN7=4.787kNN8=4.789kN第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案N9=4.788kNN10=4.788kNN11=4.788kNN12=4.788kNN13=4.789kNN14=4.787kNN15=4.792kNN16=4.776kNN17=4.834kNN18=4.616kNN19=5.430kNN20=1.888kN最大弯矩M=0.103kN.m最大变形V=0.216mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.103×1000×1000/18750=5.493N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2900.0/(2×500.000×15.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.216mm面板的最大挠度小于205.3/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.21×31.88+1.4×0.21×6.00=9.577kN/m挠度计算荷载标准值q=0.21×31.88=6.535kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.788/0.500=9.577kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.577×0.50×0.50=0.239kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×9.577=2.873kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×9.577=5.267kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.239×106/47250.0=5.07N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2873/(2×35×90)=1.368N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.544×500.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.145mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.697kN.m最大变形vmax=0.082mm最大支座力Qmax=13.189kN抗弯计算强度f=M/W=0.697×106/8982.0=77.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.189对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！地上结构楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.85m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×90mm，间距600mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用80×80mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.200×0.900=2.891kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.891+1.40×2.250)×0.600×0.600=0.238kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.238×1000×1000/33750=7.060N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.891+1.4×2.250)×0.600=2.383kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2383.0/(2×900.000×15.000)=0.265N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.891×6004/(100×6000×253125)=1.670mm面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.600=1.807kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.600=0.120kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.600=1.500kN/m第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案静荷载q1=1.20×1.807+1.20×0.120=2.313kN/m活荷载q2=1.40×1.500=2.100kN/m计算单元内的木方集中力为(2.100+2.313)×0.900=3.972kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.971/0.900=4.413kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.41×0.90×0.90=0.357kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×4.413=2.383kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×4.413=4.369kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.357×106/47250.0=7.57N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2383/(2×35×90)=1.135N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.927kN/m第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.927×900.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.447mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=4.369kN均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.627kN.m经过计算得到最大支座F=7.305kN经过计算得到最大变形V=0.479mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.627×106/85333.3=7.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5093/(2×80×80)=1.194N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.479mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.127×4.700=0.597kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×0.900×0.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.199kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.67kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/16.0=211.883允许长细比(k取1)λ0=211.883/1.155=183.449<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=6216/(0.163×423.9)=90.150N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/16.0=219.957允许长细比(k取1)λ0=219.957/1.155=190.439<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=6216/(0.152×423.9)=96.476N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=90.150N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/16.0=211.919允许长细比(k取1)λ0=211.919/1.155=183.480<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=6674/(0.163×423.9)=96.782N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×0.126=0.025kN/m2h——立杆的步距，1.50m；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.025×0.900×1.500×1.500/10=0.006kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.200×2.818+1.400×2.025+0.9×1.400×0.006/0.900=6.225kN非顶部立杆Nw=1.200×3.199+1.400×2.025+0.9×1.400×0.006/0.900=6.683kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/16.0=211.883允许长细比(k取1)λ0=211.883/1.155=183.449<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=6225/(0.163×423.9)+6000/4491=91.712N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/16.0=219.957允许长细比(k取1)λ0=219.957/1.155=190.439<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=6225/(0.152×423.9)+6000/4491=98.048N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=91.712N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/16.0=211.919允许长细比(k取1)λ0=211.919/1.155=183.480<210长细比验算满足要求!φ=0.163σ=6683/(0.163×423.9)+6000/4491=98.345N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=26.69N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.67A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用35×90mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值q=1.2×25.920×0.600+1.40×3.600×0.600=21.686kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.849kNN2=5.301kNN3=4.561kNN4=4.561kNN5=5.301kNN6=1.849kN最大弯矩M=0.106kN.m最大变形V=0.216mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.106×1000×1000/22500=4.711N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2835.0/(2×600.000×15.000)=0.472N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.216mm第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案面板的最大挠度小于216.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.22×25.92+1.4×0.22×3.60=7.807kN/m挠度计算荷载标准值q=0.22×25.92=5.599kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.684/0.600=7.807kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.807×0.60×0.60=0.281kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×7.807=2.811kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×7.807=5.153kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.281×106/47250.0=5.95N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2811/(2×35×90)=1.338N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.599×600.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.257mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.940kN.m最大变形vmax=0.180mm最大支座力Qmax=13.849kN抗弯计算强度f=M/W=0.940×106/8982.0=104.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.849对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案依据规范:《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.9m，梁截面B×D=400mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×90mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用木方:80×80.00mm。梁底承重杆按照布置间距150,450,450,mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案图1梁模板支撑架立面简图按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下：永久荷载效应S1=1.35×(25.50×1.20+0.20)=41.580kN/m2可变荷载效应S2=1.40×2.50=3.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.120×0.500×0.450=0.929kN。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.200×0.450=13.770kN/m第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.450×(2×1.200+0.400)/0.400=0.630kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+0.000)×0.400×0.450=0.450kN均布荷载q=1.35×13.770+1.35×0.630=19.440kN/m集中荷载P=1.40×0.450=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；截面惯性矩I=bh3/12=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.990kNN2=3.213kNN3=3.213kNN4=0.990kN最大弯矩M=0.040kN.m最大变形V=0.041mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.040×1000×1000/16875=2.370N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1611.0/(2×450.000×15.000)=0.358N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.041mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.213/0.450=7.141kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.14×0.45×0.45=0.145kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×7.141=1.928kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×7.141=3.535kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.145×106/47250.0=3.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1928/(2×35×90)=0.918N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.693kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.693×450.04/(100×9000.00×第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案2126250.0)=0.068mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.069kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.329kN.m经过计算得到最大支座F=8.872kN经过计算得到最大变形V=0.049mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.329×106/85333.3=3.86N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4435/(2×80×80)=1.039N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.049mm顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案单元框架x向跨数nx=6支撑结构的刚度比K=0.47单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.80依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.91x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=8支撑结构的刚度比K=0.56单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.30依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.53μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(1.91,1.53)=1.91依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数βH=1.00扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.13依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.00所以，立杆计算长度l0=βHβaμh=1.00×1.00×1.91×1.50=2.87m不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.87kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.463=0.625kN所以立杆轴心压力设计值N=N1+N2=9.497kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)，l0=2.87；立杆稳定性验算：l0=2.865m；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案λ=l0/i=2865/16.0=179.643查规范附表A-1可得φ=0.223σ=9497/(0.223×423.9)=100.461N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49M——立杆弯矩设计值；N"E——立杆的欧拉临界力，N"E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=0.200×0.650×0.127=0.017kN/m2风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la=0.017×1.200=0.020kN/m风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为：NWK=nwapwkH2/2B=6.000×0.020×3.902/(2×8.00)=0.113kN风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为：MLK=pwkh2/10=0.020×1.502/10=0.004kN.m风荷载引起的立杆弯矩标准值为：MWK=MLK=0.004kN.m风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK=1.4×0.004=0.006kN.m立杆轴力设计值为：N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK)=8.872+1.350×0.463+0.9×1.4×0.113=9.639kN立杆稳定性验算：l0=2.865m；λ=l0/i=2865/16.0=179.643第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案查规范附表A-1可得φ=0.223立杆的欧拉临界力为：N"E=π2EA/λ2=26.706kNσ=9639/(0.223×423.9)+6000/4491/(1-1.1×0.223×9639/26706)=103.492N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1200mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1500mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=4950mm，柱箍间距计算跨度d=350mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度35mm，高度80mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞7根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.950m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=31.870kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×31.880=31.880kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。荷载计算值q=1.2×31.880×0.350+1.40×4.000×0.350=15.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=35.00×1.50×1.50/6=13.13cm3；截面惯性矩I=bh3/12=35.00×1.50×1.50×1.50/12=9.84cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×11.158+1.40×1.400)×0.244×0.244=0.092kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.092×1000×1000/13125=6.972N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×11.158+1.4×1.400)×0.244=2.249kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2249.0/(2×350.000×15.000)=0.642N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×11.158×2444/(100×6000×98438)=0.455mm面板的最大挠度小于244.2/250,满足要求!四、竖楞木方的计算第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.244m。荷载计算值q=1.2×31.880×0.244+1.40×4.000×0.244=10.708kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.748/0.350=10.708kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.708×0.35×0.35=0.131kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.350×10.708=2.249kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.350×10.708=4.123kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×8.00×8.00/6=37.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×8.00×8.00×8.00/12=149.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.131×106/37333.3=3.51N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2249/(2×35×80)=1.205N/mm2第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.784×350.04/(100×9000.00×1493333.0)=0.059mm最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×31.88+1.40×4.00)×0.233×0.350=3.58kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.908kN.m最大变形vmax=0.294mm最大支座力Qmax=12.813kN抗弯计算强度f=M/W=0.908×106/8982.0=101.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于710.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.813第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×31.88+1.40×4.00)×0.244×0.350=3.75kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.245kN.m最大变形vmax=0.653mm最大支座力Qmax=15.807kN抗弯计算强度f=M/W=1.245×106/8982.0=138.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.807H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！雨棚板计算：楼板模板扣件钢管高支撑架计算书第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案依据规范:《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×80mm，间距600mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下：永久荷载效应S1=1.35×(25.10×0.09+0.20)=3.320kN/m2可变荷载效应S2=1.40×2.50=3.500kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.090×0.900+0.200×0.900=2.213kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.213+1.40×2.250)×0.600×0.600=0.209kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.209×1000×1000/33750=6.193N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.213+1.4×2.250)×0.600=2.090kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2090.0/(2×900.000×15.000)=0.232N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.213×6004/(100×6000×253125)=1.279mm面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.090×0.600=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.600=0.120kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.600=1.500kN/m静荷载q1=1.20×1.355+1.20×0.120=1.770kN/m活荷载q2=1.40×1.500=2.100kN/m计算单元内的木方集中力为(2.100+1.770)×0.900=3.483kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.483/0.900=3.870kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.87×0.90×0.90=0.314kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.870=2.090kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.870=3.832kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×8.00×8.00/6=37.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×8.00×8.00×8.00/12=149.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.314×106/37333.3=8.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2090/(2×35×80)=1.120N/mm2第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.475kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.475×900.04/(100×9000.00×1493333.0)=0.488mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.641kN.m最大变形vmax=0.548mm最大支座力Qmax=6.613kN抗弯计算强度f=M/W=0.641×106/4491.0=142.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.61kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.127×5.700=0.724kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.090×0.900×0.900=1.830kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=2.716kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=10支撑结构的刚度比K=0.52单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.60依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.79x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=1支撑结构的刚度比K=0.52单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.60依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.15μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(1.79,1.15)=1.79依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数βH=1.02第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.13依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.00所以，立杆计算长度l0=βHβaμh=1.02×1.00×1.79×1.50=2.73m不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.09kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)，l0=2.73；立杆稳定性验算：l0=2.733m；λ=l0/i=2733/16.0=171.358查规范附表A-1可得φ=0.243σ=6094/(0.243×423.9)=59.270N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49M——立杆弯矩设计值；N"E——立杆的欧拉临界力，N"E=π2EA/λ2；第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×0.126=0.025kN/m2风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la=0.025×0.900=0.023kN/m风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为：NWK=nwapwkH2/2B=10.000×0.023×5.702/(2×0.90)=4.094kN风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为：MLK=pwkh2/10=0.023×1.502/10=0.005kN.m风荷载引起的立杆弯矩标准值为：MWK=MLK=0.005kN.m风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK=1.4×0.005=0.007kN.m立杆轴力设计值为：N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK)=1.2×2.716+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×4.094=10.969kN立杆稳定性验算：l0=2.733m；λ=l0/i=2733/16.0=171.358查规范附表A-1可得φ=0.243立杆的欧拉临界力为：N"E=π2EA/λ2=29.351kNσ=10969/(0.243×423.9)+7000/4491/(1-1.1×0.243×10969/29351)=108.446N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=24.38N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.09A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=34.00第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=85.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！雨棚梁计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.7m，梁截面B×D=400mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×90mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托采用双钢管：Φ48×3.0。梁底承重杆按照布置间距100,350,350mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.09m，梁两侧的楼板计算长度1.00m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下：永久荷载效应S1=1.35×(25.50×1.00+0.20)=34.695kN/m2可变荷载效应S2=1.40×2.50=3.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.090×1.000×0.900=2.788kN。采用的钢管类型为φ48.3×3.6。第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.900=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.900×(2×1.000+0.400)/0.400=1.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+0.000)×0.400×0.900=0.900kN均布荷载q=1.35×22.950+1.35×1.080=32.441kN/m集中荷载P=1.40×0.900=1.260kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.274kNN2=3.707kNN3=4.272kNN4=3.707kNN5=1.274kN最大弯矩M=0.034kN.m最大变形V=0.010mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.034×1000×1000/33750=1.007N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1969.0/(2×900.000×15.000)=0.219N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.010mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.272/0.900=4.747kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.75×0.90×0.90=0.385kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×4.747=2.563kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×4.747=4.700kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=3.50×9.00×9.00/6=47.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=3.50×9.00×9.00×9.00/12=212.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.385×106/47250.0=8.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2563/(2×35×90)=1.221N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.051kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.051×900.04/(100×9000.00×2126250.0)=0.708mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.428kN.m经过计算得到最大支座F=14.654kN经过计算得到最大变形V=0.037mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.428×106/1.05/8982.0=45.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.037mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=10支撑结构的刚度比K=0.60单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.60第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.86x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=1支撑结构的刚度比K=0.60单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.60依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.17μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(1.86,1.17)=1.86依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数βH=1.02扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.13依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.00所以，立杆计算长度l0=βHβaμh=1.02×1.00×1.86×1.50=2.83m不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=14.65kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.874=1.180kN所以立杆轴心压力设计值N=N1+N2=15.835kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.06W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)，l0=2.83；立杆稳定性验算：l0=2.831m；λ=l0/i=2831/15.9=178.069查规范附表A-1可得φ=0.225σ=15835/(0.225×506)=138.810N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.06W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26M——立杆弯矩设计值；N"E——立杆的欧拉临界力，N"E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×0.146=0.029kN/m2风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la=0.029×0.900=0.026kN/m风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为：NWK=nwapwkH2/2B=10.000×0.026×5.702/(2×10.00)=0.427kN风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为：MLK=pwkh2/10=0.026×1.502/10=0.006kN.m风荷载引起的立杆弯矩标准值为：MWK=MLK=0.006kN.m风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK=1.4×0.006=0.008kN.m立杆轴力设计值为：N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK)=14.654+1.350×0.874+0.9×1.4×0.427=16.373kN立杆稳定性验算：l0=2.831m；λ=l0/i=2831/15.9=178.069查规范附表A-1可得φ=0.225立杆的欧拉临界力为：N"E=π2EA/λ2=32.444kNσ=16373/(0.225×506)+8000/5260/(1-1.1×0.225×第104页共109页 中铁电气化局集团新建成蒲铁路站房及生产生活房屋工程成都西站模板支撑体系安全专项施工方案16373/32444)=145.325N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！第104页共109页'