翠屏水岸挑架工程施工方案

'北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案翠屏水岸挑架工程施工方案第一章编制依据序号种类名称编号1参照依据翠屏水岸工程施工组织设计1#~7#住宅楼结构施工图纸工程建设标准强制性条文（2009年版）公司相关文件及标准标准2主要规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《北京市建筑工程施工安全操作规程》DBJ01-62-2002《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《碳素结构钢》GB/T700《钢管脚手架扣件》GB158313主要法律法规中华人民共和国建筑法主席令第91号中华人民共和国环境保护法主席令第22号中华人民共和国安全生产法主席令第70号建设工程施工现场管理规定建设部15号令建设工程质量管理条例国务院令第279号《北京市建设工程施工现场管理办法》北京市政府令72号-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案第二章工程概况2.1工程概况2.2结构设计概况序号项目内容1基础类型桩基础2结构类型住宅剪力墙结构车库、公建框架结构3安全等级二级4场地土类别Ⅲ类5抗震设防烈度6度6地基土质基础持力层为中风化石灰岩，桩基础7混凝土强度等级构件部位强度等级桩基础C30基础底板、基础梁C50墙体-1层至地上4层墙（含车库）C505层至8层墙C458层至12层墙C4012层以上墙C30顶板-1层~25层C308钢筋类别HPB300级、HRB400级9型钢钢板Q235B10焊条类型HPB300级钢筋采用E43型、HRB400级钢筋采用E50型11钢筋连接类型d≥20mm钢筋采用直螺纹套筒；12≤d＜20mm钢筋采用电渣压力焊-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案12设计合理使用年限50年13构件尺寸（mm）桩径直径800~1200平直段600~1900住宅地梁250×500、600×800柱墙200、400梁200×300、200×400、200×500板90、100、120、140车库桩径1000地梁300×700、300×500、600×800底板250柱600×600梁300×400、300×500、300×700顶板1802.3工程难点2.3.1本工程含7栋住宅楼，工程体量大，脚手架的搭设方式及效果对我公司在社会形象方面影响很大。施工中挑架设计、加工、安装严格按关规定控制，保证架体安装质量。使用过程中重点检查，防止违规操作，杜绝事故发生。同时为控制工程成本支出，在满足规范安全要求情况下应减少架木材料的使用量,满足施工及控制成本的目的。2.3.2结构工期极其紧张，冬期施工比较困难，所以结构外施工架子既要满足施工进度的要求，又要满足结构强度的要求。挑架安装前，提前准备相关材料，做好进场检验工作。要求每个结构施工队伍在人力上准备充分，施工中按照进度要求，提前做好升架换层工作。2.3.3本工程3#楼部分结构施工时，下方要进行防水、回填土等工序，存在上下交叉作业问题。悬挑脚手架的搭设要避免影响下方诸多工作的进行，即要避开交叉作业又要保证防护到位。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案第三章悬挑脚手架设计3.1外架选型根据重庆酉阳地区的原材料及本工程的结构形式，翠屏水岸工程外架形式采用全封闭悬挑双排外脚手架。3.2挑架布置本工程含7栋住宅楼，1#、2#、3#、4#楼为25层，5#、6#、7#住宅楼为24层。住宅楼1～7层采用全封闭双排外落地式脚手架，8层开始采用全封闭悬挑双排外脚手架，以6层半为一个悬挑单元，在7、13、19层设置型钢悬挑梁。除工作面与悬挑架底部满铺设脚手板外，中间增设一层脚手板，即共设三层脚手板。3.3挑架设计3.3.1悬挑架采用双排脚手架，搭设高度19.5m（6层半），立杆采用单立管。立杆的纵距1.20m，立杆的横距0.90m，内排架距离结构0.20m，立杆的步距1.50m，采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00m，水平间距3.60m。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。3.3.2悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20m，建筑物内锚固段长度1.40m（不含阳台），在阳台上搭设时应加长钢梁，保证除去阳台部分建筑物锚固长度达到1.40m，结构预埋固定件采用φ16钢筋制作，每根悬挑工字钢固定2道，间距1.3m。悬挑水平钢梁间距每2.4m采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用φ15.5钢丝绳钢丝绳（6×19+1），吊环为φ14钢筋制作。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案3.3挑架布置示意图第四章施工准备4.1技术准备4.1.1认真熟悉图纸，了解建筑物的平面尺寸。认真学习关于脚手架施工的安全技术操作规程和建设工程安全生产管理条例。4.1.2技术部执笔编制本专项施工方案，方案初步成形后由项目技术负责人召开方案审核会。项目经理、生产经理、主管工长、安全员、材料员、质量员、架子工工长必须参加。4.1.3方案通过审批后要在实际操作中严格执行，应组织施工人员进行统一交底，根据施工方案形成书面技术交底和安全交底，用于指导施工。4.2人员准备4.2.1现场安全员监督架子搭设时的安全防护，架子工长组织人员搭设脚手架，脚手架必须按照设计方案实施，避免安全事故发生。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案根据整个工程共分2期，每期的施工面积、结构、装修施工期间由1个劳务公司施工，一期为1#、2#、3#、7#住宅楼，二期为4#、5#、6#及车库，架子工劳动力高峰期在一二期主体结构施工阶段在2012年3-6月出现用工高峰期人数约40人，整个施工期间平均人数为25人。不同施工阶段的劳动力需用量：主要工种劳动力用量表工种按工程时间投入劳动力情况2010年10~12月2011年1~3月2011年4~6月2011年7~9月1、2、3、7#楼102020104、5、6#楼0102020合计10304030注：此劳动力人数为暂定数量，施工中根据实际情况可增可减。4.2.2悬挑架管理体系组长：褚炳锋副组长：陈学林张新周组员：马祎斌王晓池安全员：李道华王永孝其他：各劳务队安全员及相关班组长架子工：合格劳务分供方的架子工施工队伍，共计40人。4.2.4悬挑架管理人员职责-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案序号姓名职务职责1褚炳锋项目经理负责项目的前面工作2陈学林常务经理负责挑架安装拆除总协调及工期控制3张新周安全总监负责挑架的验收、检查、过程控制4王晓池质量总监负责挑架安装质量控制、验收5马祎斌主任工程师负责挑架方案、交底编制，技术管理4.2.5施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按《特种作业人员劳动安全管理方法》的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底。所有工程施工人员必须体检合格并持证上岗。搭设及拆除脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。4.3生产准备为保证架子的顺利施工，前期预埋在结构中的各种锚环必须到位，避免丢拉现象。现场为架子工提供充足的作业面。4.3.1材料准备材料名称规格数量（暂定）进场时间执行部门采购形式钢脚手管1/2/3/6m175t2011.10~2012.5材料组租赁竹脚手板0.25×4m3360张2011.10~2012.5材料组租赁管卡子十字6000个2011.10~2012.5材料组租赁一字4000个2011.10~2012.5材料组租赁旋转4000个2011.10~2012.5材料组租赁密目网1.8m×6m1800张2011.10~2012.5材料组购买大眼网3m×6m1200m32011.10~2012.5材料组钢丝绳15.5mm2100m2011.10~2012.5材料组钢丝绳卡子15.5mm5600个2011.10~2012.5材料组工字钢12.6#1365m2011.10~2012.5材料组地锚光圆16mm910个2011.10~2012.5材料组加工拉环光圆14mm910个2011.10~2012.5材料组加工以上各种材料采购、进场均要符合有关安全规定。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案4.3.2材料质量要求（1）钢管①脚手架采用f48´3.5mm钢管，其质量必须符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中G235-A级钢的规定。②钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、孔洞和深的划道。③钢管外径、壁厚、端面等的偏差，必须符合规范的规定。④采用的旧钢管应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）验收规定。（2）扣件①脚手架扣件采用可锻铸铁制作的对接扣件、直角扣件、旋转扣件。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，并应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。②旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）脚手板使用的脚手板应质量合格，且板面不得有松动、弯曲。（4）安全网脚手架外挂安全网采用密目安全网。安全网应有产品质量合格证，其材质及质量符合有关安全防护技术规范验收规定。（5）连墙件脚手架采用的连墙杆采用φ48´3.5mm钢管，其材质必须符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（6）钢丝绳①钢丝规格，材质必须符合本方案设计及相关质量标准要求。②钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以面切断后绳头松散，定期对钢丝绳要加润滑油，一般以工作时间四个月左右加一次为宜，在使用中，如绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须勤加检查，以防发生事故。③为了便于检查钢丝绳接头，可在三道夹中最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。4.3.3工期要求本工程含7栋住宅楼，1#、2#、3#、4#楼为25层，5#、6#、7#住宅楼为24层。8层开始采用全封闭悬挑双排外脚手架，-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案一期悬挑架子搭设时间为2011年9月20日，至2012年10月1日全部拆除。其中：7#楼2011年9月20日开始搭设至2012年5月23日拆除；1#楼2011年12月1日开始搭设至2012年7月16日拆除；2#楼2011年3月10日开始搭设至2012年8月17日拆除；3#楼2011年4月25日开始搭设至2012年10月1日拆除；二期悬挑架子搭设时间为2012年4月5日，至2012年9月30日全部拆除。其中：4#楼2011年4月5日开始搭设至2012年9月15日拆除；5#楼2011年4月5日开始搭设至2012年9月15日拆除；6#楼2011年4月20日开始搭设至2012年9月30日拆除；结构期间脚手架的搭设必须保证结构施工使用，不允许任何原因导致现场拖延工期。第五章悬挑架搭设5.1搭设准备材料准备：钢管外径48mm、壁厚不得小于3.0mm；转卡，十字卡，对接卡；厚度不小50mm的竹脚手板；绿色阻燃安全网；12.6#工字钢、φ15.5钢丝绳、φ14钢筋、φ16钢筋。5.2悬挑架搭设顺序将架体挑支梁固定在预埋套环上并卡紧→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量→设置连墙件（在还没条件设连墙件时，加设抛撑）→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……→随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑→装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手板支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。5.3构件加工-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案5.3.1工字钢的制制:本工程悬挑梁采用12.6#工字钢，大于2.7m。加工图如下图所示：5.3.2预埋套环采用φ16的光圆钢筋，提前预埋入砼结构楼板、梁内，加工图如下所示：5.4悬挑架搭设5.4.1本工程在浇筑本楼层砼时，应提前将钢套环预埋入本楼层内。钢套环预埋如下图所示：如悬挑钢梁位置处有结构墙体的，在墙体上应提前预留洞口，洞口大小为150mm（宽）×200mm（高）。5.4.2悬挑钢梁采用单拉挑梁式，安装间距为1.2m，有效锚固长度为1.4m，悬挑部分长度为1.2m-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案。悬挑梁锚固端伸入提前预埋的钢套环内，悬挑梁与预埋钢套环间的缝隙采用木方填充实，以保证悬挑梁与结构楼板接触严实。如遇楼房转角处，应在转角处增设悬挑钢梁。当按1.2m间距排布时，出现间距大于1.2m，但又不足2.4m时，应在其中间加设一道型钢悬挑梁。悬挑梁在下一层用φ15.5钢丝绳与梁拉结，来接位置在悬挑段1.1m处，间距2.4m一道。5.4.3悬挑梁安装完成后进行外钢管脚手架的搭设，搭设时，先在悬挑梁上满铺脚手板，以便于搭设工人的安全。搭设时先将立杆插入悬挑梁上的φ60×3的钢管内，再进行其它横杆立杆的搭设。5.4.4悬挑脚搭设以6层半为一个单元，每次搭设只搭设6层半高，然后在上一层顶板处架设悬挑梁，进行下一个单元悬挑架的搭设（即每次搭设悬挑架均应与上一次搭设的悬挑架相交半层）。当楼层模板拆除完成至本次悬挑架部位时，拆除上一单元所搭设的悬挑架。5.4.5脚手架里排立杆距结构200mm，立杆横距900mm，纵向间距1200mm(里外排相同)，大横杆间距为（立杆步距）1500mm-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案，相邻两根立杆接头错开不同的间距内，接头位置距大横杆不得大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不得大于架高的1/400，且不大于100mm。具体平面布置见后附图。5.4.6在作业面层及作业面上一层满铺两层脚手板。5.4.7立杆与大横杆用直角扣件扣紧，扣件不得遗漏。从底部开始相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内、外侧，小横杆必须贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧，间距1.5米。扣件螺栓的拧紧程度要适度，用力矩扳手检查应在40-50N.m之间，最大不能超过80N.m。5.4.8剪刀撑间距为6根立杆一道，与大横杆成60°角，沿水平杆和垂直方向由底至顶用6m杆连续搭设，相临两道剪刀撑之间联结成整体，斜杆与立杆的连接点距地20cm，中间加2~4个扣结点。剪刀撑均采用十字扣件搭接方式进行连接，搭接长度1000mm内设三个扣件。5.4.9连墙件的设置：连墙件采用采用刚性连墙件，一端通过墙体预留洞口与墙体内侧的钢管固定（墙体内侧钢管与连墙件采用双扣件固定），另一端与大横杆连接，垂直拉接点每两步架设一道，垂直距离不得大于2步大横杆，水平拉接点每隔三道立杆设一道，既两步三跨。5.4.10脚手板的铺设：脚手架工作面满铺脚手板，脚手板间用8#铅丝绑牢，接头处符合脚手板搭接和对接构造。作业上必须设护栏和挡脚板，护身栏高度不小于1.2m，挡脚板采用高度0.2m的脚手板。5.4.11密目安全网设置：架子随搭随挂绿色密目安全网，挂于大横杆内侧，保证安全文明工地要求，安全网1.5×6m，网眼不少于800目。架体脚手架横立管采用橘黄色油漆涂刷，剪刀撑为城建绿。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案5.4.12水平接网的设置：于二层、楼面标高处，架子内挂水平网二道，（大眼网），每块安全网能承受不小于160kg的冲击力。以上楼层每四层挂一道水层网。5.4.13防雷接地线的设置：在脚手架四角与水电配合各做四个防雷接地线，接地线与楼内正式接地线按要求进行焊接。5.5注意事项5.5.1钢挑梁与预埋Φ16圆钢筋套环卡牢（钢挑梁伸出卡环一般不少于200mm），同时采用方木赛牢。在挑梁的中间用可调节钢顶撑将挑梁与上层结构板之间对撑顶紧。5.5.2脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离≤600mm，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于±7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于±100mm；立杆间间距偏差不大于±50mm,排距不大于±20mm。5.5.3脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小于500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆上的对接扣件距主节点距离≤500mm。大横杆一根杆两端水平高差不大于±20mm，同跨内、外大横杆水平高差不大于±10mm，步距偏差不大于±20mm，排距偏差不大于±20mm。5.5.4在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置在立杆的左右两侧，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，铺设钢笆网，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度150mm。在结构施工时小横杆伸出内立杆外50~150mm，使小横杆端离结构边300mm左右。装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支撑脚手板使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于±20mm。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案5.5.5连墙点预埋件锚脚必须与梁或墙柱主筋绑扎或焊接，同时在四周长度不超过50m范围内，必须四周各有一个预埋件锚脚与梁或墙柱主筋焊接，以便形成架体避雷网同结构本身接地系统连成一整体。5.5.6在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，护身栏杆高1500mm，挡脚板可用宽180mm层板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。挡脚板外立面应刷蓝白相间油漆，间距400mm，具体同安全管理方案。5.5.7上段外架第一步架刚搭设时，下段外架应继续向上搭设，下段外架的立杆在封顶横杆的下步横杆上应重新排列，另立立杆起来，与原立杆错开，联系两道横杆，距原有立杆20mm。同时在最上部设置临时连墙措施，连墙措施要符合两层三跨原则。在上段架体第一步架还没有搭设起来以及钢丝绳还没拉结前，下段架升上来只能做临时维护架，严禁在上面堆放材料和机械设备以及进行主要的施工活动。悬挑工字钢端部必须拉线平齐，内和外一样，下部拉钢丝绳部位必须焊防滑钢筋，且工字钢必须刷蓝色油漆。第六章悬挑架验收及拆除6.1悬挑架验收主要内容6.1.1钢管的检查项次项目允许偏差（mm）检验方法1外径及壁厚-0.5游标卡尺2钢管两端切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲杆件钢管端部5用2m靠尺和塞尺检查立杆3m～4m12钢板尺立杆4m～6m20钢板尺水平杆30钢板尺6.1.2扣件的检查（1）有裂缝、变形的严禁使用。（2）滑丝的螺栓必须更换。（3）必须进行防锈处理。6.1.3脚手架的验收阶段（1）挑架钢梁完工后及脚手架搭设前必须验收；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案（2）作业层上施加荷载前：（3）每搭设完2层后；（4）搭设完毕后；（5）遇有六级大风与大雨后；开冻后；（6）停用超过一个月后。6.1.4脚手架检查脚手架使用过程中，必须每天检查下列项目：（1）杆件的设置和连接；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）安全防护设施是否有损坏；（5）是否承受了其它物体的荷载。6.1.5脚手架搭设脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法：项次项目技术要求允许偏差（mm）检验方法1悬挑钢梁摆放平直无弯折观察后端拉环锚固牢固垫板不晃动，塞实底座不滑动焊接牢固2立杆垂直度2m高时±7用经纬仪或吊线和卷尺10m高时±1015m高时±753间距步距±20钢板尺纵距±50横距±204高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案同跨内两根纵向水平杆高差±105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离≤150钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差≥500立杆上对接扣件至主节点的距离≤H/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离≤la/3卷尺扣件螺栓拧紧力矩40～60N.M扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°角尺7脚手板外伸长度100卷尺6.1.6扣件拧紧抽样扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准：项次项目检查数量允许不合格数1连接立杆与纵横水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）50106.2脚手架检查6.2.1基础完工后及脚手架搭设前6.2.2作业层上施加荷载前；6.2.3每搭设完10--13m高度后；6.2.4达到设计高度后；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案6.2.5遇有六级大风与大雨后寒冷地区开冻后；6.2.6停用超过一个月；6.2.7脚手架使用中应定期检查下列项目:（1）杆件的设置和连接连墙件支撑门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水底座是否松动立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（5）安全防护措施是否符合要求；6.3悬挑架拆除6.3.1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准施工6.3.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉6.3.3架子的拆除由上而下按步按层拆除，先拆护身栏，脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部绑扣和接杆，拆除全部十字盖以前和架子拆到底部时必须绑好临时支撑，防止架子倾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。6.3.4拆杆和放杆时，必须协同操作，拆横杆时应由站在上面的人将杆尽量下递，等下方人员接到后再放手，严禁向下抛物。6.3.5拆除架子时，作业区加设临时围栏，周围和进出口处必须设专人了望，严禁非作业人员进入危险区域，作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关单位联系拆除、转移或加以保护。6.3.6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落6.3.7在拆除时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开6.3.8操作人员必须佩带安全带及安全帽，拆除全过程由架子工长担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业，拆除过程中应注意避免踩在滑动的杆件上和缺扣、绷扣及拆得不合格的地方。6.3.9所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面6.3.10所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人6.3.11拆下的扣件要装入容器内，用物料提升机运下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷已拆下的钢管和卡子应及时清理，运至指定地点码放。6.3.12上部架体拆除后方可进行斜拉钢丝绳拆除作业，最后进行悬挑梁拆除。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案6.3.13发现有质量问题时，停止拆除作业，通知有关工长处理，经验收合格后方可继续进行拆除。第七章安全管理措施7.1通用安全规定7.1.1在架子搭设前，工长必须写好书面安全交底，并进行跟踪管理。班组施工要有班前安全讲话，操作者要持特种工人操作证上岗。7.1.2架子工作业时，必须带安全帽系安全带穿软底鞋，所有材料应堆放整齐平稳，工具放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷。7.1.3搭设脚手架材料规格必须符合要求，材料不得有变形、腐蚀。7.1.5大风、雨雪过后，应对脚手架进行严格检查，发现立杆沉陷悬空、连接点松动、架子倾斜等情况应及时处理，检查合格后方可使用。7.1.6建筑物施工中的外防护架要交圈封闭，不得有间隔，脚手板要铺平铺稳，不得有探头板。挂网不得有空挡。7.1.7在脚手架搭设过程中要及时设置连墙杆和剪刀撑以及必要的拉绳或吊索，避免在搭设过程中发生偏斜。7.1.8在脚手架的四角设置避雷措施，接地电阻不大于4欧姆，接触脚架子的电线要严格检查，不得有裸露。7.1.9卸荷点及吊架子部分钢丝绳要使用Φ16mm钢丝绳，卸荷钢丝绳需将立杆及大横杆一并拉平使架子整体受力。7.1.10架子的搭设必须符合方案要求，架子搭设完毕后须经过项目部、监理等有关单位收合格后方可使用。架子一经验收投入使用，任何人未经技术、安全部门批准不得擅自拆改，如做局部修改时经有关部门同意（施工负责人）签证后，由架子工进行。7.2日常维护管理由于脚手架在建筑施工中担负着堆放物料、作水平运输通道以及对施工人员的安全防护等重要任务，脚手架大部分是在露天场合使用，加之施工周期一般均较长，长期的日晒雨淋，施工中各种情况造成的损坏，使得脚手架的杆件受损或产生倾斜等，使安全性大大下降。因此，脚手架在使用期间，建立正常的维修制度。维修工作一般有两种方式：分日常专职维修与在节假日停工期间的维修。施工现场配备专职维修工，-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案经常检查脚手架的各杆件、扣件、拉结点、绑扎处等完好程度，如有损坏，应及时维修，以确保安全生产。7.3悬挑架使用管理7.3.1脚手架操作层应确保畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7.3.2作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。7.3.3在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。7.3.4人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。7.3.5每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7.3.6在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。第八章应急预案8.1编制目的悬挑脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少损失，制定应急预案。8.2重要防范部位及处理措施本工程悬挑脚手架重点防范部位脚手架体的稳定性，施工荷载必须符合要求，严禁大量物品堆积在脚手架上面；高空坠物，悬挑架体底必须挂好水平兜网，防止任何物品坠落而伤人；悬挑结构的固定必须牢固，派专人时常检查，发现不合格的及时整改。8.3救援小组及相关人员职责8.3.1应急救援领导小组：组长：褚炳锋副组长：周万国、陈学林、李道华成员：马祎斌、王晓池、姜科宏、许建军、田亚红。生产安全事故应急救援管理部门：工程管理部电话：023-85066006-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案各分包单位应成立相应的领导小组，指定兼职应急救援人员。8.3.2项目经理①应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。②有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害。③授于相关人员相应的应急处理权。8.3.3项目主管生产副经理①事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。②当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。8.3.4项目技术负责人①组织有关部门编制、修订、评审应急预案。②组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。③当项目经理、项目主管生产副经理不在时，担任应急总指挥工作。8.3.5技术部：负责编制、修订、评审应急预案。8.3.6质安部  ①协助技术部编制、修订、评审应急预案。②督促检查相关部门落实应急准备工作。8.3.7施工部①协助技术部编制、修订、评审应急预案。②组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。③发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。8.3.8物资部①协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。②落实应急预案所需物资、设备的准备工作。8.4组织机构8.4.1抢险组织机构-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案8.4.2抢险指挥中心设在项目经理办公室。8.5应急物资准备为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资：①警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒；存放地点：现场仓库②人员急救设备：急救箱，急救药品，担架；存放地点：综合部③减损防护物资：钢管、安全网等；存放地点：现场仓库8.6技术资料药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书8.7应急抢险队应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。8.8应急抢险程序抢救伤员→控制事态→保护现场→疏导人员→事故上报→事故调查8.9减少应急预案风险的措施8.9.1作业层跨地（楼）面高度≥2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.2m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.6m。8.9.2在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。8.9.3悬挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。8.9.4上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。8.9.5采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案8.9.6应急联络①险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。②应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。③应急联络单位、地址、电话：公安110,；医院120；消防119.8.10事故现场应急处理8.8.1警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救工作创造条件。8.8.2人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。8.8.3人员抢救：抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。8.8.4控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。8.8.5设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。8.8.6记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。8.11善后处理现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（0.2有阳台部分）9.1编制依据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案9.2计算参数9.2.1双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。9.2.2立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。9.2.3采用的钢管类型为48×2.8，9.2.4连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。9.2.5施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。9.2.6脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。9.2.7栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。9.2.8脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。9.2.9基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。9.2.10悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。9.2.11悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。拉杆采用钢丝绳，水平向间距2.4m布置。9.3小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。9.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.210+1.4×1.800=2.815kN/m小横杆计算简图9.3.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案M=2.815×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4248.0=67.085N/mm2计算结果：小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求9.3.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.210+1.800=2.046kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.046×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.832mm计算结果：小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求9.4大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。9.4.1荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值P=(1.2×0.032+1.2×0.189+1.4×1.620)/2=1.267kN大横杆计算简图9.4.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.036)×1.2002+0.175×1.267×1.200=0.271kN.m=0.271×106/4248.0=63.768N/mm2计算结果：大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求9.4.3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1200.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.032+0.189+1.620=1.841kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1840.950×1200.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.74mm最大挠度和V=V1+V2=1.760mm计算结果：大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求9.5扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；10.5.1荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值R=1.2×0.043+1.2×0.189+1.4×1.620=2.546kN计算结果：单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；9.6脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。9.6.1静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033NG1=0.103×19.500=2.014kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.200×(0.900+0.200)/2=0.693kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.200×3/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×19.500=0.117kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.076kN。9.6.2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×0.900/2=3.240kN9.6.3风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。9.6.4考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.076+0.85×1.4×3.240=7.547kN9.6.5不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.076+1.4×3.240=8.227kN9.6.7风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m9.7立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.227kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8227/(0.27×397)=77.184N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案计算结果：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求9.7.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.547kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7547/(0.27×397)+76000/4248=88.670N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求9.8连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.572kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.572kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=210.00/1.60的结果查表得到=0.39；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=31.872kN计算结果：Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件双扣件连接示意图9.9悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=488.43cm4，截面抵抗矩W=77.53cm3，截面积A=18.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.23kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.10×0.0001×7.85×10=0.17kN/m悬挑脚手架示意图-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.392kN,R2=7.695kN,R3=0.134kN最大弯矩Mmax=0.964kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.964×106/(1.05×77530.0)+3.690×1000/1810.0=13.874N/mm2计算结果：水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求9.10悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=0.96×106/(0.929×77530.00)=13.38N/mm2；计算结果：水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求9.11拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini计算结果：按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=10.091kN9.12拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.091kN10.12.1拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×10.091/0.850=94.976kN。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案计算结果：选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm10.12.2钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.091kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；计算结果：所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[10091×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm9.13锚固段与楼板连接的计算9.13.1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.695kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7695×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。9.13.2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.70kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7695.19/(3.1416×20×1.5)=81.6mm。9.13.3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.70kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN计算结果：楼板混凝土局部承压计算满足要求第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（0.2无阳台部分）10.1编制依据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。10.2计算参数10.2.1双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。10.2.2立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。10.2.3用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。10.2.4施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。10.2.5脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。10.2.6栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。10.2.7脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。10.2.8基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。10.2.9悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.40米。10.2.10悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。拉杆采用钢丝绳，水平向间距2.4m布置。10.3小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案10.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.210+1.4×1.800=2.815kN/m小横杆计算简图10.3.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.815×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4248.0=67.085N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!10.3.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.210+1.800=2.046kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.046×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.832mm计算结果：小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求10.4大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。10.4.1荷载值计算-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案小横杆的自重标准值P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值P=(1.2×0.032+1.2×0.189+1.4×1.620)/2=1.267kN大横杆计算简图10.4.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.036)×1.2002+0.175×1.267×1.200=0.271kN.m=0.271×106/4248.0=63.768N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!10.4.3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1200.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.032+0.189+1.620=1.841kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1840.950×1200.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.74mm最大挠度和V=V1+V2=1.760mm计算结果：大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求10.5扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；10.5.1荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值R=1.2×0.043+1.2×0.189+1.4×1.620=2.546kN计算结果：单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；10.6脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。10.6.1静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033NG1=0.103×19.500=2.014kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.200×(0.900+0.200)/2=0.693kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.200×3/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×19.500=0.117kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.076kN。10.6.2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×0.900/2=3.240kN10.6.3风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。10.6.4考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.076+0.85×1.4×3.240=7.547kN10.6.5不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.076+1.4×3.240=8.227kN10.6.6风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m10.7立杆的稳定性计算10.7.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.227kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8227/(0.27×397)=77.184N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求10.7.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.547kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7547/(0.27×397)+76000/4248=88.670N/mm2；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求10.8连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.572kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.572kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=78.896kN计算结果：Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件双扣件连接示意图-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案10.9悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=488.43cm4，截面抵抗矩W=77.53cm3，截面积A=18.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.23kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.10×0.0001×7.85×10=0.17kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.314kN,R2=7.874kN,R3=-0.290kN最大弯矩Mmax=0.893kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.893×106/(1.05×77530.0)+3.659×1000/1810.0=12.986N/mm2计算结果：水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求10.10悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=0.89×106/(0.929×77530.00)=12.39N/mm2；计算结果：水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案10.11拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=10.007kN10.12拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.007kN10.12.1拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×10.007/0.850=94.180kN。计算结果：选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。10.12.2钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.007kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；计算结果：所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[10007×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案10.13锚固段与楼板连接的计算10.13.1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.874kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7874×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。10.3.2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.87kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7873.95/(3.1416×20×1.5)=83.5mm。10.13.3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.87kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案计算结果：楼板混凝土局部承压计算满足要求第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（0.4无阳台部分）11.1编制依据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。11.2计算参数11.2.1双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。11.2.2立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.50米。11.2.3采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。11.2.4施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。11.2.5脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。11.2.6栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。11.2.7脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。11.2.8基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。11.2.9悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.10米。11.2.10悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳，水平向间距2.4m布置。11.3小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。11.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.210+1.4×1.800=2.815kN/m-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案小横杆计算简图11.3.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.815×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4248.0=67.085N/mm2计算结果：小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求11.3.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.210+1.800=2.046kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.046×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.832mm计算结果：小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求11.4大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。11.4.1荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值P=(1.2×0.032+1.2×0.189+1.4×1.620)/2=1.267kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案大横杆计算简图11.4.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.036)×1.2002+0.175×1.267×1.200=0.271kN.m=0.271×106/4248.0=63.768N/mm2计算结果：大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求11.4.3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1200.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.032+0.189+1.620=1.841kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1840.950×1200.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.74mm最大挠度和V=V1+V2=1.760mm-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案计算结果：大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求11.5扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值R=1.2×0.043+1.2×0.189+1.4×1.620=2.546kN计算结果：单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；11.6脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。11.6.1静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033NG1=0.103×19.500=2.014kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.200×(0.900+0.400)/2=0.819kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.200×3/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×19.500=0.117kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.202kN。11.6.2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×0.900/2=3.240kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案11.6.3风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。11.6.4考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.202+0.85×1.4×3.240=7.698kN11.6.5不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.202+1.4×3.240=8.378kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m11.7立杆的稳定性计算11.7.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.378kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8378/(0.27×397)=78.602N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求11.7.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.698kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为2599/16=162；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7698/(0.27×397)+76000/4248=90.088N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求11.8连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.572kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.572kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.94；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=76.208kN计算结果：Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件双扣件连接示意图11.9悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案水平支撑梁的截面惯性矩I=488.43cm4，截面抵抗矩W=77.53cm3，截面积A=18.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.38kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.10×0.0001×7.85×10=0.17kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.243kN,R2=7.841kN,R3=-0.901kN最大弯矩Mmax=1.593kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.593×106/(1.05×77530.0)+4.756×1000/1810.0=22.194N/mm2计算结果:水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求11.10悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=1.59×106/(0.929×77530.00)=22.12N/mm2；计算结果：水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求11.11拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=11.293kN11.12拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.293kN11.12.1拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×11.293/0.850=106.288kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。11.12.2钢丝拉绳的吊环强度计算钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.293kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[11293×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm11.13锚固段与楼板连接的计算11.13.1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.841kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7841×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。11.13.2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.84kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7841.28/(3.1416×20×1.5)=83.2mm。11.13.3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.84kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN计算结果：楼板混凝土局部承压计算满足要求第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（0.4有阳台部分）12.1编制依据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。12.2计算参数12.2.1双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。12.2.2采用的钢管类型为48×3.0，立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案0.40米，立杆的步距1.50米。12.2.3连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。12.2.4施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。12.2.5脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。12.2.6栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。12.2.7脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。12.2.8基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。12.2.9悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度3.00（按最长阳台1.9m计算）米。12.2.10悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳，水平向间距2.4m布置。12.3小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。12.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图12.3.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案计算结果：小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求12.3.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm计算结果：小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求12.4大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。12.2.1荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.189+1.4×1.620)/2=1.268kN大横杆计算简图12.2.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×1.268×1.200=0.272kN.m=0.272×106/4491.0=60.480N/mm2计算结果：大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求12.2.3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.035+0.189+1.620=1.844kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1843.560×1200.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.64mm最大挠度和V=V1+V2=1.669mm计算结果：大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求12.5扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.189+1.4×1.620=2.550kN计算结果：单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；计算结果：双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN12.6脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1107NG1=0.111×19.500=2.158kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.200×(0.900+0.400)/2=0.819kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.200×3/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×19.500=0.117kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.346kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×0.900/2=3.240kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.346+0.85×1.4×3.240=7.871kN-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.346+1.4×3.240=8.551kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×1.500×1.500/10=0.076kN.m12.7立杆的稳定性计算12.7.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.551kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8551/(0.27×424)=75.207N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求12.7.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.871kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7871/(0.27×424)+76000/4491=86.125N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；计算结果：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求12.8连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.572kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.572kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=230.00/1.60的结果查表得到=0.33；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案经过计算得到Nf=28.899kN计算结果：Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件双扣件连接示意图12.9悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=488.43cm4，截面抵抗矩W=77.53cm3，截面积A=18.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.55kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.10×0.0001×7.85×10=0.17kN/m悬挑脚手架示意图-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.733kN,R2=7.113kN,R3=0.006kN最大弯矩Mmax=1.879kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.879×106/(1.05×77530.0)+4.983×1000/1810.0=25.834N/mm2计算结果：水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求12.10悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=1.88×106/(0.929×77530.00)=26.09N/mm2；计算结果：水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求12.11拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=11.834kN12.12拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.834kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×11.834/0.850=111.377kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.834kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；计算结果：所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[11834×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm12.13锚固段与楼板连接的计算10.13.1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.113kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7113×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。10.13.2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.11kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7113.13/(3.1416×20×1.5)=75.5mm。-65- 北京城建亚泰建设工程有限公司酉阳项目经理部悬挑脚手架施工方案10.13.3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.11kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN计算结果：楼板混凝土局部承压计算满足要求-65-'