街道异地奔小康工程脚手架搭设专项施工方案论文

'街道异地奔小康工程脚手架搭设专项施工方案毕业论文目录引言11工程概况12编制依据13脚手架搭设的材料要求24脚手架搭设方案的选择35外墙悬挑式脚手架搭设的构造及技术措施45.1普通型钢悬挑脚手架计算书45.1.1参数信息45.1.2大横杆的计算65.1.3小横杆的计算75.1.4扣件抗滑力的计算95.1.5脚手架立杆荷载的计算95.1.6立杆的稳定性计算105.1.7连墙件的计算115.1.8悬挑梁的受力计算125.1.9悬挑梁的整体稳定性计算155.1.10拉绳的受力计算155.1.11绳的强度计算155.1.12锚固段与楼板连接的计算165.2工艺流程175.2.3剪刀撑，横向斜撑搭设应符合以下规定185.2.4作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定185.2.5脚手板的铺设符合下列规定:185.2.6内档防护185.3脚手架搭设大样图：（附后）186落地架式脚手架搭设的构造及技术措施216.1参数信息2150 6.1.1脚手架参数216.1.2活荷载参数216.1.3风荷载参数216.1.4静荷载参数216.1.5地基参数226.2大横杆的计算236.2.1均布荷载值计算236.2.2强度验算236.2.3挠度验算246.3小横杆的计算246.3.1荷载值计算246.3.2强度验算256.3.3挠度验算256.4扣件抗滑力的计算266.5脚手架立杆荷载计算266.6立杆的稳定性计算276.6.1主立杆变截面上部单立杆稳定性计算286.6.2架体底部立杆稳定性计算296.7连墙件的稳定性计算306.8立杆的地基承载力计算317落地架式脚手架搭设计算（3#楼）317.1参数信息317.1.1脚手架参数317.1.2活荷载参数327.1.3风荷载参数327.1.4静荷载参数327.1.5地基参数327.2大横杆的计算347.2.1均布荷载值计算347.2.2强度验算347.2.3挠度验算357.3小横杆的计算357.3.1荷载值计算357.3.2强度验算3650 7.3.3挠度验算367.4扣件抗滑力的计算377.5脚手架立杆荷载计算377.6钢丝绳卸荷计算387.8连墙件的稳定性计算417.9立杆的地基承载力计算428脚手架的安全管理438.1脚手架搭设的安全管理438.2脚手架的拆除448.2.1拆除脚手架前的准备工作符合下列规定448.2.2脚手架拆除时符合下列规定458.2.3卸料时符合下列规定458.3脚手架的检查和验收458.3.1脚手架及其基础在下列阶段进行检查和验收458.3.2验收依据468.3.3脚手架定期检查项目468.4脚手架使用与保护469应急措施4610文明施工4711方案附图4712致谢4813参考文献4950 引言脚手架施工组织设计是根据初步设计或扩大设计图纸以及其他有关资料和现场施工条件编制，用以指导工地各项安全施工准备。本脚手架施工组织设计是3楼脚手架施工组织设计，该设计的编制依据招标文件、设计图纸、各种规范、国家政策及当地法规等。其编制包括：工程概况、编制依据、脚手架搭设的材料要求、脚手架搭设方案的选择、外墙悬挑式脚手架搭设的构造及技术措施、落地架式脚手架搭设的构造及技术措施、落地架式脚手架搭设计算（3#楼）、脚手架的安全管理应急措施、文明施工、方案附图。1工程概况义乌市城西街道异地奔小康一期工程一标位于城西街道益公山村南侧，伏龙山路东侧。本工程有16～17层的住宅楼5幢，分别为1#～5#楼。除3#楼外，设整体地下室2层，总建筑面积96303.80平方米，其中地下室25112.4平方米，工程施工合同造价15228.8699万元。本工程建设单位为义乌市城乡新社区投资建设有限公司；基坑支护设计单位为浙江经纬勘察工程有限公司；设计单位：浙江中道建筑设计有限公司；勘察单位为浙江经纬勘察工程有限公司；监理单位为浙江城建工程监理有限责任公司；施工单位为五洋建设集团股份有限公司。施工工期为870天。2编制依据①　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011②　《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB5024－2002③　设计施工图纸、会审纪要④　《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－1991⑤　《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59－2011⑥　《钢结构设计规范》(GB50017-2012)⑦　《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3－2010⑧　《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2013⑨　《建筑结构菏载规范》GB50009－2012⑩　本工程总体施工组织设计⑪　集团公司CIS形象设计标准⑫　《建筑施工手册》50 3脚手架搭设的材料要求①钢管钢管采用Φ48壁厚3.0mm的钢管,材质符合《碳素结构钢》（GB/T700）、《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中Q235-A级钢的技术要求，钢管上严禁打孔，表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道,并涂刷防锈漆。②扣件脚手架所使用的扣件,符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）、《直缝电焊钢管》(GB/T13793)的规定，材质符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33—88的技术要求。③钢丝绳选用6×19+1Φ16光面钢丝绳即：16#钢丝绳,破断拉力≥18400KG。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用。④工字钢钢梁、钢梁连墙板工字钢选用Q235A的16#工字钢，材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中的Q235A的钢的技术要求，且钢材表面无锈蚀、麻点或划痕等缺陷。⑤钢梁基部钢筋套箍、吊环连墙栓、吊环选用Φ16钢筋制作，钢材要求有出厂质量证明书，符合现行国家规范GB700—88要求。⑥脚手板脚手板采用竹笆片,一般规格为1000*1000（实际市场规格为950*950，因此外架净空距离为920，便于扎丝绑扎毛竹片固定在钢管上各15，这样人员行走不容易产生毛竹片翘起或踩空等安全隐患）。⑦安全网按市安全部门的有关规定,采用阻燃密目式安全网。⑧花蓝螺丝花蓝螺丝选用3.00型,允许荷载≥30KG。图3.1脚手架主要施工材料计划见下表：50 名称及规格用途总需用量钢管6m大横杆19500根6m立杆16900根6m剪刀撑11500根6m填芯管、卸荷等13000根3m调整节头位置12500根1.2m小横杆19000根0.5-2.5m连墙杆13000根直角扣件190000个旋转扣件110000个对接扣件110000个16工字钢3-4.5m悬挑1300根1000×1000竹笆片脚手板、斜挡板112000块1.8×6m密目安全网围护13600张Φ3铁丝网（20×20网眼）围护15000m24脚手架搭设方案的选择为加快进度、满足防护要求，本工程采用落地双杆架和悬挑架相结合的方法（除3#楼）。落地脚手架范围：主楼十二层以下为落地式双立杆脚手架；悬挑架范围：十二层以上，即搭设高度18米计算。3#楼落地脚手架范围：主楼六层以下为落地式双立杆脚手架；悬挑架范围（悬挑两次）：六层至十二层和十二层以上，即搭设高度为18米。结合本工程结构形式、实际施工特点，平架上部：脚手架沿建筑物周边搭设两道封闭的水平防护平架,斜杆与横杆均用钢管搭设,上铺竹笆片与横杆固定牢。平架底部须张挂密目式安全网。所有架体均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。50 5外墙悬挑式脚手架搭设的构造及技术措施5.1普通型钢悬挑脚手架计算书5.1.1参数信息①脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；②活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；③风荷载参数本工程地处浙江义乌市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；④静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；⑤水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。50 锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；⑥拉绳与支杆参数图5.1.1.1拉绳与支杆参数图5.1.1.250 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。5.1.2大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。①均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；50 图5.1.2.1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图5.1.2.2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)②强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！③挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800)=2.583mm；大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与1050 mm，满足要求！5.1.3小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。①荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.575=2.454kN；图5.1.3.1小横杆计算简图②强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN·m；50 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！③挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！5.1.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；50 活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.1.5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：①每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746kN；②脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(1.05+0.2)/2=1.17kN；③栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；④吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.501kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.501+0.85×1.4×4.725=11.024kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.501+1.4×4.725=12.016kN；5.1.6立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；50 μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=11.024kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=12.016kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=11023.83/(0.188×424)+28849.566/4490=144.721N/mm2；立杆稳定性计算σ=144.721N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！50 不考虑风荷载时σ=12016.08/(0.188×424)=150.744N/mm2；立杆稳定性计算σ=150.744N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！5.1.7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.729kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.729kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=5.729Ru＝16.162KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.162kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(16162×4/(3.142×50×2))1/2=14.3mm；实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。5.1.12锚固段与楼板连接的计算①水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.034kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于34/(3.142×20×1.43)=0.378mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN50 螺栓的轴向拉力N=0.034kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！②水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=9.663kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×14.3/1000=138.508kN>N=9.663kN经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=9.66kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!5.2工艺流程5.2.1施工顺序悬挑型钢→检查准备,材料配备→定位,→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→设置防护栏杆→扎安全网。5.2.2立杆脚手架设置纵、横向扫地杆。采用直角扣件固定在距底座上皮不高于200mm外的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆用连墙件与建筑物可靠连接,立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各层各步接头均采用对接扣件连接,对接.搭接均符合下列规定：①立杆距墙面小于30cm，立杆上的对接扣件交错布置:两根相临立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；②搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件，盖板的边缘至杆端距离不小于100mm脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度50 5.2.3剪刀撑，横向斜撑搭设应符合以下规定①脚手架设剪刀撑与横向斜撑，斜杆与地面的倾角在45~600之间，每道剪刀撑宽度为４跨。剪刀撑必须用红、白相间的架管搭设，在顶层施工高度处，脚手架外侧设水平挡脚板，挡脚板为公司统一制作。②脚手架视外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的衔接采用搭接，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；剪刀撑斜杆连接不少于3个扣件。5.2.4作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定①栏杆和挡脚板均应搭设应在外立杆的内侧；②上栏杆上皮高度为1.2m；③挡脚板高度不小于180mm，中栏杆应居中设置.5.2.5脚手板的铺设符合下列规定:①脚手板铺满、铺稳、离开墙面120～150mm，脚手板探头用直径3.2㎜的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，严禁使用探头板。②在拐角,斜道平台口处的脚手板,与模内水平杆可靠连接,防止滑动,自顶层的脚手板往下计，每隔12m铺满一层脚手板。安全网、密目网按规定挂设，必须用尼龙绳绑扎5.2.6内档防护本工程脚手架搭设时，为充分考虑到外墙玻璃幕墙的安装和施工，脚手架内立杆与建筑物结构外边缘净尺寸控制为500mm，由于净控尺寸大于规范要求，所以内档防护采取以下措施。内档防护采用钢笆片和碎木板组成，每层采用竹笆片满铺，在内档处根据脚手架水平小横杆的跨距等距设置，竹笆片用8#钢丝与大横杆扎牢。在悬挑层，脚手架内档及脚手架走道范围内的竹笆片绑扎牢固。5.3脚手架搭设大样图：（附后）50 图5.3.1型钢挑梁节点详图50 图5.3.2型钢挑梁节点详图50 6落地架式脚手架搭设的构造及技术措施6.1参数信息6.1.1脚手架参数双排脚手架搭设高度为35m，35米以下采用双管立杆，35米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；6.1.2活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；6.1.3风荷载参数本工程地处浙江义乌市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；6.1.4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:19；单立杆脚手板铺设层数:0；50 6.1.5地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。图6.1.5.1图6.1.5.250 6.2大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图6.2.1.1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图6.2.1.2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)6.2.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.42450 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！6.2.3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800)=2.583mm；大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！6.3小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。6.3.1荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.575=2.454kN；50 图6.3.1.1小横杆计算简图6.3.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！6.3.3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:50 νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！6.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。①每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNGD1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×(35.00-35.00)=0.000kN；NGS1=[0.1248+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×35.00=6.505kN；②脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m250 NGD2=0.3×0×1.5×(1.05+0.2)/2=0kN；NGS2=0.3×(19-0)×1.5×(1.05+0.2)/2=5.558kN；③栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNGD3=0.15×0×1.5/2=0kN；NGS3=0.15×(19-0)×1.5/2=2.138kN；④吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NGD4=0.005×1.5×(35-35)=0kN；NGS4=0.005×1.5×35=0.262kN；经计算得到，静荷载标准值NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=0kN；NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=14.462kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×0+0.85×1.4×4.725=5.623kN；Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×14.462+0.85×1.4×4.725=22.977kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"d=1.2NGD+1.4NQ=1.2×0+1.4×4.725=6.615kN；N"s=1.2NGS+1.4NQ=1.2×14.462+1.4×4.725=23.97kN；6.6立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；μz--50 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=1.065，0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:Wk1=0.7×0.32×1.065×0.693=0.165kN/m2；Wk2=0.7×0.32×0.74×0.693=0.115kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.165×1.5×1.82/10=0.096kN·m；Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.115×1.5×1.82/10=0.066kN·m；6.6.1主立杆变截面上部单立杆稳定性计算考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=Nd=5.623kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"d=6.615kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时50 σ=5622.75/(0.188×424)+95612.372/4490=91.833N/mm2；立杆稳定性计算σ=91.833N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=6615/(0.188×424)=82.986N/mm2；立杆稳定性计算σ=82.986N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！6.6.2架体底部立杆稳定性计算考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=11.489kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=11.985kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=11488.725/(0.188×424)+66434.887/4490=158.924N/mm2；立杆稳定性计算σ=158.924N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=20550 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=11984.85/(0.188×424)=150.352N/mm2；立杆稳定性计算σ=150.352N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！6.7连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.32，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.32=0.143kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.239kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.239kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=8.239