科技公司办公楼设计计算书毕业设计

'科技公司办公楼设计计算书毕业设计目录摘要I1绪论11.1课题研究方法11.1.1毕业设计的性质11.2毕业设计任务11.2.1工程名称11.2.2工程概况11.2.3设计要求21.2.4设计依据及设计条件31.3设计内容31.3.1建筑31.3.2结构42建筑设计42.1工程概况42.2设计资料42.3主要材料的选用52.4设计内容62.4.1建筑设计说明书62.4.1.1建筑平面的设计62.4.1.2使用部分的平面设计72.4.1.3建筑体型和立面设计72.4.1.4抗震设计92.4.1.5房屋层数的确定和剖面的组合形式92.4.1.6建筑空间的组合和利用103结构设计123.1框架结构设计计算123.1.1梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定123.1.2重力荷载计算123.1.2.重力荷载代表值153.1.3荷载分层汇总183.2水平地震力作用下框架的侧移验算193.3水平地震作用下，横向框架的内力分析2673 3.4风荷载作用下横向框架内力与侧移验算303.5竖向荷载作用下框架的内力分析333.6用弯矩分配法计算框架弯矩353.7内力组合443.8截面设计523.8.1承载力抗力调整系数γRE523.8.2横向框架梁截面设计533.8.3柱截面设计563.8.4节点核心区剪力设计值。613.8.5节点核心区截面抗剪强度验算623.9楼梯设计633.91梯段板设计633.9.2平台板设计643.9.3平台梁设计643.10板的配筋653.10.1次梁设计694结论71参考文献72致谢7373 1绪论1.1课题研究方法1.1.1毕业设计的性质毕业设计是工程师基本训练的重要组成部分，是实践教学的必修环节，同时是培养学生运用基础理论和专业知识，独立分析和解决一般工程实际问题的重要教学环节。通过对一个实际工程设计方案的确立，着重培养土木工程专业的学生如下实践能力：1．独立分析和解决问题的能力；2．调查研究，收集资料，查阅规范、图集资料、阅读外文文献的能力；3．创新能力、自学能力、工程能力；3．方案和综合技术经济分析比较能力；4．结构受力理论分析及设计计算能力；5．应用计算机进行绘图设计的能力；6．工程制图及编写设计说明书、计算书的能力。1.2毕业设计任务1.2.1工程名称：瑞康科技公司办公楼设计1.2.2工程概况：A．建筑面积：4350m2（5％）；B．建筑层数：六层C．建筑物耐火等级：二级；D．建筑地点：城市临街，总平面图见附图1；E．结构类型：钢筋混凝土框架结构；F．场地类别：Ⅱ类；G．抗震设防烈度：7度；H．建筑物耐久年限：50年。73 1.2.3设计要求：A．建筑：房间组成要求下页表中所示。一楼考虑设置门厅。各层均设置男女厕所、盥洗间。楼梯设置不少于两部。建筑装饰材料、方案由设计方予以确定。B．结构：采用钢筋砼框架结构；楼面采用现浇板或预应力空心板，屋面采用现浇板。抗震设防类别为丙类，结构抗震等级为二级，设计基本加速度值为0.2g，地震分组为第二组。表1房间名称及使用面积情况房间名称间数每间使用面积（m2）大会议室1≥240小会议室5≥60总经理办公室办公室1≥40副总经理办公室1≥40财务办公室1≥20人事处办公室1≥20大办公室11≥40小办公室69≥20会客室1≥30门卫室1≥151.2.4设计依据及设计条件1.2.4.1设计依据：A.甲方提供的设计委托书；B.甲方提供的有关技术资料，设计要求；73 C.国家现行的规范规程。1.2.4.2工程地质条件：拟建场地地形平坦，土层表面为1m厚杂填土，6m厚轻亚粘土层，fak=200KN/m2，下部为亚粘土层。地下水位埋藏较深，可不考虑地下水对基础的影响。1.2.4.3气象条件：最热月平均气温27.4oC；最冷月平均气温-1.7oC；空气相对湿度：最热月平均72％，最冷月平均70％；全年雨季：8～9月；年降雨量650mm，日最大降雨量按95mm，一小时最大降雨量按55mm。主导风向：冬季：东北风夏季：西南风基本风压：0.35kN/m2基本雪压：0.20kN/m21.3设计内容1.3.1建筑：通过设计，掌握民用建筑设计的全过程，学会在具体条件制约下，分析、解决问题。在2周时间内完成，确定建筑方案及主要平面，立面，剖面施工图的设计，选用内、外装饰材料，写出建筑总说明及设计思路。使设计满足规定的技术指标。例如：采光、通风、噪声影响等。1.3.2结构：综合运用所学理论知识和技能，进行结构选型，结构布置，结构计算及结构施工图绘制，手算一榀框架，同时，应用工程软件进行整个结构的分析计算、绘图；有关结构设计内容如下：A．多层房屋的结构选型，多层框架房屋的结构方案及布置；B．结构计算：（a）荷载计算及标准构件的选用；73 （b）水平地震作用下，结构的层间弹性位移验算；（c）用手算的方法进行一榀框架的内力分析，计算及组合；（d）一榀框架的梁柱截面配筋；C．绘制施工图建筑：1总平面图1：5002底层标准层顶层屋面平面图1：1003立面图2-3个1：1004剖面图1-2个1：1005部分详图1：51：20结构：1屋面结构平面图及板的配筋图1：1002楼层结构平面及板的配筋图1：1003梁柱配筋图1：1004主要构件配筋图1：302建筑设计2.1工程概况瑞康科技公司办公楼为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约4350。建筑物平面为矩形，受场地限制，宽度15m,长度46.2m，建筑方案确定，房间开间3.3m、6。6m,进深6.3m,走廊宽度2.4m。底层层高3.9m,其它层层高3.6m,室内外高差0.45m。框架平面柱网如图1所示。框架梁柱现浇，屋面及楼面选用现浇钢筋混凝土板。2.2设计资料A.气象条件基本风压0.35KN/m2；基本雪压0.20KN/m2B.抗震设防：7度C.工程地质条件拟建场地地形平坦，土层表面1.m厚杂填土，6m厚轻亚粘土层，fak=200KN/m2，下部为亚粘土层。地下水位埋藏较深，可不考虑地下水位对基础的影响。2.3主要材料的选用A屋面做法：10厚铺地砖用3厚1:1水泥砂浆粘贴，73 缝宽5用1:1水泥砂浆勾缝；25厚1:3水泥砂浆找平层；2～3厚麻刀灰隔离层；1.2厚合成高分子防水卷材一道；25厚1:3水泥砂浆找平；:保温层A.B.C.D及厚度由设计人定；1:6水泥焦渣找坡（最薄出30mm厚）；100厚钢筋混凝土屋面板；V型轻钢龙骨吊顶B楼面做法：5厚陶瓷锦砖朴实拍平，干水泥檫缝；撒素水泥面（撒适量清水）；30厚1:3干硬性水泥结合层（内掺建筑胶）；1.5厚合成高分子涂膜防水层，四周翻起150高；1:3水泥砂浆找坡层，厚薄处20厚，坡向地漏，一次找平；现浇钢筋混凝土楼板或预制板现浇叠合层;V型轻钢龙骨吊顶C地面：5厚陶瓷锦砖朴实拍平，干水泥檫缝；撒素水泥面；30厚1:3干硬性水泥结合层；1.5厚合成高分子涂脂防水层，四周翻起150mm高；1:3水泥砂浆找坡，最薄出20mm厚，坡向地漏，一次摸开；60厚C15混凝土垫层；素土夯实。D外墙：240厚粘土空心砖；内墙面为20厚抹灰，外墙面为瓷砖。（1）内墙：240厚粘土空心砖；两侧均为20厚抹灰。2.4设计内容(1)确定梁柱截面尺寸及框架计算简图(图二)(2)荷载计算(3)框架纵横向侧移计算；(4)框架在水平及竖向力作用下的内力分析；(5)内力组合及截面设计；(6)节点验算。73 2.4.1建筑设计说明书本设计为办公楼的建筑设计，总建筑面积为4350m2平方米，拟建6层。本设计共分为以下几个部分：建筑平面的设计；建筑剖面的设计；建筑体型和立面的设计；抗震设计；房屋层数的确定和剖面的组合形式:建筑空间的组合和利用办公楼设计的基本要求2.4.1.1建筑平面的设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋个部分的组合关系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是说，我们从平面设计入手，但是要着眼于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组合平面各部分面积的使用性质来分析，主要可归纳为使用部分和交通联系部分两大类：使用部分是指主要使用活动和辅助使用活动的面积，即各类建筑物中的使用房间和辅助房间。交通联系部分是指建筑物中各个房间之间、楼层之间和房间内外之间联系通行的面积，即各类建筑物中的走廊、门厅、过道、楼梯、电梯等占的面积。2.4.1.2使用部分的平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助用房，是建筑平面组合的基本单元。(1)使用房间的设计一般说来，办公室要求安静，少干扰，而且有较好的通风、采光。使用房间平面的设计的要求：①房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和办公设备合理布置的要求。②门窗的大小和位置，应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风较好。③房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间的组合，所有材料要符合相应的建筑面积。④室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。73 使用房间的面积、形状和尺寸①房间的面积使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点，使用人数的多少，办公设备的多少等因素来决定的。一个房间内部的面积，根据他们的使用特点，可以分为以下几个部分：家具或设备所占的面积；人们在屋内的使用活动面积；房间内部的交通面积；具体进行设计时，在已有面积定额的基础上，仍然需要分析各类房间中家具布置，人们的活动和通行情况，深入分析房间内部的使用要求，然后确定各类房间合理的平面形状和尺寸。②房间平面形状和尺寸初步确定房间的使用面积大小以后，还需进一步确定房间的形状和具体尺寸。房间平面的形状和尺寸，主要是由室内活动的特点、家具布置方式以及采光、通风、剖面等要求所决定。在满足使用要求的同时，我们还应从构成房间的技术经济条件及人们对室内空间的观感来确定，考虑房间的平面形状和尺寸。房间平面形状和尺寸的确定，主要是从房间内部的使用要求和技术经济条件来考虑的，同时室内空间处理美观要求，也是影响房间平面形状的重要因素。2.4.1.3建筑体型和立面设计建筑物在满足使用要求的同时，它的体型、立面，以及内外空间组合等，还会给人们在精神上以某种感受。建筑物的美观问题，既在房屋外部形象和内部空间处理中表现出来，又涉及到建筑群体的布局，它还和建筑细部设计有关。建筑物的体型和立面，即房屋的外部形象，必须受内部使用功能和技术经济条件所约束，并受基地群体规划等外界因素的影响。建筑物的外部形象，并不等于房屋内部空间组合的直接表现，建筑体型和立面设计，必须符合建筑造型和立面构图方面的规律性，把适用、经济、美观三者有机地结合起来。2.4.1.3.1建筑体型和立面设计的要求对房屋外部形象的设计要求，有以下几个方面①反映建筑功能要求和建筑类型的特征②结合材料性能、结构构造和施工技术的特点③掌握建筑标准和相应的经济指标④适应基地环境和建筑规划的群体布置73 ⑤符合建筑造型和立面构图的一些规律2.4.1.3.2建筑体型的组合建筑物内部空间的组合方式，是确定外部体型的主要依据。建筑体型反映建筑物总的体量大小，组合方式和比例尺度等，它对房屋外型的总体效应具有重要影响。建筑体型的组合要求，主要有以下几点：(1)完整均衡、比例恰当建筑体型的组合，首先要求完整均衡，这对较为简单的几何形体和对称的体型，通常比较容易达到。对于较为复杂的不对称体型，为了达到完整均衡的要求，需要注意各组成部分体量的大小比例关系，使各部分的组合协调一致，有机联系，在不对称中取得均衡。(2)主次分明，交接明确建筑体型的组合，还需要处理好各组成部分的连接关系，尽可能做到主次分明，交接明确。建筑物有几个形体组合时，应突出主要形体，通常可以由各部分体量之间的大小、高低、宽窄，形状的对比，平面位置的前后，以及突出入口等手法来强调主体部分。交接明确，不仅是建筑造型的要求，同样也是房屋结构构造上的要求。(3)体型简洁、环境协调简洁的建筑体型易于取得完整统一的造型效果，同时在结构布置和构造施工方面也比较经济合理。建筑物的体型还需要与周围建筑，道路相呼应配合，考虑和地形、绿化等基地环境的协调一致，使建筑物在基地环境中显得完整统一、本置得当。2.4.1.3.3建筑立面设计建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计和建筑体型组合一样，也是在满足房屋使用要求和技术经济条件的前提下，适用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合进行的。建筑立面可以看成是由许多构造部件所组成：它们有墙壁体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确立这些组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整，形式与内容统一的建筑立面。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平面、剖面的设计一样，同样也有使用要求，结构构造等功能的技术方面的问题。73 尺度和比例尺度正确和比例协调，是使立面完整统一的重要方面。①节奏感和虚实对比节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。②材料质感和色调配置一幢建筑物的体型和立面，最终是以它们的形状、材料质感和色彩多方面的综合，给人们留下一个完整深刻的外观形象。③重点及细部处理突出建筑物立面中的重点，既是建筑造型的设计手法，也是房屋使用功能的需要。2.4.1.4抗震设计建筑物由于受气温变化、地基不均匀沉降以及地震等因素的影响，使结构内部产生附加应力和变形。解决的办法有二：一是加强建筑物的整体性；二是预先在这些变开敏感部位将结构断开，留出一定的缝隙，以保证各部分建筑物在这些缝隙中有足够的变形宽度而不造成建筑物的破损。本设计无需设沉降缝和防震缝，故不作详解。2.4.1.5房屋层数的确定和剖面的组合形式2.4.1.5.1房屋层数的确定在本设计中，已经给出为6层。但影响确定房屋层数的因素很多，主要有房屋本身的使用要求，城市规划的要求，选用的结构类型，以及建筑防火等。建筑剖面的组合形式，主要由建筑物中各类房间的高度和剖面形状、房屋的使用要求和结构布置特点等因素决定的。剖面的组合方式大体上有以下几种：(1)单层单层剖面便于房屋中各部分人流或物品和室外直接联系。(2)多高层多层剖面的室内交通联系比较紧凑，适应于有较多相同高度房间的组合，垂直交流通过楼梯联系。高层剖面能在占地面积较小的条件下，建造使用面积较多的房屋，这种组全有利于室外辅助设施和绿化等。(3)错层和跃层错层剖面是在建筑物纵向或横向剖面中，房屋几部分之间的楼地面高低错开，它主要适应于结合坡地地形建造房屋。73 2.4.1.6建筑空间的组合和利用建筑平面设计中，我们已经初步分析了建筑空间在水平方向的组合关系以及结构布置等有关内容，剖面设计院中将着重从垂直方向考虑各种高度房间的空间组合，楼梯在剖面的位置，以及建筑空间的利用等问题。2.4.1.6.1建筑空间的组合（1）高度相同或接近的房间组合高度相同、使用性质接近的房间可以组合在一起。（2）高度相差较大房间的组合在多层和高层房屋的剖面中，高度相差较大的房间可以根据不同高度房间的多少和使用性质，在房屋垂直方向上进行分层组合。在办公楼建筑中通常把房间高度较高的会客、会议等部分组织在楼下的一、二层或顶层，办公室部分相对来说它们的高度要低一些，可以按办公室标准层的层高给合。高层建筑中通常还把高度较低的设备房间组织在同一层，成为设备层。（3）楼梯在剖面中的位置楼样在剖面中的位置，是和楼梯在建筑平面中的位置以及建筑平面的组合关系密切联系在一起的。73 图1框架平面柱网布置73 3结构设计3.1框架结构设计计算3.1.1梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定(1)初估截面尺寸①柱：一、二层为700mm×700mm:；三、四、五、六层为600mm×600mm。②梁：3.1.2重力荷载计算表2梁截面尺寸及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁纵梁（b×h）mm×mm次梁（b×h）mm×mmAB跨、CD跨mm×mmBC跨mm×mm3—6C30300×600300×500300×600300×5001—2C35300×600300×500300×600300×5001.屋面及楼面永久荷载标准值屋面（上人）8厚铺地砖用3厚1:1水泥砂浆粘贴，缝宽5用1；1水泥砂浆勾缝18×0.008+20×0.005=0.244KN/m220厚1:3干硬性水泥结合层（内掺建筑胶）；20×0.02=0.4KN/m22厚纸筋灰隔离层；KN/m21.2厚合成高分子防水卷材二道；0.3KN/m225厚1:3水泥砂浆找平；:KN/m21:6水泥焦渣找坡（最薄出30mm厚）；KN/m2100厚钢筋混凝土屋面板；KN/m2V型轻钢龙骨吊顶；0.25KN/m273 共计6.236KN/m22—6层楼面5厚陶瓷锦砖朴实拍平，干水泥檫缝；0.12KN/m2撒素水泥面（撒适量清水）；20厚1:3干硬性水泥结合层（内掺建筑胶）；KN/m2水泥浆一道（内掺建筑胶）；100厚钢筋混凝土屋面板；KN/m2V型轻钢龙骨吊顶；0.25KN/m2共计3.19KN/m22.屋面和楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值2.0KN/m2楼面活荷载标准值2.0KN/m2屋面雪荷载标准值0.2KN/m2(2)外墙（女儿墙）240mm厚粘土空心砖KN/m2内墙面为20厚抹灰KN/m2外墙面为瓷砖0.5KN/m2合计：KN/m24.内墙240厚粘土空心砖KN/m2两侧均为20mm厚抹灰KN/m2合计：4.28KN/m25.单位面积门窗荷载木门：0.2KN/m2铝合金门窗：0.4KN/m26.楼梯首层踏步为26阶，其余层为24阶，踏步宽270mm，高150mm,斜板厚120mm,平台梁高300mm,宽200mm,平台板厚H=100mm,cos=0.882梯段板的荷载（取1m宽板带计算）5厚陶瓷锦砖面层：KN/m三角形踏步：KN/m混凝土斜板：KN/m板底抹灰20mm厚：KN/m73 合计：5.711KN/m平台板：5厚陶瓷锦砖面层：0.12KN/m2100厚混凝土板：KN/m2板底抹灰：KN/m2合计：2.49KN/m2平台梁梁自重：KN/m梁侧及梁底粉刷：KN/m合计：1.192KN/m图2横向框架计算简图及柱编号73 表3梁、柱的重力荷载代表值层次构件b/mh/mrKN/mgKN/mLi/mnGi/kN/kN1边横梁0.30.6251.054.7255.616423.361604.27中横梁0.30.5251.053.9381.7853.56次梁0.30.5251.053.9386.2914346.78纵梁0.30.6251.054.7255.928780.57柱0.70.7251.113.4754.75322048.2—2边横梁0.30.6251.054.7255.65516423.361604.27中横梁0.30.5251.053.9381.7853.56次梁0.250.4251.052.6256.2914346.78纵梁0.30.6251.054.7255.928780.57柱0.70.7251.113.4753.6321552.323~6边横梁0.30.6251.054.7255.716430.921625.45中横梁0.30.5251.053.9381.8856.71次梁0.30.5251.053.9386.2414344.02纵梁0.30.6251.054.7256.028793.8柱0.60.6251.19.93.6321140.483.1.2重力荷载代表值G7：机房顶面做法同屋面做法外墙：KN梁：KN柱：KN73 板：G7=968.196KNG6女儿墙：外墙：内墙：板：（46.2×15－0.6×0.6×28－0.3×5.7×16－0.3×1.8×8－0.3×6.24×14－0.3×6.0×28－3.3×6.3×2－3.06×4.47×2）×6.236＝3134.284KN门窗：（2.1×2.1×12+3.6×2.1×6+2.1×0.9×2+1.2×1.8）×0.4+（1.0×2.1×10+1.8×2.1）×0.2＝46.644KN楼梯：3.05×5.717+3.06×1.5×2.49+（3.06×3）×1.192＝39.81KN梁柱：1625.45+1140.48×0.5＝2195.69KN结构自重：1009.39+1589.746+46.466+3134.284+39.81+2195.69+594.285＝8609.85KN可变荷载：（46.2×15－9.9×6.3）×0.2×0.5＝63.063KNG6=8609.85+63.063=8672.291kN③G5外墙：[(46.2+15)×2×3.6－5.7×0.6×4－1.8×0.5×2－6.0×0.6×14－0.6×3.6×20－2.1×2.1×12－3.6×2.1×6－2.1×0.9×2－1.2×1.8]×4.44＝999.78KN内墙：（5.7×3×11+6.24×3.1×7+6.36×3.1+6×3×12+3.12×3－10×2.1×1.8－0.8×2.1×2）×4.28＝1525.495KN板：（46.2×15－0.6×0.6×32－0.3×5.7×16－0.3×1.8×8－0.3×6.24×14－0.3×6.0×28－3.3×6.3×2－3.06×4.47－3.75×4.47）×3.19＝1603.33KN门窗：（2.1×2.1×12+3.6×2.1×6+2.1×0.9×2+1.2×1.8×2）×0.4+1.0×2.1×18×73 0.2＝50.112KN楼梯：39.81×2＝77.82KN梁柱：1625.45+1140.48＝2765.93KN结构自重：999.78+1525.495+77.82+50.112+1603.33+2765.93＝7032.632kN可变荷载：（46.2－0.24）×（15－0.24）×2×0.5＝678.37G5=7032.632+678.37=7775.122KN④G3=G4=G5=7775.122kN⑤G2外墙：[(46.2+15)×2×3.6－5.6×0.6×4－1.7×0.5×2－5.9×0.6×14－0.7×3.6×20－2.1×2.1×12－3.6×2.1×6－2.1×0.9×2－1.2×1.8×2]×4.44＝973.07KN内墙：(5.6×3×11+6.29×3.1×7+6.41×3.1+5.9×3×12+3.07×3－1.0×2.1×18－0.8×2.1×2)×4.28＝2232.51KN板：（46.2×15－0.7×0.7×32－0.3×5.6×16－0.3×1.7×8－0.3×6.29×14－0.3×5.9×28－3.3×6.3×2－3.06×4.47×2）×3.19＝1589.77KN门窗：50.112楼梯：38.91×2＝77.82梁柱：1604.27+1552.32×0.5+1140.48×0.5=2950.67结构自重：973.07+2232.51+50.112+77.82+1588.77+2950.67＝7883.877可变荷载：（46.2－0.24）×（15－0.24）×2×0.5＝678.37G2=7883.877+678.37=8562.247KN⑥G1外墙：[(46.2+15)×2×4.75－5.6×0.6×4－1.7×0.5×2－5.9×0.6×14－0.7×4.75×20－2.1×2.1×12－3.6×2.1×5－2.1×0.9×2－1.5×2.1×2－3.0×2.1]×4.44＝1538.15内墙：(5.6×4.15×11+6.29×3.1×7+6.41×3.1+5.9×3×11+3.07×3－1.0×2.1×18－0.8×2.1×2－2.1×2.1)×4.28＝2441.07板：（55.2×15.6－0.7×0.7×32－0.3×5.55×16－0.3×1.7×8－0.3×6.3×15－0.3×7.2－0.3×7.1×28－3.66×6.3×2－2.06×2.13×2）×3.19＝2133.084KN门窗：（2.1×2.1×12+2.1×3.6×5+2.1×0.9×2）×0.4+(1.5×2.1×2+3×2.1)×0.2＝40.32楼梯：38.91×2＝77.82梁柱：1604.27+1552.32×0.5+13.475×1.95×32=3221.27结构自重：1538.15+77.82+40.32+1574.34+3221.27+2441.0773 ＝8903.89可变荷载：（46.2－0.24）×（15－0.24）×2×0.5＝678.37G1=8903.89+678.37=9582.26KN3.1.3荷载分层汇总集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi计算结果如图：图5质点重力荷载值第七层：G7=968.196KN第六层：G6=8672.29KN第五层：G5=7775.122KN第四层：G4=7775.122KN第三层：G3=7775.122KN第二层：G2=8562.247KN第一层：G1=9582.26KN建筑物总重力荷载代表值为质点重力荷载值见图573 3.2水平地震力作用下框架的侧移验算横梁线刚度,混凝土C30,在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5Io(Io为梁的截面惯性矩）；对中框架梁取I=2.0Io。横梁线刚度计算结果列于表4表4横梁线刚度类别层次Ecbhmm*mmIoLmmEIo/ho1.5EIo/ho2.0EIo/ho边横梁1-23.153006005.463003-63.03006005.46300中横梁1-23.153005003.12524003-63.03005003.1252400柱号Z截面柱高度h(m)惯性矩线刚度Z10.700.704.750Z20.700.03.6Z30.600.603.6横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表5.表5柱线刚度73 横向框架侧移刚度D值计算见下表6.表6横向框架侧移刚度D值计算层柱类型根数底层边框边柱4.05/13.27=0.3050.349246314边框中柱（4.05+6.15）/13.27=0.7690.458323244中框边柱5.4/13.27=0.4630.3912759612中框中柱（5.4+8.2）/13.27=1.0250.5043557112∑D——985824—二..层边框边柱0.2310.104168614边框中柱0.5830.226366394中框边柱0.3080.1332156212中框中柱0.7770.2804539412∑D——1017472—三层边框边柱0.4390.180150004边框中柱1.1070.356296674中框边柱0.5860.2271891712中框中柱1.4750.4243533312∑D——829668—四0.4290.17714750473 五六层边框边柱边框中柱1.080.351292504中框边柱0.57180.2221850012中框中柱1.4390.4183483312∑D——815996—续表6横向框架的自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构顶点位移，就可按下式得到结构的基本周期：式中α0——基本周期调整系数。考虑非承重填充墙时取0.6△T——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，△T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假象框架顶点位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架结构的底部剪力，进而求出框架多层剪力和结构真正的位移表7横向框架顶点位移层次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）层间相对位移δ=∑Gi/Di△i69778.6749778.6748159960.0120.19857775.12217553.1968159960.0220.18647775.12225328.8108159960.0310.16437775.12233104.0248296680.0400.13328562.24741666.27110174720.0410.09319582.2651248.5319858240.0520.052T1==1.7×0.7×=0.53（s）（4）横向地震作用计算73 在工类场地二区，结构的特征周期Tg和地震影响系数αmax为：Tg=0.45（s）αmax=0.16由于T1=0.53（s）<1.4Tg=1.4×0.45=0.63（s），应不考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按Fi=分配给各层顶点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。因此引入δn，即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。由于本设计中有突出屋面的小塔楼，因此由于考虑鞭梢效应，通常将按顶部剪力法计算分配给小塔楼质点上的等效地震力加大，抗震规范规定放大系数取了增大的地震作用离用于设计其自身以及与其相连接的结构构件，附加应力△Fn加到主体结构顶部。δn=0.08T1+0.01=0.08×0.55+0.01=0.054结构横向总水平地震作用标准值：FEK=（Tg/T1）0.9×αmax×0.85=6015.38KN各层横向地震剪力见表如下各层横向地震作用及楼层地震剪力表8层次hiHiGiGiHiFiVi63.622.759778.674222464.830.3171906190653.619.157775.122148893.430.2121275318143.615.557775.122120903.020.1721034421533.611.957775.12292912.610.132793500873 23.68.358562.24771494.760.102613562114.754.759582.2645515.740.0653906011图6横向框架各层水平地震作用及地震剪力（a）水平地震作用(b)地震剪力（5）横向框架抗震变形验算.多遇地震作用下，层间弹性位移验算见下表表9横向变形验算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN）层间位移Vi/Di（m）层高（m）层间相对弹性转角θe619068159960.00233.61/1565531818159960.00393.61/923442158159960.00513.61/706350088296680.0063.61-6002562110174720.00523.61/655160119858240.00614.751/779层间弹性相对转角均满足要求θe<[θe]=1/550（6）纵向框架柱侧移刚度D值.73 表10纵向框架柱侧移刚度D值计算项目层根数底层边框架边柱0.3260.355250554边框架中柱0.6520.4343063112中框架边柱0.4350.384271024中框架中柱0.8690.4773366512∑D980180二层边框架边柱0.2470.110178334边框架中柱0.4940.1983210012中框架边柱0.3290.141228594中框架中柱0.6590.2484020612∑D1030440三层边框架边柱0.4650.189157504边框架中柱0.9310.3182650012中框架边柱0.6140.235195834中框架中柱1.2290.3813175012∑D840332四五六层边框架边柱0.450.184153334边框架中柱0.90.312583312中框架边柱0.60.231192504中框架中柱1.20.3753125012∑D823328（7）纵向框架自振周期73 表11纵向框架顶点位移计算层数Gi（KN）Gi（KN）Di（KN/m）δi=∑Gi/Di△i69778.6749778.6748233280.0120.19857775.12217533.7968233280.0210.18347775.12225328.9108233280.0310.16237775.12233104.0248403320.0390.13128562.24741666.27110304400.0400.09219582.2651248.5319801800.0520.052T1=1.7×0.7×＝0.53（s）<1.4Tg=0.63（s）（8）纵向地震作用计算结构纵向水平地震作用标准值为：FEK=()0.9×аmax×0.85＝（）0.9×0.16×0.85×51248.52=6015KN定点附加地震作用：δn＝0.08T1＋0.01＝0.08×0.54＋0.01＝0.053各顶层纵向地震剪力计算见下页表11Fi＝FEK（1－δn）表12各层纵向地震作用及层地震剪力层次Hi（m）hi（m）Gi（KN）GiHiFi（KN）Vi（KN）622.753.69778.674222464.830.31719071907519.153.67775.122148893.430.21212753182415.553.67775.122120903.020.17210354217311.953.67775.12292912.610.132794501128.353.68562.24771494.760.102614562514.754.759582.2645515.740.0653916016续表1273 （9）纵向框架变形验算多遇地震作用，纵向框架层间弹性位移验算见表12。表13纵向框架变形验算层间层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m）层间位移Vi/Di（m）层高hi（m）层间相对弹性转角θe619078233280.00233.61/1565531828233280.00393.61/923442178233280.00513.61/706350118403320.00603.61/6002562510304400.00553.61/655160169801800.00614.751/779层间弹性相对转角均满足要求θe[θe]＝1/5503.3水平地震作用下，横向框架的内力分析以上框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同，故不再赘述。框架柱端弯矩见表14。梁端弯矩、柱轴力见表15中柱两侧梁端弯矩按梁线刚度分配。地震力作用下框架弯矩见图8，剪力及柱轴力见图9。表14框架柱剪力及弯矩计算表边柱层次HiViDiViy63.61906815596185000.5743.20.2538.88116.6453.63181815996185000.5772.10.3590.85168.7143.64215815996185000.5795.60.4137.66206.573 33.65008829668189170.59114.20.45185.00226.1223.656211017472215620.31119.10.54231.53197.2314.756011985824275960.46168.30.77615.56183.87中柱层次HiViDiViy63.61906815596348331.4481.40.37108.42184.6253.63181815996348331.44135.80.42205.33283.5543.64215815996348331.44179.90.45291.44356.233.65008829668353331.48213.30.48368.58399.323.656211017472453940.78250.80.5451.44451.4414.756011985824355711.03216.90.65669.68360.6表15地震力作用下框架梁端弯矩及柱轴力层次nAB跨BC跨柱轴力l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb（KN）l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb(KN)ND(KN)NJ(KN)66.3116.64111.3436.192.492.3192.3176.9-36.19-40.7156.3207.59176.7361.002.4195.96195.96163.3-97.19-143.0146.3297.35338.651012.4280.77280.77234-198.19-276.0136.3363.78416.58123.92.4345.37345.37287.8-322.09-439.9126.3382.23494.42139.22.4410.01410.01341.7-461.29-642.4116.3415.4489.61143.72.4406.02406.02338.4-604.99-837.11计算梁端弯矩M：梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配。M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右）M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）计算梁端剪力Vb：73 根据梁的两端弯矩Vb＝（M上＋M下）/L计算柱轴力N：边柱轴力为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差，亦按层叠加。图8地震作用下框架弯矩图（KN*m)73 图9地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（KN)73 3.4风荷载作用下横向框架内力与侧移验算横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算（1）风荷载标准值风荷载标准值按式计算。基本风压，由《荷载规范》查得（迎风面）（背风面）。B类地区，H/B=21.15/50.4=0.42，查表，由表查得；,取图中③轴横向框架，其负载宽度为7.2m，可推出沿房屋高度的分布风荷载标准值：，根据各楼层标高处的高度Hi。查取，代入上式可得q（z）沿房屋高度的分布。《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本房屋高度H=21.15m<30m,但H/B=21.15/14.1=1.525>1.5，该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转变成节点集中荷载，具体见表：沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi（m）Hi/H621.91.01.271.423.642.28518.30.821.191.373.282.05414.70.661.111.322.951.85311.10.501.021.272.601.6327.50.351.01.192.391.5013.90.191.01.102.221.3973 风荷载沿房屋高度的分布等效节点集中风荷载风荷载作用下的的水平位移验算根据图所示，计算层间剪力V和③轴线的框架的层间侧移刚度，计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表：风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456（KN）12.3812.8714.0815.8217.6318.86（KN）91.6479.2666.3952.3136.5018.8675576.1095405.4495405.4495405.4495405.4495405.441.210.830.700.550.380.201.212.042.743.293.673.871/31001/37801/45451/58401/85901/18080由表可见：风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/3100，远远小于1/550满足规范要求。风荷载作用下框架结构内力计算：73 风荷载作用下边柱柱端弯矩及剪力计算层数hi（m）Vi(KN)（N/mm）边柱DijVijyMbijMuij63.318.863458325092.844.960.376.0610.3153.636.503458325092.849.600.4213.3118.3743.652.313458325092.8413.760.4520.4324.9733.666.393533325092.8417.460.4727.0830.5423.679.264069225092.8420.850.5537.8430.9613.991.645215717459.0821.170.6565.3635.20风荷载作用下中柱柱端弯矩及剪力计算层数hi（m）Vi(KN)（N/mm）中柱DijVijyMbijMuij63.318.865708328806.405.690.3857.2311.5653.336.505708328806.4011.020.43515.8220.5543.352.315708328806.4015.790.4523.4528.6733.366.395825028806.4020.050.48532.0834.0723.379.267230628806.4023.930.5543.4435.5413.991.646429621951.0526.620.632279.9346.50梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式：计算风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力l（m）VblVb边柱N中柱N610.318.905.73.372.662.662.71.97-3.37-1.40524.4321.395.78.046.396.392.74.73-11.41-4.71438.2834.265.712.7310.2110.212.77.56-24.14-9.8773 350.9744.295.716.7113.2313.232.79.80-40.82-16.78258.0452.075.719.3215.5566.912.711.52-60.16-24.58173.0469.255.724.9620.6920.692.715.33-85.13-34.22注：1）柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M的单位KN·m，V的单位为KN3.5竖向荷载作用下框架的内力分析仍取中框计算（1）荷载计算第六层梁的均布线荷载AB跨屋面均布恒载传给梁6.236×6.6＝41.158KN/m横梁自重（包括抹灰）0.34×0.6×25＝5.1KN/m恒载46.258KN/mBC跨屋面均布恒载传给梁6.236×6.6＝41.158KN/m横梁自重（包括抹灰）0.34×0.5×25＝4.25KN/m恒载45.408KN/m第六层活载0.75×6.6=4.95KN/m第三四五层梁的均布线荷载AB跨楼面均布荷载传给梁3.19×6.6＝21.054KN/m横梁自重（包括抹灰）0.34×0.6×25＝5.1KN/m内横墙自重0.24×15×（3.6-0.6）+17×0.02×2×（3.6-0.6）=112.84KN/m恒载38.994KN/mBC跨楼面均布荷载传给梁21.054KN/m横梁自重（包括抹灰）4.25KN/m73 恒载25.304KN/m第三四五层活载2×6.6＝13.2KN/m第三四五层集中荷载：纵梁自重0.34×0.6×25×6.6=33.66KN/m纵墙自重（15×0.24+17×0.02×2）×（3.6-0.6）=12.841KN/m柱自重0.64×0.64×3.6×25=36.864KN/m总计83.364KN/m第二层梁的均布线荷载：AB跨恒载：38.994KN/mBC跨恒载：25.034KN/m活荷载：13.2KN/m集中荷载：纵梁自重：33.66KN/m纵墙自重：12.841KN/m柱自重：49.284KN/m总计：95.785KN/m第一层梁的均布线荷载：AB跨恒载：38.994KN/mBC跨恒载：25.034KN/m活荷载：13.12KN/m集中荷载：纵梁自重：33.66KN/m纵墙自重：12.841KN/m柱自重：49.284KN/m总计：95.785KN/m73 （a)恒载示意图（b)活载示意图图10横框架竖向荷载示意图3.6用弯矩分配法计算框架弯矩由于结构对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计，其内力分析采用弯矩分配法。在竖向荷载作用下，梁端可以考虑塑性重分布，取弯矩调幅系数0.8，楼面竖向荷载分别按恒荷载及全部活荷载计算。竖向荷载作用下框架的内力分析，除荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活载不利布置求得的弯矩偏低，但当活载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在荷载面配筋时，将跨中弯矩乘以1.1～1.2的放大系数予以调整。固端弯矩计算73 将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表15表16固端弯矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩M0＝MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN/m）46.258KN/m×46.258×6.62＝167.9245.408KN/m×45.408×2.42＝21.8038.994KN/m×38.994×6.62＝141.5525.034KN/m×25.034×2.42＝12.024.95KN/m×4.95×6.62＝17.974.95KN/m×4.95×2.42＝2.37613.2KN/m×13.2×6.62＝47.9213.2KN/m×20×2.42＝6.336分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图11所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。其他节点的分配系数图见图12及图13。传递系数：远端固定，传递系数为远端滑动铰质，传递系数为－1。弯矩分配：恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图11，框架的弯矩见图13；活载作用下，框架的弯矩分配计算见图12，框架的弯矩见图14。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见恒载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内数值。梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷载引起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端弯矩引起的剪力，Vm＝柱轴力N=V+P73 式中：V——梁端剪力；P——节点集中力及柱自重。图11半框架的梁柱线刚度73 图12恒载弯矩分配图（KN*m)73 图13活载弯矩分配图（KN*m)73 图14恒载作用下框架弯矩图（KN*m)73 图15活载作用下框架弯矩图（KN*m)73 以AB跨四、五层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图9，查得梁上均布荷载为：第四层：q＝63.378KN/m集中荷载：241KN第五层：q＝67.95KN/m由图13，查得：四层梁端弯矩：ML=198.36（158.69）KN﹒mMr=266.97（213.58）KN﹒m五层梁端弯矩：ML=148（118.4）KN﹒mMr=332.59（266.07）KN﹒m括号内为调幅后得数值五层梁端剪力VqD＝VqJ＝ql＝×67.95×6.2＝210.645KN调幅前：VmD＝VmJ==-29.77KNVD＝VqD－VmD＝210.645-29.77＝180.875KNVJ＝VqJ＋VmJ＝210.645+29.77=240.415KN调幅后：VmD＝VmJ=＝-23.82KNVD＝VqD－VmD＝210.645-23.82＝186.825KNVJ＝VqJ＋VmJ＝210.645+23.82=234.465KN同理第四层梁端剪力：调幅前：VD＝×63.378×6.2＋＝185.4KNVJ＝×63.378×6.2－＝207.54KN调幅后：VD＝×63.378×6.2+＝187.62KNVJ＝×63.378×6.2－＝205.32KN第五层A柱柱顶及柱底轴力：N顶＝V＋P＝186.825＋0＝186.825KNN底＝186.825+36.86＝223.685KN第四层A柱柱顶及柱底轴力73 N顶＝186.825+241+187.62＝615.5KNN底＝615.5+36.86=652.3KN其它梁端剪力及柱轴力计算见表16，活载作用下梁端剪力及柱轴力见表表17恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmCVmA＝－VmBVAVBVB＝VCN顶N底N顶N底6145.7155.51-7.27（-5.8）0138.44（139.91）152.98（151.51）55.51139.91176.77208.49245.355122.8346.79-1.28（-1.03）0121.55（121.8）124.11（123.86）46.79345.07381.93462.75499.624122.8346.79-2.05（-1.64）0120.25（120.66）124.88（124.47）46.79549.1585.96717.78754.653122.8346.79-2.3（-1.84）0120.53（120.99）125.13（124.67）46.79753.45790.31903.061009.932122.8346.79-1.22（-0.97）0121.61（121.86）124.05(123.8)46.79958.671007.951227.261276.541122.8346.79-1.29(-1.03)0121.54(121.8)124.12(123.86)46.791163.841213.121481.531530.81注：括号内为调幅后的剪力值。73 表18活荷载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN顶＝N底N顶＝N底615.595.94-0.5(-0.4)015.09(15.19)16.09(15.99)5.9415.1922.03541.5815.84-0.82(-0.66)040.76（40.92）42.4（42.24）15.8456.1180.27441.5815.84-0.75（-0.6）040.83（40.98）42.33（12.18）15.8497.09138.44341.5815.84-0.84（-0.67）040.74（40.91）42.42（42.25）15.84138196.7241.5815.84-0.46（-0.37）041.12（41.21）42.04（41.95）15.84179.21254.58141.5815.84-0.48（-0.39）041.1（41.19）42.06（41.97）15.84220.4312.48注：括号内为调幅后的剪力值。3.7内力组合(1)框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间Mvmax可近似取跨中的M代表。Mvmaxql2－式中：M左、M右——梁左、右端弯矩，见图13、14括号内的数值。跨中M若小于ql2，应取M＝ql2。在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩MGE采用数值法计算，如图15所示。图中MGA、MGB——重力荷载作用下梁端的弯矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端弯矩；RA、RB——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。73 对RB作用点取矩：RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x处截面弯矩为：M＝RAx－－MGA＋MEA由＝0，可求得跨间Mmax的位置为x1＝将x1代入任一截面x处的弯矩表达式，可是跨间最大弯矩为：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA当右震时，公式中的MEA、MEB反号。MEA及x1的具体数值见表18，表中RA、x1、MGE均有两组数值。梁内力组合见表19。表中恒载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值（图13、14括号中数值），剪力取调幅前后的较大值，如图16所示，图中M左、M右为调幅前弯矩值。M′左、M′右为调幅后弯矩值。剪力值应取V′左、V′右，具体见表16、表17。73 表19MGE及X值计算1.2（恒＋0.5活）1.3地震qKN/mMGA（KN·m）MGB（KN·m）MEA（KN·m）MEB（KN·m）AB跨6127.21172.72151.63144.7458.485149.93160.18269.87229.7454.774144.80159.43386.56440.253142.92159.38472.91541.552150.47159.22496.90642.751148.04157.33540.02636.49BC跨6107.09107.0912012057.46564.1264.12254.28254.2837.96466.3566.35365365366.5366.53449449249.6749.67533.07533.07155.1555.15527.83527.8373 项目层次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KN·m）AB跨66.3129.85/223.942.22/3.83168.53/150.08591.60/250.21.67/4.57196.31/152.13438.96/301.440.71/5.5255.56/293.0438.89/352.030.16/6.04330.69/383.222-9.76/352.03-0.18/6.43346.43/483.511-15.70/357.8-0.27/6.53391.98/479.17BC跨62.4-31.05/168.95-0.54/2.9412.91/12.915-166.35/257.45-4.38/6.78190.16/190.164-258.62/349.72-6.81/9.21298.65/298.653-328.62/419.72-8.66/11.06382.47/382.472-398.63/489.72-10.5/12.9483.34/483.341-394.31/485.41-10.39/12.79472.68/472.68续表19注：当x1>l或x1<0时，表示最大弯矩发生在支座处，应取x1=L或x1＝0时，用M=RAx－－MGAMEA计算MGE。73 表20梁内力组合表层次位置内力荷载类型竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①＋1.4②1.2（①＋0.5②）±1.3③6A右M-99.74-12.54±116.64-137.2424.42-278.84V139.9115.1936.19189.16224.05B左M-136.43-15.05113.34-184.76-320.06-25.38V152.9816.0936.19206.1240.28B右M-85.34-7.8±92.31-113.3312.92-227.09V55.515.9476.974.93170.15跨中MDJ114.4310.77152.39168.53150.08MJK16.661.78222.4912.9112.915A右M-107.83-34.22±207.59-177.30119.94-419.80V121.840.9261.09203.45250.01B左M-114.3-38/.37176.73-190.88-389.9369.57V124.1142.461.00208.29253.67B右M-44.49-17.89±195.96-78.43190.63-318.87V46.7915.84163.378.32277.94跨中MDJ82.421.2128.56196.31152.13MJK10.044.75223.5190.16190.164A右M-103.24-24.86±297.35-171.8125.45-414.29V120.6640.98101202.16300.68B左M-113.55-38.62338.65-190.33-599.68280.81V124.8842.33101213.92311.35B右M-46.75-17.08±280.77-80.12298.65-431.35V46.7915.8423478.32369.85跨中MDJ85.0728.75142.33255.56293.04MJK14.044.75223.5298.65298.65续表2073 续表20层次位置内力荷载类型竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①＋1.4②1.2（①＋0.5②）±1.3③3A右M-101.9-34.4363.78-170.44329.99-615.83V120.9940.91123.9202.46330.80B左M-113.51-38.62416.58-190.28-700.94382.17V125.1342.42123.9209.54336.68B右M-46.88-17.12345.37-80.22382.45-515.51V46.7915.84287.878.32369.85跨中MAB85.7628.98143.56330.69383.22MBC14.044.75223.5382.47382.472A右M-107.28-36.22382.23-179.44346.43-647.37V121.8641.21139.2203.96170.99B左M-113.41-38.54494.42-190.05-801.96483.53V124.0542.04139.2207.72355.04B右M-34.79-13.2410.01-60.23483.35-582.68V46.7915.84341.778.32509.86跨中MAB83.1228.11139.1146.43483.51MBC14.044.75223.5483.34483.341A右M-105.54-35.65415.4-176.56391.98-688.06V121.841.19193.7203.83170.87B左M-112.06-38.09489.61-187.8-793.82479.17V124.1242.06143.7207.83360.99B右M-38.73-14.46406.02-66.72472.67-582.98V46.7915.84338.478.32505.57跨中MAB84.6628.62141.66391.98479.17MBC14.044.75223.5472.68472.68续表20①表中弯矩单位为KN·m，剪力单位为KN；②表中跨中组合弯矩未填处未跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。73 表21A柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）+1.3③6柱顶M124.8615.68116.64171.7847.608310.872N139.9115.1936.19189.158129.959224.053柱底M-80.33-19.5838.88-123.808-57.600-158.688N176.7115.1936.19233.318174.119268.2135柱顶M54.4623.19168.7197.818-140.057298.589N345.0756.1197.19492.638321.403574.097柱底M-64.53-21.7990.85-107.94227.595-208.615N381.9356.1197.19536.870365.635618.3294柱顶M64.5321.79206.5107.942-177.940358.960N549.197.09198.19794.846459.527974.821柱底M-67.47-22.78137.66-112.85684.326-273.590N585.9697.09198.19839.078503.7591019.0533柱顶M59.920.22226.12100.188-209.944377.968N753.45138322.191097.340568.093568.093柱底M-52.07-17.61185-87.138167.450-313.550N790.31138322.191141.572612.3251450.0192柱顶M82.0327.68197.23137.188-141.355371.443N958.67179.21461.291401.298658.2531857.60773 柱底M-91.79-30.94231.53-153.464172.277-429.701N1007.95179.21461.291460.434717.3891916.7431柱顶M40.1413.55183.8767.138-182.733295.329N1163.84220.4604.991705.168742.3612315.335柱底M-20.07-6.78615.56-33.576772.076-828.380N1213.12220.4604.991764.304801.4972374.471续表21注：表中弯矩单位为KN·m，轴力单位为KN。表22B柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）+1.3③6柱顶M-63.85-9.06184.62-89.304-322.062157.950N208.4922.0340.71281.030210.483316.329柱底M47.1611.57108.4272.790204.480-77.412N245.3522.0340.71325.262254.715360.5615柱顶M-40.12-14.04283.55-67.800-425.183312.047N462.7580.27143.01667.678417.549789.375柱底M41.7513.47205.3368.958325.111-208.747N499.6280.27143.01711.922461.793833.6194柱顶M-41.75-13.47356.2-68.958-521.242404.878N717.78138.44276.011055.152585.5871303.21373 柱底M41.8413.5291.4469.108437.180-320.564N754.15138.44276.011098.796629.2311346.8573柱顶M-41.45-13.37399.3-68.458-576.852461.328N973.06196.7439.911443.052713.8091857.575柱底M38.7312.48368.5863.948533.118-425.190N1009.93196.7439.911487.296758.0531901.8192柱顶M-59.54-19.19451.44-98.314-669.834503.910N1227.26254.58642.411829.124790.3272460.593柱底M62.2820.06451.44102.820673.644-500.100N1276.54254.58642.411888.260849.4632519.7291柱顶M-29.39-9.48360.6-48.540-509.736427.824N1481.53312.48837.112215.308877.0813053.567柱底M14.74.74669.6824.276891.068-850.100N1530.81312.48837.112274.444936.2173112.703注：表中弯矩单位为KN·m，轴力单位为KN。续表22注意：在截面配筋时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以γRE后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利内力。3.8截面设计3.8.1承载力抗力调整系数γRE考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式：S73 式中：γRE——承载力抗震调整系数，取值见表23；S——地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；R——结构构件的承载力。表23承载力抗震调整系数γRE材料结构构件受力状态γRE钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比大于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.853.8.2横向框架梁截面设计以第一层梁为例，梁控制截面的内力。混凝土强度等级为（fcm＝16.5N/mm2，fc＝14.3N/mm2），纵筋为Ⅱ级（fy＝310N/mm2），箍筋为Ⅰ级（fy＝210N/mm2）。①梁的正截面强度计算（见表24）；②梁的斜截面强度计算；为了防止梁的弯曲屈服前先发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行如下调整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系数，对二级框架取1.05；Ln——梁的净跨，；VGb——梁在重力荷载作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。VGb＝1.2（q恒＋0.5q活）Ln73 表24第一层框架梁正截面强度计算截面IIIIIIIIIIIVIVVM-688.06391.88391.98-793.82479.17-582.98472.6723.5300*565300*565300*565300*565300*565300*465300*465300*46559.859.8126.3126.3176.9176.9-628.26332.08391.98-667.52352.87-406.08295.7723.5-471.2249.1294.0-500.6264.65-304.56221.8317.630.2590.1370.1610.2750.1450.2470.1710.0140.3060.1480.1770.3290.1570.2890.1890.0140.8470.9260.9120.8350.920.860.910.993178.91537.51699.83147.91631.024711616119.7选筋432425425432425432425432实配面积321719641964321719643217196432171.90.911.081.90.961.90.962.31续表24Mbν、Mbr——分别为梁的左右端顺时针方向或逆时针方向截面组合的弯矩值。由表19得:AB跨：顺时针方向Mbν＝391.98KN·m；Mbr＝-793.82KN·m逆时针方向Mbν＝-688.06KN·m；Mbr＝479.17KN·mBC跨：顺时针方向Mbν＝472.67KN·m；Mbr＝-582.98KN·m逆时针方向Mbν＝-472.67KN·m；Mbr＝582.98KN·m计算中Mbν＋Mbr取顺时针方向荷逆时针方向中较大者。剪力调整：AB跨：Mbν＋Mbr＝391.98＋793.82=1185.8KN·m<688.06+479.17=1167.23KN·m73 VGb＝（38.994+0.5×13.2）×1.2××5.9＝161.4KNBC跨：Mbν＋Mbr＝472.67+582.98=1055.65KN·mVGb＝（25.034＋0.5×13.2）×1.2××1.7＝33.26KN·mVA右＝VB左＝＝372.43KN<472.67KNVB右＝＝685.28KN>505.57KN考虑承载力抗震系数γRE＝0.75γREVD右＝γREVJ左＝0.75×372.43＝279.32KNγREVJ右＝0.75×685.28＝513.96KN调整后的剪力值大于组合表中的静力组合剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。斜截面计算见表25表25梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V′（KN）170.87360.99505.57γREV′（KN）128.15270.74379.18调整后V（KN）372.43372.43685.28γREV（KN）279.32279.32513.96b×h0（mm）300×565300×565300×4650.2fcbh0（KN）707.66>V707.66>V707.66>V箍筋直径ф（mm）肢数（n）n＝2，ф10n＝2，ф10n＝2，ф16AsV1（mm）78.578.5201.1箍筋间距S（mm）10010080Vcs＝0.056fcbh0+1.2fyvh0382.05>γREV382.05>γREV719.58>γREVρ＝（％）0.5230.5231.676ρsvmin＝0.02（％）0.1590.1590.15973 根据国内对低周反复荷载作用下钢筋混凝土连续梁荷悬臂梁受剪承载力试验，反复加载使梁的受剪承载力降低，考虑地震作用的反复性，表中公式将静力荷载作用下梁的受剪承载力公式乘以0.8的降低系数。3.8.3柱截面设计以第一、二层B柱为例，对图18中的Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面进行设计。混凝土为，fc＝14.3N/mm2,fcm=16.5N/mm2,纵筋为Ⅱ级fy＝310N/mm2，箍筋为Ⅰ级。轴压比验算表26轴压比限值类型抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由B柱内力组合表21查得：NⅠ-1=2519.729KNμc＝＝图18NⅡ-Ⅱ＝3053.567KNμc＝＝NⅢ-Ⅲ＝3112.703KNμc＝＝73 均满足轴压比限值得要求。①正截面承载力得计算框架结构得变形能力与框架得破坏机制密切相关，一般框架，梁的延性远大于柱子，梁先屈服可使整个框架由较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。若柱形成了塑性铰，则会伴随产生极大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”二级框架:1.1式中：——节点下柱端顺时针或反时针截面组合底弯矩设计值之和；——节点左、右梁端反时针或顺时针方向截面组合底弯矩设计值之和。地震往复作用，两个方向的弯矩设计值均应满足要求，当柱子考虑顺时针弯矩之和时，梁应考虑反时针方向弯矩之和，反之亦然。若采用对称配筋，可取用两组中较大者计算配筋。由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力。同时，随着框架梁铰的出现，由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此，对一、二、三级框架《抗震规范》规定：其底层柱下端截面的弯矩设计值，应乘以增大系数1.5。第一层梁与B柱节点的梁端弯矩值由美丽组合表19查得。：左震793.819+472.614=1266.433KN·m右震479.167+582.978=1062.145KN·m取＝1266.433KN·m第一层梁与B柱节点得柱端弯矩值由内力组合表21查得。：左震673.644+509.736=1183.38KN·m右震500.1+427.824=927.924KN·m梁端取右震，也应取右震：＝1183.38KN·m<1.1＝1.1×1266.433=1393.076KN·m取ˊ＝1393.076KN·m将与ˊ得差值按柱得弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ截面）：McⅠ-Ⅰ＝KN·m73 McⅡ-Ⅱ＝KN·mMcⅠ-Ⅰ＝673.644+210.27=883.914KN·mMcⅡ-Ⅱ＝509.736+90.33=600.066KN·m对底层柱底（Ⅲ-Ⅲ截面）的弯矩设计值应考虑增大系数1.5。McⅢ-Ⅲ＝891.068×1.5＝2007KN·m根据B柱内力组合表21，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：Ⅰ-Ⅰ截面：①M＝883.914×0.8＝707.1KN·mN＝849.463×0.8＝679.6KN②M＝102.82KN·mN＝1888.26NⅡ-Ⅱ截面：①M=600.066×0.8=480.1KN·mN＝877.081×0.8＝701.7KN②M＝48.54KN·mN＝2215.308KNⅢ-Ⅲ截面：①M＝1336.6×0.8＝1069.3KN·mN＝936.217×0.8＝749.0KN②M＝24.276KN·mN＝2274.444KN截面采用对称配筋，具体配筋计算见表27，表中：e0＝ea＝0.12（0.3h0－e0），当e0h0时取ea＝0ei＝e0＋eaξ1＝0.2＋2.71ξ2＝1.15－0.011，当<15时取ξ2＝1.0η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋0.5h－asξ＝（大偏心受压）73 ξ＝（小偏心受压）As＝Asˊ＝（大偏心受压）As＝Asˊ＝（小偏心受压）上述各式中：e0——轴向力对截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受压构件的截面曲率修正系数；ξ2——考虑构件长习比对截面曲率的影响系数；η——偏心距增大系数；e——轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；ξ——混凝土相对受压区高度；As、Asˊ——受拉、受压钢筋面积。表27柱正截面受压承载力计算截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（KN·m）707.1102.82480.148.541069.324.276N（KN）679.61888.26701.72215.31749.02274.44L0（mm）54005938bh0（mm2）700×665700×665700×665e0（mm）1040.554.5684.221.91427.610.70.3h0（mm）199.5199.5199.5ea（mm）017.4021.3022.7ei（mm）1040.571.9684.243.21427.633.4L0/h7.78.58.5ξ11.00.491.00.351.00.33ξ21.01.01.01.01.01.073 η1.031.191.051.281.021.34ηei（mm）1071.785.6718.455.31456.244.8e（mm）1386.7400.61033.4370.31771.2359.8ξ(ξb=0.544)0.080.210.080.250.0850.26偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As＝Asˊ（mm2）2300<01418<03040<0选筋3φ302φ253φ302φ253φ302φ25实配面积（mm2）313031303130ρ％0.6390.6390.639续表27②斜截面承载能力计算以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：Vc＝1.1式中：Hn——柱净高；——分别为柱上、柱下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值。取调整后的弯矩值，一般层应满足＝1.1，底层柱底应考虑1.5的弯矩增大系数。由正截面计算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制内力得：Mcu＝600.066KN·mMcl＝1336.6KN·mHn＝4.75mVc＝柱得剪力承载力能力：V＝（fcbh0＋fyvh0＋0.056N）式中：λ——框架得计算剪跨比。λ＝，当<1时，取λ＝1；当λ>3时，取λ＝3；N——考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当N>0.3fc73 A时，取N＝0.3fcA0。λ＝＝3.57>3，取λ＝3.0N＝877.081KN<0.3cA=2454.9KN取N=877.081KN设柱箍筋为4肢φ8＠150，则：V＝×（×16.7×700×665＋210×665＋0.056×877.081×103）＝670.2KN>448.5KN同时柱受剪力，截面应符合如下条件：Vc＝（0.2＋fcbh0）即×（0.2×16.7×700×665）＝1943.5KN>448.5KN(4)节点设计根据地震震害分析，不同烈度地震作用下钢筋混凝土框架节点的破坏程度不同，7度地震时，未按抗震设计的多层框架结构节点较少破坏，再8度地震时，部分节点，尤其时角柱节点产生严重震害。因此，对不同的框架，应有不同的节点承载力和延性要求。《建筑结构抗震规范》（GBJ11－89）规定，对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而三级抗震等级的框架节点，仅按构造要求配筋，不再进行受剪承载力计算。对于纵横向框架共同具有的节点，可以按各自方向分别进行计算。下面，以第一层横梁与B柱相交的节点为例，进行横向节点计算。3.8.4节点核心区剪力设计值。对二级框架式中节点核心区组合的剪力设计值;与柱端弯矩调整公式中意义相同，取=1266.433KN·m柱的计算高度，可取节点上、下柱反弯点间的距离，由表13查得：73 =0.48×3.6+0.7×4.75=5.05m节点两侧梁高度平均值，即==550mm节点两侧梁有效高度平均值，即==515mm（1）节点核心区截面验算在节点设计中，首先要验算节点截面的限制条件，以防节点截面的梁截面太小，核心区混凝土承受过大斜压应力致使节点混凝土先被压碎而破坏。式中节点水平截面的宽度，当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面的1/2时，取等于框架柱的宽度，即；交叉梁对节点约束的影响系数，当四侧各梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2，且次梁高度不小于主梁高度的3/4时，取1.5，其它情况均取1.0。框架节点水平截面高度，可采用验算方向的柱截面高度，即按受力构件取值。满足要求。3.8.5节点核心区截面抗剪强度验算设计表达式为：73 框架节点的受剪承载力由混凝土斜压杆和水平筋两部分受剪承载力组成。公式中考虑了轴向力N对抗剪能力的提高，但当轴压比大到一定程度后，节点受剪能力不再随轴压比的增加而增加，甚至有所下降。故限制公式中轴压力设计值的取值不应大于；当节点在两个正交方向有梁时，梁对节点区混凝土有一个约束作用，提高了节点的受剪承载力，在公式中用来考虑这一影响，但对梁截面较小，或只一个方向有梁的中节点以及边节点，角节点，由于约束作用不明显，均不考虑这一影响。上式中：N取对应于剪力设计值的上柱轴向压力，由表21查得，N=849.463KN<=4091.50KN核心区验算宽度范围内箍筋总截面面积，可由下式计算：设节点核心区箍筋为4肢，则满足条件3.9楼梯设计以标准层为例说明，层高3.6m,踏步尺寸，采用C30混凝土，采用HPB235钢筋，楼梯上均布荷载3.91梯段板设计取板厚120mm，板倾角取1m宽板带计算。①梯段板的恒载前已算出，恒载分项系数；活载分项系数，总荷载设计值为：73 ②截面设计板的水平跨度，弯矩设计值，板的有效厚度，，选配10@110，，分布筋每级踏步1根8。3.9.2平台板设计设平台板厚100mm，取1m宽板带计算①平台板恒载前已算出，总荷载设计值为②截面设计平台板的计算跨度，弯矩设计值，板的有效厚度，选配6@200，3.9.3平台梁设计设平台梁截面尺寸为①荷载计算前已算出，总设计值73 ②截面设计计算跨度：弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L型计算，，梁有效高度经判断属第一类T型截面，选配416，，等强度代换为318，配置6@150的箍筋，则斜截面受剪承载力满足要求。3.10板的配筋标准层板的荷载为：恒载，楼面活荷载为，采用C30混凝土，板中钢筋采用HPB235钢筋，走道板为单向板，其余均为双向板。⑴标准层走道板的设计①板的恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4恒载设计值：73 活载设计值：荷载总设计值:6.63KN/m2②中横梁的截面为，纵梁为，板的计算跨度为③弯矩设计值查表得，板的弯矩系数分别为：跨中，支座④正截面承载力计算板厚100mm，，板宽，采用C30混凝土，；HPB235钢筋，，配筋过程见表28表28标准层走道板的配筋计算截面跨中支座弯矩设计值2.09-1.830.0230.0200.0230.020126110实际配筋（mm2)8@200(251)8@200(251)⑵标准层双向板的设计①荷载设计值KN/m2KN/m2KN/m2KN/m2KN/m2②计算跨度偏于安全，内、边跨均取轴线间距离，各区格的计算跨度列于表33。73 A区格板：，查表得，mxmym"xm"y0.520.002300.04010.01250.08200.05710.520.08300.0173表29标准层板按弹性理论计算的弯矩值（KN.m)区格AB3.053.36..056.30.500.523.23.751.41.69-5.06-5.92-5.06-5.92-3.52-4.12-3.52-4.12⑶标准层截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则方向跨中截面的=81mm，73 方向的跨中截面=73mm，支座截面的ho=81mm..为方便计算取，截面配筋计算结果列于表30表30按弹性理论设计的截面配筋<标准层>h0/(mm)M(KN.m)As/mm2配筋实配As跨中A区格l01方向813.20.81588@200251l02方向731.40.8778@200251B区格l01方向813.750.81868@200251l02方向731.690.8928@200251支座A—B81-5.060.82518@200251A—C81-3.520.81748@200251B—B81-5.920.82938@170296B—C81-4.120.82048@200251续表3073 图19板的布置图3.10.1次梁设计⑴荷载设计值恒载设计值：板传来的荷载设计值:次梁自重：3.938KN/m总计：KN/m活载设计值：KN/m荷载总设计值：KN/m⑵次梁截面为，计算跨度⑶内力计算弯矩设计值：KM.mKM.m剪力设计值：KNKNKN73 ⑷承载力计算①正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T型截面计算，翼缘宽度又，采用C30混凝土，纵筋用HRB400，，箍筋用HPB235，，经判别属第一类T型截面，承载力计算列于表38。，截面尺寸按下式验算：满足要求。故按构造配置箍筋：箍筋用4肢8@150，0.223%>满足要求。表31次梁正截面承载力截面跨中支座弯矩设计值（KN.m)69.7-61.0或0.00950.0720.00950.075或456416选配钢筋3C14（461）3C14（461）73 4结论毕业设计是我在校期间最后一个重要的教学环节，提高了我的综合运用所学知识能力和实践技能，同时可培养创新能力。本设计对象为瑞康科技公司办公楼的设计，核心设计包括建筑体型的选择，材料的选择，结构计算，强度的校核等。在设计期间，通过自己对设计题目的研究，在原有知识的基础上，对更多的相关问题有了更新层次的了解，无形中充实了自己的知识储备量，为今后的工作打下了坚实的理论基础由于初次接触一个工程设计的全过程，可以说没有任何经验可言。从建筑设计开始就由于考虑不周而反复修改。结构的合理性考虑，房间布置、采光通风和交通组织基本满足了建筑设计的要求，还考虑了建筑美观的要求。在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、天正建筑。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识，因此，通过本毕业设计，可以掌握结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解建筑工程设计的全过程；能够正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力。在结构设计中，通过手算一榀框架，使我深刻地领会了框架结构设计流程、计算方法以及相关规范，重视了以前曾经忽视的建筑构造措施，也使我的设计更加接近于实际工程。这次的毕业设计不仅使我对四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。同时也对我将来的设计工作会有很大的帮助。73 参考文献1、《房屋建筑学》四院校合编，中国建筑工业出版社，2005.92、《建筑设计资料集》，中国建筑工业出版社。3、《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）4、《建筑结构构造手册（上、下册）》5、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）6、《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223—2004）7、《建筑设计防火规范》（GB50016--2006）8、《建筑设计资料集》，中国建筑工业出版社9、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）10、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）11、《办公建筑设计规范》（JGJ67--2006）12、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）13、《多孔砖砌体结构技术规范》（JGJ137-2001）14、《钢筋混凝土结构》、《结构抗震设计》（教材）15、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）16、《钢筋混凝土过梁》（陕02G05）17、《工民建专业课程设计指南》，贾韵琦、王毅红主编，中国建材出版社18、《多层及高层房屋结构设计》，上海科技出版社19、《钢筋混凝土结构构造手册》，中国建筑工业出版社20、《钢筋混凝土计算手册》，中国建筑工业出版社21、《房屋结构毕业设计指南》，周果行编著，中国建筑工业出版社73 致谢这次我的毕业设计在郭秉山老师的悉心指导下，还有同学们的帮助交流下顺利地完成了，在此我对老师和同学表示由衷的感谢。郭老师有着丰富的知识、严谨的科学态度。她对我进行的毕业设计指导，使我感觉到收益良多，我逐渐的形成了一个工程师所必需具有的严谨的态度。老师孜孜不倦的教诲，在我的心中留下了很深的印记，老师在教授课程的同时，还要时刻关心我的毕业设计工作，每个星期都来给我解决问题，我感觉到老师对我的毕业设计工作十分的关心，我非常地感谢她。一项工程设计的独立完成，对于我来说是很不容易的，没有老师的帮助，我很难成功。经过这一次毕业设计，我感觉到，以前对实际工程的认识，仅仅局限在书本上的知识，而到了毕业设计，需要每个人独立思考，去完成一项完整的设计，而这一转变就需要老师的指点，这样可以达到很好的实际效果。经过这次毕业设计，我把这几年所学习的专业知识融会贯通，建立了一个体系，通过老师的帮助，在毕业设计中，不断的完善这个体系，最后转变为自己的知识，我觉得这就是毕业设计的意义。在此我还要感谢各评审老师在百忙之中抽出时间对我毕业设计的评阅，感谢同学们和学校给我的帮助，真诚的希望老师对本次毕业设计的缺点、错误以及不足给予指正，以便在以后的理论学习和生产时间中项更高的层次发展。73'