柏宇健毕设计算书论文

'哈尔滨市武警中队宿舍楼设计目录摘要IABSTRACTII第1章绪论11.1选题背景及设计方法11.1.1选题背景11.1.2选题目的11.1.3选题意义11.2国内外研究现状及成果21.3选题的研究设想、研究方法、设计概况、预期结果、意义21.3.1选题的研究设想21.3.2研究方法21.3.3基本要求21.3.4自然条件21.3.5工程地质条件21.3.6预期结果31.3.7意义31.4本章小结3第2章建筑设计42.1设计想法42.2建筑功能与特点42.2.1总平面布置42.2.2平面设计52.2.3立面62.2.4剖面设计72.2.5防火设计82.2.6抗震措施82.3设计资料9III 2.3.1工程做法92.3.2材料92.4本章小结9第3章结构设计103.1确定结构方案103.1.1框架结构的选择103.1.2基础布置103.1.3楼屋盖布置103.1.4结构措施103.2构件截面尺寸的选择103.2.1柱尺寸确定103.2.2梁尺寸确定113.2.3板尺寸确定113.3荷载收集与结构内力计算113.3.1计算简图确定113.3.2荷载收集133.3.3荷载计算133.3.4竖向荷载作用下的内力计算193.3.5水平荷载作用下的内力计算283.4内力组合323.4.1框架梁内力组合323.4.2框架柱内力组合323.5截面设计393.5.1横向框架梁截面设计393.5.2框架柱截面设计433.6楼板设计473.6.1楼板类型及设计方法473.6.2荷载设计值473.6.3计算跨度473.6.4弯矩计算473.6.5截面设计493.7基础设计51III 3.7.1基础埋深及尺寸的确定513.7.2地基承载力及冲切验算513.7.3配筋计算553.8本章小结59结论60参考文献61致谢63附录64PKPM电算内容64III 第1章绪论1.1选题背景及设计方法1.1.1选题背景随着我国社会的发展，意外事件的数量大大增加，所以对武警的需求量也相应的上升。同时我国也正处在社会经济快速发展的阶段，人民生活水平的提高。人口膨胀、能源匮乏、土地减少和环境污染等问题的加剧。对宿舍建筑的设计要求越来越高。设计能即武警人员生活的需要又能符合节约土地资源、减少环境污染、经济合理的宿舍建筑，成为当代建筑行业的重要研究课题。面对武警队员宿舍的建设，我国各地都发布了相关标准和建议。1、首先，建筑应提供规划部门批准的原始地形图，地形图应反映地貌特征、周边道路及建筑物情况。2、文本总图布局及交通流线基本合理。3、宿舍楼应按宿舍设计规范合理设计；应做好食堂油烟排放系统的设计；层高设计应满足使用要求。4、结构设计应满足现行结构规范要求，合理进行结构选形和布置，力求做到合理、经济、安全。5、应根据场地地质和上部结构，合理确定持力层，择优选用基础形式。6、应合理选用主要结构材料，建议选用HRB400级作为楼板钢筋，选用轻质砌块作为墙体填充材料。特别是针对对素质要求较高的武警队员，在实际使用中，居室要满足武警人员的睡眠质量，贮藏和学习三大功能；保证个人的私密性，要为每个武警队员提供一个相对独立而稳定的小天地，保证睡眠和学习都不受外来的干扰。除了活动室之外，大学生宿舍中还应配备洗衣房、自习室、阅资室等各种公共功能空间。在这样的时代背景和要求下，各种功能齐全、设施完善、造型美观的建筑必将是我们土木工程师追求的目标。也给我们一个更加广阔的平台去开发研究更多更好的新材料、新工艺、新技术。根据毕业设计的目的和要求，结合我国大学生宿舍楼的设计和施工情况，我选择的毕业设计题目是”哈尔滨市武警中队宿舍楼设计”。1.1.2选题目的85 学习运用大学所学的专业知识进行工业和民用建筑工程设计，培养我从事实际工程设计的能力。毕业设计要求我们了解并且掌握建筑设计的全过程，训练我们独立分析解决实际问题的能力及创新能力，并锻炼我们调查研究收集资料查阅资料及阅读中、外文文献的能力，同时也培养我们使用计算机软件（PKPM、CAD）处理工程计算的能力，使用计算机软件（PKPM、CAD）处理工程计算的能力，达到学以致用的目的。1.1.3选题意义对于设计的选题，更多需要我们自己把握全局，对每个环节都要设想到，在实际的设计过程中不断实践、改进，达到最佳效果。理论与实际相结合，调研可行性方案，保证设计的顺利进行。1.2国内外研究现状及成果西方高校运营管理体检与国内不同，对宿舍的社会程度很高，对武警宿舍的研究相对比较深入。例如在以人为本、公共交往空间、多功能综合体等方面很值得学习借鉴。国内对武警宿舍研究相对国外而言要滞后很多，这与我国还处于社会主义初级阶段的基本国情有关。目前有部分论文对学生宿舍区的规划、宿舍住居空间、宿舍的建筑单体设计等问题做了一些研究，有关杂志如《房地产信息》、《国家安全机构》等。及文献如国家标准.建筑设计防火规范（GB50016-2006）等。1.3选题的研究设想、研究方法、设计概况、预期结果、意义1.3.1选题的研究设想随着生活水平的提高，一般公共建筑的用户提出了更高的建筑服务水平要求。这当然也包括了武警队员，我们需要更明亮的光线来保护我们的视力，需要舒适宜人的温度来提高工作效率，需要新鲜的空气来保证武警队员的健康。这就是我设计宿舍楼的一个理念——节能设计。即满足各项使用功能，功能区组合合理，结构设计要求结构布置合理，构件设计经济合理。另外，注意选择基地环境，利用原有绿化为建筑遮荫，合理栽种花草树木为宿舍楼创造舒适宜人的环境等。1.3.2研究方法1.建筑设计：根据建设单位提供的设计委托书和建设场地条件，了解宿舍楼建筑设计的一般原则及方法；根据宿舍楼建筑的功能和特点，进行宿舍楼的建筑设计。绘制各层平面图、剖面图、主要立面图、侧立面图、总平面图进行建筑主要部位节点详图设计。2.框架梁柱设计：根据现行国家设计规范计算结构荷载作用，手算完成结构一个主轴方向的内力，进行框架梁、柱的内力组合，完成构件截面设计、框架的内力及位移计算、框架的配筋计算。绘制底层及标准层结构平面布置图，绘制结构施工图。85 3.楼盖设计：整体式钢筋混凝土单向板或双向板肋梁楼盖设计绘制板的配筋施工图。4.基础设计：完成与上部结构和地质条件相适应的基础设计，绘制基础的结构布置图及配筋图。本设计要求根据给定的资料，遵循“安全、适用、经济、美观”的设计原则，依据《住宅设计规范》（GB50096-2005）、《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）、《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）等国家相关技术标准和规范及相关施工技术指南,在指导老师的指导下先在所给定的建筑场地上进行住宅建筑平面、剖面、立面、总平面设计及建筑施工图的绘制，然后根据建筑设计依次进行结构方案设计、框架梁柱设计、楼盖设计、楼梯设计和基础设计，最后完成结构施工图的绘制。1.3.3基本要求1、设计原则：功能合理，经济适用，美观，满足有关规范要求。2、建筑规模：框架结构，层数5层，建筑面积约4000-5000m2。3、使用要求：各层除设卫生间（按男50人，女30人计）外、2－4层设小会议（面积50－60平方米），尚应满足如下要求：（1）一层设消防车库，至少停放6辆车；男淋浴室１间，面积200平米，女淋浴室１间，面积100平米；收发室１间，面积30－40平方米；电话总机房1间，面积50－60平方米。（2）顶层设会议室面积300-400平方米；活动室面积300-400平方米。（3）其它层设小会议室1间，面积90-100平方米；办公室1间，面积30-40平方米，其余均为4人宿舍。1.3.4自然条件1．建设地点：哈尔滨市动力区，拟建基地平面图见图1.1。2．地质条件：根据地质勘探结果，场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。给定地质情况如表1。3．基本风压：0.35KN/m24．基本雪压：0.50KN/m25．标准冻土厚度：2m6．抗震设防烈度：按6度设防，设计基本地震加速度值为0.05g85 1.1拟建基地平面图1.3.5工程地质条件根据地质勘探结果，场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。给定地质情况如表1.1。表1.1建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基承载力fk(kPa)桩端阻力qp(Kpa)桩周摩擦力qs(kPa)1杂填土0.0—0.50.82粉土0.5—1.81.0120103中砂1.8—2.81.0200254砾砂2.8—6.54.03002400305圆砾6.5—12.56.0500350060注：１）地下稳定水位距地坪－10m以下；２）表中给定土层深度由自然地坪算起。1.3.6预期结果本设计根据给定资料及设计任务书，在进行初步方案构思与设计后，进行初步方案调整，确定相对优化的建筑方案，充分运用了现代宿舍楼的国内外设计现状以及宿舍楼的特点，满足了建筑功能的要求，采用了合理的技术措施，具有良好的经济效果，体型规整、简洁、美观。通过相关宿舍楼的设计规范及设计标准学习与掌握，根据建筑方案得到经济合理的结构设计方案，充分考虑了结构选型与平、立面布置的规则性，择优选用抗震和抗风好且经济的结构体系，加强了结构构造措施。通过对相关宿舍楼的设计规范及设计标准学习与掌握，选用主要计算单元进行结构受力计算，得出合理可行的结构设计。85 1.3.7意义毕业设计是完成教学计划达到本科生培养目标的重要环节，是学生学习与实践成果的全面总结和综合素质与工程实践能力培养效果的全面检验，也是实现从学校学习到岗位工作的过渡环节。通过完成毕业设计任务或撰写论文等诸环节，培养了学生踏实、细致、严格、认真和吃苦耐劳的工作作风，提高了学生综合分析和解决问题的能力和独立工作能力。通过毕业设计可以让我将各科专业的知识系统化的串连起来学习，并且将这些理论知识联系工程实践。这也正是毕业设计的意义所在。1.4本章小结随着我国改革的深入开展，宿舍也呈现出多样化。宿舍不再仅仅只是具备“寝室”这一功能。而呈现出综合化的趋势。武警宿舍发展趋势的多样化，导致对武警宿舍研究的迫切性。第2章建筑设计2.1设计想法（1）在设计中我们充分利用了各种条件,严格遵循了《民用建筑设计通则》.始终把安全、质量放在第一位，在设计中认真贯彻“适用、安全、经济、美观”的原则，在深入研究建筑物的特点、发展趋势、内外环境、结构类型的基础上，精心地进行建筑施工图设计。（2）我根据毕业设计任务书并已认真阅读，在熟悉设计要求的基础之上，对已学过的《建筑工程技术制图与识图》、《房屋建筑学》等、做全面而系统的复习并且去图书馆借阅关于宿舍楼设计的图集，对其集体居住房间以及水房卫生间走廊、门窗、开间进深尺寸进行了解，定为宿舍4.8m×6.8m,走廊为2.2m宽。在设计中我考虑着武警中队宿舍人流集中疏散困难以及通风照明不良等缺陷，严格依照各种法规以及相关质料要求进行系统全面设计。设计中以满足武警队员各种使用要求和方便集体居住统一管理教学原则，对一些细部整体进行合理布置.2.2建筑功能与特点2.2.1总平面布置85 宿舍楼置于场地中间，西侧和南侧临城市道路，南侧和东侧各设置一个出入口。东侧与武警中队办公楼相邻，方便人流通行，并且有利于工作和住宿之间的联系。建筑物的四周布置绿化、停车位及相关设施。总平面布置图见图2.1。图2.1总平面布置图2.2.2平面设计该设计采用内廊式组合，使平面紧凑、组合灵活，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向5.0m横向7.0m、2.2m、7.0m的柱距。其中标准宿舍的进深为6.8m，开间为4.8m，为四人宿舍。.纵、横向定位轴线均与柱轴线发生偏移，纵梁轴线与柱轴线也发生偏移，满足美观与使用要求。该宿舍楼共五层，楼梯间设置在内框架中，以保证框架整体稳定要求。平面设计中的柱网布置见图2.2及二层平面图2.3。85 图2.2柱网布置图平面设计中的首层平面图见图2.3。图2.3首层平面图85 图2.4二层平面图2.2.3立面正立面、背立面窗户成组排列。墙面外装饰采用涂料粉刷和大理石饰面板，整个建筑物线条简洁有力，充分体现了建筑朴实、大方的风格特点，与它的使用功能相互呼应。立面设计中的正立面图见图2.5。图2.5正立面图85 2.2.4剖面设计建筑剖面是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间组合和利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。本设计室内外高差0.45m，用台阶连接，使建筑物入口亲切、近人。为保证室内具有充足的天然彩光，纵墙侧窗规格主要为3000mm×2200mm，窗台高度为900mm，纵梁高度为600mm。屋面采用有组织排水，屋顶采用不上人屋面，女儿墙高度为500mm。内外墙采用陶粒混凝土砌块，外墙保温材料采用聚苯乙烯塑料板。剖面设计中的1-1剖面图见图2.6。图2.61-1剖面图85 2.2.5防火设计防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，满足防火要求。2.2.6抗震措施本设计为七度设防，考虑抗震措施，采用三跨框架。平面设计时将楼梯设置在内框架中，有利于抗震。本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。2.3设计资料2.3.1工程做法1、屋面做法35厚500×500预制钢筋混凝土大阶砖20厚石灰砂浆隔离层SBS（3+3）改性沥青防水卷材20厚1:3水泥砂浆找平层150厚加气混凝土保温层100厚现浇钢筋混凝土板20厚水泥砂浆板底粉刷2、楼面做法8mm厚陶瓷面砖30mm厚水泥砂浆找平层100mm厚现浇混凝土楼板20厚水泥砂浆板底粉刷3、墙体墙体采用陶粒混凝土空心砌块砌筑（其中外墙采用长190宽190高190型，容重为5.0KN/m³，内墙采用长90宽190高190型，容重为4.0KN/m³），由于墙体稳定性较差，亦需对强身进行加固处理，通常沿墙身竖向和横向配以一定数量的受力钢筋。2.3.2材料混凝土强度等级梁板采用C30柱采用C40，纵筋HRB335,箍筋HRB335。2.4本章小结85 建筑设计是一个较为复杂的过程，影响它的因素又很多。在进行建筑设计时，应根据建筑物的规模、重要性和使用性质，确定建筑物在使用要求、所用材料、设备条件等方面的质量标准，并且相应确定建筑物的耐久年限和耐火等级。建筑设计还应满足建筑使用功能、考虑建筑美观要求、具有良好的经济效果、符合总体规划要求。本设计满足了“经济、适用、美观”的要求。平面布局分区明确，互不干扰。建筑造型简洁、空间完整。此外，还考虑了人们对建筑物在美观方面的要求，考虑建筑物所赋予人们在精神上的感受。第3章结构设计3.1确定结构方案3.1.1框架结构的选择框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，又承受水平荷载。由于该设计仅考虑水平风荷载，结构主体高度18.6m,局部22.4m，属于多层建筑，Ⅱ类场地土，又为宿舍楼，比较砖混结构、框架-剪力墙结构，砖混结构满足不了使用功能要求；框架-剪力墙结构性能好，但造价较高。选择框架结构，由钢筋混凝土梁、柱等杆件刚接而成的框架体系则具有承载力高、整体性强、抗震性能好、平面布置灵活、易形成较大空间、施工方便等优点。所以本设计选择五层框架结构。3.1.2基础布置本框架结构设计层数不多，上部结构的荷载较小，地基坚实均匀，再综合考虑现场的工程地质条件、水文条件、施工条件及经济技术条件等综合因素，选择独立基础。3.1.3楼屋盖布置考虑本设计梁格布置，结合双向板受力性能较好，可以跨越较大跨度，梁格布置使顶棚整齐美观以及经济等因素，采用钢筋混凝土双向板梁楼（屋）盖。3.1.4结构措施本框架结构设计由于长度方向长70.0m>50m,在平面布置上为矩形平面，所以要在平面有变化的位置要做后浇加强带。依据工程结构抗震设计规范，六度设防时一般不必计算地震作用，只须采取必要的抗震措施。基础选择了独立基础，同一结构单元的基础均埋置在同一标高上，有利于抗震；楼面，梁柱均为整体现浇结构，合理选择构件尺寸和配筋，体现了“强柱弱梁”，“强剪弱弯”，“强节点弱构件”的设计原则。3.2构件截面尺寸的选择3.2.1柱尺寸确定85 建筑主体全部柱采用相同截面，按中柱进行估算，整个建筑的恒荷载标准值估算为14KN/m³，活荷载标准值为2.0KN/m³，C40强度等级混凝土的轴心抗压强度设计值=19.1N/mm²。按中柱的负荷面积估算底层柱的轴力：恒载：14×18.94×5=1325.8kN活载：2×18.94×5=189.94kN估算柱轴力设计值：N=1.2×1325.8×1.1×1.1×0.7+1.4×189.94=1613.46kN对于四级框架，轴压比取0.9，按下列公式估算：A≧1.2N/f=1.2×1613.46×10³/0.9×19.1=1.126×10mm²，取b×h=500mm×500mm底层柱高度h=4.2+0.45+0.5=5.15m，其中：4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度。其它柱高度等于层高。3.2.2梁尺寸确定根据：h=（1/18～1/10）l，b=(1/3～1/2)h；进行以下估算：梁高：h=（1/18～1/10）×7000=388.8～700mm,取h=500mm；梁宽：b=(1/3～1/2)×500=66.7～250mm,取b=200mm；取主梁200×500次梁200×4003.2.3板尺寸确定本结构采用双向板，板厚﹥1/40l=1/40×2200=55mm(l为柱的短跨)。考虑到板的挠度、裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素，取板厚h=100mm。3.3荷载收集与结构内力计算3.3.1计算简图确定1、框架简图取⑤轴框架计算。框架计算简图如图3.1所示。85 图3.1框架计算简图2、计算单元横向框架计算单元如图3.2所示。图3.2横向框架计算单元说明：中间网格式荷载传递到中梁上，斜线式荷载传递先传递到边梁上然后在传递给柱子。85 3、计算模型梁柱的线刚度计算由结构及荷载的对称性，取计算单元（图3.2）的1/2结构进行计算。在计算框架梁的截面惯性矩时，要考虑楼面板与梁连接使梁的惯性增加的有利影响。对于现浇楼板中框梁取,边框梁取边跨梁：=1.5×0.2××(0.5)3/7.0=44.6×10-4Ecm3中跨梁：=2×0.2××(0.5)3/3=13.89×104Ecm3底层柱：==Ec××0.5×(0.5)3/5.15=10.11×10-4Ecm3其余各层柱：=Ec××0.5×(0.5)3/3.6=14.46×10-4Ecm33.3.2荷载收集1、屋面框架梁线荷载标准值找平层：15mm厚水泥砂浆0.015×20=0.3kN/m防水层：40mm厚c20细石混凝土1.0kN/m防水层：三毡四油铺小石子0.4kN/m找坡层：15mm水泥砂浆0.015×20=0.3kN/m找坡层：40mm厚水泥石灰焦砂浆找平0.04×14=0.56kN/m保温层：80mm矿渣水泥0.08×14.5=1.16kN/m结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土0.1×25=2.5kN/m抹灰层：10mm厚纸筋石灰抹底0.1×16=0.16kN/m合计（屋面恒荷载）6.38kN/m2、楼面框架梁线荷载标准值30mm厚水磨石地面0.65kN/m100厚钢筋混凝土现浇板0.1×25=2.5kN/m10mm厚纸筋石灰抹底0.01×16=0.16kN/m合计3.31kN/m3、屋面均布活荷载标准值由于屋面雪荷载0.45kN/m<2.0kN/m，则屋面均布活荷载取0.5kN/m。85 4、楼面均布活荷载标准值楼面均布活荷载对宿舍楼内的的一般房间为2.0kNm。3.3.3荷载计算1、恒荷载计算（1）屋面框架线荷载标准边跨框架梁自重0.2×0.5×25=2.5kN/m梁侧粉刷(0.5-0.1)×0.02×17×2=0.27kN/m合计2.77kN/m中跨框架梁自重0.2×0.5×25=2.5kN/m梁侧粉刷(0.5-0.1)×0.02×17×2=0.27kN/m合计2.77kN/m因此作用在顶层框架梁上的线荷载为：g=g=2.77kN/mg=2.22kN/mg=g=6.38×3.6=22.97kN/mg=6.38×3=19.14kN/m（2）楼面框架线荷载标准值边跨框架梁自重及粉刷2.78kN/m边跨填充墙自重0.1×(3.6-0.5)×11.8=3.34kN/m墙面粉刷(3.6-0.5)×0.02×17×2=2.14kN/m中跨框架梁自重及梁侧粉刷2.78kN/m因此作用在中间框架梁的线荷载为：==12.42kN/mg=5.84kN/mg==4.42×3.6=15.912N/mg=4.42×3=13.26kN/m（3）次梁所传递的集中荷载标准值1、边跨次梁的集中荷载屋顶所受集中力次梁自重0.2×0.4×7.0×25=14kN粉刷(0.4-0.1)×0.02×17×2×7.0=1.428kN合计15.428kN85 中间层所受集中力次梁自重0.2×0.4×7.0×25=14kN内纵墙自重11.98kN粉刷6.43kN合计32.41kN2、中间跨次梁的集中荷载屋顶所受集中力次梁自重0.2×0.4×3×25=6kN粉刷(0.4-0.1)×0.02×17×2×3=0.612kN合计6.612kN中间层所受集中力次梁自重10.38kN内纵墙自重10.98kN粉刷6.33kN合计26.69kN（4）屋面框架节点集中荷载标准值边柱联系梁自重0.2×0.5×3.6×25=9.0kN粉刷(0.5-0.1)×0.02×17×2×3.6=1.224kN500mm高女儿墙自重0.5×3.6×0.2×11.8=4.25kN粉刷0.5×0.02×17×2×3.6=1.22kN连系梁传来屋面自重0.5×3.6×0.5×3.6×6.38=20.67kN合计G=G=42.56+27.93/2=51.34kN顶层中间节点集中荷载中柱连系梁自重0.2×0.5×3.6×25=9kN粉刷0.98kN连系梁传来屋面自重0.5×(3.6+3.6-3)×0.5×3×6.38=20.10kN0.5×3.6×0.5×3.6×6.38=20.67kN合计G=G=57.95+13.30/2=64.61kN（5）楼面框架节点集中荷载标准值中间层边节点集中荷载边柱连系梁自重16.2kN85 粉刷0.98kN窗下墙体自重0.1×0.9×﹙3.6-0.6﹚×11.8=3.186kN窗自重1.8×2.1×0.45=1.70kN墙面粉刷2×0.02×0.9×3×17=1.90kN窗边墙体自重﹙6.3-2.7）×（3.6-0.6）×0.2×11.8=25.49kN粉刷2×﹙6.3-2.7）×（3.6-0.6）×0.2×17=7.34kN连系梁传来楼面自重0.5×3.6×3.6×0.5×3.31=10.72kN框架柱自重及粉刷24.58kN合计G=G=92.1+43.31/2=113.76kN中间层中间节点集中荷载中柱连系梁自重16.2kN粉刷0.98kN内纵墙自重﹙3.6-0.6﹚×﹙3.6-0.6）×0.1×11.8=10.62kN粉刷﹙3.6-0.6﹚×﹙3.6-0.6）×0.2×2×17=6.12kN扣除门窗洞口重-﹙2.1×1.0×0.1×11.8+2.1×1.0×0.02×2×17﹚×2=--7.81kN加上门窗重2.1×1.0×2×0.2=0.84kN框架柱自重及粉刷24.34kN连系梁传来楼面自重0.5×(3.6+3.6-3)×0.5×3×3.31=10.43kN0.5×3.6×0.5×3.31=2.98kN合计G=G=64.7+14.84=80.34kN恒荷载作用下的结构计算如图3.385 图3.3横荷载计算简图（kN/m）2、活荷载计算在计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载0.45kN/m。由于屋面雪荷载0.45kN/M=87.95kN·m属于第一类T形截面。实配：316(=603mm2)85 将下部跨间截面的216(402mm2)钢筋伸入支座，支座截面按已知受压钢筋的双筋截面计算。3、E支座截面实配：314(=461mm2)梁的正截面配筋计算见表3.12。表3.12梁的正截面配筋计算表层次截面M/(kN·m)b(b)/mmh/mma/mm实配钢筋/mm配筋率（%）五六层支座A-73.022004650.090.084459.92314(461)0.25B左-95.172004650.10.105587.37414(615)0.33B右-23.573004650.0260.03466.24314(461)0.25AB跨间131.1515004650.0250.04831.19614(923)0.52BC跨间2.5910004650.060.7310.83312(339)0.212中间层支座A-111.442004650.100.22664.95612(678)0.33B左-115.772004650.100.22664.95612(678)0.381B右-19.762004650.0210.12300.83312(339)0.21AB跨间78.2915004650.160.185264720+822(5241)2.95BC跨间4.0710004650.090.094457.77314(461)0.24一层支座A-8.422004650.100.13654.95612(678)0.325B左-101.532004650.100.13654.95612(678)028B右-20.382004650.0240.023710.8346(804)039AB跨间86.9515004650.190.2145718.31920+820(5868)0.33BC跨间2.5910004650.070.067320.83312(339)0.2085 4、斜截面强度计算V=107.01kN<0.250.25×1.0×14.3×300×465=605.96kN故截面尺寸满足要求。,需按构造配置箍筋。选用双肢箍（n=2）Ф8@200，，满足要求。梁的斜截面配筋计算见表3.13。表3.13梁的斜截面配筋计算表层次截面剪力V/kN0.25/kN实配箍筋五层A，B左247.82605.96<0双肢箍Ф8@200B右47.40605.96<0双肢箍Ф8@200中间层A，B左115.31605.96<0双肢箍Ф8@200B右27.96605.96<0双肢箍Ф8@200一层A，B左107.01605.96<0双肢箍Ф8@200B右30.13605.96<0双肢箍Ф8@20085 底层梁截面配筋见图3.20。图3.20底层梁截面配筋图3.5.2框架柱截面设计以第一层A柱为例，混凝土强度等级C40，=1.71N/mm,f=19.1N/mm,纵向钢筋筋为HRB400，f=360N/mm,=0.518,箍筋为HRB335,f=300N/mm。1、轴压比验算底层柱：=0.19<2、截面尺寸复核取h=500－35＝465mm,V＝65.11kN,则：0.25＝0.25×1.0×19.1×500×465＝1110.2kN>V，满足要求。3、柱正截面承载力计算85 考虑本设计柱端弯矩小，以支座中心处弯矩计算应偏于安全且偏差不大，故不再折算边缘弯矩。柱同一截面分别承受正反向弯矩，采用对称配筋。按及相应的一组计算，M=41.94kN·m,N=1145.14kN·m。mm,,37.66+20=57.66mm,取=111<15,取，，属于小偏压。说明截面尺寸较大，实际按最小配筋率配筋：mm垂直于弯矩作用平面的承载力验算：，取，=2344kN>N=1113.54kN满足要求。同时，一侧钢筋的配筋率不应小于0.2%。配筋：选配816(1608mm²)。85 各柱正截面受弯承载力计算见表3.14。表3.14柱正截面受弯承载力计算表柱号层次内力组控制内力值柱截面对称配筋的计算M（kN·m）N(kN)e（mm）实际配筋mm²A柱五层180.17371.17213.371.13478.580.63615008161608281.37425.48189.321.14465.080.62315008161608380.62373.812131.13477.290.60415008161608中间层159.94921.7354.181.42322.340.60315008161608248.701021.4949.631.47316.360.65515008161608353.59927.7862.071.38329.260.669615008161608一层132.41101.5928.461.64304.470.733115008161608232.731223.83261.68302.280.73515008161608343.941113.5437.661.54303.800.82615008161608B柱五层179.71520.99151.081.18426.870.65715008161608281.44550.02145.431.19420.670.66815008161608374.96496.68176.981.18433.840.63915008161608中间层150.921039.858.971.453125.010.646515008161608251.751246.1742.531.51317.910.643315008161608370.581121.7355.011.42330.090.62315008161608一层131.051346.0730.841.77297.290.71515008161608221.501478.2320.281.80295.700.71115008161608338.941329.8729.031.62286.050.812150081616084、柱斜截面承载力计算剪跨比：kN,当时N取，按构造配筋，取Ф8@200。85 柱斜截面受剪承载力计算如表3.15。表3.15柱斜截面受剪承载力计算表柱号层次控制内力斜截面抗剪承载力计算V/kNN/kNH/mm0.07N/kN实际配箍A柱五39.66512.393100328.13<0双肢Ф8@200中间35.261185.283100372.54<0双肢Ф8@200一17.5611784350378.91<0双肢Ф8@200B柱五六37.13574.893100338.60<0双肢Ф8@200中间29.821447.523100388.23<0双肢Ф8@200一19.451419.543503123.49<0双肢Ф8@200柱截面配筋见图3.21。85 图3.21柱截面配筋图3.6楼板设计3.6.1楼板类型及设计方法本方案中属于双向板。钢筋采用HRB335级,f=300N/mm。板的平面布置见图3.22。图3.22板平面布置图85 3.6.2荷载设计值一般层：=2.0×1.4=2.8kN/m²=2.0×1.4=2.8kN/m²g+/2=5.37kN/mg+/2=5.37kN/m²/2=1.4kN/m²g+=6.77kN/mg+=6.77kN/m顶层：g+q=6.88kN/m²g+q/2=6.63kN/m²q/2=0.25kN/m²3.6.3计算跨度1、内跨为轴线间距离。2、边跨为净跨，b为梁宽，h为板厚。3.6.4弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座固支时作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。所有区格按其位置与尺寸分为A,B,C,D,四类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响取。板A：=0.41，查表得：=(0.0428+0.2×0.0242)×1.4×3²+（0.0246+0.2×0.0242）×5.37×3²=2.136kN·m=(0.0242+0.2×0.0246)×5.37×3²+（0.0242+0.2×0.0428）×1.4×3²=1.442kN·m==-0.0641×6.77×3²=-3.816kN·m==-0.0554×6.77×3²=-3.391kN·m板B：=0.70，查表得：85 =(0.0378+0.2×0.0064)×5.37×3.6²+（0.0251+0.2×0.0758）×1.4×3.6²=3.488kN·m=(0.0064+0.2×0.0378)×5.37×3.6²+（0.0758+0.2×0.0251）×1.4×3.6²=1.461kN·m==-0.0806×6.77×3.6²=-7.187kN·m==-0.0571×6.77×3.6²=-5.091kN·m板C：=0.41，查表得：=(0.0428+0.2×0.0242)×1.4×3²+（0.0246+0.2×0.0242）×5.37×3²=2.136kN·m=(0.0242+0.2×0.0246)×5.37×3²+（0.0242+0.2×0.0428）×1.4×3²=1.442kN·m==-0.0641×6.77×3²=-3.816kN·m==-0.0554×6.77×3²=-3.391kN·m板D：=0.70，查表得：=(0.0378+0.2×0.0064)×5.37×3.6²+（0.0516+0.2×0.0114）×1.4×3.6²=3.533kN·m=(0.0064+0.2×0.0378)×5.37×3.6²+（0.0114+0.2×0.0516）×1.4×3.6²=1.270kN·m==-0.0806×6.77×3.6²=-7.187kN·m==-0.0571×6.77×3.6²=-5.091kN·m查表计算跨中正弯矩如表3.16。表3.16板按弹性理论计算的弯矩值表项目区格(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)A2.04.80.422.1351.422-3.391-3.391-3.376-3.37685 B4.86.80.703.4481.461-7.718-7.718-5.010-5.010C2.04.80.422.1361.422-3.816-3.816-3.315-3.315D4.86.80.703.5331.270-7.187-7.187-5.010-5.0103.6.5截面设计1、截面有效高度(短跨)方向跨中截面的(长跨)方向跨中截面的支座截面处均为100mm。2、截面弯矩设计值该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折算：将区格F的跨中弯矩和F-F支座弯矩减少20%，其余均不折减。计算配筋量时，取内力臂系数，面积小于240mm²取构造配筋。截面配筋计算结果及实际配筋见表3.17、3.18。表3.17板按弹性理论设计的截面配筋表项目截面（mm）m(kN·m)（mm）配筋实有（mm）A区格方向1002.70876.91Ф8@200251.0方向1001.53382.80Ф8@200251.0B区格方向1004.450171.32Ф8@200251.0方向1003.438132.21Ф8@200251.085 C区格方向1002.89593.12Ф8@200251.0方向1002.55478.89Ф8@200251.0D区格方向1003.997162.15Ф8@200251.0方向1001.57178.72Ф8@200251.0表3.18板按弹性理论设计的截面配筋表项目截面（mm）m(kN·m)（mm）配筋实有（mm）A-A100-3.376×0.8=-2.70194.77Ф8@200251.0A-B100-3.906137.05Ф8@200251.0A-C100-3.315116.23Ф8@200251.0C-D100-7.701248.11Ф8@200251.0B-B100-5.010177.23Ф8@200251.0B-D100-5.010178.23Ф8@200251.0楼面板的配筋见图3.23。85 图3.23楼面板的配筋图3.7基础设计作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙自重重荷载。表中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和板底配筋计算，基础荷载如表14所示。柱与之间设置拉梁平衡柱底弯矩，基础计算时，仅考虑轴力影响。混凝土强度C20.基本组合值：标准值：3.7.1基础底面尺寸及埋置深度根据地质条件，取基础埋置深度d=3.0m，地基承载力特征值fa=300kN/m2。1、地基承载力修正2、则基底尺寸：取基础尺寸为；3.7.3地基承载力承载力验算及冲切验算85 1、计算基底压力及验算地基承载力：轴心力作用下如上式满足要求；偏心力作用下，满足要求。2、冲切验算（中柱不利）取基础高度450mm，冲切验算：,，满足要求。3.7.3配筋计算1、弯矩计算2、基础底板钢筋按最小配筋率选配C14@150(As=1026mm2）基础配筋图见图3.2085 图3.24基础配筋图85 3.8本章小结建筑结构设计的基本原则是：重视结构选型与平、立面布置的规则性，择优选用抗震和抗风好且经济的结构体系，加强结构构造措施。本部分首先进行了结构布置，然后进行了梁、柱截面估算，竖向荷载、水平荷载及这些荷载下的内力计算，内力组合及梁、板、柱的配筋。本工程基础独立基础。楼板选择双向板，竖向荷载在楼板的设计中是重点考虑的荷载因素，结合双向板受力性能较好，使楼板的尺寸厚度合适，施工方便，造价经济。85 参考文献[1]国家标准.房屋建筑制图统一标准（GB/T50001-2001）.北京：中国计划出版社，2002[2]国家标准.建筑设计防火规范（GBJ16-87）.北京：中国计划出版社，2001[3]国家标准.房屋建筑CAD制图统一规则（GBT18112-2000）.北京：中国建筑工业出版社，2000[4]国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）.北京：中国建筑工业出版社，2012[5]国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京：中国建筑工业出版社，2010[6]国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）.北京：中国建筑工业出版社，2010[7]国家标准.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）.北京：中国建筑工业出版社，2011[8]张厚先主编.建筑施工技术.北京:机械工业出版社，2004[9]国家标准.公共建筑节能设计标准（GB50189-2005）.北京：中国建筑工业出版社，2005[10]建筑设计资料集编委会.建筑设计资料集（第2、5、8、9集）.北京：中国建筑工业出版社，1998[11]国家标准.11G101-2011图集.北京：中国建筑工业出版社，2011[12]龚思礼.建筑抗震设计手册（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2002[13]国家建筑标准设计图集.建筑物抗震构造详图（10G329-1）.中国建筑标准设计研究院出版，2010[14]中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册（第三版）.中国建筑工业出版社，2003[15]王振东主编.混凝土及砌体结构（上、下册）.北京：中国建筑工业出版社，2012[16]叶列平主编.《混凝土结构设计》.北京：清华大学出版社，2006[17]国家标准.《住宅设计规范》（GB50096-2005）.北京：中国建筑工业出版社，2005[18]KhanF.R,AminN.R.AnalysisandDesignofFrameTubeStructuresforTallConcreteBuilding.[J].Struct.Eng.85-92,1993.[19]CAPLANP.Cataloginginternetresources[J]．ThePublicAccessComputeSystemsReview,1993,4(2):61-66．85 附录PKPM电算内容总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.45风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.00地面粗糙程度:C类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.29结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.29是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=185 各段最高层号:NSTi=5各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=II设计地震分组:一组特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.28框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=0抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到5层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.8585 梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.5085 梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层85 **********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)5169.90292.12018.6001049.3113.40.00.944169.90292.13515.0001119.1113.40.00.943170.25892.11611.4001196.5113.40.01.002170.25892.1167.8001196.5113.40.00.981170.25392.1164.2001217.8113.40.01.00活载产生的总质量(t):567.000恒载产生的总质量(t):5779.249附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):6346.249恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1155(25/360)60(25/360)0(30/360)4.2004.2002(1)1155(25/360)60(25/360)0(30/360)3.6007.8003(1)1155(25/360)60(25/360)0(30/360)3.60011.4004(2)1155(25/360)60(25/360)0(30/360)3.60015.00085 5(3)1155(25/360)60(25/360)0(30/360)3.60018.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y5147.6947.7171.7199.83199.8719.44140.8588.5490.5171.52371.42056.33136.71125.3941.4154.72526.13950.12132.79158.11510.4138.85664.96343.81133.61191.72315.3143.14808.19737.7===========================================================================各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心110.050.05210.050.05310.050.05410.050.05510.050.05===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN85 111134.0369.9092.1370.0016.2070.0016.20211134.0369.9092.1370.0016.2070.0016.20311134.0369.9092.1370.0016.2070.0016.20411134.0369.9092.1370.0016.2070.0016.20511134.0369.9092.1370.0016.2070.0016.20===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111173.901.02211155.081.00311155.081.06411086.871.06511025.271.00===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期:2014.4.21开始时间:15:28:5可用内存:1953.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力85 结束日期:2014.4.21时间:15:28:26总用时:0:0:21===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=69.9025(m)Ystif=92.1305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=70.2526(m)Ymass=92.1159(m)Gmass(活荷折减)=1444.6342(1331.2341)(t)Eex=0.0098Eey=0.0006Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2232Raty1=1.9077薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.3776E+06(kN/m)RJY1=4.3776E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.6278E+05(kN/m)RJY3=7.3964E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=69.9025(m)Ystif=92.1305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=70.2578(m)Ymass=92.1156(m)Gmass(活荷折减)=1423.2936(1309.8936)(t)85 Eex=0.0101Eey=0.0006Ratx=1.1667Raty=1.1667Ratx1=1.2394Raty1=1.4337薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=5.1072E+06(kN/m)RJY1=5.1072E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.7118E+05(kN/m)RJY3=5.1654E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=69.9025(m)Ystif=92.1305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=70.2578(m)Ymass=92.1156(m)Gmass(活荷折减)=1423.2936(1309.8936)(t)Eex=0.0101Eey=0.0006Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4146Raty1=1.4592薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=5.1072E+06(kN/m)RJY1=5.1072E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.7427E+05(kN/m)RJY3=4.7365E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=69.9025(m)Ystif=92.1305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=69.9024(m)Ymass=92.1350(m)Gmass(活荷折减)=1345.9417(1232.5416)(t)Eex=0.0000Eey=0.0002Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4434Raty1=1.6012薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=5.1072E+06(kN/m)RJY1=5.1072E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.7994E+05(kN/m)RJY3=4.6370E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=69.9025(m)Ystif=92.1305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=69.9025(m)Ymass=92.1200(m)Gmass(活荷折减)=1276.0856(1162.6855)(t)Eex=0.0000Eey=0.0005Ratx=1.0000Raty=1.000085 Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=5.1072E+06(kN/m)RJY1=5.1072E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.7398E+05(kN/m)RJY3=4.1370E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第5层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第5层第1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载2300550.52376.6968.020.00Y风荷载532433.410020.053.140.00X地震2221170.810868.3204.370.00Y地震514062.010374.349.550.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================85 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.563E+060.740E+064.2085227.27.7336.4520.571E+060.517E+063.6067438.30.4927.5730.574E+060.474E+063.6049905.41.4334.1740.580E+060.464E+063.6032372.64.4951.5750.574E+060.414E+063.6015767.131.0694.46该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------510.4916E+040.6771E+041.001.00410.6251E+040.8207E+041.271.21310.7430E+040.9909E+041.191.21210.8446E+040.1141E+051.141.15110.7735E+040.1065E+050.920.93X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.92层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.93层号:1塔号:1======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数85 振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.059189.871.00(0.00+1.00)0.0021.0331179.831.00(1.00+0.00)0.0030.969942.960.00(0.00+0.00)1.0040.33860.091.00(1.00+0.00)0.0050.324490.121.00(0.00+1.00)0.0060.295178.270.00(0.00+0.00)1.0070.19550.011.00(1.00+0.00)0.0080.166590.021.00(0.00+1.00)0.0090.151687.070.00(0.00+0.00)1.00100.13540.001.00(1.00+0.00)0.00110.10860.001.00(1.00+0.00)0.00120.102890.011.00(0.00+1.00)0.00130.094188.610.00(0.00+0.00)1.00140.074990.000.99(0.00+0.99)0.01150.068689.560.00(0.00+0.00)1.00地震作用最大的方向=0.006(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.510.29410.000.480.28310.000.400.23210.000.260.16110.000.120.07振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)85 51221.62-0.75152.9741216.20-0.70144.3431192.17-0.49117.1121138.58-0.3276.121174.41-0.1432.95振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.210.25-162.04410.210.23-153.85310.190.09-125.68210.140.05-82.49110.080.02-36.42振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-177.14-0.29-44.8641-64.89-0.07-5.6831101.860.2136.6421200.540.3352.1911160.760.2132.38振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.400.52410.000.070.16310.00-0.30-0.28210.00-0.44-0.47110.00-0.28-0.31振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.02-0.1245.9441-0.01-0.018.22310.010.09-34.08210.030.12-50.7085 110.030.07-32.45振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5177.930.012.9141-50.53-0.01-6.1631-100.61-0.02-4.512125.310.017.5411108.980.0210.11振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.02-0.03410.000.020.02310.000.030.03210.00-0.02-0.02110.00-0.03-0.04振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.02-6.76410.00-0.026.41310.00-0.017.53210.000.01-4.92110.000.02-9.41振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-30.700.001.384154.940.000.3531-11.820.00-2.1921-47.230.000.311152.710.004.00振型11的地震力-------------------------------------------------------85 FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)517.440.000.0441-19.710.00-0.523125.010.000.1421-22.110.00-0.101112.720.000.32振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.39410.000.00-0.85310.000.000.41210.000.000.54110.000.00-0.88振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.0285 310.000.00-0.02210.000.000.02110.000.00-0.01各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.002842.9730.824221.1450.0060.03761.0880.0090.001017.89113.34120.00130.00140.00150.00各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51293.43293.43(2.52%)(2.52%)1056.34340.6441237.14500.26(2.09%)(2.09%)2826.61231.9785 31240.26649.57(1.75%)(1.75%)5051.60187.3621251.75774.10(1.54%)(1.54%)7618.96128.1911220.72876.47(1.38%)(1.38%)10987.4970.15抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.47224.17126.79410.45209.03122.28310.40175.96102.40210.29115.7168.67110.1550.9530.74振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.630.00-0.4441-0.620.00-0.4131-0.550.00-0.3321-0.400.00-0.2211-0.210.00-0.09振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t85 (kN)(kN)(kN-m)510.160.19-126.96410.170.18-120.55310.140.07-98.47210.110.04-64.63110.060.02-28.54振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.320.00-0.0841-0.120.00-0.01310.180.000.07210.360.000.09110.290.000.06振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.44-209.26-268.04410.18-37.08-80.7531-0.24154.34143.0921-0.50229.98244.0011-0.42146.46161.98振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.11-0.62231.4141-0.06-0.0341.38310.050.46-171.64210.140.60-255.37110.130.36-163.45振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.010.000.0041-0.010.000.0031-0.020.000.0085 210.000.000.00110.020.000.00振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.0395.70119.07410.02-90.27-87.31310.05-108.55-133.93210.0071.1261.1111-0.05134.76146.77振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.010.27-99.54410.00-0.3294.3431-0.02-0.20110.8721-0.010.20-72.49110.040.29-138.53振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型12的地震力85 -------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-37.53-50.7041-0.0181.1997.93310.00-38.61-12.88210.01-52.51-64.8211-0.0185.9277.73振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.0936.71410.010.20-79.28310.00-0.1438.04210.00-0.0750.29110.000.17-82.76振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.007.6216.89410.00-23.46-48.12310.0034.1850.87210.00-33.36-43.84110.0022.6827.51振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.03-11.74410.00-0.1136.16310.000.17-52.89210.00-0.1851.82110.000.12-35.19各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1775.8220.0185 30.5040.005284.4560.7770.008102.7590.24100.00110.001238.46130.08147.65150.04各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51321.55321.55(2.77%)(2.77%)1157.59334.2941244.08499.51(2.09%)(2.09%)2894.01226.3931262.41624.83(1.69%)(1.69%)4961.01182.8621275.88741.21(1.48%)(1.48%)7317.53125.1111229.42836.64(1.32%)(1.32%)10439.0668.47抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=0.80%85 Y方向的有效质量系数:100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2014/4/21|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移85 Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX514255.195.173600.4250.510.511/7000.68.7%1.00413344.774.753600.3340.870.861/4153.31.1%1.30312433.993.983600.2431.141.131/3168.19.8%1.37211522.912.903600.1521.361.361/2646.1.5%1.3511611.561.564200.611.561.561/2690.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2646.(第2层第1塔)===工况2===X+偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX514255.265.173600.4250.520.511/6877.68.7%1.00413344.834.753600.3340.880.861/4090.31.1%85 1.30312434.043.983600.2431.151.131/3123.19.8%1.37211522.942.903600.1521.381.361/2611.1.5%1.3511611.581.564200.611.581.561/2666.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2611.(第2层第1塔)===工况3===X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX514305.225.173600.4300.520.511/6962.68.7%1.00413394.794.753600.3390.870.861/4131.31.1%1.30312484.013.983600.2481.141.131/3151.19.8%1.37211572.922.903600.1571.371.361/2632.1.5%1.3511661.571.564200.661.571.561/2679.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2632.(第2层第1塔)===工况4===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY515095.635.503600.5090.800.781/4511.38.6%1.0085 414184.944.823600.4181.101.081/3263.22.5%1.07313273.933.833600.3271.351.321/2667.8.8%1.19212362.622.563600.2361.471.441/2448.32.4%1.13111451.161.134200.1451.161.131/3614.99.9%0.63Y方向最大层间位移角:1/2448.(第2层第1塔)===工况5===Y+偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY515096.855.503600.5090.970.781/3707.38.6%1.00414186.014.823600.4181.341.081/2678.22.7%1.07313274.783.833600.3271.641.321/2189.8.8%1.19212363.192.563600.2361.791.441/2011.32.5%1.13111451.411.134200.1451.411.131/2970.99.9%0.63Y方向最大层间位移角:1/2011.(第2层第1塔)===工况6===Y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY514256.605.503600.85 4250.930.781/3869.38.6%1.00413345.794.823600.3341.291.081/2784.22.2%1.07312434.593.833600.2431.581.321/2274.8.8%1.18211523.062.563600.1521.721.441/2095.32.4%1.1311611.351.134200.611.351.131/3106.99.8%0.63Y方向最大层间位移角:1/2095.(第2层第1塔)===工况7===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX514251.091.091.003600.4250.090.091.001/9999.81.4%1.00413341.001.001.003600.3340.160.161.001/9999.41.3%1.40312430.840.841.003600.2430.220.221.001/9999.26.6%1.52211520.620.621.003600.1520.280.281.001/9999.3.2%1.5111610.340.341.004200.610.340.341.001/9999.99.9%1.10X方向最大层间位移角:1/9999.(第5层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第5层第1塔)===工况8===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移85 FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY514255.025.021.003600.4250.580.581.001/6202.51.1%1.00413344.444.441.003600.3390.880.881.001/4105.32.3%1.16312433.573.571.003600.2431.161.161.001/3102.14.1%1.33211522.402.401.003600.1521.321.321.001/2718.30.1%1.2611611.081.081.004200.611.081.081.001/3888.99.9%0.69Y方向最大层间位移角:1/2718.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第3层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第3层第1塔)===工况9===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)51438-4.5141401-4.9331310-5.1421219-5.0511128-4.73===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)51438-1.5241347-1.3631256-1.3221165-1.221174-1.13===工况11===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)h85 JmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx514255.495.481.003600.4250.520.521.00413344.974.961.003600.3340.880.881.00312434.094.091.003600.2431.151.151.00211522.942.941.003600.1521.371.371.0011611.571.561.004200.611.571.561.00X方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第5层第1塔)===工况12===X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx514255.565.481.013600.4250.530.521.02413345.034.961.013600.3340.890.881.02312434.144.091.013600.2431.171.151.02211522.972.941.013600.1521.391.371.0111611.581.561.014200.611.581.561.01X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.02(第5层第1塔)===工况13===X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx514305.545.481.013600.4300.530.521.02413395.024.961.013600.3390.890.881.01312484.134.081.013600.2481.161.151.01211572.972.941.013600.85 1571.391.371.0111661.581.561.014200.661.581.561.01X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.02(第5层第1塔)===工况14===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy515096.015.991.003600.5090.820.821.00414185.195.161.013600.4181.141.141.00313274.054.021.013600.3271.391.381.00212362.662.641.013600.2361.491.481.01111451.161.151.014200.1451.161.151.01Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第1层第1塔)===工况15===Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy515097.355.991.233600.5091.010.821.22414186.345.161.233600.4181.401.141.23313274.954.021.233600.3271.701.381.23212363.252.641.233600.2361.831.481.23111451.421.151.234200.1451.421.151.23Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.23(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.23(第1层第1塔)===工况16===Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移85 FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy514257.295.991.223600.4251.010.821.22413346.285.161.223600.3341.391.141.22312434.894.021.223600.2431.691.381.22211523.212.641.223600.1521.801.481.2211611.401.151.214200.611.401.151.21Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.22(第5层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.22(第5层第1塔)85'