基坑支护69533平米地面以上6层地下2层框架办公楼计算书论文

'基坑支护69533平米地面以上6层地下2层框架办公楼计算书毕业论文第一章设计方案综合说明1.1概述1.1.1工程概况拟建工程位于南京市以西，其南临南大生命科学院大楼，西侧为住宅楼。拟建建筑物地面以上6层，地下2层，总建筑面积69533m2，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，其它标高均以此为准，地下室负二层底板顶标高为-7.75m，基坑开挖深度为8.50m,框架结构。1.1.2基坑周边环境条件基坑北面和东面均为马路，最近距离为15m,下设通讯电缆、煤气管线等设施。西侧为居民住宅楼，楼高五层，其最近距离为10.5m，南侧为南大生命科学院大楼，最近距离为12.5m。1.1.3工程水文地质条件拟建场区地貌单元为阶地，地形较平坦，场地西侧有坳沟分布，东侧有暗塘分布。在基坑支护影响范围内，自上而下有下列土层：①层杂填土：灰色，稍密，主要由碎石、碎砖、建筑垃圾组成，硬质含量30-60%,填龄大于5年。①-2层素填土：灰黄～灰色，粉质粘土为主，可塑～软塑，混少量碎砖粒，炉渣，填龄大于10年。①-3层淤泥质填土：灰黑色，流塑，稍具臭味，含腐植物。②-1层粉质粘土：灰黄～灰色，可塑～软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。②-2层淤泥质粉质粘土～淤泥：灰色，流塑，含腐植物，稍有光泽，无摇震反应，干强度低，韧性低。②-3层粉质粘土：灰色，软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。③51 -1层粉质粘土：黄褐色，可塑～硬塑，含少量铁锰结核，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。51 ③-2层粉质粘土：黄褐色，可塑，局部软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。③-3层粉质粘土：黄褐色，可塑～硬塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，含铁锰结核及灰色高岭土团块。④-1层粉质粘土混卵砾石：黄褐色，由硬塑粉质粘土，稍密卵砾石及中粗砂组成，卵砾石为浑圆～次圆状，主要成分为石英岩，粒径4～50mm，含量约30%。④-2层残积土：棕褐及紫红色，呈硬塑粘性土状。⑤-1层强风化泥岩～泥质粉砂岩：砖红色，上部呈硬塑粘性土状，下部碎块状，节理发育。⑤-2层中风化泥岩～泥质粉砂岩：砖红色，层状结构，块状构造，泥质胶结，属极软岩。场区有一层地下水，属孔隙潜水类型，地下水位深度在0.70m～1.65m之间。主要接受降雨、地表水、地下径流的补给。1.1.4基坑侧壁安全等级及重要性系数南大微结构国家实验室基坑安全等级为二级，基坑重要性系数γ0=1.0。1.2设计总说明1.2.1设计依据（1）南大微结构国家实验室场地地形图、管网图、建筑基础图、地下室平面布置图、桩位图；（2）《南大微结构国家实验室岩土工程勘察报告》(K2005-59)；（3）《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)；（4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（6）《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)；（7）《岩土工程勘察规范》(GB50021-2002)。1.2.2支护结构方案本工程基坑支护设计方案的设计计算，严格按照51 《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120—99）、《混凝土结构设计规范》（GBJ50010—2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中的有关要求进行。同时采用了理正软件进行了辅助计算和验算；经过详细的计算分析后，我们认为：采用本设计的基坑支护方案，能满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求，符合“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则。图1基坑平面图基坑分为ABC、CDEF、FGHA三个计算区段，如图1所示，均采用钻孔灌注桩与钢筋混凝土支撑，坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩止水结构。本基坑工程的特点是基坑开挖面积大，地基土层以粉质粘土为主，基坑西侧和北侧有坳沟、暗塘。周围环境较复杂，必须确保周围建筑物、道路、管线的正常安全使用，要求围护结构的稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水。因此，围护结构的设计应满足上述要求。综合考察现场的周边环境、道路及岩土组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，经过细致分析、计算和方案比较，本工程支护方案选用下列形式：①整个基坑采用钻孔灌注桩加一层钢筋混凝土支撑作为支护结构。②基坑西侧和北侧坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩作止水结构。③基坑内采用集水坑排除地下水。1.3基坑监测基坑监测是指导正确施工、避免事故发生的必要措施，本设计制定了详细的沉降、位移监测方案，施工过程中将严格按照设计要求做好监测、监控工作。5151 第二章基坑支护结构设计计算书2.1设计计算2.1.1地质计算参数根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表1：表1土层设计计算参数土层重度γ粘聚力C内摩擦角渗透系数水平Kh垂直Kv（KN/m3）(kPa)(°)（cm/s）（cm/s）①杂填土19.510～1515～18.62.52E-62.37E-6②-1粉质粘土19.323.416.91.36E-66.30E-7②-2淤泥质粘土～淤泥15.111.08.75.72E-73.70E-7②-3粉质粘土19.113.418.13.89E-62.64E-6③-1粉质粘土19.947.818.81.00E-71.00E-7③-2粉质粘土19.630.618.53.85E-72.62E-7③-3粉质粘土20.150.917.91.00E-71.00E-72.1.2计算区段的划分根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度，将该基坑划分为三个计算区段，其附加荷载及计算开挖深度如表2：表2计算区段的划分区段西、北东、北西、南段位号ABCCDEFFGHA地面荷载（kPa）202020开挖深度（m）8.58.58.52.1.3计算方法按照《建筑基坑支护技术规范》（JGJ120-99）的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，矩形分布模式，所有土层采用水土合算。求支撑轴力是用等值梁法，对净土压力零点求力矩平衡而得。桩长是根据桩端力矩求出，并应满足抗隆起及整体稳定性要求，各段的抗隆起、整体稳定性验算、位移计算详见点电算结果。为了对比分析，除用解析法计算外，还用理正软件电算。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。2.1.4土压力系数计算51 按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即：主动土压力系数：Kai=tg2(45°-i/2)被动土压力系数：Kpi=tg2(45°+i/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。计算所得土压力系数表如表3所示：表3土压力系数表土层KaiKpi①杂填土0.516~0.5890.719~0.767②-1粉质粘土0.5500.7411.8201.349②-2淤泥质粘土~淤泥0.7370.8591.3561.165②-3粉质粘土0.5260.7251.9011.379③-1粉质粘土0.5130.7161.9511.397③-2粉质粘土0.5180.7201.9301.389③-3粉质粘土0.5300.7281.8871.3742.2ABC段支护结构设计计算该段为基坑西～北侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计算时以J1孔为例。2.2.1土层分布（如表4所示）表4ABC段土层分布层号岩土名称厚度（m）①杂填土3.60②-1粉质粘土0.90②-2淤泥质粘土～淤泥5.10②-3粉质粘土7.90③-2粉质粘土2.202.2.2土层侧向土压力计算2.2.2.1主动土压力计算Ea(11)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)Ea(12)=(20+19.5×3.6)×0.516-2×15×0.719=24.97(kPa)Ea(21)=(20+19.5×3.6)×0.550-2×23.4×0.741=14.93(kPa)Ea(22)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.550-2×23.4×0.741=24.48(kPa)Ea(31)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.737-2×11×0.859=60.37(kPa)51 Ea(32)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.737-2×11×0.859=104.90(kPa)Ea(41)=Ea(32)=104.90(kPa)Ea(42)=Ea(41)=104.90(kPa)Ea(51)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.526-2×13.4×0.725=68.92(kPa)Ea(52)=Ea(51)=68.92(kPa)Ea(61)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.518-2×30.6×0.720=42.94(kPa)Ea(62)=Ea(61)=42.94(kPa)2.2.2.2被动土压力计算Ep(41)=0×1.356+2×11×1.165=25.63(kPa)Ep(42)=(0+15.1×1.1)×1.356+2×11×1.165=48.15(kPa)Ep(51)=(0+15.1×1.1)×1.901+2×13.4×1.379=68.53(kPa)Ep(52)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9)×1.901+2×13.4×1.379=355.37(kPa)Ep(61)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9)×1.930+2×30.6×1.389=408.28(kPa)Ep(62)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9+19.6×2.2)×1.930+2×30.6×1.389=491.50(kPa)2.2.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(41)=25.63-104.90=-79.27(kPa)Ep(42)=48.15-104.90=-56.75(kPa)Ep(51)=68.53-68.92=-0.39(kPa)Ep(52)=355.37-68.92=286.45(kPa)Ep(61)=408.28-42.94=365.34(kPa)Ep(62)=491.50-42.94=448.56(kPa)图2ABC段土压力分布图51 2.2.3土压力合力及作用点的计算：LD(1)=0.18×2.5/(24.97+0.18)=0.02(m)Ea(1)=24.97×(2.50-0.02)/2=30.96(KN/m)Ha(1)=(2.5-0.02)/3=0.83(m)Ea(2)=(14.93+24.48)×0.9/2=17.73(KN/m)Ha(2)=0.9/3×(14.93×2+24.48)/(14.93+24.48)=0.41(m)Ea(3)=(60.37+104.90)×4/2=330.54(KN/m)Ha(3)=4/3×(60.37×2+104.90)/(60.37+104.9)=1.82(m)Ea(4)=(56.75+79.27)×1.1/2=74.81(KN/m)Ha(4)=1.1-1.1/3×(56.75×2+79.27)/(56.75+79.27)=0.58(m)LD(5)=0.39×7.9/(0.39+286.45)=0.01(m)Ea(5)=0.39×0.01/2=0.002(KN/m)Ha(5)=0.01-0.01/3=0.007(m)Ep(5)=(7.9-0.01)×286.45/2=1130.05(KN/m)Hp(5)=(7.9-0.01)/3=2.63(m)Ep(6)=(365.34+448.56)×2.2/2=895.29(KN/m)Hp(6)=2.2/3×(365.34×2+448.56)/(365.34+448.56)=1.06(m)Ea=30.96+17.73+330.54+74.81=454.04(KN/m)Ma=30.96×6.84+17.73×5.52+330.54×2.93+74.01×0.59=1321.78(KN•m/m)2.2.4支撑轴力计算：经计算：∑MaD=1321.78(KN•m/m)∑Ea=454.04(KN/m)由∑MD=0得：R=1321.78/(9.61-1.5)=162.98(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=454.04-162.98=291.06(kN/m)2.2.5桩长计算：设桩端进入③-2层顶面以下x米处，由∑M=0得：1.2[1321.78+454.04(7.89+x)]=162.98(17.5+x-1.5)+1130×(2.63+x)+1/2×365.34×x2+1/2×((448.56-365.34)×x/2.2)×x×(x/3)51 整理得：6.30x3+182.67x2+748.18x-305.28=0解之得：x=0.374m桩长H=17.5+0.374-1.1=16.8m，经电算验算，满足要求。2.2.6最大弯矩计算：2.2.6.1R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第②-2层顶面以下x米处：162.98=30.96+17.73+60.37x+1/2(104.90-60.37)/4×x2整理得：5.57x2+60.37x-114.29=0解得：x=1.645mMmax1=162.98×(3.6+0.9+1.645-1.5)-30.96×(0.83+0.9+1.645)-17.73×(0.41+1.645)-60.37×1.6452/2-0.5×(104.90-60.37)×1.645/4×1.6452/3=526.18(KN•m/m)2.2.6.2P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于D点以下x米处：291.06=1/2×(286.45x/7.89)x整理得：18.15x2-291.06=0解得：x=4.00mMmax2=291.06×4-1/2×4×286.45×4/7.89×4/3=776.98(KN•m/m)2.2.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=1/2×2.43×2.43×24.97/2.48×2.43/3=24.08(KN•m/m)2.2.8配筋计算按《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第4.1.11条51 取桩径Φ900，桩心距1100，Mmax=776.98kNM，取砼强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋18Φ22钢筋，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，Φ8@200螺旋筋，Φ20@2000加强筋。As=18´380.1=6842mm2b==210´6842/(14.3´3.14´4502)=0.158a=1+0.75´0.158-[(1+0.75´0.158)2-0.5-0.625´0.158]1/2=0.311at=1.25-2a=0.628[M]=2/3´14.3´(450´sinpa)3+210´400´6842´(sinp+sinpa)/p=1078kN×m>1.25´1.0´1.1Mmax(=1056)满足要求！配筋率r=As/A=6842/(4502p)=8.7‰>rmin=4‰，满足设计要求！2.3CDEF段支护结构设计计算该段为基坑东～北侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计算时以J11孔为例。2.3.1土层分布（如表5所示）表5CDEF段土层分布层号岩土名称厚度（m）①杂填土2.40③-1粉质粘土4.60③-2粉质粘土3.00③-3粉质粘土10.302.3.2土层侧向土压力计算2.3.2.1主动土压力计算Ea(11)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)Ea(12)=(20+19.5×2.4)×0.516-2×15×0.719=12.90(kPa)Ea(21)=(20+19.5×2.4)×0.513-2×47.8×0.716=-34.18(kPa)Ea(22)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.513-2×47.8×0.716=12.07(kPa)Ea(31)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.518-2×30.6×0.720=37.24(kPa)Ea(32)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.518-2×30.6×0.720=52.47(kPa)Ea(41)=Ea(32)=52.47kPa)Ea(42)=Ea(41)=52.47(kPa)Ea(51)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.530-2×50.9×0.728=25.39(kPa)51 Ea(52)=Ea(51)=25.39(kPa)2.3.2.2被动土压力计算Ep(41)=0×1.930+2×30.6×1.389=85.00(kPa)Ep(42)=(0+19.6×1.5)×1.930+2×30.6×1.389=141.75(kPa)Ep(51)=(0+19.6×1.5)×1.887+2×50.9×1.374=195.35(kPa)Ep(52)=(0+19.6×1.5+20.1×10.30)×1.887+2×50.9×1.374=586.02(kPa)2.3.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(41)=85.00-52.47=32.53(kPa)Ep(42)=141.75-52.47=89.28(kPa)Ep(51)=195.35-25.39=169.96(kPa)Ep(52)=586.02-25.39=560.63(kPa)图3CDEF段土压力分布图2.3.3土压力合力及作用点的计算：LD(1)=0.18×1.3/(0.18+12.90)=0.02(m)Ea(1)=12.90×(1.3-0.02)/2=8.26(KN/m)Ha(1)=(1.3-0.02)/3=0.43(m)LD(2)=(34.18×4.6)/(34.18+12.07)=3.40(m)Ea(2)=12.07×(4.6-3.4)/2=7.24(KN/m)Ha(2)=(4.6-3.4)/3=0.40(m)Ea(3)=(37.24+52.47)×1.5/2=67.28(KN/m)Ha(3)=1.5/3×(37.24×2+52.47)/(37.24+52.47)=0.71(m)51 Ep(4)=(32.53+74.05)×1.5/2=79.94(KN/m)Hp(4)=1.5/3×(32.53×2+74.05)/(32.53+74.05)=0.65(m)Ep(5)=(169.96+560.63)×10.30/2=3762.54(KN/m)Hp(5)=10.30/3×(169.96×2+560.63)/(169.96+560.63)=4.23(m)Ea=8.26+7.24+67.28=82.78(KN/m)Ma=8.26×6.53+7.24×1.9+67.28×0.71=115.46(KN•m/m)2.3.4支撑轴力计算：经计算：∑MaD=115.46(KN•m/m)∑Ea=82.78(KN/m)由∑MD=0得：R=115.46/(8.5-2.0)=17.76(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=82.78-17.76=65.02(kN/m)2.3.5桩长计算：设桩端进入③-3层顶面以下x米处，由∑M=0得：1.2[115.46+82.78×(1.5+x)]=17.76(10+x-2)+79.94(0.65+x)+169.96x2/2+1/2[(560.63-169.96)×x/10.3]×x×(x/3)整理得：6.49x3+84.98x2-1.64x-95.52=0解之得：x=1.06m桩长H=10+1.06-1.1=9.96m，经电算不满足整体稳定性要求，实取14m，经验算后，满足要求。2.3.6最大弯矩计算：2.3.6.1R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第③-2层顶面以下x米处：17.76=8.26+7.24+37.24x+1/2(52.47-37.24)/1.5×x2整理得：5.08x2+37.24x-2.26=0解得：x=0.06mMmax1=17.76×(2.4+4.6+0.06-2)-8.26×(0.43+4.6+0.06)-7.24×(0.40+0.06)-37.24×0.062/2-0.5×(52.47-37.24)×0.06/1.5×0.062/3=44.32(KN•m/m)51 2.3.6.2P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于基坑面以下x米处：65.02=1/2×[(89.28-32.53)x/1.5+32.53×2]x整理得：18.92x2+32.53x-65.02=0解得：x=1.18mMmax2=65.02×1.18-17.94×1.18×1.18/2-1/2×1.18×32.53×1.18/1.5×1.18/3=59.30(KN•m/m)2.3.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=8.26×1.58=13.05KN•m/m2.3.8配筋计算因Mmax仅为59.3KN•m/m，故取桩径Φ900，桩心距1100，取砼强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋8Φ20钢筋，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，Φ8@200螺旋筋，Φ20@2000加强筋。2.4FGHA段支护结构设计计算该段为基坑西～南侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kpa，计算时以J29孔为例。2.4.1土层分布（如表6所示）表6FGHA段土层分布层号岩土名称厚度（m）①杂填土2.50②-1粉质粘土4.00②-2淤泥质粘土～淤泥2.40③-2粉质粘土2.00③-3粉质粘土7.302.4.2土层侧向土压力计算2.4.2.1主动土压力计算Ea(11)=(20+17.5×1.1)×0.589-2×10×0.767=7.78(kPa)Ea(12)=(20+17.5×2.5)×0.589-2×10×0.767=22.21(kPa)Ea(21)=(20+17.5×2.5)×0.550-2×23.4×0.741=0.38(kPa)Ea(22)=(20+17.5×2.5+19.3×4)×0.550-2×23.4×0.741=42.84(kPa)51 Ea(31)=(20+17.5×2.5+19.3×4)×0.737-2×11×0.859=84.98(kPa)Ea(32)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2)×0.737-2×11×0.859=107.24(kPa)Ea(41)=Ea(32)=107.24(kPa)Ea(42)=Ea(41)=107.24(kPa)Ea(51)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2.0)×0.518-2×50.9×0.720=15.36(kPa)Ea(52)=Ea(51)=15.36(kPa)Ea(61)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2.0)×0.530-2×50.9×0.728=16.60(kPa)Ea(62)=Ea(51)=16.60(kPa)2.4.2.2被动土压力计算Ep(41)=0+2×11×1.165=25.63(kPa)Ep(42)=(0+15.1×0.4)×1.356+2×11×1.165=33.82(kPa)Ep(51)=(0+15.1×0.4)×1.930+2×30.6×1.389=96.66(kPa)Ep(52)=(0+15.1×0.4+19.6×2)×1.930+2×30.6×1.389=172.32(kPa)Ep(61)=(0+15.1×0.4+19.6×2)×1.887+2×50.9×1.374=225.24(kPa)Ep(62)=(0+15.1×0.4+19.6×2+20.1×7.3)×1.887+2×50.9×1.374=502.12(kPa)2.4.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(41)=25.63-107.24=-81.61(kPa)Ep(42)=33.82-107.24=-73.42(kPa)Ep(51)=96.66-15.36=81.30(kPa)Ep(52)=172.32-15.36=156.96(kPa)Ep(61)=225.24-16.60=208.64(kPa)Ep(62)=502.12-16.60=485.52(kPa)51 图4FGHA段土压力分布图2.4.3土压力合力及作用点的计算：Ea(1)=1.4×(7.78+22.21)/2=20.99(KN/m)Ha(1)=1.4/3×(7.78×2+22.21)/(7.78+22.21)=0.59(m)Ea(2)=(0.38+42.84)×4/2=86.44(KN/m)Ha(2)=4/3×(0.38×2+42.84)/(0.38+42.84)=1.35(m)Ea(3)=(84.98+107.24)×2/2=192.22(KN/m)Ha(3)=2/3×(84.98×2+107.24)/(84.98+107.24)=0.96(m)Ea(4)=(73.42+81.61)×0.4/2=31.01(KN/m)Ha(4)=0.4-0.4/3×(73.42×2+81.61)/(73.42+81.61)=0.20(m)Ep(5)=(81.30+156.96)×2/2=238.26(KN/m)Hp(5)=2/3×(81.30×2+156.96)/(81.30+156.96)=0.89(m)Ep(6)=(208.64+485.52)×7.3/2=2533.68(KN/m)Hp(6)=7.3/3×(208.64×2+485.52)/(208.64+485.52)=3.16(m)Ea=20.99+86.44+192.22+31.01=330.66(KN/m)Ma=20.99×6.99+86.44×3.75+192.22×1.36+31.01×0.2=738.49(KN•m/m)2.4.4支撑轴力计算：经计算：∑MaD=738.49(KN•m/m)∑Ea=330.66(KN/m)由∑MD=0得：R=738.49/(8.9-1.5)=99.80(kN/m)51 反弯点反力P0计算：P0=330.66-99.80=230.86(kN/m)2.4.5桩长计算：设桩端进入第③-3层顶面以下x米处，由∑M=0得：1.2[738.49+330.66×(2+x)]=99.80(10.9+x-1.5)+238.26(0.89+x)+208.64x2/2+1/2[(485.52-208.64)×x/7.30]×x×(x/3)整理得：6.32x3+104.32x2-58.73x-529.6=0解之得：x=2.37m桩长H=10.9+2.37-1.1=12.17m，实取12.2m，经电算验算，满足要求。2.4.6最大弯矩计算：2.4.6.1R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第②-1层顶面以下x米处：99.80=20.99+0.38x+1/2(42.84-0.38)/4×x2整理得：5.31x2+0.38x-78.81=0解得：x=3.82米Mmax1=99.8×(1.4+3.82)-20.99×(0.59+3.82)-0.38×3.822/2-0.5×(42.84-0.38)×3.82/4×3.822/3=327.05(KN•m/m)2.4.6.2P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于第③-2层顶面以下x米处：230.86=1/2×[(156.96-81.30)x/2+81.30×2]x整理得：18.915x2+81.30x-230.86=0解得：x=1.953mMmax2=230.86×1.953-81.3×1.9532/2-1/2×1.953×(156.96-81.30)×1.953/2×1.953/3=324.51(KN•m/m)2.4.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。51 M=20.99´1.64+0.38´1.052/2+1/2´(42.84-0.38)´1.053/12=36.68(KN•m/m)2.4.8配筋计算按《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第4.1.11：取桩径φ900，桩心距1100,Mmax=327.05（kNM），取砼强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋12Φ20钢筋，，均匀布置，fy=300N/mm2，保护层厚度50mm，Φ8@200螺旋筋，Φ20@2000加强筋。As=12´314.2=3769mm2b==300´3769/(14.3´3.14´4502)=0.084a=1+0.75´0.084-[(1+0.75´0.084)2-0.5-0.625´0.084]1/2=0.303at=1.25-2a=0.644[M]=2/3´14.3´(450´sinpa)3+210´400´3769´(sinp+sinpa)/p=655kN×m>1.25´1.0´1.1Mmax(=446)满足要求！配筋率r=As/A=3620/(4502p)=5.69‰>rmin=4‰，满足设计要求！2.5支撑结构设计计算：内支撑结构采用钢筋混凝土支撑，取支撑力R=163KN/m，支撑对撑间距取为8m，角撑间距取为9m，立柱桩间距取10m。支撑梁截面为500×700，混凝土等级为C302.5.1支撑轴力：N角=1.25×163×9/cos45o=2449.6KNN对=1.25×163×8=1630.0KN取N=2449.6KN2.5.2支撑弯矩计算：2.5.2.1支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.7×25=10.94KN/mM1=1/10×10.94×102=109.4KN•m2.5.2.2支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0KN/m51 M2=1/10×10×102=100KN.m2.5.2.3支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=2449.6×10×3‰=73.49KN•m则支撑弯矩为：M=109.4+100+73.49=282.89KN•m2.5.3初始偏心距eie0=M/N=282.89×103/2449.6=115.5mm根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)中7.3.3可知：ea=h/30=23.3>20mm则ei=e0+ea=115.5+23.3=138.8mm2.5.4是否考虑偏心矩增大系数η∵l0/h=10/0.7=14.3>8.0∴要考虑由ξ1==0.5×14.3×0.5×0.7×103/2449.6=1.02>1.0取ξ1=1=1.007>1.0取ξ2=1=1.682×138.8=233.5mm2.5.5配筋计算：∵=233.5mm>0.3=199.5mm且N=2449.6KN2a=2×35=70mm实配：上下均为4Φ20，As=As’=1256mm251 2.5.6整体稳定性验算：稳定性系数：l0/b=10/0.5=20查表：=0.75可按构造配筋2.5.7联系梁：截面尺寸400×500，砼C30，上下均配4Φ16,Φ8@200四肢箍。2.6圈梁设计计算：本设计共分为三个段面，混凝土支撑直接作用于圈梁上，由于三个段面的作用力相差较大，分别为163KN，18KN，100KN，故圈梁设计分三段进行，设计圈梁均为800×1100，C30砼：2.6.1ABC段圈梁设计计算：2.6.1.1正截面强度计算=´163×92×1.25=1650KN•mαs=2000´106/(14.3´800´10652)=0.15γs=0.5(1+)=0.92As=1650´106/(0.92´210´1065)=8006实取2×9Φ25有As=8839As=8839mm2>ρmin´A=0.003´800´1100=2640mm2满足最小配筋率要求。2.6.1.2斜截面强度计算V=1/2´163´9´1.25=917KN0.7=0.7´1.43´800´1065=852.9KNV=917N满足要求2.6.2CDEF段圈梁设计计算：2.6.2.1正截面强度计算=´18×92×1.25=183KN•mαs=2000´106/(14.3´800´10652)=0.1551 γs=0.5(1+)=0.92As=183´106/(0.92´210´1065)=889<ρmin´A=0.003´800´1100=2640mm2故只需取2´5Φ20有As=3142。2.6.2.2斜截面强度计算V=1/2´18´9´1.25=101.25KN0.7=0.7´1.43´800´1065=852.9KN>V故只需取Φ8@200，四肢箍即可满足要求。2.6.3FGHA段圈梁设计计算：2.6.3.1正截面强度计算=´100×92×1.25=1012KN•mαs=2000´106/(14.3´800´10652)=0.15γs=0.5(1+)=0.92As=1012´106/(0.92´210´1065)=4918实取2´9Φ20有As=5652As=5652mm2>ρmin´A=0.003´800´1100=2640mm2满足最小配筋率要求。2.6.3.2斜截面强度计算V=1/2´100´9´1.25=563KN0.7=0.7´1.43´800´1065=852.9KN>V故只需取Φ8@200，四肢箍即可满足要求。2.7立柱强度计算：2.7.1上段钢立柱采用Φ325´10钢管a、立柱上所承受的竖向压力P支撑、联系梁、活载、自重P1=1.25´10´(4+11.3+10)+0.5´0.7´10´25/2+0.4´0.5´8´25/2+0.4´0.5´11.3´25=436KNb、使支撑纵向稳定所需的水平压力产生的竖向荷载P2=0.1´163´1.25´8=163KNc、Φ325´10钢管特征系数及强度验算：A=6010mm2W=1.48´106mm3i=112.851 L0=8m,λ=L0/i=70.9查表得Φ=0.745s=N/(ΦA)=(436+163)´103/(0.745´6010)=134<[f]2.7.2下段钢筋砼立柱强度验算：取立柱桩径900，基坑面下桩长L米,取qs=26KPaP=436+163+3.14´0.452´L´25×1.2=599+19.1LKNF=DfL=3.14´0.9´26´L=73.48L由F=1.2P得L=14.22实取L=14.5M配筋：主筋为14Φ20，螺旋筋Φ8@200,上部加密，加强筋Φ20@2000。2.8基坑止降水设计2.8.1止水桩长确定坑外水位取地面下1.0m，坑内水位取地面下8.50m。D=10.96m止水桩长为：h=8.5+10.96-1.1=18.4m2.8.2基坑止水帷幕设计基坑开挖范围内西侧和北侧有坳沟和暗塘分布,结合本基坑的开挖深度等情况，考虑目前普通深搅桩机的施工能力，确定深搅桩有效桩长为18.4m。基坑止水帷幕采用一排Φ700@900的双轴深搅桩，桩体搭接300mm。2.8.3降水设计本基坑基坑在坳沟、暗塘分布区采用单排深搅桩做止水帷幕，基坑内设集水坑排水。51 土木工程毕业设计第三章施工要求及监测方案3.1基坑施工要求（1）严格按《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)进行施工。（2）支护桩应进行间隔施工，确保桩的垂直度，注意施工安全。（3）深搅桩施工前应开挖沟槽，将上部地表障碍物清除，用粘土填实。施工中确保桩身垂直度与桩身搭接。施工中如遇障碍造成断桩，必须明确标明位置，并及时采取措施进行补强。（4）立柱桩、降水井位置应避开工程桩、柱、地梁及小型承台等，如相互矛盾立柱桩、降水井位置可作适当调整(立柱桩只能沿支撑轴线方向移动)。（5）基坑内土方应分层分区对称开挖；坑底留30cm土由人工清除，不得超挖；在开挖至底板设计标高(包括垫层)之后，先尽快满堂作好垫层至支护桩边，然后再进行桩基承台的开挖，承台应采用逐个直立开挖、砖砌外模护壁，不得大面积开挖。（6）挖土到位后及时浇筑承台和地下室底板，严禁暴露时间过长，作为拆撑的必要条件，要求底板砼必须浇筑至支护桩边。（7）土方开挖期间，应注意挖土机械不得损伤支护结构等，基坑四周严禁堆土或堆载，不得在桩墙顶部压顶板上碾压。（8）施工期间应加强基坑监测工作，重点对周围民房与道路进行监测51 土木工程毕业设计3.2基坑监测方案该工程为大面积深基坑工程，为了及时掌握基坑围护结构的安全性，了解基坑开挖对周围环境的影响，必须进行施工监测。3.2.1基坑及周围环境的监测、测试(1)压顶梁的水平位移监测：沿压顶梁每隔15m布置一个水平位移观测点。(2)深层水平位移监测：要求在支护桩外侧布设10个深层位移观测孔。测斜孔深不小于支护桩长，使用测斜仪逐段量测在基坑开挖过程中和地下室主体结构施工过程中整个支护桩深度范围内支护结构及外侧土体向基坑内的水平位移情况。(3)基坑周边道路沉降观测：沿周边道路每15m设一沉降观测点。(4)基坑周边建筑物沉降观测：每幢建筑物上设一组沉降观测点。(5)砼支撑轴力量测:布设9组应力量测点。3.2.2监测与测试的控制要求：(1)桩顶水平位移速率不超过2mm/d或累计水平位移不超过25mm；(2)深层水平位移速率不超过2mm/d或累计水平位移不超过25mm；(3)任何不正常的路面沉陷或路面沉陷不超过25mm或不超过2mm/d；(4)建筑物沉降速率不超过2mm/d或累计水平位移不超过15mm，差异沉不超过建筑物高度的2‰；(5)支撑轴力不超过设计值的80%。3.2.3观测频率基坑开挖施工前进行第一次观测，观测值作为初始值，基坑开挖前期每三天观测一次，中期每两天观测一次，开挖至坑底后每天观测一次，基坑或周围环境位移变形较大时，每天观测两次。基坑出现险情时，加密观测。观测成果应及时反馈给业主、监理、设计和施工单位。51 土木工程毕业设计第四章电算结果4.1ABC段深基坑支护设计排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)8.500嵌固深度(m)9.400桩顶标高(m)-1.100桩直径(m)0.900桩间距(m)1.100混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.100├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数151 土木工程毕业设计[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000---------------[土层信息]土层数5坑内加固土否内侧水位深度(m)8.500外侧水位深度(m)1.000弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土3.6019.59.513.4018.602粘性土0.9019.39.323.4016.903淤泥质土5.1015.15.111.008.704粘性土7.9019.19.1------5粘性土2.2019.69.6------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)160.013.4018.60合算6.40---260.023.4016.90合算6.36---360.011.008.70合算1.74---4120.013.4018.10合算4.00---5120.030.6018.50合算4.00---[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑1.0001.500---------支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)10.0015.00---2～---51 土木工程毕业设计[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.00010000.0003淤泥质土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005粘性土合算1.0001.0001.00010000.000[设计结果][结构计算]各工况：51 土木工程毕业设计51 土木工程毕业设计内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3359D14As3HPB235d8@20051 土木工程毕业设计[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)20桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)16.80[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)788.16581.82618.19837.43基坑外侧最大弯矩(kN.m)317.14856.99910.55336.96最大剪力(kN)310.93320.91401.13388.67段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33525D207854[7736]箍筋HRB335D8@2001508[-906]加强箍筋HRB335D20@2000154[整体稳定验算]51 土木工程毕业设计计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=1.871圆弧半径(m)R=19.426圆心坐标X(m)X=-1.477圆心坐标Y(m)Y=9.880[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:Mp———被动土压力及锚杆力对桩底的弯矩,其中锚杆力由等值梁法求得;Ma———主动土压力对桩底的弯矩;Ks=1.311〉1.200,满足规范要求![抗隆起验算]51 土木工程毕业设计Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=2.512>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=2.935>=1.15,满足规范要求。51 土木工程毕业设计[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);δ=0(mm)[抗管涌验算]51 土木工程毕业设计抗管涌稳定安全系数(K>=1.5):式中γ0———侧壁重要性系数;γ"———土的有效重度(kN/m3);γw———地下水重度(kN/m3);h"———地下水位至基坑底的距离(m);D———桩(墙)入土深度(m);K=2.882>=1.5,满足规范要求。----------------------------------------------------------------------4.2CDEF段深基坑支护设计[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)8.500嵌固深度(m)6.600桩顶标高(m)-1.10051 土木工程毕业设计桩直径(m)0.900桩间距(m)1.100混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.100├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)13.251放坡级数0超载个数1[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000---------------[土层信息]土层数4坑内加固土否内侧水位深度(m)8.500外侧水位深度(m)1.000弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.4019.59.515.0018.602粘性土4.6019.99.947.8018.803粘性土3.0019.69.630.6018.504粘性土10.3020.110.1------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)160.015.0018.60合算6.56---260.047.8018.80合算9.97---3120.030.6018.50合算8.06---4120.050.9017.90合算4.00---[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑1.0001.500---------支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)10.0015.00---2～---51 土木工程毕业设计[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.000[设计结果][结构计算]各工况：51 土木工程毕业设计51 土木工程毕业设计内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果]钢筋级别选筋As1HRB3352D20As2HRB3359D14As3HPB235d8@20051 土木工程毕业设计[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)20桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)14.00[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)251.5352.4455.72267.25基坑外侧最大弯矩(kN.m)6.1151.9355.176.49最大剪力(kN)78.4374.6993.3798.04段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33525D143848[3817]箍筋HRB335D12@1501508[-906]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]51 土木工程毕业设计计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.415圆弧半径(m)R=16.583圆心坐标X(m)X=-1.633圆心坐标Y(m)Y=9.789[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:Mp———被动土压力及锚杆力对桩底的弯矩,其中锚杆力由等值梁法求得;Ma———主动土压力对桩底的弯矩;Ks=3.113>=1.200,满足规范要求。[抗隆起验算]Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):51 土木工程毕业设计Ks=3.147>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=3.688>=1.15,满足规范要求。51 土木工程毕业设计[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);δ=18(mm)[抗管涌验算]51 土木工程毕业设计抗管涌稳定安全系数(K>=1.5):式中γ0———侧壁重要性系数;γ"———土的有效重度(kN/m3);γw———地下水重度(kN/m3);h"———地下水位至基坑底的距离(m);D———桩(墙)入土深度(m);K=2.734>=1.5,满足规范要求。----------------------------------------------------------------------4.2FGHA段深基坑支护设计[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)8.500嵌固深度(m)4.800桩顶标高(m)-1.10051 土木工程毕业设计桩直径(m)0.900桩间距(m)1.100混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.100├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)13.251放坡级数0超载个数1[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000---------------[土层信息]土层数5坑内加固土否内侧水位深度(m)8.500外侧水位深度(m)1.000弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.5017.57.510.0015.002粘性土4.0019.39.323.4016.903淤泥质土2.4015.15.111.008.704粘性土2.0019.69.6------5粘性土7.3020.110.1------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)160.010.0015.00合算4.00---260.023.4016.90合算6.36---360.011.008.70合算1.74---4120.030.6018.50合算4.00---5120.050.9017.90合算4.00---[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑1.0001.500---------51 土木工程毕业设计支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)10.0015.00---2～---[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.00010000.0003淤泥质土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005粘性土合算1.0001.0001.00010000.000[设计结果][结构计算]各工况：51 土木工程毕业设计51 土木工程毕业设计内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3359D20As3HPB235d8@20051 土木工程毕业设计[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)20桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)12.20[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)702.08315.53335.25745.96基坑外侧最大弯矩(kN.m)12.54344.71366.2513.32最大剪力(kN)201.44253.95317.44251.80段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33522D206912[6798]箍筋HRB335D12@1501508[-906]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]51 土木工程毕业设计计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.071圆弧半径(m)R=14.185圆心坐标X(m)X=-1.267圆心坐标Y(m)Y=9.219[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:Mp———被动土压力及锚杆力对桩底的弯矩,其中锚杆力由等值梁法求得;Ma———主动土压力对桩底的弯矩;Ks=1.299〉1.200,满足规范要求![抗隆起验算]51 土木工程毕业设计Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=3.399>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=3.993>=1.15,满足规范要求。51 土木工程毕业设计[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);δ=30(mm)[抗管涌验算]51 土木工程毕业设计抗管涌稳定安全系数(K>=1.5):式中γ0———侧壁重要性系数;γ"———土的有效重度(kN/m3);γw———地下水重度(kN/m3);h"———地下水位至基坑底的距离(m);D———桩(墙)入土深度(m);K=1.995>=1.5,满足规范要求。祝各位学弟学妹毕业设计顺利通过，走向社会工作大展宏图，前程什锦！！！工作室场景图橙站长欢迎您定做毕业设计哦51 土木工程毕业设计土木狗论坛www.tmgbbs.com提供海量的土木工程毕业设计大全免费下载，提供按计算书定做毕业设计。QQ765476453微信tmgbbs51'