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'某高层综合办公楼设计计算书毕业设计第一部分建筑部分工程概况：某市拟建高层综合办公楼。总建筑面积13941m²。主体结构11层，其中地下一层，地上十层。1－2层是沿街商业用房，层高4.5m，主要用于商业经营；3－10层层高为3.6米，主要是以涉外办公为主的写字楼，房屋总高37.8m。结构形式采用全现浇框架结构。结构设防烈度为7度，抗震等级为Ⅱ级。基础采用肋梁式筏板基础，基础埋深5.2m。本地区夏季平均气温25℃，冬季平均气温零下2℃，月平均相对湿度47—53%，年平均降水量820mm。降水主要集中在六、七、八三个月。地区的主导风向：冬季西北风，夏季西南风。本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为7.2m，纵轴轴距为7.8m和3.0m；本工程耐火等级为一级。内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块和玻璃幕墙，外墙装修使用仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，室内地面房间铺贴大理石地砖，室内顶棚主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设电梯四部和楼梯两部。地质条件：136
图1.1地质条件第二部分结构部分2.1结构布置及计算简图2.1.1结构承重方案选择根据建筑功能要求及建筑施工布置图，本工程采用全现浇框架结构，双向承重体系。2.1.2主要构件材料及尺寸估算1．主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用陶粒混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板采用C30混凝土，柱采用C40和C50混凝土，钢筋使用HPB235，HRB335和HRB400三种钢筋。2．主要构件的截面尺寸（1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/8~1/12）L=975mm~650mm，取h=700mm136
b=（1/2~1/3）h=350mm~233mm，取b=350mm纵向框架梁，最大跨度L=7.2m，h=（1/12~1/13）L=600mm~480mm，取h=600mmb=（1/2~1/3）h=300mm~200mm，取b=300mm（2）框架柱：初定边柱尺寸700mm×700mm，中柱800mm×800mm，角柱800mm×800mm，一、二层框架柱混凝土强度等级C50，三至十层框架柱混凝土强度等级C40。（2—1）（2—2）其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取12kN/m2，F为按简支状态计算的柱的负荷面，β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级二级的框架结构轴压比，边柱和中柱的负荷面积分别是7.2m×3.9m和7.2m×5.4m。边柱中柱所以边柱取700mm×700mm，中柱取800mm×800mm。2.1.3框架结构计算简图和结构平面布置图136
图2.1框架结构计算简图136
图2.2结构平面布置图136
2.2楼面、屋面板计算2.2.1楼盖和屋盖的工程做法：（选自《88J1—1工程做法》）屋面做法：屋11—D1—Ⅱ5满涂银粉面层保护剂0.03kN/m2SBS改性沥青防水卷材0.25×2=0.5kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层17×0.020=0.34kN/m2最薄30厚1：0.2：3.5水泥粉煤灰页岩陶粒找2%坡16×0.030=0.48kN/m2120厚水泥聚苯颗粒板7.5×0.12=0.9kN/m22.25kN/m2屋面顶棚做法：棚3612厚矿棉吸声板面层4×0.012=0.048kN/m2T型轻钢次龙骨0.03kN/m2T型轻钢主龙骨0.03kN/m210号镀锌低碳钢丝0.012kN/m2现浇钢筋混凝土楼板底留钢筋吊环0.12kN/m2楼面做法：楼12（浮铺疏水防滑胶板楼面）浮铺13厚疏水防滑胶板20厚1：2.5水泥砂浆抹面压实赶光17×0.02=0.34kN/m220厚1：3水泥砂浆保护层17×0.02=0.34kN/m21.5厚聚氨酯涂膜防水层20厚1：3水泥砂浆找平层17×0.02=0.34kN/m2最薄处30厚C15细石混凝土25×0.03=0.75kN/m22.34kN/m2楼15B（大理石楼面）136
铺20厚大理石板，灌稀水泥浆擦缝28×0.02=0.56kN/m2撒素水泥面0.01kN/m230厚1：3干硬性水泥砂浆粘结层17×0.02=0.51kN/m260厚CL7.5轻集料混凝土垫层16×0.06=0.96kN/m22.04kN/m2楼23D（硬实木复合地板楼面）9.5厚硬实木复合地板0.2kN/m215厚松木毛地板45°斜铺0.2kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层17×0.02=0.34kN/m260厚CL7.5轻集料混凝土垫层13.5×0.06=0.81kN/m21.55kN/m2楼面顶棚做法：棚36（矿棉吸声板吊顶）12厚矿棉吸声板面层4×0.012=0.048kN/m2T型轻钢次龙骨0.030kN/m2T型轻钢主龙骨0.030kN/m210号镀锌低碳钢丝0.012kN/m2现浇钢筋混凝土楼板底留钢筋吊环0.12kN/m2棚41（矿棉吸声板走道吊顶）15厚大单侧开槽矿棉吸声板面层4×0.015=0.060kN/m2T型轻钢龙骨0.030kN/m2U型轻钢龙骨0.030kN/m2钢筋吊杆现浇钢筋混凝土楼板底留钢筋吊环136
0.12kN/m2棚49（铝板条吊顶）0.5—0.8厚铝条板0.26×0.5=0.12kN/m2U型轻钢龙骨0.03kN/m2吊杆下部固定于吊件上，上部焊于L40*40*4角钢L40*40*4角钢用膨胀螺栓固定于钢筋混凝土楼板上0.15kN/m22.2.2屋面和楼面板的荷载屋面和楼面板的荷载取自《建筑荷载规范》（GB50009—2001）。屋面：屋面活荷载：0.5kN/m2（不上人屋面）屋面恒载：屋11—D1—Ⅱ52.25kN/m2现浇屋面板3kN/m2棚360.12kN/m2合计：5.37kN/m2屋面荷载标准值：0.5＋5.37=5.87kN/m2屋面荷载设计值：0.5×1.4+5.37×1.2=7.144kN/m2楼面：（1）一般房间：楼面活荷载：2.0kN/m2楼面恒载：楼15B2.04kN/m2现浇屋面板3kN/m2棚360.12kN/m2合计：5.16kN/m2楼面荷载标准值：2.0＋5.16=7.16kN/m2楼面荷载设计值：2.0×1.4+5.16×1.2=8.29kN/m2（2）会议室：楼面活荷载：2.0kN/m2136
楼面恒载：楼23D1.55kN/m2现浇屋面板3kN/m2棚360.12kN/m2合计：4.67kN/m2楼面荷载标准值：2.0＋4.67=6.67kN/m2楼面荷载设计值：2.0×1.4+4.67×1.2=8.40kN/m2（3）走道楼面活荷载：2.5kN/m2楼面恒载：楼15B2.04kN/m2现浇楼面板2.5kN/m2棚360.12kN/m2合计：4.66kN/m2楼面荷载标准值：2.0＋4.66=6.66kN/m2楼面荷载设计值：2.0×1.4+4.66×1.2=8.99kN/m2（4）卫生间楼面活荷载：2.0kN/m2楼面恒载：楼122.34kN/m2现浇屋面板3kN/m2棚360.15kN/m2合计：5.49kN/m2楼面荷载标准值：2.0＋5.49=7.49kN/m2楼面荷载设计值：2.0×1.4+5.49×1.2=9.39kN/m22.2.3楼板计算根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板分为双向板和单向板，单向板按规范要求沿长边布置足够的构造钢筋。楼板按照弹性方法进行计算。136
双向板按弹性理论的计算方法：①多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。②多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。图2.3连续双向板的计算图示（1）标准层楼板计算：标准层楼板区格划分：136
图2.4标准层楼板区格图说明：整块楼面板分为单、双向板两种。C板按单向板计算，其余各板按双向板计算。单、双向板相连接的支座处，按两边板分别计算的最大弯矩进行配筋。双向板设计：①板A+图2.5板A按三边固定，一边简支计算：荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=7.242kN/m2q/2=1.4kN/m2g+q=8.292kN/m2136
弯矩计算：M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×7.242×7.2²+0.0506×1.4×7.2²=11.976kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×7.242×7.2²+0.04478×1.4×7.2²=10.336kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×8.292×7.2²=-24.631kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×8.292×7.2²=-23.04kN·m②板B图2.6板B按两边固定，两边简支计算。荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=7.242kN/m2q/2=1.4kN/m2g+q=8.292kN/m2弯矩计算：M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×7.242×7.2²+0.0506×1.4×7.2²=11.976kN·m136
M2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×7.242×7.2²+0.04478×1.4×7.2²=10.336kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×8.292×7.2²=-24.631kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×8.292×7.2²=-23.04kN·m③板D板D按两边固定，两边简支计算。荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2g=1.2×5.49=6.588kN/m2g+q/2=7.988kN/m2q/2=1.4kN/m2g+q=9.388kN/m弯矩计算：M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×7.988×7.2²+0.0506×1.4×7.2²=13.844kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×7.988×7.2²+0.04478×1.4×7.2²=11.963kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×9.388×7.2²=-27.74kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×9.388×7.2²=-26.086kN·m④板E136
图2.8板E按三边固定，一边简支计算。荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.64kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.09kN/m2弯矩计算：M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.64×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=16.00kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×8.64×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=13.88kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×11.09×7.2²=-30.25kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×11.09×7.2²=-28.30kN·m⑤板F136
图2.9板F按两边固定，两边简支计算。荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.64kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.09kN/m2弯矩计算:M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.64×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=16.00kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×8.64×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=13.88kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×11.09×7.2²=-30.25kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×11.09×7.2²=-28.30kN·m⑥板G图2.10板G按三边固定，一边简支计算。荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2g=1.2×4.67=5.60kN/m2136
g+q/2=7.00kN/m2q/2=1.4kN/m2g+q=8.40kN/m2弯矩计算：M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×7.00×7.2²+0.0506×1.4×7.2²=12.586kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×7.00×7.2²+0.04478×1.4×7.2²=10.885kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×8.40×7.2²=-24.952kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×8.40×7.2²=-23.04kN·m⑦板H图2.11板H按三边固定，一边简支计算。200厚陶粒混凝土砌块隔墙折算为恒载：（7.2-0.3）×（3.6-0.15）×0.15=4.761kN³G=6×4.761=28.566kN28.566/（7.8×7.2）=0.51kN/m2荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2g=1.2×（5.16+0.51）=6.804kN/m2g+q/2=7.854kN/m2q/2=1.4kN/m2136
g+q=8.904kN/m2弯矩计算：M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×7.854×7.2²+0.0506×1.4×7.2²=11.71kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×7.854×7.2²+0.04478×1.4×7.2²=10.11kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×8.904×7.2²=-24.29kN·mM2´=M2"=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×8.904×7.2²=-22.72kN·m单向板设计：图2.12单向板区格区格C按照单向板计算，荷载设计值：8.99kN/m2板的计算跨度3000mm，取1m板宽做为计算单元。跨中弯矩：（2—3）支座弯矩：（2—4）表2.1楼面板跨中配筋表区格方向h0(mm)M(kN·m)As（mm²）As=rminbh(mm²)配筋实配钢筋As(mm²)Al0113011.983153218@150335l0213010.342713218@150335136
Bl0113011.983153218@150335l0213010.342713218@150335Cl018010.122172146@130218Dl0113013.843653218@150335l0213011.963143218@150335El01130164243218@120419l0213013.883663218@120419Fl01130164243218@120419l0213013.883663218@120419Gl0113012.593313218@150335l0213010.892853218@150335Hl0113011.713073218@140359l0213010.11264.9321.88@140359表2.2楼面板支座配筋表位置h0(mm)M(kN·m)As(mm²)As=rminbh配筋实配钢筋As(mm²)A—A13024.63667.532110@110714A—B13024.63667.532110@110714A—C13023.0462232110@110714A—D13027.74757.632110@100785A—E13030.25831.432110@100785A—F13030.25831.432110@100785A—G13024.95676.732110@110714A—H13024.63667.532110@110714B—C13023.0462232110@100785C—D13026.09709.632110@110714C—E13028.377432110@100785C—F13028.377432110@100785C—G13023.0462232110@110714C—H13022.72612.932110@100785E—G13030.25831.432110@100785G—G13024.95676.732110@110714首层楼板计算：136
图2.13首层楼板区格图说明：整块楼面板分为单、双向板两种。C板按单向板计算，其余各板按双向板计算。单、双向板相连接的支座处，按两边板分别计算的最大弯矩进行配筋。①板A图2.14板A按三边固定，一边简支计算。荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.579kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.092kN/m2弯矩计算:M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.579×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=19.50kN·m136
M2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×8.579×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=15.14kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×11.092×7.2²=-37.37kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×11.092×7.2²=-32.25kN·m②板B板B按两边固定，两边简支计算：荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.579kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.092kN/m2弯矩计算：M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.579×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=21.00kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×8.579×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=18.58kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×11.092×7.2²=-43.46kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×11.092×7.2²=-40.76kN·m③板D136
图2.16板D按两边固定，两边简支计算。荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.49=6.588kN/m2g+q/2=9.038kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.488kN/m2弯矩计算：M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×9.038×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=13.844kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×9.038×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=11.963kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×11.488×7.2²=-27.74kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×11.488×7.2²=-26.086kN·m④板E图2.17板E按三边固定，一边简支计算。136
荷载设计值：q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.64kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.09kN/m2M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.64×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=16.00kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02104×8.64×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=13.88kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×11.09×7.2²=-30.25kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×11.09×7.2²=-28.30kN·m⑤板F图2.18板F按两边固定，两边简支计算。q=1.4×3.5=4.9kN/m2g=1.2×5.16=6.192kN/m2g+q/2=8.64kN/m2q/2=2.45kN/m2g+q=11.09kN/m2M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02456×8.64×7.2²+0.0506×2.45×7.2²=16.00kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2136
=0.02104×8.64×7.2²+0.04478×2.45×7.2²=13.88kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×11.09×7.2²=-30.25kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×11.09×7.2²=-28.30kN·m图2.12单向板区格区格C按照单向板计算，荷载设计值：8.99kN/m2板的计算跨度3000mm，取1m板宽做为计算单元。跨中弯矩：支座弯矩：表2.3首层顶板跨中配筋表区格方向h0(mm)M(kN·m)As(mm²)As=rminbh(mm²)配筋实配钢筋As(mm²)Al0113019.552232110@140561l0213015.1440132110@140561Bl011302156432110@140561l0213018.5849632110@140561Cl01805.061312148@130387Dl0113013.8436532110@140561l0213011.9631432110@140561El011301642432110@120654l0213013.8836632110@120654136
Fl011301642432110@120654l0213013.8836632110@120654表2.4首层顶板支座配筋表位置h0(mm)M(kN·m)As(mm²)As=rminbh(mm²)配筋实配钢筋As(mm²)A—A13037.37104632114@1301184A—B13043.46123832114@1301184A—C13032.2589132114@1301184A—D13037.37104732114@1301184A—E13037.37104732114@1301184A—F13037.37104732114@1301184B—C13040.76115332114@1301184C—D13026.0971032114@1301184C—E13028.377432114@1301184C—F13028.377432114@1301184屋面板计算：图2.19屋面板区格划分整块楼面板分为单、双向板两种。中间跨按单向板计算，边跨各板按双向板计算。单、双向板相连接的支座处，按两边板分别计算的最大弯矩进行配筋。136
图2.20板A按三边固定，一边简支板计算：荷载设计值：q=1.4×0.5=0.7kN/m2g=1.2×5.37=6.444kN/m2g+q/2=6.794kN/m2q/2=0.35kN/m2g+q=7.144kN/m2弯矩计算:M1=（0.026+0.2×0.0159）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.02918×6.794×7.2²+0.0506×0.35×7.2²=11.20kN·mM2=（0.0159+0.2×0.026）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.0211×6.794×7.2²+0.04478×0.35×7.2²=8.24kN·mM1´=M1"=-0.065×(g+q)×l01²=-0.065×7.144×7.2²=--21.22kN·mM2´=-0.0561×(g+q)×l01²=-0.0561×7.144×7.2²=-19.85kN·m图2.21两边固定，两边简支板计算：荷载设计值：q=1.4×0.5=0.7kN/m2g=1.2×5.37=6.444kN/m2136
g+q/2=6.794kN/m2q/2=0.35kN/m2g+q=7.144kN/m2弯矩计算：M1=（0.0279+0.2×0.0232）×（g+q/2）l01²+（0.0434+0.2×0.0361）ql01²/2=0.03254×6.794×7.2²+0.0506×0.35×7.2²=12.38kN·mM2=（0.0232+0.2×0.0279）×（g+q/2）l01²+（0.0361+0.2×0.0434）ql01²/2=0.02878×6.794×7.2²+0.04478×0.35×7.2²=10.95kN·mM1´=-0.0756×(g+q)×l01²=-0.0756×7.144×7.2²=--28.00kN·mM2´=-0.0709×(g+q)×l01²=-0.0709×7.144×7.2²=-26.26kN·m图2.22荷载设计值：g+q=7.144kN/m2板的计算跨度3000mm，取1m板宽作为计算单元。跨中弯矩：M=1/8ql²=1/8×7.144×9=8.037kN·m支座弯矩：M=-1/12ql²=-1/12×7.144×9=-5.36kN·m表2.5屋面板跨中配筋表区格方向h0(mm)M(kN·m)As(mm²)As=rminbh(mm²)配筋实配钢筋As(mm²)Al0113012.38326321.88@140359136
l0213010.95287.4321.88@140359Bl0113011.2294.2321.88@140359l021308.24215321.88@140359Cl01808.04171.3214.56@160251表2.6屋面板支座配筋表位置h0(mm)M(kN·m)As(mm²)As=rminbh(mm²)配筋实配钢筋As(mm²)A—B1302876532110@100870A—C13026.2671432110@100870B—C13019.8553132110@1408702.3竖向荷载计算2.3.1横向框架计算单元根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，计算单元宽度为7.2米，如图所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。136
图2.23横向框架计算单元2.3.2恒荷载作用下框架结构内力计算荷载计算： 屋面：屋面做法：屋II—D1—II5：2.25kN/m2150mm厚现浇混凝土楼板：3.75kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：6.12kN/m2屋面做法：屋II—D1—II5：2.25kN/m2100mm厚现浇混凝土楼板：2.5kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：4.87kN/m2楼面：楼面做法：2.04kN/m2136
150mm厚现浇混凝土楼板：3.75kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：5.91kN/m楼面做法：2.04kN/m2100mm厚现浇混凝土楼板：2.50kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：4.66kN/m2梁自重：0.35×（0.7-0.15）×25+0.375=5.187kN/m0.25×（0.5-0.1）×25+0.136=2.636kN/m图2.24各层梁上作用的恒载在上图中，q1、q1′分别代表横梁自重，是均布荷载形式；q2和q2′分别代表房间和走廊传给横梁的梯形和三角形荷载。q1=5.187kN/mq1′=2.636kN/mq2和q2′代表房间和走廊传给横梁的梯形和三角形荷载，需要将其转化为等效均布荷载。梯形荷载（2—5）三角形荷载（2—6）136
横向框架恒荷载：屋面板：29.61＋5.187=34.797kN/m（7.8m跨）21.92+2.636=24.556kN/m（3.0m跨）楼面板：28.60+5.187=33.787kN/m（7.8m跨）10.845+2.626=13.481kN/m（3.0m跨）梁、柱线刚度计算：表2.7横梁线刚度计算类别Ecb×hIlEcI/l1.5EcI/l2EcI/l（） (mm×mm)（） （m） （） （） 边横梁3×104350×7001.0×10107.83.846×10105.769×10107.692×1010中横梁3×104250×5002.6×101032.6×10103.9×10105.2×1010表2.8柱线刚度ic计算层次hEcb×hIEcI/l（mm）（）（mm×mm）（） 1—245003.45×104700×7002×101015.333×1010800×8003.413×101026.166×10103—1036003.25×104700×7002×101018.056×1010800×8003.413×101030.812×1010136
图2.25横向中框架梁、柱线刚度（单位：1010）所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。2．分层法计算恒荷载作用下的框架结构内力分层法的计算要点：①136
作用在某一层的框架梁上的竖向荷载只对本楼层的梁和与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。②除底层以外的其它各层柱的线刚度均乘折减系数0.9。③除底层以外的其它各层柱的弯矩传递系数取1/3。各层的节点分配系数和固端弯矩计算，以第十层为例：第10层的节点分配系数和固端弯矩：μ1=i1/Σi=(18.056×0.9)/(18.056×0.9+34.797)=0.679μ2=i2/Σi=34.797/(18.056×0.9+34.797)=0.321μ3=i3/Σi=(0.9×30.812)/(0.9×30.812+34.797+24.556)=0.606μ4=i4/Σi=34.797/(0.9×30.812+34.797+24.556)=0.167μ5=i5/Σi=24.556/(0.9×30.812+34.797+24.556)=0.227恒载作用下梁端弯距MBC=-MCB=-ql2/12=-34.797×7.82/12=-176.52kN·mMCD=-ql2/12=-24.556×32/12=-18.42kN·m0.3210.1670.227136
0.679 0.606 -176.42176.42-18.42119.7956.63-26.39-95.75-35.87-13.228.32 8.964.24-4.73-17.16-6.43128.75-128.75173.26-112.91-60.72 43.92 -37.64 图2.26第十层24.21 -22.321 69.21 -60.773.42 -6.272.63 -66.97 0.3770.404 0.1920.1050.1410.404 0.377 -171.3171.3-10.1169.2132.89-16.92-60.77-22.73-8.4616.45 3.421.62-1.73-6.2-2.3272.63-145.25169.1-66.97-35.16 24.21 -22.32 图2.27第三~九层25.9 -23.82 73.83 -64.483.86 -6.9977.69 -71.47 0.40.431 0.2040.1110.150.365 0.34 -171.3171.3-10.1162.5234.95-17.89-54.8-24.18-8.9517.48 3.271.83-1.94-5.94-2.6265.79-143.47168.95-60.74-37.35 21.93 -20.25 图2.28第二层136
23.57 -21.64 66.98 -58.193.72 -6.7470.7 -64.93 0.3610.391 0.2180.1180.160.391 0.361 -171.3171.3-10.1166.9837.34-19.02-58.19-25.79-9.5118.67 3.722.07-2.2-6.74-2.9970.7-141.4168.75-64.93-38.89 23.57 -21.64 图2.29第一层22.55 -20.71 64.24 -55.933.42 -6.2167.66 -62.14 0.3470.375 0.2090.1130.1540.416 0.386 -171.3171.3-10.1171.2635.8-18.21-62.22-24.82-9.1117.9 3.791.9-2.02-6.91-2.7675.05-142.71168.27-69.13-37.69 37.53 -34.57 图2.30地下一层节点弯矩二次调整：在用分层法计算竖向荷载作用下的结构内力时，计算的框架节点处弯矩之和不等于零，这是由于分层计算单元与实际结构不符带来的误差，因此要对节点不平衡力矩再做一次弯矩分配，予以修正。以第九层框架为例，说明节点不平衡力矩的分配过程。第九层框架边柱节点，上下层框架传来弯矩分别是43.92kN·m，24.21kN·m。节点各构件分配到的弯矩分别为：136
第九层框架中柱节点，上下层框架传来弯矩分别是-37.64kN·m，-22.32kN·m。节点各构件分配到的弯矩分别为：将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 72.63 -66.9743.92 -37.64-27.52 22.689.03 -82.01 0.3770.404 0.1920.1050.1410.404 0.377 72.63-145.25169.1-66.97-35.1624.21 -22.32 -27.52-13.086.322.68.4569.32-158.33175.4-66.69-26.71 图2.31第九层弯矩二次调整其他各层的不平衡弯矩分配结果见恒荷载作用下弯矩图。136
2.3.3活荷载作用下框架结构内力计算屋面活荷载：0.5kN/m²，(不上人屋面)——选自《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）搂面活荷载：一、二层商场：3.5kN/m²，普通房间：2.0kN/m²，走廊：2.5kN/m²图2.32各层梁上作用的活荷载楼面活荷载按梯形和三角形荷载分配到梁上，折算为矩形荷载为：活载作用下节点分配系数同恒载作用下节点分配系数相同。固端弯矩：136
0.3210.1670.2270.679 0.606 -12.26412.264-1.6888.333.93-1.77-6.41-2.4-0.891.97 0.60.29-0.33-1.19-0.458.93-8.9312.13-7.6-4.54 3.03 -2.57 图2.33第十层6.89 -5.7 19.82 -15.320.86 -1.7720.68 -17.09 0.3770.404 0.1920.1050.1410.404 0.377 -49.06249.062-8.43819.829.37-4.27-15.32-5.73-2.144.69 0.860.42-0.49-1.77-0.6620.68-41.4148.99-17.09-14.83 6.89 -5.7 图2.34三至九层7.37 -6.08 21.15 -16.250.97 -222.12 -18.25 0.40.431 0.2040.1110.150.365 0.34 -49.06249.062-8.43817.9110.01-4.51-13.81-6.09-2.265.01 0.820.46-0.56-1.7-0.7518.73-40.8549-15.51-15.28 136
6.24 -5.17 11.79 -10.44 33.57 -27.951.79 -3.3835.36 -31.33 0.3610.391 0.2180.1180.160.391 0.361 -85.85580.855-8.43833.5718.72-9.14-27.95-12.39-4.579.36 1.791-1.1-3.38-1.535.36-70.7184.98-31.33-22.33 11.79 -10.44 图2.36第一层11.25 -9.99 32.1 -26.861.64 -3.1133.74 -29.97 0.3470.375 0.2090.1130.1540.416 0.386 -85.85585.855-8.43835.7217.94-8.75-29.88-11.92-4.388.97 1.820.92-1.01-3.46-1.3837.54-71.3885.06-33.34-21.74 18.77 -16.67 图2.37地下一层节点弯矩二次调整：同恒荷载作用下一样，在活荷载作用下也要对节点不平衡力矩再做一次弯矩分配，予以修正。以第九层框架为例，说明节点不平衡力矩的分配过程。136
第九层框架边柱节点，上下层框架传来弯矩分别是3.03kN·m，6.89kN·m。节点各构件分配到的弯矩分别为：第九层框架中柱节点，上下层框架传来弯矩分别是-2.57kN·m，-5.7kN·m。节点各构件分配到的弯矩分别为：将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图 20.68 -17.093.03 -2.57-4.01 3.1219.7 -16.54 0.3770.404 0.1920.1050.1410.404 0.377 20.68-41.4148.99-17.09-14.836.89 -5.7 -4.01-1.890.873.121.1723.56-43.349.86-19.67-13.66 图2.38第九层其他各层的不平衡弯矩分配结果见活荷载作用下弯矩图。136
2.3.4竖向荷载作用下梁、柱内力计算梁端、柱端弯矩见弯矩图。梁端剪力：图2.39梁端剪力示意图（2—7）（2—8）柱轴力：图2.40柱轴力示意图1边柱（上）：（2—9）中柱（上）：（2—10）边柱（下）：（2—11）中柱（下）：（2—12）136
以恒载作用下，第十层梁端剪力和柱轴力为例，说明计算过程。第十层框架梁边跨BC的梁端弯矩为109.22kN·m和141.88kN·m。根据公式。计算梁端剪力：第十层框架梁边跨CD的梁端弯矩为44.52kN·m和44.52kN·m。根据公式。计算梁端剪力。第十层框架柱边柱（B柱）的柱端剪力：柱顶轴力：上部结构传来的轴力：轴力：柱底轴力：上部结构传来的轴力：轴力：第十层框架柱中柱（C柱）的柱端剪力：柱顶轴力：上部结构传来的轴力：136
柱顶轴力：柱底轴力：上部结构传来的轴力：柱底轴力：其他层梁端剪力和柱轴力见下表：表2.9恒载作用下梁端剪力、柱轴力序号梁端剪力柱轴力边跨中跨A柱B柱VbVc左Vc右Vd左N顶N底N顶N底10131.52139.936.8336.83288.99335.3359.63420.119130.02133.5220.2220.22573.75666.37643.36764.328129.8133.7420.2220.22858.29997.22927.311108.757129.8133.7420.2220.221142.831328.071211.261453.186129.8133.7420.2220.221427.371658.921495.211797.615129.8133.7420.2220.221711.911989.771779.162142.044129.8133.7420.2220.221996.452320.622063.112486.473129.85133.6920.2220.222280.992651.472347.012830.852129.63133.9120.2220.222565.532982.322631.133175.451129.46134.0720.2220.222854.783329.452926.293546.21表2.10活载作用下梁端剪力、柱轴力序号梁端剪力柱轴力边跨中跨A柱B柱VbVc左Vc右Vd左N顶N底N顶N底109.2399.6373.3753.37v515.7215.7223.7823.78937.06738.41316.8816.8878.7178.71132.85132.85837.1138.37116.8816.88141.74141.74241.88241.88737.1138.37116.8816.88204.77204.77350.91350.91637.1138.37116.8816.88267.8267.8459.94459.94537.1138.37116.8816.88330.83330.83568.97568.97437.1138.37116.8816.88393.86393.86678678337.11538.36616.8816.88456.89456.89787.03787.03237.11138.3716.8816.88519.92519.92896.06896.06164.78667.29916.8816.88630.07630.071034.021034.02136
梁跨中弯矩计算：以第十层边跨的跨中弯矩计算为例，说明跨中弯矩计算过程。跨中弯矩按调幅以后的支座弯矩计算，一般不小于按简支梁计算的跨中弯矩的一半。第十层边跨BC梁的梁端弯矩调幅后为109.22kN·m和141.88kN·m，按照公式：（2—13）跨中弯矩为：其他各层梁的跨中弯矩见下表：表2.11竖向荷载作用下跨中弯矩计算（单位：kN·m）层次恒载作用下活载作用下BC跨CD跨BC跨CD跨10139.0813.88.7161.279123.467.5836.336.338125.617.5835.906.337125.617.5835.906.336125.617.5835.906.335125.617.5835.906.334125.617.5835.906.333125.077.5835.856.332126.037.5835.416.331127.087.5864.276.33136
图2.41恒载作用下框架弯矩图（单位：kN·m）136
图2.42活载作用下框架弯矩图（单位：kN·m）136
2.4横向水平地震作用下框架结构内力、侧移计算。2.4.1建筑物的重力荷载代表值的计算（1）屋面及楼面的永久荷载标准值：不上人屋面：屋面做法：屋II—D1—II5：2.25kN/m2150mm厚现浇混凝土楼板：3.75kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：6.12kN/m2楼面：一般房间：楼面做法：2.04kN/m2150mm厚现浇混凝土楼板：3.75kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：5.91kN/m2走廊：楼面做法：2.04kN/m2100mm厚现浇混凝土楼板：2.50kN/m2顶棚做法：棚36：0.12kN/m2合计：4.66kN/m2（2）屋面及楼面的活荷载标准值：屋面活荷载：不上人屋面：0.5kN/m2屋面雪荷载：0.3kN/m2楼面活荷载：一般房间：2.0kN/m2走廊：2.5kN/m2底层商店：3.5kN/m2（3）梁、柱、墙、门重力荷载计算①梁、柱重力荷载标准值：136
表2.12梁、柱重力荷载标准值层次构件b(m)h(m)γ(kN/m3)g1(kN/m)g2(kN/m)g(kN/m)L(m)nGi(kN)∑Gi(kN)1—2层边横梁0.350.7256.1250.3746.4997.518877.3652010.08中横梁0.250.5253.1250.1363.2612.7979.242纵梁0.30.6254.50.3064.8066.85321053.475边柱0.70.72512.250.61312.8634.5221273.4372331.84中柱0.80.825160.816.84.5141058.43—10层边横梁0.350.7256.1250.3746.4997.518877.3652010.08中横梁0.250.5253.1250.1363.2612.7979.242纵梁0.30.6254.50.3064.8066.85321053.475边柱0.70.72512.250.61312.8633.6221018.751865.47中柱0.80.825160.816.83.614846.72表中数据说明：b—框架梁宽，框架柱边长h—框架梁高，框架柱边长γ—材料容重g1—不考虑装修的构件重力荷载g2—构件装修的重力荷载g—构件总的重力荷载，g1+g2L—构件计算长度，梁取净长，柱取层高n—构件数量②墙体重力荷载标准值：外墙和内墙均为200mm厚的陶粒混凝土空心砌块，外墙外刷仿金属面涂料，内情为抹灰20mm，外墙单位墙面重力荷载为：5×0.2＋17×0.02×2=1.68kN/m2136
内墙单位墙面重力荷载为：5×0.2＋17×0.02×2=1.68kN/m2外墙一至二层玻璃幕墙，1.5kN/m2③门、窗重力荷载标准值:塑钢门、窗单位面积重力荷载，0.4kN/m2（4）重力荷载代表值：G10：女儿墙：1×57.6×2×1.68＝193.54kN1/2外墙：3.6/2×（57.6×2×1.68＋28.8×3.6/2×1.5-4×8×1.1×2.1×0.4）=396.55kN1/2内墙：0.5×3.6×57.6×2×1.8×1.68-16×1×0.3×0.4=346.45kN屋面重：57.6×18.6×（6.12+0.15）=6717.43kN梁重：2010.08kN1/2柱重：1/2×1865.47=932.74kN总计：10596.79kNG9—G4：外墙：3.6×57.6×2×16.8+28.8×3.6×1.5-32×2.1×2.1×0.4=795.80kN内墙：3.6×57.6×2×1.68-16×1×2.1×0.4=683.29kN楼面重：（0.75+5.91）×7.8×2×57.6+（4.66+1.0）×3×57.6=6962.46kN梁重：1865.47kN柱重：1865.47kN总计：12317.10kNG3：外墙：3.6×57.6×2×1.68+28.8×1/2×3.6×1.5-32×2.1×2.1×0.4=718.04kN内墙:3.6×57.6×2×1.68-16×1×2.1×0.4=683.29kN楼面重：（0.75+5.91）×7.8×2×57.6+（4.66+1.0）×3×57.6=6962.46kN梁重：2010.08kN136
柱重：1865.47kN总计：12239.34kNG2：外墙：4.05×57.6×1.68+1.8×5.76×1.68+2.25×57.6×1.5-16×2.1×2.1×0.4-16×2.1×1.0×0.4=718.83kN内墙：4.05×57.6×2×1.68-16×1×2.1×0.4=770.38kN楼面重：（5.91+0.75）×7.8×2×57.6+（4.66+1.0）×3×57.6=6962.46kN梁重：2010.08kN柱重:2/1×(2331.837+1865.47)=2098.65kN总计：12560.4kNG1：外墙：4.05×57.6×1.68+4.05×57.6×1.5-16×2.1×2.1×0.4=796.03kN内墙：4.05×57.6×2×1.68-16×1×2.1×0.4=857.47kN楼面重：（5.91+1.75）×7.8×2×57.6+（4.66+1.0）×3×57.6=7861.02kN梁重：2010.08kN柱重：2331.837kN总计：13856.44kN图2.43各质点的重力荷载代表值136
2.4.2横向框架侧移刚度计算横梁线刚度ib和柱线刚度ic计算分别见下表：表2.13横梁线刚度ib计算类别Ecb×hIlEcI/l1.5EcI/l2EcI/l（） (mm×mm)（） （m） 边横梁3×104350×7001.0×10107.83.846×10105.769×10107.692×1010中横梁3×104250×5002.6×101032.6×10103.9×10105.2×1010表2.14柱线刚度ic计算层次hEcb×hIEcI/l（mm）（）（mm×mm）（） 1—245003.45×104700×7002×101015.333×1010800×8003.413×101026.166×10103—1036003.25×104700×7002×101018.056×1010800×8003.413×101030.812×10102．中框架柱的侧移刚度D值计算：136
楼层计算简图 Kα一般层 i2 i1i2 K=i1+i2+i3+i4/2icα=K/(2+K) ic ic i4 i3i4 底层 K=i1+i2/icα=(0.5+K)/(2+K) i2 i1i2 ic ic 计算三至十层的D值，其余层的D值见表：边柱：k=(7.692×2)/(2×18.056)=0.426α=K/(2+K)=0.426/(2+0.426)=0.176D=α×12i/h²=0.176×12×18.056×10^10/3600²=29425N/mm中柱：k=[（7.692×2+5.2×2）/（2×30.812）=0.418α=0.418/（2+0.418）=0.173D=α×12i/h²=0.173×12×30.812×10^10/3600²N/mm表2.16中框架柱侧移刚度D值层次边柱中柱∑DKaDKaD3—100.4260.176294250.4180.17349356110293420.5020.201182630.4930.1983070168549610.5020.4363450.4930.39861713196116表2.17边框架柱侧移刚度D值层次边柱中柱∑DKaDKaD3—100.4260.176294250.4180.1734935631512420.5020.201182630.4930.1983070119585610.5020.4363450.4930.39861713392232136
将边框架和中框架柱的同层侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D。表2.18横向框架层间侧移刚度层次12345678910∑D1765044881352141805814180581418058141805814180581418058141805814180582.4.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算①横向自振周期计算结构顶点的假想侧移计算：（2—14）（2—15）（2—16）式中：—集中在k层楼面上的重力荷载代表值—把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力—第i层的层间侧移刚度、—分别为第i、k层的层间侧移s—同层内框架柱的总数136
表2.19结构顶点的假想侧移计算层次Gi(kN)VGi(kN)∑Di(N/mm)Δui(mm)ui(mm)1010596.7910596.7914180587.47496.68912317.122913.89141805816.2489.21812317.135230.99141805824.8473.01712317.147548.09141805833.5448.21612317.159865.19141805842.2414.71512317.172182.29141805850.9372.51412317.184499.39141805859.6321.61312239.3496738.73141805868.2262.01212560.4109299.13881352124193.81113856.44123155.57176504469.869.81结构基本周期T1=1.7ψTuT1/2，其中uT的量纲为m，框架结构取ψT=0.7，则T1=1.7×0.7×0.49671/2=0.839S②水平地震作用及楼层地震剪力计算底部剪力法使用的条件：结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，以剪切变形为主，可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值：（2—17）=0.85×（13856.44+12560.40+12239.34+12317.10×6+10596.79）=104682.23kN=0.8，=0.35s，=0.35s〈=0.839s，=0.839s〈5=1.75s所以，（2—18）kN（2—19）因为1.4=1.4×0.35=0.49s〈=0.839s136
所以要进行顶部附加水平地震作用的计算顶部附加水平地震作用系数dn查《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）表5.2.1=0.839s〉1.4=1.4×0.35=0.49s所以（2—20）kN（2—21）各质点的水平地震作用：（2—22）以第十层为例，说明各质点的水平地震作用计算:Hi=37.8mGi=10596.79kNGiHi=37.8×10596.79=400558.66kN·m=3282.42×0.155=508.8kNVi=508.8+486.14=994.94kN其余层的水平地震作用及楼层剪力见下表：表2.20各质点横向水平地震作用及楼层剪力计算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kNm)GiHi/∑GjHjFi(kN)Vi(kN)1037.810596.79400558.660.155508.8994.94934.212317.1421244.820.162531.81526.7830.612317.1376903.260.145475.952002.772712317.1332561.70.128420.152422.8623.412317.1288220.140.111364.352787.2519.812317.1243878.580.094308.553095.7416.212317.1199537.020.077252.753348.5312.612239.34154215.680.06196.953545.42912560.4113043.60.044144.433689.9136
14.513856.4462353.980.02478.783768.65∑ 2592517.44 图2.44水平地震作用分布图2.45层间剪力分布③地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移按下式计算。（2—23）（2—24）表2.21横向水平地震作用下的位移计算层次Vi(kN)∑D(N/mm)Δui(mm)ui(mm)hi(mm)θe=Δui/hi10994.9414180580.720.2436001/514391526.714180581.0819.5436001/333382002.714180581.4118.4636001/255372422.814180581.7117.0536001/210562787.214180581.9715.3436001/182753095.714180582.1813.3736001/165143348.514180582.3611.1936001/1525136
33545.414180582.58.8336001/144023689.98813524.196.3345001/107413768.617650442.142.1445001/2103最大的层间位移出现在第二层，其层间弹性位移角参照《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）表4.6.3：满足要求④水平地震作用下框架内力计算求出框架层间剪力后，分配的剪力以及该柱上下端弯矩，反弯点高度y按下式计算：（2—25）（2—26）（2—27）（2—28）y0为标准框架的反弯点高度比，y1为上下梁刚度比变化时的反弯点高度比修正系数，y2y3是柱上下层高度变化时的反弯点高度比修正系数表2.22柱剪力分配表层次层剪力边柱D值中柱D值∑D每根边柱剪力每根中柱剪力10994.942942549356141805820.6534.6391526.72942549356141805831.6853.1482002.72942549356141805841.9369.772422.82942549356141805850.2784.3362787.22942549356141805857.8397.0153095.72942549356141805864.24107.7543348.52942549356141805869.48116.5433545.42942549356141805873.57123.423689.9182633070188135276.45128.53136
13768.63634561713176504477.6131.77表2.23各层柱反弯点计算表层次边柱中柱10n=10j=10n=10j=10k=0.426y0=0.212k=0.418y0=0.209a1=1y1=0a1=1y1=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.212y=0.2099n=10j=9n=10j=9k=0.426y0=0.35k=0.418y0=0.35a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.35y=0.358n=10j=8n=10j=8k=0.426y0=0.40k=0.418y0=0.40a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.40y=0.407n=10j=7n=10j=9k=0.426y0=0.412k=0.418y0=0.409a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.412y=0.4096n=10j=6n=10j=6k=0.426y0=0.45k=0.418y0=0.45a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.45y=0.455n=10j=5n=10j=5k=0.426y0=0.45k=0.418y0=0.45a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.45y=0.454n=10j=4n=10j=4k=0.426y0=0.462k=0.418y0=0.459a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0136
a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.426y=0.4593n=10j=3n=10j=3k=0.426y0=0.50k=0.418y0=0.50a1=1y1=0a1=1y1=0a2=1y2=0a2=1y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.50y=0.502n=10j=2n=10j=2k=0.502y0=0.55k=0.493y0=0.55a1=1y1=0a1=1y1=0a2=0.8y2=0a2=0.8y2=0a3=1y3=0a3=1y3=0y=0.55y=0.551n=10j=10n=10j=10k=0.502y0=0.75k=0.493y0=0.758a2=1y2=0a2=1y2=0y=0.75y=0.758各层柱端弯矩和剪力计算：柱端弯矩见弯矩图。表2.24柱端剪力层次10987654321边柱20.6531.6841.9350.2757.8364.2469.4873.5776.4577.6中柱34.6353.1469.784.3397.01107.75116.54123.4128.53131.77梁端剪力、弯矩、柱轴力计算：梁端弯矩，剪力：图2.46节点弯矩图136
（2—29）（2—30）（2—31）表2.25梁端弯矩、剪力，柱轴力计算层次边梁中梁柱轴力MblMbrVbMblMbrVb边柱中柱1058.6531.2411.5242.2542.2528.17-11.52-16.65989.8263.8919.7186.4386.4357.62-31.23-54.568117.7292.4426.94125.07125.0783.38-58.17-111.007170.7211937.14160.99160.99107.33-95.31-181.196185.43134.3240.99181.72181.72121.15-136.3-261.355220.88157.4748.51213.04213.04142.03-184.81-354.874247.89170.7753.67231.04231.04154.03-238.48-455.233238.73176.1253.19238.29238.29158.86-291.67-560.902287.62204.7463.12277.01277.01184.67-354.79-682.451275.74196.5160.54265.87265.87177.25-415.33-799.16136
图2.47左地震作用下框架弯矩图（单位:kN）136
图2.48梁端剪力及柱轴力图（单位：kN）136
2.5横向框架内力组合：2.5.1结构抗震等级：由结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，确定房屋结构的抗震等级。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001—表6.1.2），框架结构建筑，高度超过30米，7度设防烈度，是二级框架。2.5.2框架梁内力组合：进行框架梁的内力组合，控制截面有两个，分别是梁端和梁跨中。需要进行内力组合，得到梁端最大的正弯矩和梁端最大的负弯矩，还有梁跨中最大的正弯矩。梁端：梁端：跨中：竖向荷载与地震力组合时跨间最大弯矩采用解析法进行计算：图2，49地震力左来跨间弯矩示意图136
最大弯矩截面位置：（2—32）最大跨间截面弯矩：（2—33）以横向中框架第十层边跨BC为例，说明竖向荷载与地震力组合时跨间最大弯矩的计算方法。在竖向荷载作用下，梁端弯矩进行调幅，乘以系数0.8，得到SQk、SQk。调幅后，第十层SQk左=8.91kN·mSQk右=10.46kN·mSGk左=109.22kN·mSGk左=141.88kN·m1.3SEk左=58.65×1.3=76.245kN·m136
1.3SEk右=31.24×1.3=40.612kN·m梁均布荷载：1.2×（34.797+0.5×2.42）=43.21kN·m表2.26横向中框架边跨BC在竖向荷载与重力荷载共同作用下的跨中最大弯距计算表层次SQk左SQk右SGk左SGk右1.2（SGk+0.5SQk）MG左MG右108.9110.46109.22141.88136.41176.532934.6439.89126.66140.32172.776192.318835.2340.15123.64139.03169.506190.926735.2340.15123.64139.03169.506190.926635.2340.15123.64139.03169.506190.926535.2340.15123.64139.03169.506190.926435.2340.15123.64139.03169.506190.926335.340.18124.38139.38170.436191.364235.7340.64122.58139.26168.534191.496159.6269.42120.88138.87180.828208.296136
续表2.26层次SEk1.3SEk恒载标准值活载标准值梁均布荷载=1.2(恒+0.5活）lM左M右ME左ME右1058.6531.2476.24540.61234.7972.4243.207.8989.8263.89116.76683.05733.7879.6846.357.88117.7292.44153.036120.17233.7879.6846.357.87170.72119.01221.936154.71333.7879.6846.357.86185.43134.32241.059174.61633.7879.6846.357.85220.88157.47287.144204.71133.7879.6846.357.84247.89170.77322.257222.00133.7879.6846.357.83238.73176.12310.349228.95633.7879.6846.357.82287.73204.74374.049266.16233.7879.6846.357.81275.74196.51358.462255.46333.78716.9350.707.8续表2.26层次RA左来力X左来力=RA/qMmax（左震）RA右来力x右来力=RA/qMmax（右震）10148.393.43194.63178.354.13155.439152.653.29195.34203.894.40158.878143.003.08204.12213.054.60167.107129.742.80234.00226.324.88161.056124.742.69239.39231.324.99166.635114.972.48260.22241.095.20170.314108.252.34279.16247.805.35170.633108.952.35267.95247.235.34178.56295.752.07304.41259.915.61186.101115.512.28309.21272.935.38195.28表2.27横向中框架中跨CD在竖向荷载与重力荷载共同作用下的跨中最大弯距计算表层次活0.8M左活0.8M右恒0.8M左恒0.8M右1.2（恒+0.5活）MG左MG右102.62.644.5244.5254.98454.984910.9310.9321.3721.3732.20232.202810.5810.5823.123.134.06834.068710.5810.5823.123.134.06834.068610.5810.5823.123.134.06834.068510.5810.5823.123.134.06834.068410.5810.5823.123.134.06834.068310.5410.5422.5922.5933.43233.432210.2910.2924.3424.3435.38235.382115.9215.9225.8725.8740.59640.596136
续表2.27层次地震作用1.3地震恒载标准值活载标准值梁均布荷载=1.2(恒+0.5活）lM左M右ME左ME右1042.2542.2554.92554.92524.5562.2530.823986.4386.43112.359112.35913.48111.2522.9338125.07125.07162.591162.59113.48111.2522.9337160.99160.99209.287209.28713.48111.2522.9336181.72181.72236.236236.23613.48111.2522.9335213.04213.04276.952276.95213.48111.2522.9334231.04231.04300.352300.35213.48111.2522.9333238.29238.29309.777309.77713.48111.2522.9332277.01277.01360.113360.11313.48111.2522.9331265.87265.87345.631345.63113.48111.2522.933续表2.27层次RA左来力X左来力=RA/qMmax（左震）RA右来力x右来力=RA/qMmax（右震）109.610.311.4482.842466672.6881891.43911549-40.52080.16109.2968380.1578-74.000128.52142.78483128.5237-105.130175.219173.91546673175.2196-123.100202.168191.88146673202.1685-150.240242.884219.02546673242.8844-165.840266.284234.62546673266.2843-172.120276.345240.90883276.3452-205.680324.731274.46613333324.7311-196.030305.035264.81146673305.035横向框架梁内力组合计算：以横向中框架第十层边跨BC的B支座（边支座）弯矩组合为例，说明框架梁的内力组合方法。弯矩组合：136
横向中框架其他梁的内力组合计算见下表：表中，考虑四种内力组合，分别编号为组合1，组合2，组合3，组合4组合1：组合2：组合3：组合4：表2.28横向框架内力组合层次截面内力SGkSQkSEk组合1组合2组合3组合4-Mmax/V+Mmax/V位置左震右震左震右震左震右震10BM-109.22-8.9158.65-58.65-143.5-156.4-45.1-159.5142.428.07-159.5142.4V131.529.24-11.5211.52170.76186.79111.3133.76-113-90.9133.8-113C左M-141.88-10.46-31.2431.24-184.9-202-163-101.979.87140.8-202140.8V139.99.6411.52-11.52181.38198.51141.5119.02-97.3-120198.5-120C右M-44.52-2.642.25-42.25-57.06-62.7-0.04-82.4375.56-6.83-82.475.56V36.833.38-28.1728.1748.92853.1017.20262.134-56.4-1.4262.13-56.4跨间Mab139.088.72 179.1196.48146116.57 Mbc13.811.27 18.3519.9141.0791.0793 136
9BM-126.66-34.6489.82-89.82-200.5-205.6-42-217.2195.620.41-217195.6V130.0237.07-19.7119.71207.92212.6114.5152.92-131-92.2152.9-131C左M-140.32-39.89-63.8963.89-224.2-229.3-207-81.9557.91182.5-229182.5V133.5238.4119.71-19.71214218.66156.7118.24-95.3-134218.7-134C右M-21.37-10.9386.43-86.43-40.95-39.7860.12-108.4104.4-64.1-108104.4V20.2216.88-57.6257.6247.89644.177-30.481.974-77.734.6881.97-77.7跨间Mab123.4636.33 199.01203146.5119.15 Mbc7.586.33 17.95816.56360.1260.118 8BM-123.64-35.23117.72-117.72-197.7-202.1-12.4-241.9220.7-8.84-242220.7V129.837.11-26.9426.94207.71212.34107.3159.79-138-85159.8-138C左M-139.03-40.15-92.4492.44-223-227.8-233-53.0729.2209.5-233209.5V133.7438.3726.94-26.94214.21218.92163.9111.37-88.4-141163.9-141C右M-23.1-10.58125.07-125.07-42.53-41.7796.39-147.5143.2-101-14796.39V20.2216.88-83.3883.3847.89644.177-55.5107.09-10359.8107.1-55.5跨间Mab125.6135.9 200.99205.47153.1125.33 Mbc7.586.33 17.95816.56396.3996.392 7BM-123.64-35.23170.72-170.72-197.7-202.139.32-293.6272.4-60.5-294272.4V129.837.11-37.1437.14207.71212.3497.31169.73-147-75.1169.7-147C左M-139.03-40.15-119119-223-227.8-259-27.173.304235.4-259235.4V133.7438.3737.14-37.14214.21218.92173.8101.42-78.5-151173.8-151C右M-23.1-10.58160.99-160.99-42.53-41.77131.4-182.5178.3-136178.3-183V20.2216.88-107.33107.3347.89644.177-78.9130.44-12683.15-126130.4跨间Mab125.6135.9 200.99205.47175.5120.79 Mbc7.586.33 17.95816.563131.4131.41 6BM-123.64-35.23185.43-185.43-197.7-202.153.66-307.9286.7-74.9-308286.7V129.837.11-40.9940.99207.71212.3493.55173.48-151-71.3173.5-151C左M-139.03-40.15-134.32134.32-223-227.8-274-12.23-11.6250.3-274250.3V133.7438.3740.99-40.99214.21218.92177.697.667-74.7-155177.6-155C右M-23.1-10.58181.72-181.72-42.53-41.77151.6-202.7198.5-156-203198.5V20.2216.88-121.15121.1547.89644.177-92.3143.92-14096.63143.9-140跨间Mab125.6135.9 200.99205.47179.5124.97 Mbc7.586.33 17.95816.563151.6151.63 续表2.28层次截面内力SGkSQkSEk组合1组合2组合3组合4-Mmax/V+Mmax/V位置左震右震左震右震左震右震5BM-123.64-35.23220.88-220.88-197.7-202.188.23-342.5321.3-109-342321.3V129.837.11-48.5148.51207.71212.3486.22180.82-159-64180.8-159C左M-139.03-40.15-157.47157.47-223-227.8-29710.339-34.2272.9-297272.9V133.7438.3748.51-48.51214.21218.92184.990.335-67.4-162184.9-162136
C右M-23.1-10.58213.04-213.04-42.53-41.77182.2-233.3229-186-233229V20.2216.88-142.03142.0347.89644.177-113164.27-160117167.3-160跨间Mab125.6135.9 200.99205.47195.2127.74 Mbc7.586.33 17.95816.563182.2182.16 4BM-123.64-35.23247.89-247.89-197.7-202.1114.6-368.8347.6-136-369347.6V129.837.11-53.6753.67207.71212.3481.19185.85-164-58.9185.9-164C左M-139.03-40.15-170.77170.77-223-227.8-31023.306-47.2285.8-310285.8V133.7438.3753.67-53.67214.21218.9219085.304-62.4-167190-167C右M-23.1-10.58231.04-231.04-42.53-41.77199.7-250.8246.6-204-251246.6V20.2216.88-154.03154.0347.89644.177-124175.97-172128.7-172171.7跨间Mab125.6135.9 200.99205.47209.4127.97 Mbc7.586.33 17.95816.563199.7199.71 3BM-124.38-35.3238.73-238.73-198.7-203.2104.9-360.6339.3-126-361339.3V129.8537.11-53.1953.19207.77212.4181.7185.42-163-59.4185.4-163C左M-139.38-40.18-176.12176.12-223.5-228.3-31528.194-52.1291.3-315291.3V133.6938.3753.19-53.19214.15218.85189.485.727-62.8-167189.5-167C右M-22.59-10.54238.29-238.29-41.86-41.04207.3-257.4253.2-211-257253.2V20.2216.88-158.86158.8647.89644.177-129180.68-176133.4180.7-176跨间Mab125.0735.85 200.27204.69201133.92 Mbc7.586.33 17.95816.563207.3207.26 2BM-122.58-35.73287.62-287.62-197.1-201.2154-406.8385.8-175-407385.8V129.6337.11-63.1263.12207.51212.1171.82194.91-173-49.6194.9-173C左M-139.26-40.64-204.74204.74-224-228.6-34356-79.9319.3-343319.3V130.9138.3763.12-63.12210.81215.1196.673.544-51-174196.6-174C右M-24.34-10.29277.01-277.01-43.61-43.15243.5-296.6292.2-248-297292.2V20.2216.88-184.67184.6747.89644.177-154205.85-202158.6205.9-202跨间Mab126.0335.41 200.81205.55228.3139.58 Mbc7.586.33 17.95816.563243.5243.55 1BM-120.88-59.62275.74-275.74-228.5-222.8133.2-404.5381.9-156-404381.9V129.4664.79-60.5460.54246.06239.5686.64204.7-180-62.4204.7-180C左M-138.87-69.42-196.51196.51-263.8-256.9-34835.375-61.4321.8-348321.8V134.0767.360.54-60.54255.1248.2921091.922-66.8-185210-185C右M-25.87-15.92265.87-265.87-53.33-50.84228.8-289.7284.6-234-290284.6V20.2216.88-177.25177.2547.89644.177-147198.61-194151.3198.6-194跨间Mab127.0864.27 242.47235.83231.9146.46 Mbc7.586.33 17.95816.563228.8228.78 136
2.5.3框架柱以横向中框架第十层边柱B的弯矩组合为例，说明框架柱的内力组合方法。弯矩组合：每层柱两个截面，四组内力，取[Mmax]/N、Nmin/M、Nmax/M三组数，进行相应的内力计算。在横向框架柱弯矩和轴力组合表中：组合2：组合3：表2.29横向框架B柱弯矩和轴力组合表层次截面内力SGkSQkSEk组合2组合3[Mmax]/NNmin/MNmax/M位置左震右震左震右震10柱顶M136.511.1-58.758.65195.4470.7185.06195.4470.7195.44N28915.7-11.511.52405.86255.9278.4405.86255.93405.86柱底M-89-2015.69-15.7-139.9-73.7-104.3-139.89-73.69-139.89N335.315.7-11.511.52468.38297.6320.08468.38297.61468.38136
9柱顶M69.3223.6-74.174.13117.140.713145.27145.270.71117.142N573.878.7-31.231.23853.27521.3582.24582.24521.35853.27柱底M-77.3-2230.92-30.9-126.3-49.3-109.6-126.328-49.31-109.6N666.478.7-31.231.23978.31604.7665.6978.3095604.7665.6028柱顶M77.2822-86.886.8126.33-5.18164.08164.082-5.178126.328N858.3142-58.258.171300.4779.5892.96892.9598779.531300.43柱底M-77.3-2264.15-64.2-126.3-16.9-142-141.998-16.91-126.33N997.2142-58.258.171488904.610181017.997904.571487.997柱顶M77.2822-107106.6126.33-24.5183.36183.3578-24.45126.328N1143205-95.395.131747.610281213.41213.4451027.81747.59柱底M-77.3-2274.4-74.4-126.3-6.91-152-151.992-6.912-126.33N1328205-95.395.131997.711941380.21380.1611194.51997.666柱顶M77.2822-111111126.33-28.8187.71187.7063-28.8126.328N1427268-136136.32194.7127215381538.0361272.32194.75柱底M-77.3-2293.68-93.7-126.311.89-170.8-170.7911.886-126.33N1659268-136136.32507.314811746.41746.4311480.62507.345柱顶M77.2822-127127.2126.33-44.6203.47203.472-44.57126.328N1712331-185184.82641.915091869.81869.7821509.42641.91柱底M-77.3-22104.1-104-126.322.02-180.9-180.9222.016-126.33N1990331-185184.8301717592119.92119.8561759.53017.024柱顶M77.2822-144143.8126.33-60.8219.68219.6765-60.77126.328N1996394-238238.53089.117422206.62206.561741.53089.07柱底M-75.2-22106.3-106-123.426.11-181.2-181.17326.112-123.38N2321394-238238.53526.720332498.32498.3132033.33526.73柱顶M80.2422.3-132132.4130.61-46.9211.37211.3658-46.87130.614N2281457-292291.73536.219742542.92542.871974.13536.23柱底M-81.3-21132.4-132-130.746.51-211.7-211.7346.508-130.73N2651457-292291.74036.423082876.32876.3022307.54036.372柱顶M71.9223.7-155155.2120.79-75.9226.7226.7033-75.92120.792N2566520-355354.83983.421972888.92888.86121973983.39柱底M-75.2-35188.8-189-136.3100.8-267.5-267.467100.75-136.33N2982520-355354.84546.1257232643263.9722572.14546.051柱顶M75.8639.8-86.986.91142.181.433170.91170.90781.4333142.181N2855630-415415.3448424483257.83257.782447.94484.02柱底M-82.4-41262.3-262-152.3163.1-348.4-348.383163.08-152.34N3329630-415415.35124.8287536853684.9832875.15124.83136
表2.30横向框架C柱弯矩和轴力组合表层次截面内力SGkSQkSEk组合2组合3[Mmax]/NNmin/MNmax/M位置左震右震左震右震10柱顶M-122-9.9-73.573.5-174.1-186-42.3-185.625-185.6-174.15N359.623.8-16.716.65509.28318.1350.6318.1343318.13509.281柱底M82.0116.525.97-26127.25106.655.931127.2535106.5755.9313N420.123.8-16.716.65590.93372.6405.03590.9285372.57405.0349柱顶M-66.7-20-124124.4-109.7-19052.369-190.114-190.1-109.7N643.4133-54.654.561001.4585.6692585.6105585.611001.39柱底M72.4618.566.96-67116.31138.88.2485138.8205138.82116.311N764.3133-54.654.561164.7694.5800.87694.4745694.471164.688柱顶M-72.5-18-151150.6-116.3-22073.252-220.321-220.3-116.31N927.3242-1111111493.7835.21051.7835.2835.21493.75柱底M72.4618.5100.4-100116.31171.4-24.33171.3953171.4116.311N1109242-1111111738.7998.51214.9998.496998.51738.697柱顶M-72.5-18-180179.6-116.3-249101.6-248.664-248.7-116.31N1211351-181181.21986.110711424.71071.3831071.41986.11柱底M72.4618.5124-124116.31194.4-47.33194.3955194.4116.311N1453351-181181.22312.712891642.41289.1111289.12312.76柱顶M-72.5-18-192192.1-116.3-261113.74-260.813-260.8-116.31N1495460-261261.42478.512981807.51297.8461297.82478.47柱底M72.4618.5157.2-157116.31226.8-79.7226.7655226.77116.311N1798460-261261.42886.715702079.61570.00615702886.715柱顶M-72.5-18-213213.4-116.3-282134.48-281.551-281.6-116.31N1779569-355354.92970.815112203.31511.2821511.32970.84柱底M72.4618.5174.6-175116.31243.7-96.66243.7305243.73116.311N2142569-355354.93460.718382529.91837.8741837.93460.724柱顶M-72.5-18-227227.3-116.3-295148.03-295.103-295.1-116.31N2063678-455455.23463.217182605.71718.0517183463.2柱底M70.8318.4192.3-192113.97259.5-115.5259.4873259.49113.971N2486678-455455.24034.720992986.82099.0742099.14034.733柱顶M-75.1-19-222222.1-120.1-293140.55-292.586-292.6-120.12N2347787-561560.93955.519203013.41919.5951919.63955.49柱底M75.3317.5222.1-222119.19292.2-140.9292.2345292.23119.186N2831787-561560.94608.723553448.82355.0512355.14608.682柱顶M-68.9-20-260259.6-113.4-324181.95-324.329-324.3-113.43N2631896-682682.54448.121063436.62105.8552105.94448.09柱底M70.3931318.8-319126.06388.1-233.5388.0958388.1126.057N3175896-682682.55182.925963926.52595.7432595.75182.92136
1柱顶M-70.9-36-144143.6-131.5-22060.132-219.937-219.9-131.5N29261034-799799.24984.523203878.22319.7892319.84984.51柱底M76.2336.8449.3-449139.7523.3-352.9523.269523.27139.701N35461034-799799.25821.428784436.12877.7172877.75821.42.5.4框架柱强柱弱梁的调整为了满足延性框架的要求，在进行框架梁和框架柱的内力组合以后，算得各节点相应的梁、柱弯矩后，要进行强柱弱梁的验算。以第一层B柱柱上端节点弯矩调整为例，说明边柱的强柱弱梁调整计算过程；以第一层C柱柱上端节点弯矩调整为例，说明中柱的强柱弱梁调整计算过程。第一层B柱柱上端节点弯矩调整：组合后的第一层B柱柱上端节点梁端弯矩为M=159.40kN·m，调整后弯矩设计值为：组合后的第一层B柱柱上端节点上下柱端弯矩分别为M=267.47kN·m（第二层B柱柱底弯矩），M=170.91kN·m（第一层B柱柱顶弯矩）。根据强柱弱梁的要求，梁柱节点要满足：根据这个要求，计算结果不满足“”的要求，要进行节点强柱弱梁调整计算。将按节点处的弹性弯矩分配给上、下柱端，调整后的弯矩为：136
第一层C柱柱上端节点弯矩调整：组合后的第一层C柱柱上端节点梁端左、右弯矩分别为调整后弯矩为：组合后的第一层C柱柱上端节点上下柱端弯矩分别为M=388.10kN·m（第二层C柱柱底弯矩），M=219.94kN·m（第一层C柱柱顶弯矩）。根据强柱弱梁的要求，梁柱节点要满足：根据这个要求，计算结果不满足“”的要求，要进行节点强柱弱梁调整计算。136
将按节点处的弹性弯矩分配给上、下柱端，调整后的弯矩为：其他各层柱的柱端弯矩强柱弱梁调整见下表：表2.31B柱柱端弯矩调整层次梁端弯矩柱端弯矩调整后柱端弯矩M1.2MM上M下M上+M下M上M下10212.65255.180260.59260.590195.449289.55347.46186.52193.69380.21139.89145.278322.55387.06168.44218.78387.21126.33164.087391.44469.73189.33244.48433.81153.76198.546410.56492.67202.66250.28452.93165.33204.185456.65547.98227.72271.3499.02187.55223.444491.76590.11241.23292.9534.13199.88242.73480.79576.94241.56281.82523.39199.712332542.44650.93282.31302.27584.58235.76252.431539.29647.15356.62227.88584.5296.14189.23表2.32C柱柱端弯矩调整层次梁端弯矩柱端弯矩调整后柱端弯矩M左M右1.2（M左+M右）0.75M上0.75M下和M上M下10269.3307109.9067455.080247.5247.50341.319305.76144.56540.38169.67253.49423.16162.51242.788311.0933196.6533609.3185.09293.76478.86176.64280.347345.6267243.36706.78228.53331.55560.08216.29313.86365.5467270.3067763.02259.19347.75606.94244.39327.885395.64311.0133847.98302.35375.4677.76283.72352.274412.9333334.08896.42324.97393.47718.45304.11368.213420.32343.2133916.24345.98390.11736.1322.99364.192457.6533395.49331023.8389.65432.44822.09363.93403.91463.76386.22671020517.46293.25810.71488.28276.71136
2.6截面设计2.6.1框架梁设计以第十层BC跨梁为例，说明框架梁的配筋方法和过程。①梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合计算表中选出BC跨跨间截面及支座截面的最不利内力，将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩：跨中弯矩：Mbc=196.48kN跨中配筋：梁下部受拉时，按T形截面设计。翼缘计算宽度梁内纵向钢筋，。下部跨间截面按单筋T形截面计算。（2—34）属第一类T形截面。136
（2—35）（2—36）（2—37）实配钢筋516（As=1017mm²）。支座配筋：支座B受压钢筋：实配钢筋516支座B受拉钢筋：实配钢筋516②梁斜截面受剪承载力计算BC跨：（2—38）截面尺寸满足要求。136
（2—39）加密区长度取1m，梁端加密区钢筋8@100，非加密区钢筋8@150。CD跨：截面尺寸满足要求。加密区长度取1.00m，梁端加密区钢筋8@100，非加密区钢筋8@150。表2.33横向框架梁正截面配筋层数截面b（mm）h0（mm）M0(kN*m)αsξAsmm2As"mm2实配筋10BM-0.350.665102.060.0460.047436465516 M+0.350.665122.610.0550.057527465516 C左M-0.350.665167.260.0760.079727465516 M+0.350.665119.830.0540.056514465516 BC跨间0.350.665196.480.0890.093860490516 C右M-0.250.46574.660.0340.034317232416 M+0.250.46568.520.0310.031290232416 CD跨间0.250.46518.350.0080.0085762504165BM-0.350.665310.850.140.1521405465518 M+0.350.665293.550.1330.1431320465518 C左M-0.350.665264.370.1190.1281170465518M+0.350.665244.510.110.1171085465518 BC跨间0.350.665205.470.0930.098902490518C右M-0.250.465212.350.0960.101934232418 M+0.250.465209.010.0940.099918232418 CD跨间0.250.465182.160.0820.0867952504181BM-0.350.665368.650.1670.1831695465618 M+0.350.665350.290.1580.1731601465618 C左M-0.350.665311.080.1410.1521406465618 M+0.350.665289.440.1310.1411300465618 BC跨间0.350.665242.470.110.1161075490618 C右M-0.250.465264.840.120.1281181232418 M+0.250.465260.310.1180.1251160232418 CD跨间0.250.465228.780.1030.1091010250418 136
表2.34横向框架梁斜截面配筋层次截面VgreVnAsv1/s=（V-0.7ftbh0）/1.25fyvh0梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋10BC左198.51148.88-1.33<08@1008@150 B右62.1346.598-1.33<08@1008@150 9BC左218.66164-1.33<08@1008@150 C右81.9761.478-1.33<08@1008@150 8BC左163.9122.93-1.33<08@100 8@150 C右107.0980.318-1.33<08@100 8@150 7BC左173.84130.38-1.33<08@100 8@150 C右130.4497.83-1.33<08@100 8@150 6BC左177.6133.2-1.33<08@100 8@150 C右143.92107.94-1.33<08@100 8@150 5BC左184.93138.7-1.33<08@100 8@150 C右167.27125.45-1.33<08@100 8@150 4BC左189.96142.47-1.33<08@100 8@150 C右171.67128.75-1.33<08@100 8@150 3BC左189.45142.09-1.33<08@100 8@150 C右180.68135.51-1.33<08@100 8@150 2BC左196.63147.47-1.33<08@100 8@150 C右205.85154.39-1.33<08@100 8@150 1BC左209.97157.48-1.33<08@100 8@150 C右198.61148.96-1.33<08@100 8@150 2.6.2框架柱设计①剪跨比和轴压比计算框架柱的剪跨比：（2—40）其中，—柱端截面未经调整的组合弯矩设计值—柱端截面与组合弯矩计算值对应的组合剪力计算值—柱截面计算方向有效高度框架柱的轴压比：136
（2—41）表2.35B柱剪跨比和轴压比验算层次b（mm）h（mm）fC(N/mm2)MC(kN·m)VC(kN)N(kN)MC/VCh0N/fcbh01070066519.1212.6572.39468.384.420.053970066519.1289.55105.61978.314.120.11870066519.1322.55107.561487.994.510.167770066519.1391.44120.51997.664.880.225670066519.1410.56125.812507.344.910.282570066519.1456.65138.623017.024.950.339470066519.1491.76148.373526.74.980.397370066519.1480.79153.724036.374.70.454270066523.1542.44162.384546.055.020.423170066523.1647.15162.385124.835.990.477从表中可以看出，各层框架柱的剪跨比均大于2，柱子的破坏为压弯，为延性破坏，满足要求；由《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）表6.4.2，二级框架结构的轴压比限值为0.8，各层柱的轴压比均小于0.8，符合要求。表2.36C柱剪跨比和轴压比验算层次b（mm）h（mm）fC(N/mm2)MC(kN·m)VC(kN)N(kN)MC/VCh0N/fcbh01080076519.1269.3368.75590.935.120.051980076519.1305.76117.541164.683.40.1880076519.1311.09133.021738.693.060.149780076519.1345.63155.582312.72.90.198680076519.1365.55168.592886.712.830.247580076519.1395.64188.273460.722.750.296480076519.1412.93199.574034.732.70.345380076519.1420.32204.474608.682.690.394280076523.1457.66182.695182.923.270.367180076523.1463.76180.165821.43.360.412从表中可以看出，各层框架柱的剪跨比均大于2，柱子的破坏为压弯，为延性破坏，满足要求；由《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）表6.4.2，二级框架结构的轴压比限值为0.8，各层柱的轴压比均小于0.8，符合要求。136
②柱正截面承载力验算以第十层B柱为例，说明框架住正截面承载力验算过程。根据框架柱内力组合，在对柱进行强柱弱梁调整后，选出最不利的内力，进行配筋计算。调整后的第十层B柱的柱上端弯矩为M=195.44kN·m，柱下端弯矩为M=139.89kN·m。（2—42）取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，700/30=23.33mm，所以（2—43），要考虑偏心矩增大系数：（2—44）取，由于，取（2—45）（2—46）采用对称配筋，（2—47）属于大偏压情况。（2—48）136
按Nmax及相应的M一组计算，此组内力是非抗震组合情况，无水平荷载效应，不必进行调整。第十层B柱的N=405.86kN，柱端较大弯矩为M=195.44kN·m取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，700/30=23.33mm，所以，要考虑偏心矩增大系数：，取，由于，取采用对称配筋，属于大偏压情况。配筋要符合最小配筋率要求，《钢筋混凝土设计规范》（GB50010—2002）表9.5.1规定受压构件一侧纵向钢筋最小配筋率是0.2%选418，As=1017mm2136
表2.37B柱正截面承载力计算（Mmax/N组）层次截面MNe0eib×hηηeieξξbρmin*bh配筋10上端195.44405.86481.55504.88700×7001.025517.44827.40.0460.518931418下端139.89468.38298.67322700×7001.039334.56644.60.0530.5189314185上端223.4391869.78119.5142.83700×7001.088155.39465.40.210.518931418下端199.8832119.8694.291117.62700×7001.107130.18440.20.2380.5189314181上端189.2273257.7858.08581.415700×7001.241101.044110.3660.518931418下端348.3833684.9894.541117.87700×7001.167137.5447.50.4140.518931418表2.38C柱正截面承载力计算（Mmax/N组合）层次截面MNe0eib×hηηeieξξbρmin*bh配筋10上端341.31318.1341072.91099.5800×8001.01517.4414710.030.5181224420下端162.51590.929275301.67800×8001.04334.56672.70.050.51812244205上端352.271511.28233.09259.76800×8001.04155.39630.80.130.5181224420下端304.111837.87165.47192.14800×8001.06130.18563.20.160.51812244201上端276.712319.79119.28145.95800×8001.12101.04523.20.20.5181224420下端523.272877.72181.83208.5800×8001.08137.5585.80.250.5181224420表2.39B柱正截面承载力计算2（Nmax/M组合）层次截面MNe0eib×hηηeieξξbρmin*bh配筋10上端195.44405.86481.5504.8700×7001.02517.418270.050.52931418下端139.89468.38298.7322700×7001.04334.536450.050.529314185上端126.332641.947.8271.12700×7001.1883.683940.30.52931418下端126.33301741.8765.17700×7001.1977.7353880.340.529314181上端142.18448431.7155.01700×7001.3674.6383850.50.52931418下端152.345124.829.7353.03700×7001.3772.6553830.580.52931418表2.40C柱正截面承载力计算2（Nmax/M组合）层次截面MNe0eib×hηηeieξξbρmin*bh配筋10上端174.15509.28341.9368.6800×8001.03379.687400.040.521224420下端55.931405.03138.1164.8800×8001.07175.835360.030.5212244205上端116.312970.839.1565.82800×8001.1776.8864370.250.521224420下端116.313460.733.6160.28800×8001.1871.3444310.30.5212244201上端131.54984.526.3853.05800×8001.3370.3414300.430.521224420下端139.75821.42450.67800×8001.3467.9574280.50.521224420136
③柱斜截面受剪承载力验算以第十层柱为例进行计算，上柱柱端弯矩设计值，柱底弯矩设计值，则框架柱的剪力设计值（2—49）（2—50）N=468.38kN，（2—51）所以该层柱应按构造配置箍筋，柱端加密区箍筋选用4F8@100，非加密区箍筋满足，选用4肢箍筋，8@200。其余各层柱的纵筋和箍筋具体配筋见下表：表2.41B柱斜截面计算层次M柱顶M柱底Hn(m)VNh0(mm)λbAsv/s实配箍筋非加密区加密区10260.59186.523.2167.67468.386652.406015700-0.5210@15010@1009193.69168.443.2135.8978.316652.406015700-0.6510@15010@1008218.77205.013.2158.9210186652.406015700-0.5510@15010@1007264.72220.443.2181.931380.166652.406015700-0.4610@15010@1006272.23250.073.2195.861746.436652.406015700-0.410@15010@1005297.92266.513.2211.662119.866652.406015700-0.3310@15010@1004323.6266.283.2221.212498.316652.406015700-0.2910@15010@1003310.66314.353.2234.382876.36652.406015700-0.2310@15010@1002336.58394.853.9225.053263.976652.932331700-0.1110@15010@1001315.38580.643.9275.73684.986652.9323317000.10810@15010@100136
表2.42C柱斜截面计算层次柱顶柱底Hn(m)VNh0(mm)λbAsv/s实配箍筋非加密区加密区10455.08216.683.2251.91590.9297652.0915800-0.6210@15010@1009323.71235.513.2209.71694.4757652.0915800-0.7710@15010@1008373.78288.393.2248.31998.4967652.0915800-0.6310@15010@1007418.4325.853.2279.091289.117652.0915800-0.5210@15010@1006437.18378.33.2305.81570.017652.0915800-0.4210@15010@1005469.69405.483.2328.191837.877652.0915800-0.3310@15010@1004490.94430.653.2345.62099.077652.0915800-0.2710@15010@1003485.59485.243.2364.062355.057652.0915800-0.210@15010@1002538.53651.043.9366.022595.747652.549028000.00610@15010@1001368.95697.693.9328.22877.727652.54902800-0.1310@15010@1002.7罕遇地震作用下弹塑性变形验算：2.7.1罕遇地震作用下的楼层剪力取横向中框架进行计算.查《建筑抗震设计规范》（GB5001—2001）表5.1.4，7度地区,罕遇地震的地震影响系数最大值amax=0.5,多遇地震作用下amax=0.08,罕遇地震与多遇地震的地震影响系数之比为0.5/0.08=6.25。用多遇地震的层间剪力乘以地震影响系数，得到罕遇地震下的楼层剪力。表2.43罕遇地震作用下的楼层剪力层次多遇地震作用下的楼层剪力罕遇地震作用下的楼层剪力Di/∑DiVi10994.946429.302280.152977.2539591526.79865.53540.1521499.561482002.712941.44740.1521967.172422.815656.13360.1522379.732362787.218010.88640.1522737.654753095.720004.41340.1523040.670843348.521638.0070.1523288.977133545.422910.37480.1523482.37723689.923844.13380.1523624.308313768.624352.69320.1523701.6094136
2.7.2楼层受剪承载力验算①构件实际正截面承载力。按照框架构件的实际配筋及材料强度标准值，分别计算构件端部的实际正截面承载力。对框架底层梁进行构件端部的实际正截面承载力计算。梁：（2—52）偏压柱：（2—53）式中：、为纵向受拉钢筋的实际配截面面积和强度标准值；、为构件截面有效高度和纵向受压钢筋合力点至截面近距的距离b、h为构件矩形截面的宽度和高度为混凝土强度抗压强度标准值BC跨梁左端：=400×1570×（665-35）=395.64kN·m=400×1570×（665-35）=395.64kN·mBC跨梁右端：=400×1570×（665-35）=395.64kN·m=400×1570×（665-35）=395.64kN·mCD跨梁左端：=400×1570×（465-35）=270.04kN·m=400×1570×（465-35）=270.04kN·mB柱：=3329.45+0.5×630.07=3644.49kN·m=400×1017×（665-40）+0.5×3644.49×1000×700×（1-3644.49×1000/（700×700×23.4））=1124.38kN·m136
C柱：=3546.21+0.5×1034.02=4063.22kN·m=400×1520×（765-40）+0.5×4063.22×1000×800×（1-4063.22×1000/（800×800×23.4））=1625.12kN·m其余构件端部的实际正截面承载力计算见下表：表2.44横向框架梁实际正截面承载力层次BC梁CD梁左右左Mby(上)Mby(下)Mby(上)Mby(下)Mby(上)Mby(下)10151.956151.956151.956151.956151.956151.9569151.956151.956151.956151.956151.956151.9568192.276192.276192.276192.276192.276192.2767237.132237.132237.132237.132237.132237.1326256.284256.284256.284256.284256.284256.2845320.544320.544320.544320.544320.544320.5444320.544320.544320.544320.544320.544320.5443320.544320.544320.544320.544320.544320.5442395.64395.64395.64395.64395.64395.641395.64395.64395.64395.64395.64395.64表2.45横向框架柱实际正截面承载力层次B柱C柱NgMcyNgMcy10343.16370.7614432608.61549705.725486.0508830.745754.664881068.09593.2581229.69892.287771430.455692.44891628.6351021.40961792.82783.62332027.581142.02752155.185866.78142426.5251254.14442517.55941.92312825.471357.75932879.9151009.0483224.3651452.86123242.281068.1573623.481539.50813644.4851124.3784063.221625.122136
②楼层受剪承载力计算采用简化的柱底塑性铰法计算，首先计算出各柱的受剪承载力，然后确定楼层的受剪承载力。（2—54）（2—55）计算过程见下表：表2.46楼层受剪承载力计算楼层12345678910A293.82277.75324.81306.16285.29253.27225.28191.5156.12124.09B449.06422.88492.61466.2437.41388.42349.59301.27251.84211.27C449.06422.88492.61466.2437.41388.42349.59301.27251.84211.27D293.82277.75324.81306.16285.29253.27225.28191.5156.12124.09Vy(i)1485.81401.31634.81544.71445.41283.41149.7985.54815.92670.722.7.3薄弱层弹塑形层间变形验算第i层楼层的楼层屈服强度系数xy是按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值。（2—56）对于框架结构，薄弱层根据楼层屈服强度系数沿房屋高度的分布确定。对于一般层：对于底层：对于顶层：表2.47弹塑性层间位移验算楼层Vei/kNDi(N/mm)Δuei/mmηpΔupi/mmθp=Δupi/hi62737.6515756217.381.93833.681/10723624.3197928372.02676.961/59136
根据判别条件，2、6层要进行薄弱层弹塑性层间变形验算。计算结果见下表：表2.48薄弱层弹塑性层间变形验算楼层12345678910Vi1485.81401.31634.81544.71445.41283.41149.7985.54815.92670.72Vy(i)3701.63624.33482.432893040.72737.72379.71967.11499.6977.25ξy0.4010.3870.4690.470.4750.4690.4830.5010.5440.686最大层间弹塑形位移角发生在第二层，其θp=1/59＜[θp]=1/50，满足规范要求。[θp]=1/50参照《高层建筑混凝土结构技术规程》表4.6.5。2.8基础计算：本工程采用筏板基础。根据规范《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），筏板基础底板厚不宜小于400mm，考虑到结构荷载比较大，故取底板厚度为600mm。筏基底面尺寸：纵向长度：8×7.2=57.6m，横向长度：2×7.8+3=18.6m，外伸长度：1m。底板厚度：由h/ln≮1/14，且≮400mm（ln短边尺寸），取h/7200≮1/14，h≮500mm，取h=600mm基础梁截面尺寸：应满足高跨比≮1/6，宽高比=1/2～1/3，则KL1，KL2：h=7800/6=1300，取h=1600mm，b=800mmKL3，KL4：h=7200/6=1200，取h=1600mm，b=800mm材料：混凝土C30，底板钢筋采用Ⅱ级钢筋，基础梁纵筋Ⅲ级，箍筋Ⅰ级。根据地质条件，取地基承载力设计值为fak=180kN/m22.8.1底面积的确定A=（7.2×8+1×2）×（7.8×2+3+2×1）=1227.76m²d=5.2m(基础埋深)136
∑Ni近似按8榀中框架的柱底轴力考虑由NGk，NQk的组合计算∑Ni=（3329.45＋630.07+3546.21+1034.02）×2×8=136592kNG=1207.76×0.6×25+4×3×57.6+2.5×57.6×7.2×2=21181.2kN（2—57）基底净反力：（2—58）满足要求。2.8.2底板抗冲切验算图2.50底板抗冲切验算136
（2—59）（2—60）（2—61）满足要求2.8.3底板抗剪切验算图2.51底板抗剪切验算（2—62）满足要求136
2.8.4基础底板和基础梁的内力和配筋计算按非地震组合计算，∑Ni=（5124.83+5821.40）×2×8=175140kNPn=Ni/A=175140/1227.76=142.65kN图2.52基础底板区格图①基础底板计算对3、4区格，lx=7.2m，ly=3.0m，l=ly/lx=0.417按两端固定的单向板计算，单位板宽内的分布荷载=142.65kN/m²支座弯矩M=-1/12Qnly²=-1/12×142.65×3.0²=-106.99kN·m跨中弯矩M=-1/24Qnly²=1/24×142.65×3.0²=53.49kN·m对1，2区格，lx=7.2m，ly=7.8m。l=ly/lx=1.08136
图2.53图2.54支座弯矩：底板配筋：（2—63）表2.49底板配筋位置区格1跨间区格2跨间区格3、4跨间支座a支座b支座c支座d 645521 13801264 561395150 1291819应配钢筋14@20014@200 18@200 18@200 136
应配钢筋14@200 14@200 14@200 18@200 18@200 ②基础梁计算图2.55基础梁JL—1计算单元图2.56基础梁JL—1计算简图JL-1梁边跨，承受梯形荷载；JL-2梁中跨，承受三角形荷载。JL-1梁转化为均布矩形荷载：JL-1边跨：136
JL-1中跨：弯矩设计值：Jl-1梁边跨：计算跨度，（2—64）（2—65）JL-1梁中跨：计算跨度剪力设计值：JL—1梁边跨：（2—66）JL—2梁中跨：承载力计算：正截面受弯承载力：JL-1梁边跨：136
跨内按T型截面计算，翼缘宽度取。C30混凝土，＝1，，，纵筋HRB400,（2—67）属第一类T形截面选825，As=3927mm，JL-1梁中跨：JL-2梁上部按构造配筋。取825，As=1964mm²C支座下部截面按双筋矩形截面计算，M=3502，近似取，则136
取取836，As=8143mm²按照构造要求，应有1/2-1/3的支座钢筋贯通全垮，通长筋可取436。斜截面受剪承载力，JL—1梁边跨：对B支座，取，，需要配置箍筋。（2—68）选用4肢10@300加密区取4肢10@200对C支座，取，，只需要按构造配置箍筋。选用4肢10@300，加密区取4肢10@200。JL—1梁中跨剪力相对较小，全长可取4肢10@200。2.9楼梯计算楼梯设计为板式楼梯，楼梯平面布置如图所示。层高3.6m，踏步尺寸150mm×280mm。采用C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁采用HRB335钢筋136
图2.66楼梯计算平面图2.9.1梯段板设计板倾斜度：tgα=150/280=0.54cosα=280/318=0.88板水平计算跨度：ln=0.28×12=3.08m板倾斜长：ln’=ln/cosα=3.08/0.88=3.5m斜板厚度约为梯段板斜长的1/25-1/30，故取板厚h=130mm。①荷载计算：取1m板带，水泥楼面：（0.15+0.28）×2.04/0.28=3.13kN/m三角形踏步高：（1/2）×0.28×0.15×25/0.28=1.875kN/m混凝土斜板：0.13×25/0.88=3.69kN/m板底抹灰：0.02×17/0.88=0.386kN/m恒载：9.08kN/m活载:3.5kN/m荷载设计值：9.08×1.2+1.4×3.5=15.80kN/m②截面设计：板水平计算跨度ln=3.08m136
弯距设计值：板的有效高度：h0=130-20=110mm选配10@110，As=714mm²。。布筋每级踏步1根8。2.9.2平台板设计：设平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算①荷载计算大理石楼面：2.04kN/m100厚混凝土板：0.1×25=2.5kN/m板底抹灰：0.02×17=0.34kN/m恒载标准值：4.88kN/m活荷载：3.5kN/m荷载设计值：1.2×4.88+1.4×3.5=10.75kN/m②截面设计平台板的计算跨度：l0=1.65-0.2/2-0.2/2=1.45m弯距设计值：板的有效高度：136
按照最小配筋率计算的截面面积：选6@150,As=189mm²2.9.3平台梁计算：平台梁b=200,h=350①荷载计算：梁自重：0.2×（0.35-0.1）×25=1.25kN/m梁侧粉刷：0.02×（0.35-0.1）×2×17=0.17kN/m平台板传力：4.88×1.6/2=3.90kN/m梯段板传力：9.08×3.08/2=13.98kN/m恒载：19.30kN/m活载计算：平台板传来：3.5×（1.6/2+3.08/2）=8.19kN/m荷载设计值：1.2×19.30+1.4×8.19=34.63kN/m②截面设计计算跨度：l0=1.05ln=1.05×（3.0-0.2）=2.94m弯距设计值：剪力设计值：截面按倒L行计算，，梁的有效高度：，136
选配314，As=461mm²配6@200的箍筋，则斜截面受剪承载力：（2—69）满足要求136
第三部分施工组织设计3.1工程概况及特点分析3.1.1工程建设概况工程名称：某高层综合楼工程。建设单位：北方建设总公司设计单位：北方建筑设计院监理单位：北方建筑监理公司施工总承包单位：北方建筑工程公司建设地点：北方某市上级有关文件及要求：《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50400-2001《建筑地基基础施工质量验收规范》GB50202-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《砌体工程施工质量验收规范》GB50204-2002《屋面工程技术规范》GB50207-94《屋面工程质量验收规范》GB50207-2002《装饰工程施工及验收规范》GBJ210-83《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10－95施工图纸情况：施工图纸齐全施工合同签订情况：施工合同已签订。3.1.2工程设计概况某市拟建综合办公楼。总建筑面积13941mm²。主体结构11层，其中地下一层，地上十层。1－2层是沿街商业用房，层高4.5m，主要用于商业经营；3－10层层高为3.6m，主要是以涉外办公为主的写字楼，房屋总高37.8m。结构形式采用现浇框架结构。边柱截面尺寸为700×700mm，中柱和角柱截面尺寸为800×800mm。横向框架梁截面尺寸350×700mm和250×500mm，纵向框架梁截面尺寸300×600mm。室内外高差为0.9m。结构设防烈度为7度，抗震等级为Ⅱ级。基础采用肋梁式筏板基础，基础埋深5.2m。本工程建筑功能136
为公共建筑，使用年限50年，建筑平面的横轴轴距为7.2m，纵轴轴距为7.8m和3.0m，本工程耐火等级为一级。内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块和玻璃幕墙，外墙装修使用仿石材外墙涂料，室外台阶为水泥台阶，表面铺大理石，散水为细石混凝土散水；室内墙面主要是喷涂乳胶漆，室内地面的装修做法有：大理石地面，防滑地砖地面，实木地板地面，室内顶棚主要采用石棉吸音板；门窗采用塑钢窗和装饰木门；全楼设电梯四部和楼梯两部。本工程生活、消防用水由市政给水系统引入，由市政管网直接供水。生活污水经处理后排入市政下水道。雨水采用外排水系统，排水管采用PVC-U塑料排水管。本工程空调系统采用中央空调体系，卫生间设置通风道。低压供配电系统采用三相五线制，电源由配电室接入，低压电线路沿电缆桥架敷设，各配电及照明支线均穿暗管吊顶内敷设。3.1.3主要分项工程的工程量表3.1主要分项工程的工程量序号分部分项工程工程量序号分部分项工程工程量1土方工程14679m27抹灰工程32798m22基础混凝土工程2337m38外墙装修5448m23基础钢筋工程125t9内墙装修17545m24模板工程27758m210门窗工程1249m25砌筑工程2130m311楼地面工程936m26防水工程2189m212油漆工程6092m23.1.4建设地点的特征①建设地点处于闹市区，场地狭小，交通拥挤，场内堆放材料及运输等条件均受到很大的限制，在这些方面有严格的要求。根据环保的要求，夜间不准施工，工期受到影响。②本工程地下主要是粘土层，地下水位较深。③由于场地狭小，在土方开挖时，要做好有效的护坡措施和基坑的边坡支护。④本地区夏季平均气温25℃，冬季平均气温零下2℃，月平均相对湿度47—53%，年平均降水量820mm。降水主要集中在六、七、八三个月，该季节注意防洪、防涝、防暑。十一月至次年三月为冬季施工，需要采取相应的措施。该地区的主导风向：冬季西北风，夏季西南风。136
3.1.5施工条件本工程现场以“三通一平”，材料、构件、加工品及施工机械可以按计划需要满足供应。本工程结构采用混凝土全现浇，使用的混凝土为商品混凝土；使用的钢筋等材料为半成品，需要在施工现场进一步的加工制作。使用的钢模板为已经加工好的成品，而木模板需要在现场进行加工。在施工现场的各工种劳动人数：普工：60人，木工：50人，钢筋工：40人，混凝土工：50人，瓦工：50人，架子工：20人，防水工：10人，抹灰工：50人，油工：30人。3.1.6特点分析1．工期比较紧，施工对整个工程的施工进度做好统筹规划，并应认真做好各种预留、预埋工作，同时还应会同甲方与监理单位，加强对现场的管理和调度。2．质量要求较高，整个工程质量标准：市优质工程3．本工程地处市中心，施工场地狭小，现场不便于混凝土搅拌。受城市交通影响，不利于组织施工。安全施工是本工程施工管理的重点。4．本工程属多层建筑，应特别做好安全防护措施，防止高空坠物伤人。同时应选择适用的模板及脚手架支撑系统以确保框架结构混凝土的施工质量和施工安全。5．本工程部分结构处于冬、雨季施工，要采取有效措施保证冬雨季施工工作。3．2施工布署3.2.1施工组织图3.1项目机构图136
本工程采用项目部管理，实行项目经理负责制。各部门职责明确。项目经理职责：执行国家、公司的安全生产、劳动保护的法规、规章、制度。对本单位的生产经营活动中负全面领导责任。建立、健全生产保证体系，领导组织实施本单位安全生产工作目标，督促、检查各职能部门人员执行安全生产责任制。项目部副经理职责：认真贯彻执行国家、市、总公司和公司的有关生产的法规、规章，对本单位安全生产负直接领导责任。协助项目经理做好项目部的管理工作，对项目经理负责。项目部总工程师职责：组织有关人员认真学习和贯彻执行生产和技术管理规定，对本项目工程生产经营中的技术工作负责任。主持制定、审批、上报技术措施，并监督落实。及时解决施工生产中的生产技术问题。对执行中发现的问题及时予以纠正。施工技术部职责：负责编制审查施工组织设计和施工方案，认真贯彻执行有关生产技术及安全、文明生产操作规程。协助项目部生产经理负责工程施工、生产安全管理，负责全面技术工作，制定项目部技术管理规定。3.2.2施工任务本工程采用总承包管理模式，充分利用社会化专业分工与协作，组合国内外优秀的专业承包商和劳务队伍以及合格供应商及优良资源，实现工程项目的总承包管理，全面实现工程项目的综合目标。总承包职责：图纸深化设计和加工、施工详图设计，项目技术管理协调能力，工程项目的策划、组织、管理、协调、实施和控制以及配套能力，对工程特殊情况和问题的决策和应变能力。组织和领导分包单位人员施工分包项目：基础工程，地下防水工程，人防工程，模板工程，商品混凝土运输及浇注等。136
3.2.3各分部工程的展开程序图3.2分部工程展开程序3.2.4划分施工段1．根据结构上的要求，基础工程施工不分段。2．主体结构工程根据工程量大致相等的原则，将主体结构分为两阶段。（1）第一阶段：建筑物的第一层和第二层，分为三段。如图（2）第二阶段：建筑物的第三层至第十层，分为两段。如图3．装饰工程按层分段。136
图3.3主体结构工程第一阶段（第一、二层）图3.4主体结构工程第二阶段（第三至第十层）3.2.5确定施工起点流向根据施工中的难易程度，保证构造合理及施工方便，保证质量和工期等要素，确定施工起点流向.1.基础工程：土方开挖工作自南向北，自西向东施工。混凝土垫层施工和底板混凝土浇筑不划分施工段，连续进行。2．主体结构工程：主体结构施工时按照自西向东连续施工。3．屋面工程：自南向北连续施工。4．装修工程：装修工程由上向下分层进行。136
3.2.6施工顺序1．基础工程：定位放线→土方开挖→边坡护理→基础垫层施工→地下室防水→基础钢筋绑扎→基础模板安装→基础混凝土浇灌→基础结构验收→回填土至室外低坪2．主体工程：测量放线→绑扎柱钢筋→焊接定位钢筋→柱内预埋件→验收→支模板→浇筑柱混凝土→支梁底、板模板→梁、板扎筋→下预埋件→支梁侧模板→验收→浇筑混凝土→养护→拆模3．装饰工程：结构处理→测量放线→砌隔墙→贴灰饼、冲筋→安装门窗→管道安装→墙面抹灰→管道试压→顶棚摸灰→地面清理→地面贴面砖→灯具、风口、洁具的安装→调试→清理4．防水工程（屋面）：基层清理→找平层→保温层→找平层→防水卷材→银粉面层保护剂。5．防水工程（地下室）：砌筑永久性保护墙，→砌筑临时性保护墙→铺设混凝土底板垫层上的防水层→拆除临时性保护墙→铺贴墙体的防水层→砌筑永久性保护墙6．防水工程（卫生间）：放线→给、排水管道安装→防水基层→防水施工→地面防水保护层→墙面防水保护层3.3施工方法与施工机械的选择3.3.1土方工程本工程基坑采用机械开挖，选用WY40型反铲挖土机两台，挖土机由西向东倒退挖土，配备足够的土方运输车，运输车停在基坑的南、北两侧装土。为防止超挖和破坏基土，预留300mm土层由人工铲除。进出口坡道的坡度为1:8。根据现场土质，边坡按1：0.75放坡，基础底边预留工作面500mm。开挖后，立即进行打钎、验槽。本工程地下水位较低，不需要考虑降水。为防止雨季有大量降水，挖土时采用槽边明沟，在基坑底部四周应挖300×400mm排水沟，并在基坑四角设600×600×1000mm的积水坑。基坑挖完后，要进行普遍探钎，并通知设计、勘探等单位进行验槽。136
图3.5挖土机的开行路线3.3.2基础工程1．构造要求①垫层厚度为100mm，混凝土强度等级采用C10，每边伸出基础底板1000mm；筏板基础混凝土强度等级为C30，抗渗等级为S8。②基础底板厚度根据要求确定为600mm，筏板悬挑墙外的为1000mm。③筏板配筋为双向配筋，且配置双层钢筋。底版配筋除符合计算要求外，纵横方向支承钢筋尚应分别有0.15%、0.10%配筋率连通，跨中钢筋按实际配筋率全部连通。在筏板基础周边附近的基底及四角反力较大，配筋应加强。钢筋连接方式为直螺纹连接机械连接。④为保证基坑内基础各构件的几何尺寸及模板的刚度和稳定，本工程基坑内的边模采用240mm×240mm的粘土砖砖模。2．施工要点（1）大体积混凝土施工①基础底板的浇注方案：由于基础长度大于40m，在合适的部位留设施工缝，缝宽800mm，混凝土浇筑的方法为分段分层，每层L=30m，H=0.3m。136
图3.6基础混凝土浇注方案②材料选择水泥：考虑普通水泥水化热较高，特别是应用到大体积混凝土中，确定采用水化热比较低的矿渣硅酸盐水泥，标号为525#，并掺加合适的外加剂。粗骨料：采用碎石，粒径5-25mm，含泥量不大于1。细骨料：采用中砂(45%)，人工砂(55%)，平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于5。粉煤灰：由于混凝土的浇筑方式为泵送，为了改善混凝土的和易性便于泵送，考虑掺加适量的粉煤灰。按配合比要求计算出每立方米混凝土所掺加粉煤灰量。外加剂：通过分析比较，混凝土确定加入减水剂，减水剂可降低水化热峰值，对混凝土收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。③混凝土采用商品混凝土，用混凝土运输车运到现场，采用2台混凝土输送泵送筑。浇筑时先在一个部位进行，直至达到设计标高，混凝土形成扇形向前流动，然后在其坡面上连续浇筑，循序推进。混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过6h。即在己浇筑的混凝土表面上插短插筋，间距50mm。同时将混凝土表面用塑料薄膜加草席覆盖保温。混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置3至4台振捣器，主要负责下部斜坡流淌处振捣密实，另外1至2台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。由于混凝土坍落度比较大，在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝，为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前和混凝土预沉后采取二次抹面压实措施。④混凝土养护混凝土浇筑及二次抹面压实后应立即覆盖保温，先在混凝土表面覆盖二层草席，然后在上面覆一层塑料薄膜。停止测温的部位经技术部门和项目技术负责人同意后，可将保温层及塑料薄膜逐层掀掉，使混凝土散热。136
（2）地下防水工程本工程防水工程采用外贴法，外贴法是垫层上铺好底面防水层后，先进行底板和墙体结构的施工，再把底面防水层延伸铺贴在墙体结构的外侧表面上，最后在放水层外侧砌筑保护墙。外贴法施工要点：①铺贴卷材时应先铺贴平面，后铺贴立面，平、立面交接处应交叉搭接；②临时性保护墙宜用石灰砂浆砌筑，以便拆除，内表面应用石灰砂浆做找平层，并刷石灰浆。如用模板代替临时性保护墙时，应在其上涂刷隔离剂。各层卷材铺好后，其顶端应予以临时固定，表面上应按规定做好保护层,然后方可进行防水结构的施工。③自平面折向立面的卷材与永久性保护墙接触的部位，应用沥青胶结材料紧密贴严；与临时性保护墙或需防水结构的模板接触的部位，应临时贴附在该墙上或模板上；在防水结构完成后，铺贴立面卷材之前，应先将接槎部位的各层卷材揭开，并将其表面清理干净。如卷材有局部损伤，应进行修补后方可继续施工。此处卷材应用错槎接缝，上层卷材盖过下层卷材不应小于150毫米。图3.7外贴法示意图136
3.3.3垂直运输及水平运输选用1台QTZ80塔式起重机。最大起重力矩为80tm，最大起重量8t，最大起重半径为48m，最大起重高度为45m。还有2部SC120II型升降机。本工程所需吊运的最重物体为0.8m³的吊斗，装满混凝土后重量为起重1.9t。机具重0.5t。所需的最大力矩为72.6tm，小于80tm。所选起重机满足要求。根据实际情况和要求，混凝土主要使用商品混凝土厂家提供的混凝土车运输，来保证现场混凝土的泵送量，同时局部利用塔吊进行辅助浇筑。3.3.4钢筋工程（1）．钢筋加工均在现场加工。梁钢筋：F20以上梁筋采用直螺纹连接，其余用电渣压力焊焊接。柱筋：主要采用直螺纹连接。板钢筋：主要采用绑扎连接。（2）．钢筋配置前的工作：①钢筋原材料的检验和试验，若出现生锈的钢筋，必须先除锈，保证钢筋原材料及焊接接头的钢筋合格，确保工程质量，钢筋的切断一般先断长料，后断短料，减少短头，减少损失。②楼地板双层钢筋，为保证上下层钢筋不变形，在上下层钢筋间增设16@1000板凳铁梅花形布置。③梁、板等钢筋绑扎牢固，在浇筑混凝土前应检查钢筋位置，如有偏移应加以较正。采取措施按设计绑扎好梁、柱接头内的核心箍筋，做到数量够，位置对。④梁、板钢筋的绑扎必须先绑立柱，再绑次梁和板的钢筋，梁的上下钢筋必须按规范要求将接头错开(一般上筋接头在跨中，下筋接头在支座)，按设计图纸要求绑扎负弯矩钢筋及吊筋。⑤梁、板等钢筋绑扎牢固，柱钢筋预留预埋部位必须电焊牢固，在浇筑混凝土前应检查钢筋位置，如有偏移应加以较正。⑥钢筋焊接的断头要直，断面要平，正式施焊前应先按同批钢筋和相同焊接参数制作试件，经检验合格后，才能焊接参数进行施工，钢筋种类、规格变换或焊机维修后，均须进行焊前试验。136
⑦确保钢筋保护层的措施，梁、柱、板均用同板强度水泥砂浆垫块。板负弯矩钢筋采用“马凳铁”以确保钢筋位置的正确，确保负弯矩钢筋不被踩蹋错位。（3）．钢筋工程质量检验标准:①根据设计图纸检查根据的钢号、直径、根数、间距是否正确;特别要注意检查负筋的位置。②检查根据接头的位置及搭接长度是否符合规定。③检查混凝土保护层是否符合规定。④检查钢筋绑扎是否牢固，有无松动变形现象。⑤钢筋表面不允许有油污、漆污和颗粒状(片状)铁锈。3.3.5模板工程（1）．模板工程施工技术本工程结构形式为现浇框架结构。模板制作安装的优劣直接影响到结构梁板柱的定位是否准确，混凝土浇灌能否顺利进行以及代表工程外观的现浇结构混凝土表面是否美观等。模板工程更是整个工程的重要工程。本工程的主要模板工艺包括地下室底板模板、基础梁模板、柱模、梁模、板模。为保障模板工程的安装质量，应严格按以下要求进行。①熟悉工程特点，全面理解结构施工及设计意图，仔细核对图纸会审纪要、更改通知、选用图集做法等。经核对无误后，木工长应综合以上施工文件，画出柱子定位图、主次梁分布图、板配筋图、楼梯详图、特殊部位处理大样等。②在垫层或板面上弹出定位轴线、梁中心线(或边线)、柱定位线、楼梯起步线、预留洞控制线。为使支模过程中便于检查校核，还应在距离柱边线200—500的位置弹出检查线。线弹好后应用红油漆标注，放线中应核对垂直相交线的垂直度。若发现结果与结构图或模板图有差异时应仔细分析原因找出错误并及时修正。③根据结构构件特点作出钢模、架管木方扣件的分期分批进场计划及对拉件加工计划，确保模板安装工程的顺利进行，避免因材料供应问题引起怠工。（2）．结构构件特点的模板安装技术要求：①地下室模板。地下室底板采用240厚砖模，基础底板上的预留积水坑等136
部位采用组合钢模板支模。②基础模板。基础梁采用钢模板，在支模前应检查定位线放到已浇注完成的混凝土。控制标高可测放到已固定的柱子主筋上，一般不应过高，否则会因钢筋的垂直度而影响精度，检查地梁上的预埋管线等是否已安装到位及是否影响模板安装。可采用背管加固也可采用背水平后焊斜撑筋加固。斜撑及竖管的间距不应大于1.2米。加固后应再次根据定位线标高控制线拉通线检查模板平度、吊模上口标高。确保模板安装偏差在允许范围内。模板安装完成后应派人值守，禁止他人在模板上行走或拆支撑杆。同时禁止混凝土运输通道支架与模板支撑杆相连。③柱模。本工程柱模的检查程序：清扫柱内焊渣等杂物，若柱脚四周混凝土不平整应修凿平整以免漏浆而致钢筋混凝土柱烂根；搭设灯笼架或梁板支架；柱模装就位；在两侧吊正校直；加背楞加固，第一道水平背管自+200起加设，每600间距设道；自检合格后请业主、监理进行验收，并根据检查意见调整合格后准备浇灌。图3.8柱模示意图136
④梁模板。搭设满堂架：满堂架的立杆间距应根据板厚、梁截面大小确定。立杆要规整，做到纵横对齐通顺，使其能均匀受荷。架体的每步高度不大于1800，扫地杆高不大于200。楼梯下满堂架还必须设45度剪刀撑，否则在浇混凝土时楼梯梁板将移位。铺梁底模，要重点注意梁柱接头的处理。拼梁侧模，梁高小于600时可两侧同时封，梁高大于600时，只能先封一侧，待梁筋绑扎完成后再封另一侧。板模拼装。板模采用20厚加厚层板为底模，下设250*50木方内楞，、内楞间距为300一450，内楞两端要用铅丝捆于钢管外楞上。底模拼缝处需有木方内楞。在模板上测放辅助检查线，供检校柱筋、梁位置用。根据辅助检查线拉通线检查梁模、柱头、模板位置是否正确，检验梁高、宽尺寸及柱尺寸是否正确。到板下仔细检查立杆密度、侧模加固牢固程度、扣件是否拧紧、模板拼缝质量。自检合格后进行板筋绑扎。图3.9梁下排架及模板布置示意图136
⑤模板拆除。墙、柱模板及梁侧模必须在平台、梁混凝土浇筑48小时后方可拆除。宽度≤2.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的50%时方可拆除；跨度在2.0m至8.0m之间的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75%时方可拆除；宽度大于8.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时方可拆除(28天后)；如果上一层的梁板混凝土未施工，则该层的梁板底模拆除后应加支撑。跨度≤8.0m之间的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75%时方可拆除；跨度大于8.0m的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时方可拆除(28天后)。所有悬挑构件均须待混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时（28天后）方可拆除底模。已经拆除模板及其支架的结构，在混凝土达到设计强度以后，才允许承受计算荷载，施工中严禁堆放过量的建筑材料。3.3.6混凝土工程本工程采用商品混凝土，泵送工艺。基础土方开挖至设计标高，办理地基验槽手续后，浇灌素混凝土垫层。（1）泵送混凝土工艺的施工要点：①在泵送距离大，输送量大的情况下，宜采用两组平行管路。②正常泵送过程中应保持持续泵送，尽量避免泵送中断。已施工现场应事先做好管路，泵车就位与连接，卸料和坍落度检查等工作，泵送过程中，要注意混凝土坍落度的损失，严格把坍落度控制在最小范围内。③在高温条件下施工时，应在水平输送管上覆盖两层草席，防止直接日照，并要求每隔一定时间洒水湿润，这样能使管道内的混凝土不至于大量的热量而失水影响混凝土坍落度，导致管道堵塞，影响泵送。掺用高效泵送剂。④加强工程技术管理，在浇筑过程中若有了问题要及时与设计院、建设单位、监理单位联系商量解决办法，工程制定的所有技术措施一定要落到实处，以确保施工质量。（2）．框架柱混凝土浇注：①浇筑柱混凝土时，应控制混凝土的自由下料高度在2米以内，浇混凝土136
前，应先清除模板内的杂物，脚底要冲洗干净，先浇筑约100mm左右的水泥砂浆，防止烂根，再分层浇筑，分层厚度为40Omm左右，用直径7Omm插入式振捣器振捣，振捣点沿柱筋内侧布置，由四周向中间振捣，插入下层混凝土深度在50~100mm，振动棒移动间距为250~300mm，每次震动时间为15s左右，在振动过程中，视混凝土翻浆和不再下沉及混凝土表面气泡泛起，方可将振动棒慢慢上拔。②柱墙混凝土分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在500左右，混凝土的下料点应分散布置，循环推进，连续进行，用振动棒振实，浇筑过程中派有经验泥水工观察是否有漏振捣，随时敲打模板，有异常现象及时与上部振捣人员联系，并报告施工值班人员及时采取措施进行处理。③柱子的施工缝按规范留置在主梁底平。（3）．梁板混凝土浇筑：①梁板混凝土浇筑采用泵送和及人工混凝土和布料方式进行连续浇筑。②梁板应同时浇筑，浇筑方式应由一端开始用“赶浆法”保持水泥底包裹石子向前推进。先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑。③防止浇筑混凝土时人员采踏钢筋的措施，将塔吊作布料机使用。④梁和板连成整体的大断面梁，允许将其单独浇筑，其施工缝应留在底板以下20~30mm，浇筑时下料与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，仍用“赶浆法”向前推进，每层均应振实后再下料。振动棒振捣混凝土的每一振点的延续时间应使混凝土表面呈现浮浆和不再沉落，无气泡浮出为止。⑤浇筑板的混凝土虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直于浇筑方向来回振捣，也可用插入式振捣棒顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺和拉线检查混凝土厚度，振捣完毕用不短于2m的刮尺或拖板刮平，板面标高控制采用拉线控制，在浇捣板面混凝土前由测量人员在柱钢筋四角筋上抄出±0.5米的标高，以此控制板面平整度。⑥梁板混凝土应连续进行，当必须有间歇时，其间歇时间应尽量缩短，并在前层混凝土初凝前将次层混凝土浇筑完毕。混凝土的运输、浇筑及间歇时间不超过规范规定的时间1.5小时。⑦楼板混凝土收面工作应随混凝土的干硬速度情况进行，首先在混凝土振捣密实后用刮尺刮平，用木磨板收面一次，在第一次收面后1-2小时混凝土136
初凝前进行第二次收面，因泵送水泥含量大，为了减少收缩裂缝，待混凝土表面无水渍时，进行第三次研压抹光。（4）楼梯混凝土浇筑：①楼梯混凝土采用小塌落度混凝土，用塔吊布料方式浇筑。楼梯混凝土必须连续浇筑完成。②采用小塌落度混凝土是为了防止浇筑时流淌造成烂根现象的出现。楼梯混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置与踏步混凝土一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木磨板将踏步上表面抹平。③楼梯施工缝位置应根据施工现场的施工进度留设于楼梯平台板跨中或楼梯段上1/3处，断面与楼梯斜板垂直。（5）施工缝、后浇带的处理：①楼层施工缝处理：将施工处凿毛，清除浮浆，用水冲刷干净。在浇筑下次混凝土之前，先铺上与混凝土成份相同的水泥砂浆结合层2-3cm厚，然后紧接着浇筑上混凝土，重点进行振捣，加强施工缝的养护工作，不少于14天。②后浇带的处理：在后浇带混凝土浇筑前，把施工的后浇带的两侧混凝土凿毛，清除浮浆用水冲刷干净，并于浇筑前24小时用水充分湿润，且在混凝土浇筑前1-2小时再次用水冲刷，扫除积水。混凝土浇筑前先在后浇带两侧施工缝处铺上与混凝土成份相同的水泥砂浆结合层2-3cm厚，紧接着浇筑上部混凝土。混凝土强度等级比原浇筑混凝土标号高一等级，混凝土连续浇筑完成，不允许出现冷缝，混凝土凝固后养护时间不少于14天，在混凝土强度达100%后方可拆除支承模板。（6）混凝土养护：①混凝土浇筑完毕后，在12小时以内对混凝土加用薄膜覆盖养护和浇水养护。②商品混凝土内的水泥用量大及混凝土内掺用缓凝剂，养护时间不少于14天。③每日浇水次数保持混凝土处于足够的润湿状态。（7）混凝土成品保护：①在混凝土浇筑过程中，准备好足够的遮雨材料防止下雨。②已浇筑楼板、楼梯踏步混凝土在混凝土强度未达到1.2N/mm2之前不得在其上踩踏、放样。混凝土浇筑完毕24小时可施工放样，但严禁在板上堆加荷载。136
③楼板最早加荷时间应该核算确定，但不得早于楼（屋面）板混凝土浇筑完毕后72小时。当掺缓凝剂或气温低于15℃时，应适当延长。3.3.7砌筑工程本工程的砌筑工程主要是砌筑陶粒混凝土空心砌块，本工程砌筑工程所用材料进场时，必须提供出厂证明或合格证，进场后按要求抽验，复试合格后方准使用。（1）施工方法：①墙体放线：砌体施工前，应将基础表面或楼层结构面按标高找平，依据砌筑图放出第一皮砌块的轴线、砌体边线和洞口线。②砌块排列：按砌块排列图在墙体线范围内分块定尺、划线，排列砌块的方法和要求：砌块在砌筑前，应根据工程施工图，结合砌块的规格，绘制砌体砌块的排列图。③砌块排列时尽可能采用主规格的砌块，砌体中主规格砌块应占总量的75%至80%。④砌块排列上、下皮应错缝搭砌，搭砌长度一般为砌块的1/2，不得小于砌块高度的1/3，也不应小于150mm，如果搭错缝长度满足不了规定的压搭要求，应采取压砌钢筋网片的措施，。⑤外墙转角及纵横墙交接处，应将砌块分皮咬槎，交错搭砌，如果不能咬槎时，按设计要求采取其它的构造措施；砌体垂直缝与门窗洞口边线应避开同缝，且不得采用砖镶砌。⑥砌体水平灰缝厚度一般为15mm，如果加钢筋网片的砌体，水平灰缝的厚度为20mm至25mm，垂直灰缝的宽度为20mm，大于30mm的垂直缝，应用C20的细石混凝土灌实。（2）砌体工程做法要求：①按设计要求设置构造柱、圈梁、过梁或现浇混凝土带。构造柱的大马牙槎的留设方法和垂直度要经常检查。②各种预留洞、预埋件等，应按设计要求设置，避免后剔凿。③转角及交接处同时砌筑，不得留直槎，斜槎高不大于1.2m。④拉通线砌筑时，随砌、随吊、随靠，保证墙体垂直平整。⑤墙体每天的砌筑高度不宜超过1.8m，每天下班前应清扫墙面，第2天可在墙面适当洒水，以提高砂浆强度。⑥留槎或与混凝土柱、墙相接处按设计要求或规范要求设置拉接筋。136
3．质量标准：①砌体的品种、规格、强度必须符合设计要求，有出厂合格证、试验报告。②砂浆品种必须符合设计要求。同品种、同强度等级砂浆各组试块平均强度符合规范规定。③拉结筋、构造柱、现浇钢筋混凝土带均符合设计要求。3.3.8架子工程本工程室外工程（包括地下室）采用φ48钢管和铸铁扣件搭设双排手架；室内工程采用满堂脚手架。（1）脚手架材料要求①钢管：采用外径为48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。材质符合《普通碳素结构钢技术条件》中的技术条件，管材符合普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。②扣件：要符合《钢管脚手架》规定，材质应符合规定的技术条件。③脚手板：采用竹连板，材质符合国家要求的标准，两端使用10～14号镀锌钢丝捆紧。④安全网：采用蓝色密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得安全部门的许可。（2）脚手架搭设方法①基本要求：脚手架要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，因此，脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全。在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢。立杆下应有底座和垫板。整个架子应设置必要的剪刀撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。外脚手架的搭设，应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时，应设置必要的横向支撑，端部加强设置连墙点。脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求。②对地基的要求：136
立杆基础要平整、密实,每根立杆底部均应垫上厚度大于50mm的木板，木板面积不小于0.15m²，也可垫通长脚手板。为避免或减少架子不均匀沉降，在立杆底部应加扫地杆，并应有可靠的排水措施。扫地杆纵横两向均需设置,距立杆底部应为10cm。（3）脚手架搭设参数及构造要求根据本工程现场实际情况，架子搭设参数如下:立杆纵距1.8m，横距1m(双排架)。内排立杆距建筑物距离为500mm,相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏。立杆连接应采用对接扣件，不允许搭接连接。大横杆步距1.8m。上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆应设置在立杆的里侧。此外，由于使用的脚手板为竹笆片，因此，在施工层相邻立杆之间还应加设2根大横杆，以增加脚手板刚度。大横杆搭接长度不应小于1.5m，并且搭接范围内不应少于3组扣件。小横杆应贴近立杆布置，在大横杆之下并用扣件扣紧。小横杆伸出外立杆长度不应超过200mm。剪刀撑：除在两端设置外，中间每隔15m设置一道。剪刀撑应联系3～4根立杆,斜杆与地面夹角为45°～60°。剪刀撑应沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆两端除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间还应增加2～4个扣结点。剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.5m。连墙件：采取与框架柱刚性连接的方法。纵向从一层开始隔层设置，横向隔柱设置。装设连墙件应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和套架的显著变形。连墙杆应与墙面垂直，不准向上倾斜，下倾角度不宜超过15°。护栏和挡脚板：在施工层脚手架外侧要设防护栏杆及挡脚板。防护栏杆可采用钢管设置在1.2m高处，档脚板可采用白松或落叶松，厚度不小于50mm,高度不小于200mm。脚手板：操作层脚手板应满铺,对接缝隙小于50mm。安全网设置：在脚手架外侧设置全封闭密目式安全网,安全网要符合国家规定的各项技术要求,并具有出厂合格证方可使用。施工层脚手架内侧与建筑物的空隙要用平网封闭，施工层以下应每隔3层封闭一次。136
4．脚手架搭设注意事项底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错布置，至少应有两种适合的不同长度的钢管做立杆。一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。当两组作业时,可分别从相对角开始搭设。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭接接头部位至少有1道连接。周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。图3.10外脚手架正立面及侧立面图3.3.9屋面工程本工程屋面防水为不上人屋面防水。屋面工程主要施工工序：基层清理→水泥砂浆找平层→120厚水泥聚苯颗粒板→30厚水泥粉煤灰页岩陶粒→20厚1：3水泥砂浆找平层→SBS改性沥青防水卷材→银粉面层保护剂。（1）找平层施工136
结构工程验收完成后，先将混凝土板面的杂物清理干净，提前洒水湿润，出屋面的设备基础及各种管道安装齐全，用水泥浆作结合层，满涂于板面，用1:3的水泥砂浆进行找平，厚度不大于20mm，要求用杠尺刮平，赶光压实，不少于三遍，阴、阳角处做成圆弧形。浇水养护。（2）保温层施工本工程保温层选用水泥聚苯颗粒板。在四周女儿墙弹好保温铺设的控制线。保温板边沿接口型式可采用平缝法施工，要求搭接处用密封材料填嵌。施工时板与板采用错缝方式施工，缝隙内同样用密封材料填嵌。铺设完的保温层要平整、牢固。板块施工完成后，应及时铺设水泥砂浆找平层，以保证保温效果。（3）卷材防水施工①卷材防水施工前，将氯丁橡胶改性沥青胶液加5%工业汽油稀释后用滚刷涂刷于基层上面。待基层处理剂干燥后，先进行阴阳角附加层的处理，将卷材热熔于基层上。根据屋面的实际尺寸将卷材剪成相应尺寸，用火焰喷枪加热基层和卷材交接处，枪嘴距加热面300mm，往返加热，趁卷材刚熔化时，将卷材向前滚铺，粘贴，搭接部位应满粘牢固，搭接宽度为100mm。铺贴卷材不得皱折，也不得用力拉伸卷材，并应排除卷材下面的空气，滚压粘贴牢固。本工程防水层施工，卷材沿女儿墙上翻250mm。防水层施工结束后，需进行蓄水试验，确保无渗漏后方可进行下道工序施工。②防水层施工要点：基层要平整、无灰、无峰窝麻面，如果局部出现蜂窝麻面、可采用1：2水泥砂浆或聚氨酯腻子先进行批嵌，以确保防水层完整无漏地覆盖整个屋面。屋面底板与墙面相交的阴角必须用1：2水泥砂浆粉出半径约50mm的圆弧或八字角，以保证防水层均匀过渡。屋面必须干燥、含水率要在9%以下，否则粘结材料将会脱落。因此，在防水层施工前，屋面必须有充分干燥的时间，局部潮湿可用喷灯进行人工干燥。防水层施工顺序应先将天沟、泛水、管道、阴阳角等特殊部位进行处理，然后再作大面积施工。（4）保护层施工本工程保护层使用银粉保护层。卷材防水层施工完，并检查合格后进行蓄水试验，蓄水时间为72h。确认不渗漏方可进行保护层施工，先在防水层上涂刷隔离层，隔离层要求薄而均匀。在隔离层施工后，按设计不上人屋面的要求进行面层施工。136
3.3.10装饰工程（1）内墙面及天棚抹灰工艺流程：基层处理→洒水润湿→贴灰饼、冲标筋→抹水泥踢脚板→抹门窗口水泥砂浆护角→抹底子灰→修抹墙面上的箱、槽孔洞→抹罩面灰。在墙体整修完毕，完成门窗框、水暖、电气、管线、有关埋件等安装埋设工作，进行内墙面及天棚抹灰工作。抹灰前检查墙体，用掺用水量10%的701胶灰浆填塞密实。将墙面浮土清扫干净，浇水湿润。用托板检测一遍墙面不同部位的垂直、平整情况，以墙面的实际高度决定灰饼和冲筋的数量，一般水平及高度距离以1.8m为宜，用1∶3水泥，做成100mm见方的灰饼。依照已贴好的灰饼标准，从水平或垂直的方向各灰饼之间用与基层相同的水泥砂浆冲筋，反复搓平，上下吊垂直。在抹灰前一天用水将墙面浇透，然后在墙面湿润的情况下，先掺用水量10%的701胶素水泥浆，随刷随打底灰。底灰抹好第二天开始抹5厚1:2.5水泥砂浆罩面，分两遍成活；罩面前先洒水湿润，再抹灰。抹灰时先薄薄的刮一道，使其和底灰粘结牢固，紧接着抹抹第二遍水泥砂浆，刮平找直，用铁抹子压实、赶光。（2）内墙面铺贴瓷砖施工施工工艺：本工程的卫生间采用铺贴瓷砖墙面。施工要点：镶贴前对瓷砖和地砖外观质量认真检查，要求尺寸一致，颜色均匀。镶贴面砖应预排，使接缝顺直均匀。同一墙面上的横竖排列，不得有一行以上的非整砖。非整砖应排在阴角或次要部位。基层表面如有灯具、管线、开关盒、卫生设备等突出物，周围的砖应整砖套割，不能用非整砖拼凑镶贴。镶贴面砖时从阳角起贴，先贴大面，后贴阴阳角，凹槽等部位，阳角处相交两块面砖各割450角对贴，接缝处要注意保证顺直，宽窄一致。（3）楼地面铺大理石砖：工艺流程：基层处理→找标高，弹线→抹找平层砂浆→弹铺砖控制线→铺砖→勾缝、擦缝→养护→踢脚板安装。施工方法：将混凝土基层上的杂物清理干净，根据墙上的+50cm水平标高线，往下量测出面层标高，并弹在墙上。洒水湿润，从已弹好的面层水平线下量至找平层上皮的标高，抹灰饼间距1.5m136
，灰饼上平即为找平层的标高，然后从房间一侧冲筋，抹灰饼及冲筋应使用干硬性砂浆，厚度不宜小于2cm，先涂刷一遍水泥浆粘结层，然后据冲筋的标高，将水泥砂浆铺装在冲筋之间，用木抹摊平，拍实，小木杠刮平，使铺设的砂浆与冲筋找平，并用大木杠横竖检查其平整度，24小时后浇水养护。当找平层的砂浆达到1.2Mpa时，开始上人弹砖的控制线，在房间纵横两个方向排尺寸，当尺寸不足整砖倍数时，将非整砖用于边角处，横向平行于门口的第一排应为整砖，将非整砖排在靠墙位置，纵向应在房间内将整砖排在两墙边处，根据已确定的砖数和缝宽，在地面上弹纵、横控制线。为了找好位置和标高，铺砖应从门口开始。（4）内墙乳胶漆：乳胶漆的施工，首先做好基层处理工作，将基层清扫干净，抹灰面龄期必须超过10天，基层的含水率应≤10%，当环境气温<5℃、湿度>85%时不得施工。填补缝隙，基层不平整时须用水性腻子嵌平并打磨砂纸。乳胶漆的涂刷要求及遍数应按设计要求进行，每道涂料涂刷时间间隔约4小时，以第一道手触不粘为度。喷涂顺序一般是从上到下、从左到右、先远后近、先横后竖。独立面每刷一遍应用同一批涂料，一次完成。（5）油漆工程①油漆工程的施工条件：施工温度宜保持均衡，不得突然变化，且通风良好。湿作业已完并具备一定的强度，环境比较干燥。一般油漆施工时的环境温度不宜低于10℃，相对湿度不宜大于60%。木基层表面含水率一般不宜大于12%。②施工方法：首先将木门基层面上的灰尘、锈斑、胶迹等用刮刀除干净，然后用1号以上的砂纸顺木纹打磨，直至光滑为止。将油粉用棉丝反复涂于木材表面，然后用麻布擦净，待油粉干后，用砂纸轻轻顺木纹打磨，直到光滑为止。将调好的石膏色腻子刮光，等腻子干透后，用砂纸轻轻顺木纹打磨，打磨至光滑为止。刷油色从外至内，从左至右，从上至下进行，顺着木纹涂刷。（6）门、窗的施工按设计要求挑选门窗料和各种配件，制作前进行翻样，同时复核各房间主体结构施工时预留的门、窗洞口尺寸。下料时应注意同批料一次下齐，并要求材料表面面膜颜色一致。组装时必须用不锈钢螺丝，不允许用镀锌螺丝。组装好的框和扇，按质量标准检查验收，合格后用塑料胶纸把所有的型材表面包起来，防止运输，安装中受到污染和损伤。门窗框两侧应刷聚丙烯树脂保护膜，防止水泥砂浆直接与136
塑钢表面接触，产生化学反应，腐蚀门窗。门窗框与墙体缝隙处理采用矿棉或玻璃棉毡条分层嵌填，外表面留5-8mm深槽口填嵌缝油膏。3.3.11水电暖卫安装工程（1）给排水工程：①生活给水管道安装：工艺流程：安装准备→预制加工→干管安装→立管安装→支管安装→管道试压→管道冲洗→管道保温。生活给水管为PP-R管，管道阀门采用铜截止阀。排水管选用UPVC排水塑料管。生活给水管道PP-R主要施工机具：热熔焊机。②生活排水管道安装：工艺流程：安装准备→预制加工→干管安装→立管安装→支管安装→卡件固定→洞口封堵→闭水试验→通水通球试验。本工程生活排水管地面以上排水管选用UPVC螺旋消音排水塑料管。地面以下排水管采用黑铁管。所有排水管应符合设计要求，管壁厚薄均匀，内外光滑清洁；内外径及管件造型规矩，接口平整光洁严密。管道在安装搬运时应轻拿轻放，排水立管上检查口方向应便于检查；穿过建筑物外墙时应加设防水套管；穿过楼板时加设钢套管，钢套管上端高出楼面15～20mm，下端超出楼底面不小于5mm。（2）强、弱电安装工程强、弱电安装工程包括：管内穿线、配电箱安装、灯具及开关插座安装。电气工程必须严格按图施工，图纸上未做要求的，按国家现行标准、规范进行施工。施工前，熟悉确认的资料、图纸、施工方案及国家验收规范《电气装置安装工程施工及验收规范》及《建筑电气安装工程质量检验评定标准》。3.3.12施工机械选择施工机械的选择见下表：136
表3.2工程机械选用表机械名称规格选用数量用途反铲挖土机WY402台挖土装车自卸汽车15t6台运土蛙式打夯机HW-602台填土夯实地泵 2台泵送混凝土卷扬机JJM-51台加工钢筋电焊机BXL-6302台焊接钢筋钢筋切割机GTSY-322台切割钢筋钢筋弯曲机WJ40-12台加工钢筋塔式起重机 QTZ801台垂直运输喷灰机 2台装饰喷涂3.4施工平面布置：3.4.1场地基本情况施工场地西侧有城市主干路，施工场地布置包括：拟建建筑物，塔式起重机，井架，临时道路，搅拌站，各种材料加工棚，现场行政管理措施，各种临时水电管网3.4.2起重及垂直运输机械的布置1．塔式起重机的布置塔式起重机布置在建筑物的北面。塔吊距建筑物3m。2．固定式垂直运输设备在建筑物南布置井架，负责施工现场的垂直运输。3.4.3运输道路的布置现场道路按主要材料、构件运输的需要，采用U型布置，路面宽度为6m，路面高出场地15cm，道路中间起拱，两侧设置排水沟。3.4.4搅拌站、加工棚、材料堆场的布置1．搅拌站的布置搅拌站布置在塔吊附近，搅拌机的出料口布置在塔吊的控制范围内，便于运输。136
2．加工棚的布置包括钢筋加工棚，木工加工棚，水、电等设备加工棚等。这些加工棚远离建筑物和塔吊布置，各种加工棚的周围应布置相应的材料堆场。3．材料堆场的布置材料堆场应布置在道路和材料加工棚附近，以便于向使用场所运输。应注意的问题：①常用的材料应布置在距离塔吊较近的地方。②容易变形或变质的材料需要入库管理，采取有效的堆放措施。③易燃和易爆的材料应远离火源布置。3.4.5行政管理设施的布置行政管理设施包括各种管理办公用房、会议室、警卫传达室、宿舍、休息室、食堂、开水房等。要布置在合理的地方。3.4.6水、电管网的布置1．临时供水措施：①用水量计算：施工用水量q1：以施工高峰期用水量最大的一天计算。（3—1）式中：K0—未预计的施工用水系数K0=1.05Q1—工种最大工程量N1—工种工程用水定额K1—施工用水不均衡系数K1=1.5n—每天工作班制。n=2施工机械用水量q2：（3—2）式中：Q2—同种机械的台数N2—施工机械台班用水定额136
K2—施工机械用水不均衡系数（2.0）。施工现场生活用水量q3：（3—3）式中P1—施工现场高峰昼夜人数N3—施工现场生活用水定额K3—施工现场生活用水不均衡系数生活区生活用水量q4：（3—4）式中P2—生活区居民人数N4—生活区用水定额K4—生活区用水不均衡系数消防用水量q5：施工现场消防用水量为15L/s总用水量Q的计算：，取，所以总用水量①管径的选择（3—5）式中：D—给水管的内径（mm）；V—管网中水的流速（1.2～1.5m/s）。136
选择F250mm的管道。③供水管线的布置供水管线为枝状布置，暗埋，通到各主要用水点，在使用点引出，设置龙头及阀门。④消火栓消火栓与主管相连，管径150mm，在施工现场布置四个消火栓。2．临时供电措施①用电量计算:总用电量：（3—6）式中：P1—电动机额定功率（KW）P2——电焊机额定容量（KVA）P3——室内照明容量（KW）P4——室外照明容量（KW）cosΦ—电动机平均功率因数K1—电动机同时使用系数K2—电焊机同时使用系数K3、K4—室内、室外照明需要系数室内、外照明也可按动力用电量的10%估算。施工用电（动力用电）情况：塔式起重机：60KW振捣器6KW钢筋弯曲机8KW钢筋切断机8KW卷扬机15KW电焊机2台，室内外照明，室内10KW，室外10KW136
查表得，总用电量：（3—7）②选择变压器变压器的输出功率为：（3—8）式中：K—功率损失系数（1.05～1.1）；SPmax—变压器服务范围内，最大用电量的总和（kW）；cosf—功率因数（0.75）。选择功率为200KVA的变压器。③场内干线的选择：按电流强度选择导线：（3—9）式中：I、V—线路上的电流和电压强度K、P—需要系数，负载功率—功率因数选择三相四线制线路，施工用电缆满足I=425A的要求。3.5各项技术与管理措施136
3.5.1保证质量措施1．加强质量管理机构，充实质量管理人员，选派有一定技术水平和一定实践经验的技术管理人员担任，所有质检人员必须经过培训，持证上岗。2．认真执行项目部制定的各种规定：无施工组织设计不准施工；不合格的原材料、半成品不准使用；技术交底不清不准施工；上道工序不符合质量标准的不准进行下道工序施工。3．在主体结构施工中建立各分项工程签名制度。4．制定各专业、各层次的工作岗位责任制，使各级技术人员按章办事。5．开展强化精品意识、争创名优工程的全员质量意识教育，规范规程、质量验评标准的学习。6．建立质量例会制度，每月召开1次，结合质量检察信息，开展群众性的质量控制活动。7．严格材料检验制度，对不合格的材料，决不允许在工程中使用。8．认真组织计量检测工作，做好质量验收依据的计量认证监督工作。3.5.2安全施工措施1．建立以项目经理为首的项目安全保证体系。建立各级管理人员安全生产岗位责任制，包括项目经理、技术人员、施工员、班组长、专职安全员等。2、对所有进场的职工、分包队伍进行入场安全教育及针对本工种安全操作规程的教育，并建立个人安全检查制度。3、特殊工种工人必须经过培训考试，并取得有关部门颁发的合格证书后方可上岗。4、主管安全生产副经理组织每月两次安全检查，安保部不定期组织人员检查，专职安全员天天检查。5．对查出的问题隐患要做好文字记录，开据整改通知单，并落实到人，限期整改，整改完毕后要由安全员进行验证。上级安全部门将不定期对本项目进行安全检查。6．技术员编制技术方案、技术交底的同时编制详细、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。7．每个月召开一次安全生产会，奖励安全生产积极分子，总结安全生产情况。8．136
切实做好现场施工管理工作，道路要平整、畅通、硬化，材料、构件应堆放平稳整齐。9．机电设备一律应设安全防护罩和接地接零，机具操作应有专人负责，并安装触电保护器，防止触电事故的发生。10．外脚手架全封闭，每步脚手架外立面方向均用密目网满封，层层脚手架满铺排片，定期检查随时更换。11．夜间施工应有足够的照明，并派电工值班。12．脚手架上下不准堆积模板、钢管等重物，以防脚手架超载下滑，酿成安全事故。脚手架挑杆必须坚固、稳定。经常检查是否松动，如有松动下沉现象，必须及时加固处理，消防安全隐患。3.5.3降低成本措施1．材料管理措施（1）把好材料验收关，不合格的材料，数量不足的材料，型号规格与材料计划表不符不签收。（2）根据每一施工段的用料情况，严格发料制度。实行限额发料，超定额领料应有完备的手续。（3）钢筋统一加工，便于套料使用。（4）及时回收大量的钢管，钢模和扣件等，尽量缩短周转时间。（5）妥善保管好现场材料，易受潮和零星材料放进库房，贵重器材重点保护，露天堆放材料码放整齐。2．经济核算措施（1）加强工程成本核算，开工前按施工组织设计要求编制计划成本（施工预算），以计划成本控制实际成本。（2）根据月度施工月报与材料耗用报表进行经济活动分析，及时总结经验，搞好信息反馈。3．技术经济措施（1）积极推广新技术，将行之有效的技术措施加以推广应用。（2）在混凝土中掺减水剂，节约水泥，并促使早强。（3）合理组织材料的购买、进场、堆放，尽量减少二次搬运，减少投资。136
（4）砌筑砂浆和抹灰砂浆中均添加外加剂，节约石灰用量，确保操作质量。（5）搞好成品保护，减少修补工作量。4．加强机具管理减少机械费用措施（1）按进度及时安排施工机具的进退场，减少机具闲置台班，提高机具利用率。（2）加强机具的维护保养，提高机具使用寿命。5．合理安排劳动力措施（1）按施工进度合理安排劳动力，避免劳动力剩余而造成窝工或劳动力不足而影响进度。（2）紧密配合主导工种的施工，以避免配合不及时造成返工，或影响后续安装工序。（3）按实际工程量和进度及时调整进度计划，以调整后的进度计划安排劳动力。3.5.4季节性施工措施1．雨期施工技术措施：（1）在施工现场设置集水、排水、排污系统，保证雨天施工场地不积水。雨时节，派专人进行疏通。（2）混凝土浇捣时，事先密切注意天气情况，尽可能避开雨天，如果下雨，必须及时做好防雨措施，准备塑料薄膜、油布等防雨遮盖措施。（3）雨季中必须连续施工的混凝土工程，应有可靠的防雨措施，备足防雨物资，及时了解情况，选择合适的时间施工。（4）对高耸物如人货梯、脚手架等必须检查避雷装置是否完好可靠。大风、大雨时起重机械应立即停止使用。（5）基础施工时应尽可能开挖一段后立即进行混凝土垫层施工，坑内集水井、排水沟应处于使用状态，以保证基底土质及混凝土不受雨水浸泡。（4）雨季应加强对边坡的监测，防止雨水侵蚀后发生坍塌。（5）现场大堆材料，特别是水泥库处应做好防雨水工作。（6）屋面工程应安排在晴天施工。2．冬季施工技术措施：当室外日平均气温连续五天低于5度或当天最低气温低于-3度时，应按冬期施工规定进行施工。136
（1）对混凝土外加剂、保温材料、燃料、工作人员防寒用品等提出材料计划，并交与物资部门采购齐全，为冬施作好物资准备。（2）结构混凝土中掺早强剂或高效减水剂，提高混凝土抗冻性和早期强度。混凝土在运输过程中，应采取有效措施，尽量减少混凝土的热量损失。混凝土应尽量缩短运输时间，减少混凝土热量损耗。混凝土的养护：采用覆盖或蒸气养护，留设测温点，派专人进行测温，以控制混凝土内外温差，避免温度应力引起的混凝土裂缝。（3）所有墙板、楼板钢筋中小规格需冷拉的钢筋应提前冷拉后，避免在严寒下冷拉。所有钢筋的焊接，应尽量安排在工棚内进行，工棚内设临时取暖器。（4）砖墙砌筑时，在负温下严禁浇水，在施工前要检查砖、砂、石膏灰等是否有积霜、冻坏等现象，发现问题必须经过处理或待其溶解后，方可使用。3.5.5防止环境污染的措施1．在工程施工前，对周边居民进行走访，了解居民意见并提出切实可行的解决措施，确保周边居民的正常生活。2、对施工现场临时道路进行清理，以防止尘土、泥浆被带到场外。3、设专人进行现场内和入口道路的清扫、洒水工作，防止灰尘飞扬，保护周边空气清洁。4、建立有效的排污系统。5、散装运输物资，运输车厢须封闭，避免撒漏。6、在入口处设置清洁池，各种不洁车辆开离现场之前，须对车身进行冲洗。7、施工现场设封闭垃圾堆放点，生活垃圾和建筑垃圾分开，并予以定时清运。8、对水资源应合理再利用。参考文献1．高层建筑混凝土结构设计规程（JGJ3—2002），中国建筑工业出版社，2002.72．混凝土结构设计规范（GB50010—2002），中国建筑工业出版社，2002.33．建筑抗震设计规范（GB50011—2001），中国建筑工业出版社，2001.11136
1．建筑地基基础设计规范（GB50007—2002），中国建筑工业出版社，2002.32．建筑结构荷载规范（GB50009—2001），中国建筑工业出版社，2002.23．建筑构造通用图集（88J1—1，工程做法），北京市建筑设计标准化办公室，2000.44．新编高层建筑结构，包世华，中国水利水电出版社，2003.35．土木工程专业毕业设计指导，梁兴文，史庆轩，科学出版社，2002.7136'
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