连续钢构桥毕业设计计算书论文

'连续钢构桥毕业设计计算书毕业论文第1章基本资料1.1基本资料1.1勘察资料：建桥理由：城市规划的需要，建桥后将大大减少市中区车流量，改善市区交通。1.2河流及水文情况：设计通航水位：195.28m常年洪水位：181.28m低水位：160.00m1.3当地建筑材料情况及地质情况砂石，钢材均可供应。基岩以紫红色粉砂质泥岩和泥岩砂岩为主，夹长石石英砂岩，覆盖层1-5m1.4气象情况最高温度：44.4℃最低温度：-2.5℃最大风速：27m/s1.5设计标准1）.设计荷载：公路-Ⅰ级,人群：3.5KN/M2).车道宽：12M+1M+12M;人行道宽：2×3M3).主航道高20M,净宽120M.4).桥面纵坡:1.0%5).桥面横坡:1.5%1.6设计依据及参考文献1）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-04)；2）《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-05)；3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-04)；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)；5）桥梁工程（上册）——范立础编；桥梁工程（下册）——顾安邦编；73 1.7桥位纵断面地形资料桥位纵断面地形表1.1里程桩号（m）地面高程（m）里程桩号（m）地面高程（m）K1+300210.45+700163.34+323205.42+720163.50+340198.34+740164.10+360190.50+760164.90+380186.30+780165.33+400178.67+800165.86+420170.48+820166.34+440165.34+840166.50+460161.67+860166.90+480160.30+880167.33+500158.60+900173.12+520157.48+920175.44+540156.70+940180.50+560157.88+960188.26+580158.89+980192.31+600159.50K2+000201.54+620160.50+020209.33+640161.90+040216.50+660162.33+060217.10+680162.86+080217.8373 第2章桥梁设计方案比选2.1初拟方案：根据桥址、地形、地质、水文资料，航运及技术标准要求,拟制出不同材料、不同体系,且各具特色并可能实现的六个方案草图.具体桥型如下:1)35m+92m+3×140m+92m+2×35m五跨连续梁桥方案;2)20m+4×35m+2×185m+5×35m+20m独塔双索面斜拉桥方案;3)主跨为105m+180m+105m三跨连续刚构桥方案；4)主跨为130m+520m+130m自锚悬索桥方案；5)主跨为75m+4×120m+75m预应力混凝土T形钢构方案；6)主跨为360m飞燕式拱桥方案。2.2方案比较说明：方案比选依据经济,实用,安全,美观,有利于环保的原则,从总体布局、环境协调、技术先进性、施工可行性、技术经济等多方面考虑后,选出以下三个图式来编制桥型比较方案方案一:五跨连续梁桥方案(图2.1)总体布置和结构体系：此方案的主桥跨径布置为92m+3×140m+92m，边主跨之比为0.657。五跨变截面单箱单室连续箱梁桥，由左右两幅桥组成。采用三向预应力体系，桥图2.1五跨连续梁桥面宽度为15m，由于桥梁跨径过大，纵桥向设1.0%的纵坡以减少圬工量，横桥向设1.5%的单向横坡。73 主梁截面：箱梁根部梁高为7.8m，跨中及端部梁高均为2.8m，而引桥采用35m预制T梁，梁高2.0m。从根部到跨中（两端）箱梁底缘按二次抛物线变化，箱梁顶板宽15m，底板宽8m，翼缘板悬臂长为3m，底板厚度从0.25m变化到1.20m，腹板厚从箱梁根部为0.70m,至跨中处厚为0.40m，主梁采用C50混凝土浇筑。方案二：独塔双索面斜拉桥方案；（图2.2）总体布置和结构体系：此方案是独塔双跨各为185m的混凝土斜拉桥，桥跨布置为20m+4×35m+2×185m+5×35m+20m，引桥采用20m和35m的简支T梁组成，桥面纵坡1.0%，行车道设1.5%的双向横坡。主桥主梁采用梁板结构形式（即混凝土双主梁结构），梁高为2.5米,梁顶桥面宽33.0米；索塔:桥塔采用单塔双索面，人行道分别设在锚索区的外端悬出，桥面以上高为64.5米,采用门式桥塔,横向刚度大,有足够的抗风稳定性且造型美观.索塔基础采用钻孔灌柱桩基础；图2.2独塔双索面斜拉桥方案三：三跨连续刚构方案（图2.3）总体布置和结构体系：此方案的主桥采用105m+180m+105m连续刚构桥，其余用35m跨径的箭支梁桥作为引桥，节省了大量的工程量，减少了施工造价。桥面纵坡采用1.0%，全桥分为左右两幅，设单向横坡为1.5%。6个车道，设有一米宽的中央分隔带，桥面净宽31米。采用悬臂挂篮施工方法，桥墩采用双薄壁柔性墩，桥台采用重力式桥台。边中跨之比为0.583.73 图2.3三跨连续刚构桥主梁截面：主跨连续刚构部分主梁截面采用双腹式单箱截面，根部采用10m的箱形截面，跨中采用3m的箱形截面，主梁截面采用1.5次抛物线的变高度梁；35m跨径的简支梁采用2m高的等截面形式，主梁采用标准T梁。2.3各方案的技术经济比较表2.1方案比选表方案类别比较项目比较项目方案一方案二方案三主桥跨桥型结构五跨连续梁桥单塔双索面斜拉桥三跨连续刚构桥主梁高度根部7.8m，跨中2.8m2.8m根部10m，中部3m跨径布置92m+3×140m+92m2×185m105m+180m+105m下部结构双薄壁柔性墩及桩基础桩基础桩基础养护维修工作量少多少设计经验技术水平经验多,有很多已成桥作为参考，施工经验成熟有较成熟的经验,国际先进水平,有很多成桥参考经验丰富,有很多已成桥梁参考，施工经验成熟，设计理论先进施工方法和难易程度施工和养护都比较容易用悬臂浇注,预制构件的精确度要求高,施工复杂.且索力难以控制挂篮悬臂浇筑施工，不需要大型起重设备，需大量模板，造价低造型造型美观，结构轻盈索塔高,主桥体量大,显的雄伟,与景观相辉映外型美观,跨越能力大,桥下净空大,视野开阔，行车顺畅，双薄壁柔性墩受力好工程数量混凝土（立方m）41795.35835961.58342442.396钢筋、钢材（t）3855.961763.6184643.097钢铰线（t）1234.53314.9941.28473 总的来说，以上三个方案都满足要求，但每个桥型都有自己的特点，从工程数量上看，预应力连续梁桥材料较省，造型美观，但其受温度变化及混凝土收缩影响产生的纵向位移也就比较大，使伸缩缝及活动支座的构造复杂化。连续刚构和独塔斜拉桥，比较两者的工程，相差很多，斜拉桥的斜拉索施工复杂，特别是桥面标高的和索力的调整，是相当繁复的。连续刚构桥钢筋用量比斜拉桥省很多，它保持了连续梁的优点外，墩梁固结节省了大型支座的昂贵费用，减少了基础及墩的工程量，并改善了结构在水平荷载作用下的受力性能，而且施工及养护条件都比斜拉桥要好。比选结果可选可选优选经过以上技术经济比较，推荐方案三为作为终选方案，其优点有以下几点：1）该方案满足了安全，经济，适用，美观和有利于环保的要求，满足结构受力合理，技术可靠，施工方便，造价较少的原则。2）混凝土用量省，钢筋用量少，桥面连续行车舒适度高，且视野开阔，同时外观简洁，大方，而且施工技术成熟，有许多已成桥可以借鉴与参考。3）连续刚构属于墩梁固结体系，其采用双薄壁柔性墩受力较好，且主梁采用1.5次抛物线形式，增大了桥下净空，无论是对通航还是景观要求都有利。且采用悬臂施工方法，受力好，施工方便，养护也较易。综上所述，从技术上考虑，目前，国内外已经修建了大量连续刚构桥，积累了丰富的经验，因此，该桥型是一种比较成熟的桥型，无论在设计理论和施工方法上，都有成功的经验可以借鉴和参考，从而为设计和施工提供技术上的保障。2.4终选方案简介及结构尺寸拟定：2.4.1设计依据：a)主要技术指标设计资料：桥宽：2×3m（人行道）+2×12m（净）+1m（分隔带）设计荷载：设计荷载：公路-Ⅰ级,人群：3.5kN/m地质情况：一般b）材料规格：箱形截面混凝土：C50；人行道混凝土：C50；桥墩混凝土：C40；基础混凝土：C30.桥面铺装：用100cm厚的防水混凝土作铺装层，30cm厚的沥青混凝土作磨耗层73 2.4.2材料相关参数说明：50号混凝土，主要强度指标为：强度标准值=32.4,=2.65；强度设计值=22.4,=1.83；弹性模量=3.45×.40号混凝土,主要强度指标为：强度标准值=26.8,=2.40；强度设计值=18.4,=1.65；弹性模量=3.25×.30号混凝土,主要强度指标为：强度标准值=20.1,=2.01；强度设计值=13.8,=1.39；弹性模量=3.00×.普通钢筋：纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值=400抗拉强度设计值=340弹性模量=2.0×105箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值=335抗拉强度设计值=330；弹性模量=2.0×105预应力钢筋（详见后面章节）：2.4.3设计参考依据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《结构设计原理》第二版2.5上部结构主箱细部尺寸拟定2.5.1立面布置本桥主桥边跨为105m，主跨为180m，边跨比为0.583，两边分别为3×25m的简支梁引桥。2.5.2上部结构根据已成桥资料及《梁桥》、《桥梁工程》（上册）手册有关连续刚构截面形式及尺寸的相关内容，拟订主梁尺寸如下：采用单箱单室箱梁截面，箱顶宽15.0m，底面宽8.0m。变截面梁墩顶处梁高与最大跨径的关系：梁高为1/17-1/20L，依据此关系根部梁高取10.0m.变截面梁跨中处梁高与最大跨径的关系：梁高为1/50-1/60L,73 依据此关系跨中梁高取3.0m.梁底高度曲线采用1.5次抛物线变化以跨中梁底为原点，曲线方程为：h=-0.008972x1.5-3设单向横坡1.5%，顶板厚不变取35cm，跨中处底板厚25cm，根部底板厚120cm，以便布置预应力束，箱梁底板按1.5次抛物线变化以跨中梁底为原点，曲线方程为：h底=-0.007754x1.5-2.75；截面腹板厚度采用40cm、和70cm两种。其跨中、根部截面如下图2.4，2.5所示：图2.4跨中箱形截面图2.5支点箱形截面2.5.3下部结构四个主墩均采用双薄壁柔性墩，中心间距为8.0m73 ，纵桥向宽度为2.5m，横桥向宽度8.0m，墩高为52m，51m。根据给出的地质条件，认为地质条件一般，基础采用钻孔灌注桩基础，采用围堰施工。承台纵桥向宽17.1米，横桥向宽12.6米，厚4.0米。6根桩的桩径均为2.0米，净间距2.5米,埋深均约25米。2.5.4其它情况说明桥面铺装厚度为10cm,沿横桥向等厚，单幅桥桥面设置1.5%的横坡，箱梁顶板直接做成单向横坡，左右两幅桥恰好形成双向横坡。箱形顶板中心处高度为桥面铺装，使用C40号防水混凝土。73 第3章结构内力计算3.1桥梁模型的意义桥梁是一个复杂的空间结构，不同的桥梁型式其上下结构联结方式是不尽相同的。为了便于计算，需要将桥梁简化为结构计算图式，桥梁工程常因其跨度较宽度大很多，因此将纵向分析模型近似处理成杆件结构。其空间效应可以通过横向分布系数、偏载增大系数来修正。采用杆系结构有限元程序分析桥梁时，首先要将桥梁结构划分为有限个杆件单元，这些单元在节点上相互联结，从而构成一个与真实结构等价的计算模型。3.2主梁单元划分杆件单元的划分，应根据结主跨为构的构造特点、施工及计算精度的要求来决定。将全桥共分为156个单元，桥面系110个单元，非桥面系46个单元。考虑到挂蓝所能承受的重量和合龙段长度对主跨的节段作如下划分，从跨中至边跨依次为（以下图3.1取的是全桥左半跨）：3×5.0+1.0+7×5.0＋6×4.0＋8×3.0＋0.75＋2×1.25＋2×2.75＋2×1.25＋0.75＋8×3.0＋6×4.0＋7×5.0＋1.0图3.1左半桥单元外形73 其中0#块长12.0m，将0#块划分为8个单元，墩根部两边各一个节点，桥墩顶部中间划分一个节点，0#块中点处需划分一个节点。另主跨跨中合龙段分成两个1.0米的单元，边跨合龙段分别1.0米的合龙段，现浇段为15.0米，划分为三个单元，每个单元各5.0米3.3内力计算3.3.1主要施工阶段内力计算结果现以最大悬臂阶段（即47施工阶段），跨中合龙阶段（即第50施工阶段），以及成桥阶段（即51施工阶段）为例，输出其施工阶段的弯矩图，由于篇幅限制，以该三个阶段的弯矩图作为参考，另附上结构在其施工阶段的弯矩值汇总，以备查阅，如图3.2，图3.3，表3.1，另输出正常使用极限状态Ⅰ和承载能力极限状态Ⅰ的弯矩图以及弯矩包络图，如图3.4，图3.5，图3.6，图3.7和图3.8所示，后附有各个状态相应的弯矩值即表3.1，表3.2。注：按照桥梁博士里中交04的规定：正常使用状态Ⅰ即长期效应组合；正常使用状态Ⅱ即短期效应组合；正常使用状态Ⅲ即标准值组合。73 73 73 73 3.3.2内力计算结果表表3.1施工阶段主梁内力计算结果表阶段节点轴向力(kN)剪力(kN)弯矩(kN·m)最大悬臂阶段（47阶段）125.4e-108.55e+03-1.41e+0532-2784.32e+03-1.05e+0646-2.25e-09-1.1e+04-2.19e+0556中跨合拢阶段（50阶段）12-4268.15e+03-1.3e+0532-830-3.13e+03-9.6e+0646-713-9.74e+03-1.71e+0556-7130.373924成桥阶段（51阶段）124.03e+3-9.51e+03-1.21e+05323.62e+3-1.56e+03-1.1e+06463.81e+3-1.17e+04-1.83e+05563.81e+31.057.81e+03表3.2使用阶段和承载极限组合主梁内力计算结果阶段节点最大轴向力(kN)最小轴向力(kN)最大剪力(kN)最小剪力(kN)最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)承载极限状态组合I121.805e+004-7.156e+0031.679e+0047.553e+003-2.797e+004-1.777e+005321.855e+004-7.160e+0035.538e+0043.649e+004-1.078e+006-1.717e+006461.855e+004-7.160e+0032.127e+0041.089e+004-1.328e+005-3.074e+005561.855e+004-7.160e+0033.181e+003-3.161e+0031.003e+0051.125e+002使用极限状态组合I126.154e+003-7.001e+0031.034e+0048.395e+003-7.667e+004-1.266e+005326.058e+003-6.893e+0033.863e+0043.679e+004-1.102e+006-1.181e+006466.058e+003-6.893e+0031.283e+0041.157e+004-1.694e+005-1.974e+005566.058e+003-6.893e+0034.909e+002-4.837e+0024.294e+0046.566e+00373 第4章预应力钢筋估算与配筋根据《公路桥涵设计通用规范》和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的要求，参照《结构设计原理》（人民交通出版社）和《公路桥涵预应力设计规范》采用手算。预应力钢筋的计算见配筋计算书。梁段力筋布置采用三向预应力，包括纵向预应力，横向预应力和竖向预应力，主要进行纵向预应力的设计，对于横向预应力和竖向预应力在力筋布置时做简要说明。4.1配筋估算4.1.1主梁控制截面截面几何特性（边跨1/4L处，桥墩根部，中跨1/4L处、中跨跨中截面）：见表4.1截面几何特性表4.1毛截面几何特性截面节点毛截面积A（）惯性矩I（）（m）（m）（）（）（m）（m）（m）(m)边跨跨中1215.086467.22.6912.56817.66618.5121.4271.4952.5412.368桥墩中心处2828.442141.44.9035.08014.23213.7360.5500.5314.7534.883228.442141.44.9035.08014.23213.7360.5500.5314.7534.88中跨1/4L处4616.343296.03.1802.79317.88120.3581.3091.4903.0302.593中跨跨中5611.07612.71.1531.8479.9916.2371.1930.7451.0031.647其中：——截面型心距截面上缘的距离；——截面型心距截面下缘的距离；——截面上缘抗弯模量,按下式计算＝I/；——截面下缘抗弯模量，按下式计算＝I/；,——截面上下缘核心矩，按下式计算，,＝/A,/A;——截面上缘预应力钢筋重心距截面形心的距离；-----截面下缘预应力钢筋中心距截面形心的距离。73 4.1.2最不利荷载组合见表4.2最不利荷载组合表表4.2最不利荷载组合阶段节点最大轴向力(kN)最小轴向力(kN)最大剪力(kN)最小剪力(kN)最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)承载极限状态组合I121.805e+004-7.156e+0031.679e+0047.553e+003-2.797e+004-1.777e+005281.785e+004-7.426e+0033.901e+004-2.941e+004-1.092e+006-1.664e+006321.855e+004-7.160e+0035.538e+0043.649e+004-1.078e+006-1.717e+006461.855e+004-7.160e+0032.127e+0041.089e+004-1.328e+005-3.074e+005561.855e+004-7.160e+0033.181e+003-3.161e+0031.003e+0051.125e+002正常使用极限状态组合I126.154e+003-7.001e+0031.034e+0048.395e+003-7.667e+004-1.266e+005285.795e+003-7.237e+0031.486e+004-1.803e+003-1.098e+006-1.194e+006326.058e+003-6.893e+0033.863e+0043.679e+004-1.102e+006-1.181e+006466.058e+003-6.893e+0031.283e+0041.157e+004-1.694e+005-1.974e+005566.058e+003-6.893e+0034.909e+002-4.837e+0024.294e+0046.566e+003正常使用极限状态Ⅱ128.098e+003-7.025e+0031.105e+0048.272e+003-6.900e+004-1.313e+005287.776e+003-7.267e+0031.857e+004-6.534e+003-1.097e+006-1.236e+006328.107e+003-6.937e+0034.025e+0043.674e+004-1.098e+006-1.237e+006468.107e+003-6.937e+0031.384e+0041.146e+004-1.636e+005-2.100e+005568.107e+003-6.937e+0039.103e+002-9.014e+0025.197e+0045.414e+003正常使用极限状态组合Ⅲ121.370e+004-7.106e+0031.341e+0047.828e+003-4.373e+004-1.448e+005281.350e+004-7.365e+0032.980e+004-2.056e+004-1.093e+006-1.358e+006321.404e+004-7.074e+0034.501e+0043.659e+004-1.085e+006-1.395e+006461.404e+004-7.074e+0031.697e+0041.111e+004-1.447e+005-2.473e+005561.404e+004-7.074e+0032.309e+003-2.294e+0038.075e+0042.169e+0034.1.3钢束估算根据《公预规》，预应力混凝土连续梁应满足使用荷载下的正截面抗裂要求、正截面压应力要求和承载能力极限状态下正截面强度要求。因此，预应力钢筋的数量可以从这三方面综合评定。1）按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束根据《公拉预规》第6.3.1条，预应力混凝土受弯构件应对正截面的混凝土拉应力进行验算，以满足正截面抗裂要求。式4.1式中：——73 在作用（或荷载）短期效应组合下构件的抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，式中不含正负号；——扣除全部预应力损失后的预加力在构件的抗裂验算边缘产生的预压应力。当截面承受正弯矩时，式4.2当截面承受负弯矩时，式4.3式中：、——在作用（或荷载）短期效应组合，弯矩的最大值和最小值；、——截面形心轴上侧和下侧配置的预应力筋的永存预应力；、——截面形心轴上侧和下侧配置的预应力束与形心轴之间的距离；、——截面上缘和下缘的抗弯模量，、、的值见表A、截面上下缘均布置预应力筋令：，（、截面的上、下核心距）则式（4.2）和（4.3）可以写成：解得：式4.473 式4.5一般的，当采用上下缘均配置预应力筋时，往往可根据其他控制截面的配筋或施方法确定一侧的预应力配筋，用公式估算来确定另一侧的配筋。即当上缘配筋情况已知时，则采用式（4.4）估算下缘配筋，或当下缘配筋情况已知时，则采用式（4.5）估算上缘配筋。如悬臂施工连续梁桥，根据支点负弯矩以及悬臂施工过程内力为已配设上缘预应力筋，则在跨中附近的下缘配筋时采用式（4.4）估算下缘预应力配筋。当然，亦可将上下缘预应力筋按单侧配筋估算，详见下文，通过下式估算上下缘的配筋：式（4.6）上述各式中，、为截面上下缘的永存预应力。估算时可适当考虑预应力损失比例，则相应的预应力束的数量可按下两式计算：式（4.7）式（4.8）上式中：、——截面上下缘截面预应力筋根数——单根预应力筋的面积——预应力张拉控制应力，可按《公预规》6.1.3条选用——可按预应力筋布置情况取0.6-0.8，当预应力束较长时取较大值，当预应力束较短或弯折较多时取较小值。由式（4.4）到（4.8）计算所得，即为按截面上下缘满足截面抗裂要求时所需配的预应力筋的数量范围。B、只在截面下缘布置预应力筋此时，式（4.2）和式（4.3）可写成：-+0.8(+)0式（4.9）Msmin+0.8(-)0式（4.10）分别求解可得预应力筋根数估算：73 式（4.11）估算中跨跨中截面（56）下缘所需预应力钢筋采用j15.2每根钢绞线面积，Ay=139mm2,抗拉强度标准值=1860，张拉控制应力取，con=0.75x1860=1395,预应力损失按张拉控制应力的20%估算。取a=0.8由表4.2可知：=5.197e+004;=5.414e+003。取预应力钢筋重心距下缘距离为0.2m根据表4.1可求得=1.193m;=0.745m;=1.647m；=I/=6.237m3；=I/=9.991m3则根据式（4.11）可得：139.245.66根C、只在截面上缘布置预应力筋此时，式（4.9）和式（4.10）可写成：-+0.8(-)0式（4.12）+0.8(+)0式（4.13）分别求解可得预应力筋根数估算：式（4.14）（1）估算边跨1/4L截面（12）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-6.900e+004；=-1.313e+005。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=1.427m；=1.495m；=2.541m；=I/=18.512m3；=I/=17.666m3；则根据（4.14）可得到：247.47471.16根（2）估算桥墩中心截面（32）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-1.098e+006；=-1.237e+006。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=0.550m；=0.531m；=4.753m；73 =I/=13.736m3；=I/=14.232m3；则根据（4.14）可得到：17801987.22根（3）估算跨中1/4L截面（46号）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-1.636e+005；=-2.100e+005。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=1.309m；=1.490m；=3.030m；=I/=20.358m3；=I/=17.881m3；则根据（4.14）可得到：353.2724.11根2）按正常使用极限状态截面压应力要求估算根据《公预规》第7.1.5条使用阶段预应力混凝土受弯构件的压应力应符合下面规定：式（4.15）式中：——由作用标准值产生的混凝土法向压应力，——由预应力产生的混凝土法向拉应力；——混凝土轴心抗压强度标准值;——按作用标准值组合计算的弯矩值；W——受弯侧的抗弯模量。由于此处为估算值，所有应力计算均可粗略地选用毛截面特性。与按抗裂要求估算类似。可以写成以下两个不等式：式（4.16）式（4.17）式中：、——按作用标准值组合的计算弯矩最大、最小值；其余符号同上。a、截面上下缘均布置预应力筋解上面两不等式可得：式（4.18）73 式（4.19）与抗裂验算一样，当上下缘均配筋时，往往已根据其他控制截面的配筋或者施工方法已确定了其中一侧的预应力配筋，则可根据上述两式估算另一侧配筋。当然同样可以按单侧配筋估算，并按式（4.19）分别配置上下缘预应力筋。a、只在截面下缘布置预应力筋与式4.18推导一样，得：式（4.20）估算中跨跨中截面（56）下缘所需预应力钢筋采用j15.2每根钢绞线面积，Ay=139mm2,抗拉强度标准值=1860，张拉控制应力取，con=0.75x1860=1395,预应力损失按张拉控制应力的20%估算。混凝土轴心抗压强度标准值=32.4，取a=0.8。由表4.2可知：=8.075e+004；=2.169e+003。取预应力重心距上缘距离为0.2m，根据表4.1可求得=1.193m;=0.745m;=1.647m；=I/=6.237m3；=I/=9.991m3则根据式（4.20）可得：-579.64234.27根C、只在截面上缘布置预应力筋与（4.19）推导一样，得：式(4.21)73 估算支点截面上缘所需应力钢筋（1）估算边跨1/4L截面（12）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-4.373e+004；=-1.448e+005。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=1.427m；=1.495m；=2.541m；=I/=18.512m3；=I/=17.666m3；则根据（4.21）可得到：-818.19526.96根（2）估算桥墩中心截面（32）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-1.085e+006；=-1.395e+006。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=0.550m；=0.531m；=4.753m；=I/=13.736m3；=I/=14.232m3；则根据（4.21）可得到：340.331604.98根（3）估算跨中1/4L截面（46号）上缘所需预应力钢筋由表4.2可知：=-1.447e+005；=-2.473e+005。取预应力重心距上缘距离为0.15m，根据表4.1可求得=1.309m；=1.490m；=3.030m；=I/=20.358m3；=I/=17.881m3；则根据（4.21）可得到：-309.02619.50根3）承载能力极限状态的强度要求预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面安全性时通过计算截面抗弯安全系数来保证的。在初步估算预应力力筋数量时，当中性轴位于受压翼缘内，箱形截面可按矩形截面计算，但是当忽略实际上存在的双筋影响时（受拉区、受压区均有预应力筋）会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的。按破坏阶段估算预应力筋的基本公式是：如图4.1知：联立解得：73 图4.1截面内力图整理后得：式(4.22)或式(4.23)式中：－预应力筋数目；－混凝土轴心抗压强度设计值；－预应力筋抗拉强度设计值；－桥梁结构重要性系数，通常取1.0；－截面的有效高度。若截面承受双向弯矩时，可视为单筋截面，分别计算上、下缘所需的力筋数量。（1）估算中跨跨中截面（56）下缘所需预应力钢筋采用j15.2每根钢绞线面积，Ay=139mm2,抗拉强度标准值=1260。混凝土轴心抗压强度设计值=22.4，结构重要性系数取=1.0。由表4.2知：=1.003e+005,取预应力钢筋重心距下缘距离为0.2，则有效高度为=2.8m，受压翼缘宽度b=8.0m则根据公式（4.23）可得：=212.4根73 （2）估算边跨1/4L截面（12）上缘所需预应力钢筋由表4.2知：=-1.777e+005,取预应力钢筋重心距下缘距离为0.15，则有效高度为=5.109m，受压翼缘宽度b=15.0m则根据公式（4.23）可得：=200.64根（1）估算桥墩中心截面（32）上缘所需预应力钢筋由表4.2知：=-1.717e+006,取预应力钢筋重心距下缘距离为0.15，则有效高度为=9.833m，受压翼缘宽度b=15.0m则根据公式（4.23）可得：=1024.86根（2）估算跨中1/4L截面（46号）上缘所需预应力钢筋由表4.2知：=-3.074e+005,取预应力钢筋重心距下缘距离为0.15，则有效高度为=5.823m，受压翼缘宽度b=15.0m。则根据公式（4.23）可得：=305.61根4.1.4控制截面估数现将按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估数（即正常使用极限状态Ⅱ状态），正常使用极限状态截面压应力要求估数（即正常使用极限状态Ⅲ状态），以及按承载能力极限状态的应力要求估数（即承载极限状态组合I）得到控制截面估数范围，通过综合考虑以上三种钢筋估数方法得出的钢筋束估算结果。以下表4.3是对3种估数的综合归纳，从而得出最终的钢筋估数结果：表4.3钢筋估数结果表钢束（根）节点号正常极限状态Ⅱ正常极限状态Ⅲ承载极限状态Ⅰ钢筋估算结果最小值最大值最小值最大值56(下缘)139.245.66-579.364234.27212.4192（16）12（上缘）247.47471.16-818.19526.96200.64360（30）32（上缘）17801987.22340.331604.981024.861808（56+48）46（上缘）353724.11-309.02619.50305.61724（42）73 4.2预应力束布置4.2.1布置原则（1）纵向预应力钢束为结构的主要受力钢筋，为设计和施工方便，进行了对称布束，锚头布置尽量靠近压应力区，且预应力钢筋的布置，其重心线不得超出束界范围。（2）钢束在横断面中布置时直束靠近顶板布置，弯束位于或靠近腹板，便于下弯锚固；预应力钢筋弯起的角度应与所承受的剪力变化规律相配合。（3）本桥采用预埋金属波纹管，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第9.4.9条规定，其水平净距不应小于4cm，且不宜小于管道直径的0.6倍，管道之构件顶面或侧面边缘的净距不应小于3.5cm；至构件底面的净距不小于5cm；管道的内径比预应力筋的外径至少大于1cm；后张预应力构件的曲线预应力钢筋的曲率半径钢绞线不应小于6m。4.2.2各截面配筋数量表根据估算的钢筋范围，同时结合已建桥梁的经验数据，估算出桥梁划分单位各截面的预应力钢筋根数，其中锚具型号有两种：OVM15-22(波纹管直径120毫米)；OVM15-12(波纹管直径90毫米)。各截面配筋数量表如下表4.4所示：表4.4各截面配筋数量表（单位：束）截面号实际布束上缘实际布束下缘截面号实际布束上缘实际布束下缘1216291040221630104032163110404216321040521633104066163410407101635104081414369809181237920102210388601126839800123064074073 133444168014382426201542043560164604450017500454601856046422196204738420680483462174049308228005026102386051221224920521814259805314162610405410162710405561628104056（跨中）2164.2.3控制截面计算表56号截面，12号截面、32号截面和46号截面特性计算表，见表4.5表4.6表4.7。图4.556号截面特性计算表截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁底的距离yi(cm)对梁底面积矩Si=Ai×yi(cm)自身惯性矩Ii(cm4)ys-yi(cm)Ix=Ai×(ys-yi)2(cm)截面惯性矩I＝Ii＋Ix(cm)净截面毛截面110760184.715466.781.27e+9-69.44.03e+81.67e+9预留管道面积(上)226285644106.24e+6-2701.64e+72.26e+7预留管道面积(下)10241281310722.4e+7441.98e+62.5e+7混凝土净面积109510184.42.02e+71.27e+915.1090.25e+81.27e+9换算面积钢束换算面积(上)1051.32852995356.24e+6-1351.92e+72.54e+7钢束换算面积(下)4763.61286097412.4e+723.22.56e+92.56e+9毛面积110760184.72.05e+71.27e+914.10.22e+81.27e+9换算截面面积116574.6183.32.13e+71.27e+932.481.23e+81.28e+973 图4.612号截面特性计算表截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁底的距离yi(cm)对梁底面积矩Si=Ai×yi(cm)自身惯性矩Ii(cm4)ys-yi(cm)Ix=Ai×(ys-yi)2(cm)截面惯性矩I＝Ii＋Ix(cm)净截面毛截面150864256.83.87e+76.72e+912.31.874e+74.77e+9预留管道面积(上)2606490.11.28e+60-454.35.38e+85.38e+8预留管道面积(下)12812.516000500.90.32e+80.32e+8混凝土净面积148130220.83.27e+75.67e+984.41.05e+96.72e+9换算面积钢束换算面积(上)12123490.15.94e+60-454.22.5e+92.5e+9钢束换算面积(下)59512.57437.505011.49e+81.49e+8毛面积150864256.83.87e+75.77e+912.40.23e+85.79e+9换算截面面积163582273.204.47e+76.66e+9-20.40.68e+86.73e+9图4.732号截面特性计算表截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁底的距离yi(cm)对梁底面积矩Si=Ai×yi(cm)自身惯性矩Ii(cm4)ys-yi(cm)Ix=Ai×(ys-yi)2(cm)截面惯性矩I＝Ii＋Ix(cm)净截面毛截面2844215081444864.14e+10-160.72e+84.14e+10预留管道面积(上)9400966.39083.223.14e+9-934.38.20e+91.134e+10预留管道面积(下)0000000混凝土净面积2750214761309104.14e+10480.633e+104.20e+10换算面积钢束换算面积(上)43729966.31952544钢束换算面积(下)000000毛面积2844215081.44e+84.14e+10-160.72e+8换算截面面积328150509.071.46e+84.14e+10-18.140.011e+104.15e+1073 图4.846号截面特性计算表截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁底的距离yi(cm)对梁底面积矩Si=Ai×yi(cm)自身惯性矩Ii(cm4)ys-yi(cm)Ix=Ai×(ys-yi)2(cm)截面惯性矩I＝Ii＋Ix(cm)净截面毛截面163632279.34.57e+79.6e+938.72.45e+89.845e+9预留管道面积(上)3766565.5321297868.96e+4-533.761.61e+81.61e+8预留管道面积(下)12812.516000500.90.32e+80.32e+8混凝土净面积159866290.203.96e+79.6e+916.590.44e+89.6e+9换算面积钢束换算面积(上)17519565.5399075208.96e+4-534.064.99e+94.99e+9钢束换算面积(下)59512.57437.505011.49e+81.49e+8毛面积163632279.34.57e+79.6e+938.40.24e+99.84e+9换算截面面积1811513075.56e+79.6e+9-170.52e+99.61e+9注：换算面积：4.2.4控制截面预应力钢筋布置示意图73 图4.21/2中跨配筋立面图图4.31/2中跨配筋平面图73 图4.3跨中截面56号单元图4.4边跨1/2L截面12号单元73 图4.5支点截面32号截面图4.6中跨1/4L截面46号截面73 第5章预应力损失计算预应力束的张拉控制应力，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD060-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD062-2004）的要求，参照《结构设计原理》（人民交通出版社，叶见曙主编）和《公路桥涵设计手册—梁桥分册》（人民交通出版社）规定：构件在预加应力时，预应力钢绞线的锚下控制应力应符合，故。预应力钢筋的张拉采用后张法，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD062-2004）第6.2.1条，应计算以下各项预应力损失：预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的应力损失；锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失；预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失;混凝土弹性压缩引起的应力损失；钢筋松弛引起的应力损失；混凝土收缩、徐变引起的应力损失，以下以56号截面、12号截面、32号和46号截面预应力损失为例，其余类似。5.1预应力筋与管道壁间摩擦引起的应力损失根据《桥梁设计规范》预规第6.2.6条规定，预应力筋与管壁间的摩擦损失按下列公式计算：(5.1)其中，式中：－张拉钢筋时锚下的控制应力，张拉控制应力；－预应力筋与管道壁的摩擦系数；－从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，以rad计；－管道每米局部偏差对摩擦的影响系数；－从张拉端至计算截面的管道长度，以米计。56号截面、12号截面、32号和46号截面的预应力筋与管壁间摩擦的应力损失具体值见下表5.1。73 表5.1预应力筋与管道壁间摩擦引起的计算表项目钢束编号数量(束)X(m)平弯角度（rad）竖弯角度(rad)(rad)k56号截面W102900000.250.0015176.1663Z1244.0900.1570790.1570790.250.0015139.5555Z2240.110.0698130.1396360.1561160.250.0015131.7340Z3236.190.0523600.1047200.1170810.250.0015111.8228Z4231.240.0349070.0872660.0939890.250.001594.7752Z5226.270.0349070.0872660.0939890.250.001585.04581Z6221.190.0523600.0523600.0740480.250.001568.4290Z7216.190.0523600.0698130.0872660.250.001562.8517Z8211.250.0349070.0698130.0780540.250.001549.8494平均值（上缘；下缘）176.1663；93.0112号截面W102900000.250.0015176.1663T29459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T30459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T31464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T32464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T33469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T34469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T35474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T36474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T37479.030.20944000.209440.250.0015219.1522T38479.030.20944000.209440.250.0015219.1522T39484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T40484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T41489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743T42489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743Z1244.0900.1570790.1570790.250.0015139.5555Z2240.110.0698130.1396360.1561160.250.0015131.7340Z3236.190.0523600.1047200.1170810.250.0015111.8228平均值（上缘，下缘）209.2892;127.703932号截面73 W129.6700.6108650.6108650.250.0015214.8127W2212.6100.5585050.5585050.250.0015204.5241W3215.5600.5235990.5235990.250.0015199.3922W4218.6700.5235990.5235990.250.0015204.9567W5221.6100.5235990.5235990.250.0015210.1933W6224.5400.5235990.5235990.250.0015215.3891W7227.5300.5061450.5061450.250.0015215.5324W8230.5300.5061450.5061450.250.0015220.8281W9234.5300.5235990.5235990.250.0015232.9338W102900000.250.0015176.1663T14900.0174530.0174530.250.001518.70595T24900.0174530.0174530.250.001518.70595T34120000.250.001524.88536T44120000.250.001524.88536T541500.0174530.0174530.250.001531.03702T641500.0174530.0174530.250.001531.03702T7418.010.1047200.0174530.1061640.250.001572.26784T8418.010.1047200.0174530.1061640.250.001572.26784T9421.010.10472000.104720.250.001578.20676T10421.010.10472000.104720.250.001578.20676T11424.010.1047200.0174530.1061640.250.001584.11902T12424.010.1047200.0174530.1061640.250.001584.11902T13427.030.13962600.1396260.250.0015101.382T14427.030.13962600.1396260.250.0015101.382T15430.070.1396260.0174530.1407130.250.0015107.2675T16430.070.1396260.0174530.1407130.250.0015107.2675T17434.040.15708000.157080.250.0015120.4867T18434.040.15708000.157080.250.0015120.4867T19438.030.1396260.0174530.1407130.250.0015122.5516T20438.030.1396260.0174530.1407130.250.0015122.5516T21442.020.17453300.1745330.250.0015141.1345T22442.020.17453300.1745330.250.0015141.1345T23446.050.1570800.0174530.1580470.250.0015143.2414T24446.050.1570800.0174530.1580470.250.0015143.2414T25T26450.080.19198600.1919860.250.0015161.595973 T26450.080.19198600.1919860.250.0015161.5959T27454.050.2094400.0174530.2101660.250.0015174.2573T28454.050.2094400.0174530.2101660.250.0015174.2573T29459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T30459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T31464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T32464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T33469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T34469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T35474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T36474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T37479.030.20944000.209440.250.0015219.1522T38479.030.20944000.209440.250.0015219.1522T39484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T40484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T41489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743T42489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743平均值（上缘）150.38846号截面W8230.5300.5061450.5061450.250.0015220.8281W9234.5300.5235990.5235990.250.0015232.9338W102900000.250.0015176.1663T25450.080.19198600.1919860.250.0015161.5959T26450.080.19198600.1919860.250.0015161.5959T27454.050.2094400.0174530.2101660.250.0015174.2573T28454.050.2094400.0174530.2101660.250.0015174.2573T29459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T30459.060.22689300.2268930.250.0015188.6718T31464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T32464.080.1919860.0174530.1927780.250.0015187.2273T33469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T34469.020.22689300.2268930.250.0015206.5604T35T474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T36474.090.1919860.0174530.1927780.250.0015205.2265T37479.030.20944000.209440.250.0015219.152273 T38479.030.20944000.209440.250.0015219.1522T39484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T40484.050.2094400.0174530.2101660.250.0015227.9731T41T489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743T42489.060.2443460.0174530.2449690.250.0015246.7743Z1244.0900.1570790.1570790.250.0015139.5555平均值（上缘）203.0860；139.55555.2锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失本设计采用OVM15-22和OVM15-12两种锚具，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD062-2004）第6.2.3条锚具变形、钢筋回缩引起的预应力损失按下式计算。式中：—锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩损失，可根据试验确定，本设计为6mm；—张拉端至锚固端之间的距离（m）；—预应力钢筋的弹性模量，。56号截面、12号截面、32号截面和46号截面的锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失的具体值见表5.2。表5.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失计算表项目钢束编号数量(束)△L(m)L(m)Ep56号截面W1020.006901.95+e0513Z120.00644.091.95+e0526.53663Z220.00640.111.95+e0529.16978Z320.00636.191.95+e0532.32937Z420.00631.241.95+e0537.45198Z520.00626.271.95+e0544.5375Z620.00621.191.95+e0555.21472Z720.00616.191.95+e0572.26683Z820.00611.251.95+e05104平均值（上缘；下缘）13；50.1912号截面73 W1020.006901.95+e0513T2940.00659.061.95+e0519.81036T3040.00659.061.95+e0519.81036T3140.00664.081.95+e0518.25843T3240.00664.081.95+e0518.25843T3340.00669.021.95+e0516.95161T3440.00669.021.95+e0516.95161T3540.00674.091.95+e0515.7916T3640.00674.091.95+e0515.7916T3740.00679.031.95+e0514.8045T3840.00679.031.95+e0514.8045T3940.00684.051.95+e0513.92029T4040.00684.051.95+e0513.92029T4140.00689.061.95+e0513.13721T4240.00689.061.95+e0513.13721Z120.00644.091.95+e0526.53663Z220.00640.111.95+e0529.16978Z320.00636.191.95+e0532.32937平均值（上缘,下缘）15.89;29.3432号截面W120.0069.671.95+e05120.9928W220.00612.611.95+e0592.78351W320.00615.561.95+e0575.1928W420.00618.671.95+e0562.66738W520.00621.611.95+e0554.1416W620.00624.541.95+e0547.67726W720.00627.531.95+e0542.49909W820.00630.531.95+e0538.32296W920.00634.531.95+e0533.88358W1020.006901.95+e0513T140.00691.95+e05130T240.00691.95+e05130T340.006121.95+e0597.5T440.006121.95+e0597.5T540.006151.95+e0578T640.006151.95+e057873 T740.00618.011.95+e0564.96391T840.00618.011.95+e0564.96391T940.00621.011.95+e0555.68777T1040.00621.011.95+e0555.68777T1140.00624.011.95+e0548.7297T1240.00624.011.95+e0548.7297T1340.00627.031.95+e0543.28524T1440.00627.031.95+e0543.28524T1540.00630.071.95+e0538.90921T1640.00630.071.95+e0538.90921T1740.00634.041.95+e0534.37133T1840.00634.041.95+e0534.37133T1940.00638.031.95+e0530.76519T2040.00638.031.95+e0530.76519T2140.00642.021.95+e0527.84388T2240.00642.021.95+e0527.84388T2340.00646.051.95+e0525.40717T2440.00646.051.95+e0525.40717T25T2640.00650.081.95+e0523.36262T2640.00650.081.95+e0523.36262T2740.00654.051.95+e0521.64662T2840.00654.051.95+e0521.64662T2940.00659.061.95+e0519.81036T3040.00659.061.95+e0519.81036T3140.00664.081.95+e0518.25843T3240.00664.081.95+e0518.25843T3340.00669.021.95+e0516.95161T3440.00669.021.95+e0516.95161T3540.00674.091.95+e0515.7916T3640.00674.091.95+e0515.7916T3740.00679.031.95+e0514.8045T3840.00679.031.95+e0514.8045T3940.00684.051.95+e0513.92029T4040.00684.051.95+e0513.92029T4140.00689.061.95+e0513.1372173 T4240.00689.061.95+e0513.13721平均值（上缘）43.2246号截面W820.00630.531.95+e0538.32296W920.00634.531.95+e0533.88358W1020.006901.95+e0513T2540.00650.081.95+e0523.36262T2640.00650.081.95+e0523.36262T2740.00654.051.95+e0521.64662T2840.00654.051.95+e0521.64662T2940.00659.061.95+e0519.81036T3040.00659.061.95+e0519.81036T3140.00664.081.95+e0518.25843T3240.00664.081.9+5e0518.25843T3340.00669.021.95+e0516.95161T3440.00669.021.95+e0516.95161T35T40.00674.091.95e0515.7916T3640.00674.091.95+e0515.7916T3740.00679.031.95+e0514.8045T3840.00679.031.95+e0514.8045T3940.00684.051.95+e0513.92029T4040.00684.051.95+e0513.92029T41T40.00689.061.95+e0513.13721T4240.00689.061.95+e0513.13721Z120.00644.091.95+e0526.53663平均值（上缘，下缘）18.21；18.21；26.535.3混凝土弹性压缩引起的应力损失为简化起见，特作如下假设：1）某些钢束的在其重心与钢束合力重心是一致的；2）每根钢束在其重心上产生的应力是常数；3）先张拉负弯矩钢束，后张拉正弯矩钢束；4）每次两根同时张拉。那么截面上缘的预应力钢筋（负弯矩钢筋）的弹性压缩损失的平均值为：(5.2)73 那么截面下缘的预应力钢筋（正弯矩钢筋）的弹性压缩损失的平均值为：(5.3)式中：、－分别为负、正弯矩预应力钢筋的根数；—全部上缘预应力钢筋在传力锚固阶段作用在其重心处的混凝土的应力；—全部下缘预应力钢筋在传力锚固阶段作用在上缘钢束重心处的应力；—全部下缘预应力钢筋在传力锚固阶段作用在其重心处的混凝土的应力。(5.4)(5.5)(5.6)（5.7）式中：＝单根钢束面积×根数×（为张拉时锚下控制应力，单根钢束面积为1.4）；－截面净面积；－上缘钢束到重心轴的距离（净面积）；－下缘钢束到重心轴的距离（净面积）；－上缘钢筋处截面模量，；－下缘钢筋处截面模量，；－净截面惯性矩。56号截面：＝12.7/（0.44）＝28.86=＝3.996下缘钢束弹性压缩损失：＝＝10.29273 12号截面：＝67.2/（-4.534）＝-14.821＝＝36.465上缘钢束弹性压缩损失：＝＝94.529以上缘钢筋为主要损失控制计算，不考虑下缘钢束弹性压缩损失32号截面：＝410/（-9.343）＝-43.88=＝88.02上缘钢束弹性压缩损失：＝＝228.84下缘钢束弹性压缩损失：没有下缘钢束，不计算；46号截面：＝96/（-5.3376）＝-17.9856=＝50.8073上缘钢束弹性压缩损失：＝＝131.87以上缘钢筋为主要损失控制计算，不考虑下缘钢束弹性压缩损失73 5.4钢筋松弛引起的应力损失根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）第6.2.6条，对于由钢绞线组成的预应力钢束在采用超张拉方法施工中，由钢绞线松弛引起的损失终级值：（5.8）式中：ψ—张拉系数，一次张拉时，ψ＝1.0；超张拉时，ψ＝0.9；ζ—钢筋松弛系数，Ⅰ级松弛（普通松弛），ζ＝1.0；Ⅱ级松弛钢筋（低松弛），ζ＝0.3；—传力锚固时的钢筋应力。对后张法构件＝－－－；对先张法构件＝－。其中=139556号截面：上缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：＝23.964下缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：＝29.1912号截面：上缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：=11.793下缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：＝52.532号截面：上缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：=2.42946号截面：上缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：73 =32.573下缘钢筋预应力由钢绞线松弛引起的损失为：＝17.505.5混凝土收缩、徐变引起的应力损失根据公式：受拉区预应力钢筋的预应力损失：（5.9）受压区预应力钢筋的预应力损失：（5.10）注：式中：—构件张拉区全部纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力；—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；—构件受压区全部纵向钢筋的配筋率；—净截面面积。缩应变，其终极值为：，其中：、可查《结构设计原理》表12.4求得。预应力损失为：根据构件理论厚度的计算：构件理论厚度h,按支点截面计算时，截面积=27.5021m2，u=60.84m,2/=0.904m；按跨中截面计算时，=10.9510m2，u=44.84m,2/=0.488m。取二者平均值。根据《公预规》查得混泥土收缩应变终极值为，相应的，。(1)中跨跨中（56）截面（上缘）73 ；（未计入构造钢筋的影响）下缘：；（未计入构造钢筋的影响）(2)边跨跨中（12）截面（上缘）；（未计入构造钢筋的影响）73 下缘：；（未计入构造钢筋的影响）（3)对于支点（32）截面：；（未计入构造钢筋的影响）73 (4)对于支点（46）截面：；（未计入构造钢筋的影响）下缘：；（未计入构造钢筋的影响）73 表5.3混凝土的收缩、徐变引起的预应力损失表截面号()（）（）56上缘0.00206403.33901.95e+051.11429.56下缘00.0093503.3391.95e+0530.18188.59312上缘0.0175902.42301.95e+0541.14225.014下缘00.0025902.4231.95e+056.95712.31832上缘0.0341802.59701.95e+0563.9064238.02746上缘0.0235502.52901.95e+0553.59847.655下缘00.00086402.4231.95e+052.3194.1065.6各截面钢束预应力损失值汇总组合按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）第6.2.8条的规定，对各控制截面进行预应力钢束的预应力损失值组合如表5.4：表5.4控制截面钢束预应力损失值汇总表（）截面号传力锚固时的损失传力锚固后的损失=++=+56号截面上缘176.16631310.292199.47623.96429.5653.524下缘93.0150.1910.292153.49229.19188.593217.78312号截面上缘209.289215.8994.529319.70611.793225.014236.807下缘127.703929.34189.058346.10252.512.31864.81832号截面上缘150.38843.22228.84422.4482.429238.027240.45646号截面上缘203.08618.21131.87353.16632.57347.65580.228下缘139.555526.5494.529260.62917.504.10621.60673 第6章正常使用极限状态验算6.1全预应力混凝土构件抗裂性验算6.1.1正截面抗裂性验算各计算截面的正截面抗裂验算在荷载短期效应组合下应满足：式（6.1）为在荷载短期效应组合作用下，构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力：式（6.2）为扣除全部预应力损失后预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力：式（6.3）式（6.4）对于中跨跨中56号截面：为在荷载作用短期效应组合作用下，截面受拉边的法向拉应力：为截面下边缘的有效预压应力：因为所以中跨跨中56号截面抗裂性满足要求。对于边跨跨中12号截面：为在荷载作用短期效应组合作用下，截面受拉边的法向拉应力：73 为截面下边缘的有效预压应力：因为所以边跨跨中12号截面抗裂性满足要求。对于根部控制截面32号截面：为在荷载作用短期效应组合（桥博里即正常使用状态组合Ⅱ）作用下，截面受拉边的法向拉应力：为截面下边缘的有效预压应力：因为所以根部控制截面32号截面抗裂性满足要求。对于根部控制截面46号截面：为在荷载作用短期效应组合（桥博里即正常使用状态组合Ⅱ）作用下，截面受拉边的法向拉应力：73 为截面下边缘的有效预压应力：因为所以根部控制截面46号截面抗裂性满足要求。综上，故截面均满足抗裂性要求6.2正截面强度验算为便于计算，首先进行截面等效转换，利用面积相等、惯性矩相等把箱形截面等效为T形截面。对于根部控制截面32号截面：求受压区高度X：由于，故X受压区高度位于腹板上，属于第二类T型截面。从安全方面考虑，不计算普通钢筋受力，故计算受压区高度X：为防止构件出现脆性破坏，应该对受压区高度X进行限制，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》表5.2.1条，对于钢绞线，预应力混凝土受压区高度界限系数。由，故满足要求。正截面强度验算：故32号截面的正截面强度满足要求。对于中跨L/4处的39号截面：求受压区高度：由于，所以在底板内受压区高度满足要求。正截面强度验算：故正截面强度满足要求。73 对于中跨跨中47号截面：下缘：求受压区高度：因为，所以在腹板内从安全方面考虑，不计算普通钢筋受力，故计算受压区高度X：，故受压区高度满足要求。正截面强度验算：故正截面强度满足要求。6.3持久状况应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力、受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时作用（或荷载）取其标准值，不计分项系数，汽车荷载应考虑冲击系数。受压区混凝土法向最大压应力验算：式（6.5）式中：为张拉控制预应力扣除全部预应力损失后的有效预应力，即：受拉区预应力钢筋最大拉应力验算：式中：为张拉控制预应力扣除预应力损失后的有效预应力，即对于根部控制截面12号截面：73 因为所以混凝土法向正应力验算满足要求。因为满足条件所以钢筋拉应力验算满足条件。对于根部控制截面32号截面：因为所以混凝土法向正应力验算满足要求。因为满足条件所以钢筋拉应力验算满足条件。对于中跨L/4处的46号截面：因为73 所以混凝土法向正应力验算满足要求。因为满足条件所以钢筋拉应力验算满足条件。对于中跨跨中56号截面：因为所以混凝土法向正应力验算满足要求。因为满足条件所以钢筋拉应力验算满足条件。6.4短暂状况应力验算预应力混凝土结构按短暂状况设计时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失）、构件自重及其它施工荷载引起的截面应力。对于连续刚构桥，根部截面上、下缘混凝土正应力控制。（1）上缘混凝土应力因为：所以上缘混凝土应力在短暂状况应力验算满足条件。73 （2）下缘混凝土应力因为：所以下缘混凝土应力在短暂状况应力验算满足条件。故根据以上对构件进行的正截面抗裂验算、正截面强度验算、持久状况应力验算、短暂状况应力验算可知，构件均满足设计要求。73 第7章行车道板计算按《公路桥涵设计规范预规》第3.1.1条规定，翼板按悬臂板计算，箱梁腹板之间部分按单向板计算，恒载内力以纵向梁宽1m的板梁计算。荷载等级：公路Ⅰ级；人群：3.5kN/㎡.桥面铺装为平均10cm厚的防水砼面层（）箱梁材料为钢筋砼（）7.1悬臂板荷载效应计算7.1.1横载效应在悬臂板的计算中，将人行道板简化为一个厚度35.0cm的板（横向宽度1m）的重力进行计算，作用点在人行道板的中心处，即集中力P＝0.350×1×1×25=8.75kN。悬臂板计算模型如图7.1：图7.1悬臂板计算模型恒载内力（以纵桥向1m宽的板条进行计算）每延米板上的恒载：g1=0.1×1×25=2.5kN/mT梁翼板自重：g2=（0.15+1.44）/2×1.0×25=19.875kN/m故:g=2.5+19.875=22.375kN/m每米宽板条的恒载内力73 弯矩Msg＝-gl2/2-Pl=-剪力7.1.2活载效应（1）汽车荷载产生的内力将重车后轮分别作用于行车道板边缘位置，后轴作用力为，轮压分布宽度为：，.则行车道板上荷载压力面传递长度为：；荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：冲击系数：＝-75.94作用于每米宽板条上的剪力为：（2）人群荷载集度：g；作用于每米宽板条上的弯矩：MQ7.2单向板荷载效应计算图7.2单向板示意图7.2.1横载效应每延米板上的恒载将承托的面积均摊于桥面板上，则73 （1）计算且不大于，故（2）计算考虑到弯矩修正：因为t/h=0.5202/1.81=0.287>1/4=0.25,故支点断面恒载弯矩：支点断面恒载剪力：跨中断面恒载弯矩：7.2.2活载效应汽车荷载产生的内力将重车后轮分别作用于板边缘和对称布置，后轴作用力为，轮压分布宽度为：，.则行车道板上荷载压力面传递长度为：；重车后车轮（）所以，所以支点与跨中之间的有效分布宽度可近似按45°线过渡，的分布见图7.373 7.3有效分布宽度（1）计算重车后轮布置图见图7.4：==图7-4后轮布置图===1.3×（0.331+1.505）×26.76×0.8×2=102.19（2）计算计算支点剪力时，荷载必须尽量靠近梁肋边缘布置。考虑了有效工作宽度后，每米板宽承受的分布荷载如图7.3，支点剪力最大情况布置见图7.5：73 图7-5支点剪力最大情况布置图p====AA汽车荷载效应如下：支点断面弯矩：支点断面处剪力：跨中断面弯矩：7.3荷载组合7.3.1悬臂板的荷载组合弯矩：恒载+汽车：＝1.2×154.551.4×(21+75.94)=321.176剪力：恒载+汽车：＝1.2×87.06+1.4×(10.5+24.50)＝153.4727.3.2单向板的荷载组合支点断面弯矩：恒载+汽车：＝1.2×80.8551.4×71.533＝197.172支点断面剪力：恒载+汽车：＝1.2×55.84+1.4×46.13＝131.5973 跨中断面弯矩：恒载+汽车：＝1.2×80.885+1.4×51.095＝168.5957.4配筋计算7.4.1悬臂板的配筋(1)支点处配筋，取单位1米板宽计算有效高度，查附表1-6：钢筋取HRB335，8Φ16,(2)抗剪验算故无需进行专门的配筋计算。7.4.2单向板的配筋(1)支点处配筋，取单位1米板宽计算有效高度，查附表1.6：钢筋选取HRB335，8Φ12,（2）跨中处配筋，取单位1米板宽计算有效高度，73 查附表1-6：钢筋取HRB335，8Φ20,(2)抗剪验算故无需再进行专门的配筋计算。73 第8章施工组织设计8.1工程概况介绍8.1.1工程项目介绍桥名：翟家河大桥。桥梁全长757m,主桥为105+180+105m跨单箱单室箱形预应力钢筋混凝土连续刚构,引桥为2×35+8×35m跨简支梁。桥面宽度：净2×12米+1m（中央分隔带）+2×3.0米（人行道，包含栏杆）=31米。该桥两个主桥墩均采用柔性双薄壁墩，净距为5.5m，每片厚度为2.5m，墩身横桥向宽度与主桥梁箱底板同宽为8m，墩高为50m和51m。根据给出的地质条件，主桥墩基础采用群桩基础，每个主墩承台下设置12根群桩基础，桩径为Φ200cm。下图为其地形断面图：图8.1桥位地形断面图8.1.2施工方法确定由于本桥断面地质情况比较好，基岩外露，因而引桥桥墩基础采用明挖扩大基础，主桥墩基础则采用钻孔灌注桩基础，施工方法简单，抗震性能好，施工技术完善，具有较好的经济效益。桥梁上部结构的施工，由于该桥是预应力钢筋混凝土连续刚构桥，悬臂施工方法在施工期间不影响桥下通航或行车，同时密切配合设计和施工的要求，充分利用了预应力混凝土承受负弯矩能力强的特点，将跨中正弯矩转移为支点负弯矩，提高了桥梁的跨越能力。因而采用悬臂浇注施工方法。从两个主桥墩的0#块开始，两侧对称进行现浇悬臂施工。悬臂施工方法应用广泛，具有较强的施工能力，施工技术设备完善，尤其是具有丰富的施工经验可借鉴，且悬臂浇注施工简便，结构整体性好，是一种理想的施工方法。73 8.2施工组织设计8.2.1施工工艺流程图墩台基础及墩台施工↓搭支架现浇0#块↓拆除支架↓挂篮拼装、试压↓挂篮移动、固定、调整↓现浇段模板、钢筋、预应力管道安装↓混凝土养护、脱模↓预应力筋张拉、灌浆↓搭支架现浇边跨段↓进行体系转换←—边跨合龙↓进行体系转换←—中跨合龙↓桥面铺装，人行道，栏杆，伸缩缝等桥面系施工8.2.2基础及桥墩的施工钻孔灌注多排桩基础的施工主要内容包括基础定位放样，基底处理和浇注基础结构物等。1）基础的定位放样：根据桥梁中心线和墩台基础的纵横轴线，推出基础边线的定位点，将设计图上的基础位置准确的设置到桥址上，再放线画出基坑的开挖范围。2）基坑开挖：主桥墩基础为低围堰开挖，施工难度较低。73 3）基底检验与处理：基坑施工是否符合设计要求，在基础浇注前应按规定进行检验，检查基底平面位置，尺寸大小，基底标高，基底岩质的均匀性及承载能力等。按《桥涵施工技术规范》规定，检验结果如果不符合设计或规范要求，不得进行基础浇注，在基础浇注前对基底进行处理。4）基础混凝土浇注：在挖基完成前准备好基础所需混凝土，采用20号混凝土，以保证及时浇注基础，搭模现浇，在浇注时，预置钢筋，埋入长度、露出长度、间距的确定，以保证基础和墩台身的连接。8.2.3主梁施工1）概述桥梁的体系转化，等边跨合拢后再进行体系转换，再进行中跨跨中合拢。主梁采用悬臂浇注施工。根据结构悬臂施工特点，一节梁段分为如下四个施工工况：立模板→浇注梁段混凝土→张拉预应力筋钢束→移动挂篮。2）悬臂浇注施工流程完成桩基础、墩身施工，在托架上浇筑0#梁段、张拉预应力束后拼装挂篮，浇筑1#梁段混凝土，如图8.2和8.38.2架设托架73 图8.30号块施工张拉预应力束后，拼装挂篮，如图8.4：图8.4拼装挂篮待混凝土强度达到标准强度的80％时，张拉预应力钢筋，并锚固。再进行下一阶段的混凝土浇注。依次类推，一直循环21达到最大悬臂。简支引桥部分以及边跨直线段部分搭支架现浇，如图8.5：73 图8.5边跨搭支架现浇然后悬臂浇注最后两块梁段——边跨合拢——进行体系转换——再中跨跨中合拢。支架和钢托悬臂浇注混凝土时需要注意的问题：①、箱梁0号块在万能杆件组装架上进行浇注，从1号块开始利用两对挂篮对称进行施工，两墩每边各悬臂浇筑21段，两边跨均有现浇段，边跨合拢段为1.0万能杆件组装的支架上施工，中跨合拢段为2.0m，在两个对称的T悬臂挂篮上悬浇施工。引桥部分采用支架现浇，施工主桥部分时，同时进行引桥简支梁的施工，最后留有一合拢段，与主桥进行合拢。0块的混凝土分三次浇注完成，以减小大体积混凝土产生的水化热的影响。②、梁段施工时，块件连接处及块件分层浇筑的施工缝，应凿除其混凝土表面的水泥砂浆和松散层。③、挂篮就位后，安装并校正模板吊架，此时应对浇注预留梁段混凝土进行抛高。④、模板安装应核准中心位置及标高，模板与前一段混凝土面应平整密贴。⑤、安装预应力预留管道时，应与前一段预留管道接头严密对准，并用胶布包贴，防止灰浆渗入管道。管道四周应布置足够的定位钢筋，确保预留管道位置正确，线形平顺。⑥、浇注混凝土时，可以从前端开始，应对称平衡浇注。浇注时应加强振捣，并注意对预应力预留管道的保护。⑦、为提高混凝土的早期强度，以加快施工速度，在设计混凝土配合比时，加入一定量的早强剂。为防止混凝土出现过大的收缩、徐变，应在配合比设计时按规范要求控制水泥用量。⑧、梁段拆模后，应对梁端的混凝土表面进行凿毛处理，以加强接头混凝土的连接。⑨、箱梁梁段混凝土的浇注，采用一次浇筑法，在箱梁顶板中部留一窗口，混凝土由窗口注入箱内，再分布到底模上。73 ⑩、箱梁梁段分次浇注混凝土时，为了不使后浇混凝土的重力引起挂篮变形，导致先浇混凝土开裂，在浇注混凝土时根据其重量的变化，随时调整吊带高度。8.2.4边跨合拢段施工其施工工序如下：1）先搭设边跨合拢段的现浇落地支架；2）将合拢段两端梁底板与落地支架固结起来，使悬臂端部与落地支架具有相同的变形；3）在合拢段两端加配重；4）在最佳合拢温度时浇注合拢段混凝土，在浇注的同时逐级卸载两端配重；5）混凝土达到设计强度后，张拉边跨顶、底板预应力钢束。8.2.5中跨合拢段施工其施工工序如下：1）合拢段的挂篮，可利用悬臂现浇的挂篮；2）安装水平连接骨架；3）配置合拢段两端的压重；4）在适宜的合拢温度时，现浇合拢段混凝土，同时逐级卸载压重；5）合拢段混凝土达到设计强度后，按顺序张拉顶板束和底板束预应力钢筋；6）拆除挂篮。8.2.6预应力张拉工艺1）初张拉力0→初应力（10％）→100％→持续5分钟→（锚固）2）张拉顺序：①、各梁段三向预应力张拉顺序为：先纵向，后横向，最后竖向。②、横向预应力张拉，分别从桥墩一侧开始依次张拉。③、先张拉顶板束，后张拉底板束。④、竖向预应力张拉，两腹板对称依次从靠近桥墩的一端张拉。3）张拉步骤：①、横向和竖向预应力的张拉初始应力为10％，以此为伸长量的起算点。②、纵向预应力张拉：混凝土强度达到设计强度的75％后，方可进行张拉；初应力取控制应力的10％作为伸长量的起算点。4）张拉预应力钢筋注意事项73 ①、预应力钢材预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收，妥善保管。②、所有预应力钢材不许焊接，凡有接头的预应力钢绞线部位应予切除，不准使用；钢绞线使用前应作除锈处理；所有预应力张拉设备应按有关规定认真进行标定。③、所有预应力管道的位置必须按设计图定位准确牢靠，管道顺通，波纹管应具有足够的刚度和密水性，接头处严防漏水和卷口。④、预应力管道的定位钢筋，必须与箱梁及其他构造钢筋点焊，避免在施工震捣时“U”型定位钢筋产生横向滑动，从而确保预应力钢束定位准确。同时，在钢束的平、竖弯曲处，应加密定位钢筋。⑤、所有预应力施加都应在箱梁混凝土强度到45以上进行，且采用张拉吨位与延伸量双控，张拉吨位为主。⑥、纵向预应力钢束在箱梁横截面应保持对称张拉，中纵钢束张拉时两端应保持同步。⑦、钢束张拉时应在初始张拉力（可取设计张拉吨位的10%）状态下注出标记以便直接测定各钢绞线的引伸量，对引伸量不足的应查明原因，并采取补张拉等相应措施。8.3施工注意事项8.3.1合拢施工注意事项1）选择在较低气温下浇注合拢段混凝土，使合拢段混凝土与梁体的连接良好。2）箱梁合拢段混凝土施工前，应在合拢段两端设置配重，配重重量与合拢混凝土重量相等；在浇注合拢段混凝土时，逐级卸载压重，使合拢段两端不产生相对变位。3）在箱梁悬臂施工的过程中，应采取措施调整箱梁施工标高。8.3.2O号块施工注意事项0号块混凝土体积庞大，为封闭式单箱室结构，浇注混凝土时，容易产生裂缝，应采取以下措施：1）在确保强度的前提下，优化混凝土的配合比，尽量减少水泥用量；2）减少混凝土用水量；3)分多次浇注混凝土；4)浇注完成后及时养护。8.3.3施工控制为提高控制速度和精度，采用计算机程序控制，其步骤为：1)将施工中实际结构状态信息输入计算机程序；2）通过对各种测量信息的综合处理，得到结构的误差；73 3）对结果进行判断，决定是否采取措施纠正；通过上述每个节段反复的跟踪控制办法，使结构与预定目标始终控制在较小的误差范围内，最后合拢时可达到比较理想的目标。8.3.4施工精度及安全为使施工达到高度安全、高质量及高精度，要求混凝土强度达到75%时方可施加预应力，对已浇注的梁段要求必须经过以下五个方面的核实才能进入下一梁段的施工：1）箱梁各部尺寸及中线误差；2）混凝土强度是否达到强度及设计标号；3）预应力张拉吨位和钢束引伸量是否达到设计值；4)控制截面的实测应力与计算值是否相符；5)实测的预应力上挠度和前一段挂篮的下挠度是否相符合设计值。只要上述五项中有一项存在异常，就需要停下来认真分析。73 第9章结束语通过三个月时间的不懈努力，终于完成了设计任务书交代的任务，在此次设计中，完成了一座三跨连续刚构桥的方案设计、结构设计、施工组织设计。本设计到此，从方案初选，结构计算，预应力损失计算，验算，桥面板计算，到施工组织，都进行了详细的阐述与计算，其结果也满足预期的要求。方案初选有6个初步拟定方案，然后又从中选出了三个方案进行比选，分别是简支梁桥，连续刚构桥和上承式拱桥。经过多方面的比选最后确定为连续刚构桥。结构计算采用电算与手算结合的方式，电算采用“Dr.Bridge”进行桥梁的内力计算,得出控制截面的弯矩值，再根据这些值进行预应力钢筋的估算。然后进行预应力损失的计算，根据《公路桥规》分别进行：钢束与管道壁间摩擦引起的应力损失（），锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（），分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失（），钢筋松弛引起的预应力损失（），混凝土的收缩、徐变引起的预应力损失（）计算。各正截面抗裂性验算，持久状况应力验算，短暂状况应力验算均满足要求。73 致谢本科毕业设计即将结束之际，我要在此感谢在这一学期的毕业设计阶段所有帮助过我的人。本次设计从方案初选到施工组织设计，历时三个多月，首先我要衷心的感谢我的指导老师——张永水老师。在设计中我遇到了许多问题，张永水老师对这些问题都一一进行了详细的解答，设计中有些资料难以查找，张老师均尽力为我提供，以确保设计工作顺利进行；其次，在设计期间，还得到了其它许多老师的悉心指导，使我能在规定时间内顺利完成设计任务，老师们对学生的耐心和对工作的严谨态度是我学习的榜样；再者，我还要感谢帮助过我的同学，是你们的帮助才让我对许多的软件更加熟悉，才让我的设计做得更加尽善尽美。 大学四年转眼即逝，毕业设计是本科学习中很重要的一环，通过三个月来的慢慢摸索，我终于将本科所学的大部分知识串联了起来，桥梁工程专业是理论和实践高度结合的专业，在做设计的过程中，我也有茫然无助的时候，这时候老师和同学的帮助与关心给了我莫大的动力，让我在每个艰难的时刻都坚持了下来，许多没有掌握扎实的知识点，在老师一遍又一遍的细心讲解中，在和同学一次又一次的探讨中，终于给我留下更深的印象。我想这既是对我本科学习的一个总结，也是为我以后的研究生生涯做的铺垫，让我在本专业的学习和研究上有了更大的信心，这和老师和同学的帮助是密切相关的。如今，在老师的大力帮助下，我圆满的完成了毕业设计，也给本科学习生涯画上了一个完美的句号，回顾这三个月以来的点滴关心，我无法表达自己的感激之情，特在此再一次向您道一声:老师，您辛苦了！谢谢！73 参考文献[1]范立础，《桥梁工程》（上册）[M]，北京：人民交通出版社，2001.[2]顾安邦，《桥梁工程》（下册）[M]，北京：人民交通出版社，2001.[3]《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTJ024-85）.[4]《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）[S]，中交公路规划设计院，北京：人民交通出版社，2004.[5]《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）[S],中交公路规划设计院，北京：人民交通出版社，2004.[6]叶见曙，《结构设计原理》[M]，北京：人民交通出版社，2001.《基础工程》（公路与城市道路、桥梁工程专业用）.[7]盛洪飞，《桥梁墩台与基础工程》[M]，哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社，2005.[8]周念先.桥梁方案比选.同济大学出版社.[9]M.Rosignoli.Prestressedconcreteboxgirderbridgewithfoldedsteelplatewebs[J].StructuresandBuildings，Feb.1999，134：77—85．[10]MohamedElgaaly,RobertW.Hamilton,AnandSeshadri.ShearStrengthofBeamswithCorrugatedWebs[J].JournalofTheStructualEngineering，April.1996,122(4)：390-398．[11]《公路桥涵设计手册》、《墩台基础》.[12]黄绳武，《桥梁施工及组织管理》[M]，北京：人民交通出版社，2001.[13]向中富主编.桥梁工程毕业设计指导.重庆交通大学.73'