教学楼设计计算书

'济南铁道职业技术学院毕业设计1建筑设计11.1工程名称11.2毕业设计的要求与数据11.3总体构思说明22结构设计32.1设计资料32.2柱网布置（见图施工图）42.3梁柱尺寸初定42.4楼面板设计42.5框架结构计算62.5.1计算框架梁柱的线刚度62.5.2荷载标准值的计算62.5.4框架结构内力计算92.5.5横向水平荷载作用下框架结构的侧移计算272.5.6内力组合272.5.7梁的正截面设计342.5.9梁的斜截面设计362.5.10柱的截面设计372.6楼梯设计452.6.1.梯段斜板的设计452.6.2平台板设计462.6.3平台梁设计472.7基础设计472.7.1确定基础底面积·482.7.2基础高度计算482.7.3基础底板配筋计算492.7.4确定基础底面积502.7.5基础高度计算50故基础高度满足要求。512.7.6基础底板配筋计算511建筑设计1.1工程名称工程名称：某现浇框架结构中学教学楼1.2毕业设计的要求与数据1.2.1设计要求总建筑面积约6398m2，层数为5层，采用钢筋混凝土框架结构，一层4。2米，其余各层的层高均为3.9m，其中室内外高差为0.45m。1.2.2设计内容设教师休息室五间，普通教室30间，合班教室8间，办公室20间。设计标准：一般标准的公用建筑51 济南铁道职业技术学院毕业设计1.2.3工程技术条件气象条件（1）基本风压0.45KN/m2（2）雨雪条件：年平均降雨量600mm，。，基本雪压0.30KN/m2（3）最大冻土深度：0.4m工程地质条件建设地点：济南市区，沿市区主干道设置。场地平整，东西长45米左右，南北宽30至35米。地基土的容许承载力：表面为平均厚度0.5米左右的杂填土，Ｙ=16kN/立方米;以下为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粘土层，其空隙比e及液性指数I均小于0.85，其承载力的特征值为200KN/每平方米，Ｙ=18kN/立方米，可作为天然地基持力层。1.3总体构思说明1.3.1总体设计本教学楼设计采用“L”字形方案，大部分教室及教师休息室布置在南向，采光和通风效果较佳。材料采用钢筋混凝土、加气混凝土砌块等，易于取材，有利于降低建筑成本。1.3.2平面设计整个建筑采用框架结构，共五层，柱网布置为7.2m、9.0m、4.2m、4.8m、2.1m（走廊宽度）。建筑物没有里出外进的情况，高宽比满足要求，对抗震有利，且有良好的通风和日照条件。由于教学楼人流大，在建筑物两边各设一部楼梯，在走廊西端布置一对卫生间。卫生间设在端部确保空气流通，以免产生异味。1、教室：开间与进深各不相同，考虑到防火要求，教室门采用内开式，合堂教室采用内开式，各教室的窗地比为0.22、0.23、0.22、0.23，均满足要求。2、卫生间：开间3.9米，进深7.2米，窗地比为0.11，满足要求，男女卫生间均包括厕所和盥洗间两部分,女生厕所按每25人设一个大便器，男生厕所按每50人设一个大便器和每36人设一个小便器；男女卫生间均按每90人设一个洗手盆。设计得出：女生厕所大便器数量为8个；男生厕所大便器数量为4个，小便器数量为5个；男女厕所洗手盆数量为3个。均满足要求。其地面的高度比其它房间低20mm。3、走廊：走廊是水平交通空间，它联系着各个房间，本教学楼走廊的宽度考虑了人流通行、安全疏散和空间感受，其净宽度达到了2.1米（最小距离2.1m），满足了要求。4、大厅及楼梯：大厅设在显眼的位置，开间和进深都较大，正对大厅是一部主要楼梯，在建筑物西侧还设有一部楼梯，满足了垂直疏散人流的作用。5、门卫室及教室休息室：在大厅处设有门卫室，方便与外界管理和联系。每层设教师休息室。1.3.3立面设计从外表看本教学楼的整体效果简洁明快而不失活泼生动，立面是由许多构部件组成的，如门、窗、墙、柱、雨篷、屋顶、檐口、台阶、勒脚、窗套、线条等，与总体协调、与内容统一、与内部空间相呼应。51 济南铁道职业技术学院毕业设计教学楼的处理采用了大面积基调的选择和墙面上不同色彩构图这两个方面。大面积的墙面采用红色面砖，柱面使用了红色面砖，檐口和雨篷处使用红色外墙涂料，而勒脚采用了灰色大理石面砖。1.3.4屋面设计保温与隔热（1）.排水与防水：屋面排水为有组织排水，材料找坡，设雨水管。防水采用高分子防水卷材。（2）.保温：采用100厚1：10水泥膨胀蛭石找坡保温层。1.3.5门窗设计门：室内大部分的门为实木门，只有走道两端采用铝塑门，门厅大门为玻璃门；窗：所有的窗均采用铝合金窗。1.3.6墙体设计内外墙均采用240厚的墙体，采用加气混凝土砌块砌筑。2结构设计2.1设计资料2.1.1房屋使用要求：一层层高为4.2m，其余各层为3.9m,室内外高差为0.45m。2.1.2工程地质条件：根据工程地质资料勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5米左右的杂填土，Ｙ=16kN/立方米;以下为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粘土层，其空隙比e及液性指数I均小于0.85，其承载力的特征值为200KN/每平方米，Ｙ=18kN/立方米，可作为天然地基持力层。2.1.3屋面做法采用屋面为：硬脂聚胺卷材防水膨胀蛭石保温层屋面：20厚1：3水泥砂浆抹平压光并分格；4厚（一层）高聚物改性沥青卷材防水层（SBS）100厚1：10水泥膨胀蛭石找坡保温层20厚1：3水泥砂浆找平层120厚现浇钢筋混凝土板铝合金龙骨吊顶2.1.4楼面做法20厚磨光大理石板（稀水泥填缝，刷草酸、打蜡）5厚M907石材胶结剂20厚1：3水泥砂浆找平层10厚刷素水泥砂浆一遍120厚现浇钢筋混凝土板铝合金龙骨吊顶2.1.5墙：外墙面采用加气混凝土砌块，并采用面砖装饰，内墙面粉刷。2.16地震烈度：设防烈度为6度，不考虑抗震设计。2.1.7风荷载：本工程位于大城市市区边缘，基本风压0.45KN/m22.1.8雪荷载：年降雨量600mm基本雪压0.3KN/m2，2.1.9活荷载：楼面活荷载标准值：教室、厕所为2.0KN/m2；走廊、楼梯间为2.5KN/m2；不上人钢筋混凝土屋面为0.5KN/m251 济南铁道职业技术学院毕业设计2.2柱网布置（见图施工图）2.3梁柱尺寸初定2.3.1横向框架梁：梁高h=（1/12～1/8）L=（1/12～1/8)×7200=（600~800）mm，取h=700mm；梁宽b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×700=（233~350）mm，取b=250mm2.3.2纵向框架梁：为了减少计算工作量和施工方便以及偏于安全考虑，连系梁的截面尺寸一律按最大柱距L=5400mm来确定。梁高h=（1/12～1/8）L=（1/12～1/8)×5400=（450~675）mm，取h=600mm；梁宽b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×600=（200~300）mm，取h=250mm2.3.3框架柱：底层层高为4200mm，室内外高差为450mm，考虑到待建地的地质条件及气候因素，设定其基础顶面距室外地坪550mm，故：底层柱高为：H=4200+450+550=5200mm；由于先浇注楼盖，则：l=1.0H=5200mm；其它层柱高H=3900mm，同样为现浇楼盖条件下的计算高度l=1.25H=1.25×3900=4875mm，采用等截面柱，从限制细长柱考虑，要求：b≥l/30=5200/30=173.33mmh≥l/25=5200/25=208mm截面尺寸可按下列公式估算：b=H/15=5200/15=346.67mm，取b=450mm框架柱截面一般都采用方形截面以利于抗震，故取h=450mm。2.4楼面板设计2.4.1设计资料楼面做法：20厚磨光大理石板（稀水泥填缝，刷草酸、打蜡）5厚M907石材胶结剂20厚1：3水泥砂浆找平层10厚刷素水泥砂浆一遍120厚现浇钢筋混凝土板铝合金龙骨吊顶楼面荷载：教室及卫生间均布活荷载标准值2.0KN/m2走廊及楼梯间均布活荷载标准值2.5KN/m2材料：混凝土强度等级C25；板受力钢筋及其它钢筋采用HRB235钢筋2.4.2楼板的结构平面布置：取板厚为120mm楼面板采用现浇钢筋混凝土双向板楼盖（区格板B1、B2、B3、B4均为双向板），对此楼面板按弹性小挠度理论进行设计。2.4.3双向板的设计荷载设计值恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.4，得教室及卫生间：g=1.2×4.39=5.44KN/m2q1=1.4×2.00=2.80KN/m2q1/2=1.4KN/m2g+q1/2=6.84KN/m2g+q1=8.24KN/m251 济南铁道职业技术学院毕业设计走廊：g=1.2×4.39=5.44KN/m2q2=1.4×2.50=3.5KN/m2q2/2=1.75KN/m2g+q2/2=7.19KN/m2g+q2=8.94KN/m2计算跨度：由于板在各个区格（包括边跨）均为与梁整体现浇，l。=lc(轴线间距离)2.4.4弯矩计算跨中最大弯矩为g+q/2作用下（内支座固定）的跨中弯矩值，与q/2作用下（内支座铰支）的跨中弯矩值之和。混凝土泊松比取0.2，支座最大负弯矩为g+q作用下（内支座固定）的支座弯矩。截面设计对于B2中的角区格板，不折减对于B1区格板，lb/l0=5.4/8.1=0.67＜1.5，折减系数为0.8对于B2中边跨区格板，lb/l0=4.5/8.1=0.56＜1.5，折减系数为0.8对于B3区格板和B4中间跨区格板，折减系数为0.8对于B4中边跨区格板，lb/l0=3.3/4.5=0.73＜1.5，折减系数为0.8截面有效高度：l01方向跨中截面的h01=100mm，l02方向跨中截面的h02=90mm，支座截面的h0=100mm相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，配筋计算时近似取为γs=0.95；As=m/(0.95×h0×fy)，fy=210KN/m2，截面配筋计算如表2.2所示表2.2按弹性理论设计的楼面板截面配筋截面区格方向h0（mm）M(KN·M)As(mm2)配筋实际配筋面积As(mm2)跨中B1L0110010.27×0.8=8.22412.03φ8@100503L02905.11×0.8=4.09227.79φ8@200251B2（角区格板）L011008.06404.01φ8@100503L02903.00167.08φ8@200251B2（边跨）L011008.06×0.8=6.45323.31φ8@150335L02903.00×0.8=2.40133.67φ8@200251B3L011004.61×0.8=3.69184.96φ8@200251L02901.98×0.8=1.5888.00φ8@200251B4L011003.94×0.8=3.15157.89φ8@200251L02902.28×0.8=1.82101.36φ8@200251中支座1—1100-13.70686.72φ10@1007851—2100-13.70686.72φ10@1007851—3100-18.12908.27φ12@10011312—2100-9.53477.69φ8@1005032—4100-13.52677.69φ10@1007853—3100-7.67384.46φ8@1005033—4100-7.67384.46φ8@1005034—4100-6.96348.87φ8@100503边B1短边100-18.12908.27φ12@100113151 济南铁道职业技术学院毕业设计支座B2短边100-13.52677.69φ10@100785B2长边100-9.53477.69φ8@100503B4短边100-6.96348.87φ8@1005032.5框架结构计算2.5.1计算框架梁柱的线刚度在计算框架梁截面惯性矩I时，应考虑到楼板的影响，对于本次设计采用的是现浇楼盖，边跨梁的截面惯性矩I扩大为原来的1.5倍，中跨梁的截面惯性矩I扩大为原来的2.0倍，计算过程如下：采用的混凝土强度等级为：梁C25（EC=28.5×106KN/m2）柱C30（EC=30.0×106KN/m2）横向框架梁：跨AB、CD：i1=1.5EI/L=（1.5×28.5×106×1/12×0.25×0.73）/7.2=42.42×103KN·M跨BC：i2=2.0EI/L=（2×28.5×106×1/12×0.25×0.73）/3.3=123.43×103KN·M上层柱：i3=EI/L=（30.0×106×1/12×0.45×0.453）/3.9=26.29×103KN·M底层柱：i4=EI/L=（30.0×106×1/12×0.45×0.453）/5.2=19.71×103KN·M令i1=1，则各杆的相对线刚度为：I1=42.42/42.42=1.0I2=123.43/42.42=2.91I3=26.29/42.42=0.62I4=19.71/42.42=0.472.5.2荷载标准值的计算1、恒荷载标准值的计算参照《建筑结构荷载规范》对材料及有关建筑做法的取法，分层分部计算出有关恒荷载标准值。(1).屋面线荷载标准值20厚1：3水泥砂浆抹平压光并分格20×0.02=0.4KN/m24厚（一层）高聚物改性沥青卷材防水层（SBS）0.004×10.5=0.042KN/m2100厚1：10水泥膨胀蛭石找坡保温层0.1×15=1.5KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0KN/m2铝合金龙骨吊顶0.12KN/m2屋面恒荷载5.862KN/m2框架梁自重：0.25×（0.7-0.12）×25=3.625KN/m框架梁粉刷：0.03×（0.7-0.12）×2×17=0.59KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载g51=3.625+0.59=4.215KN/m屋面板传给框架梁的均布线荷载：g52=5.862×5.4=31.65KN/m（2）楼面线荷载标准值20厚磨光大理石板0.02×28=0.56KN/m25厚M907石材胶结剂0.005×10=0.05KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m210厚刷素水泥砂浆一遍0.01×20=0.2KN/m2120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0KN/m2铝合金龙骨吊顶0.12KN/m251 济南铁道职业技术学院毕业设计楼面恒荷载合计：4.39KN/m2框架梁自重：0.25×（0.7-0.12）×25=3.625KN/m框架梁粉刷：0.03×（0.7-0.12）×2×17=0.59KN/m恒向填充墙体自重：0.24×(3.9-0.7)×7.0=5.38KN/m恒向填充墙体粉刷：0.03×(3.9-0.7)×2×17=3.26KN/m作用在中间层框架梁上的线荷载为：边跨梁（跨AB、CD）、墙体自重产生的线荷载：g边=3.625+0.59+5.38+3.26=12.86KN/m中跨梁（跨BC）、墙体自重产生的线荷载：g中=3.625+0.59=4.22KN/m楼面板传给框架梁的均布线荷载：g=4.39×5.4=23.71KN/m（3）.屋面框架节点集中荷载标准值节点A、D边柱连系梁自重：0.25×0.6×5.4×25=16.88KN边柱连系梁粉刷层0.03×（0.6－0.12）×2×5.4×17=2.64KN0.6m挑檐自重：(0.2×0.6+0.06×0.6)×5.4×25=21.06KN屋面连系梁传来自重：1/2×5.4×1/2×5.4×5.862=42.73KN顶层边节点A、D集中荷载83.31KN节点B、C中柱连系梁自重：0.25×0.6×5.4×25=16.88KN中柱连系梁粉刷层：0.03×（0.6－0.12）×2×5.4×17=2.64KN屋面连系梁传来自重：1/2×5.4×1/2×5.4×5.862+5.4-3.3)+5.4]×1.65×1/2×5.862=79.00KN顶层中间节点B、C集中荷载98.52KN(4).楼面框架节点集中荷载标准值节点A、D边柱连系梁自重：16.88KN边柱连系梁粉刷：2.64KN铝合金窗自重：3.9×2.1×0.45=3.686KN窗下墙体自重：0.24×1×3.9×7.0=6.552KN窗下墙体粉刷：0.03×1×3.9×2×17=3.978KN0.24×（3.9－0.6）×1.05×7.0=5.82KN窗间墙体粉刷：0.03×（3.9－0.6）×1.05×2×17=3.53KN框架柱自重：0.45×0.45×3.9×25=19.74KN框架柱粉刷：0.03×（0.45×2+0.21×2）×（3.9-0.12）×17=2.54KN连系梁传来楼面自重：1/2×5.4×1/2×5.4×4.39=32.00KN中间层边跨节点A、D集中荷载97.37KN节点B、C中柱连系梁自重：16.88KN中柱连系梁粉刷：2.64KN高窗自重：1.5×0.6×0.45=0.41KN窗下墙体自重：0.24×2.7×1.5×7.0=6.80KN窗下墙体粉刷：0.03×2.7×1.5×2×17=4.13KN窗间墙体自重：0.24×（3.9-0.6）×1.14×7.0=6.32KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计窗间墙体粉刷：0.03×（3.9-0.6）×1.14×2×17=3.84KN门上墙体自重：0.24×1×（3.9-2.7）×7.0=2.02KN门上墙体粉刷：0.03×1×（3.9-2.7）×2×17=1.22KN门自重：1×2.7×0.2=0.54KN框架柱自重：19.74KN框架柱粉刷：2.54KN楼面连系梁传来自重：1/2×5.4×1/2×5.4×4.39+[(5.4-3.3)+5.4]×1.65×1/2×4.39=59.17KN中间层中跨节点B、C集中荷载126.25KN2活荷载标准值Qk的计算由荷载规范查得：屋面活荷载标准值取0.5KN/m2（不上人屋面）雪荷载标准值为0.2KN/m2，两者不应同时考虑，取两者较大值0.5KN/m2楼面活荷载标准值：教室、卫生间为2.0KN/m2走道、楼梯间为2.5KN/m2顶层活载标准值（屋面）：qAB=qCD=qBC=0.5×5.4=2.7KN/m中间层边跨活载标准值(教室)：qAB=qCD=2.0×5.4=10.8KN/m中间层中跨活载标准值（走廊）：qCD=2.5×4.5=13.5KN/m集中荷载标准值：顶层集中荷载标准值：PA=PD=1/2×5.4×1/2×5.4×0.5=3.65KNPB=PC=1/2×5.4×1/2×5.4×0.5+[(5.4-3.3)+5.4]×1.65×1/2×0.5=6.74KN中间层集中荷载标准值：PA=PD=1/2×5.4×1/2×5.4×2.0=14.58KNPB=PC=1/2×5.4×1/2×5.4×2.0+[(5.4-3.3)+5.4]×1.65×1/2×2.5=30.05KN3风何载计算风荷载标准值的计算公式：ωk=βz·μs·μz·ωo其中：基本风压：ωo=0.35KN/m2本建筑的总高度为20.1m＜30m，且高宽比20.1/19.5=1.03＜1.5，故风振系数：βz=1.0风载体形系数：μs=0.8－（-0.5）=1.3地面的粗糙程度为C类，查风压高度变化系数表可求得相应楼层高度处的风压高度变化系数μz。节点风荷载：Pωi=ωk×A计算如表2.3所示表2.3风荷载计算过程层数βzμsZi(m)μzωo(KN/m2)ωk(KN/m2)Ai(m2)Pωi(KN)五层1.01.319.950.840.450.3813.775.23四层1.01.316.050.760.450.3521.067.37三层1.01.312.150.740.450.3421.067.16二层1.01.38.250.740.450.3421.067.16一层1.01.34.350.740.450.3422.287.582.5.4框架结构内力计算（一）恒载作用下的内力计算51 济南铁道职业技术学院毕业设计1荷载等效恒荷载为竖向荷载，内力计算可采用弯矩二次分配法进行计算,恒荷载作用下的框架计算简图如图2.6所示。内力计算过程如下（单位：KN·M）将梯形及三角形分布荷载等效为均布荷载其等效公式如下图所示：图2.10三角形及梯形分布荷载等效为均步荷载示意图计算过程如下表2.5所示表2.5恒荷载的等效过程楼层梁g1(KN/M)g2(KN/M)α1=lo1/(2×lo2)g0=(1-2×α12+α13)(KN/M)g1’=g1+g0(KN/M)顶层边跨4.21531.650.33325.8030.02中间层12.8623.710.33319.3332.19楼层梁g1(KN/M)g2(KN/M)g0=5/8g2(KN/M)g1’=g1+g0(KN/M)顶层中跨4.21531.6519.7824.00中间层4.2223.7114.8219.04因为框架对称，荷载也对称，中跨中节点无转角，故只须计算一半即可。框架各杆件的相对线刚度比如下图所示：（注意：中跨梁的相对线刚度须乘以1/2的修正系数）1.梁、柱的弯矩计算计算各梁端的固端弯矩，把各梁柱的节点看作是固端支座（相当于附加刚臂）计算结果如下：顶层边跨：M5边A=M5边B=M5边C=M5边D=(1/12)×30.02×8.12=164.13KN·M顶层中跨：M5中B=M5中C=(1/12)×24×3.32=21.78KN·M中间层边跨：M边A=M边B=M边C=M边D=(1/12)×32.19×7.22=176.00KN·M中间层中跨：M中B=M中C=(1/12)×19.04×3.32=17.28KN·M采用弯矩二次分配法进行计算，计算过程如下：跨中弯矩按下式计算：M中=1.02×Mo–（1/2）×（Ml+Mr），其中，Mo=×g×l2o，Ml、Mr分别为梁左端与右端处调幅后的弯矩值，调幅系数取β=0.15顶层：边跨梁：M5AB=M5CD=1.02×1/8×30.02×7.22-1/2×0.85×(92.53+158.97)51 济南铁道职业技术学院毕业设计=144.24KN·M中跨梁：M5BC=1.02×1/8×24×3.32-1/2×0.85×(108.2+108.2)=-58.65KN·M中间层：边跨梁：M4AB=M4CD=1.02×1/8×32.19×8.12-1/2×0.85×(139.24+171.28)=137.31KN·M中跨梁：M4BC=1.02×1/8×19.04×3.32-1/2×0.85×(84.77+84.77)=-45.62KN·M边跨梁：M3AB=M3CD=1.02×1/8×32.19×8.12-1/2×0.85×(135.66+170.98)=138.96KN·M中跨梁：M3BC=1.02×1/8×19.04×3.32-1/2×0.85×(85.27+85.27)=-46.04KN·M边跨梁：M2AB=M2CD=1.02×1/8×32.19×8.12-1/2×0.85×(136.35+164.31)=141.50KN·M中跨梁：M2BC=1.02×1/8×19.04×3.32-1/2×0.85×(96.16+96.16)=-55.30KN·M边跨梁：M1AB=M1CD=1.02×1/8×32.19×8.12-1/2×0.85×(120.61+160.53)=149.80KN·M中跨梁：M1BC=1.02×1/8×19.04×3.32-1/2×0.85×(106.33+106.33)=-63.94KN·M2.梁柱的剪力计算(1).梁的剪力：顶层：边跨梁：其计算简图如下图所示：图2.14顶层边跨由∑MB=08.1×V1＋135.12―78.65－30.02×8.1×4.05=0V1=114.61KNV2=128.55KN中跨梁：其计算简图如下图所示：图2.15顶层中跨由∑MC=03.3×V1＋91.97―91.97－24×3.3×1.65=051 济南铁道职业技术学院毕业设计V1=V2=39.6KN同理得：第四层边跨梁：V1=127.01KNV2=133.73KN第四层中跨梁：V1=V2=31.42KN第三层边跨梁：V1=126.66KNV2=134.08KN第三层中跨梁：V1=V2=31.42KN第二层边跨梁：V1=127.44KNV2=133.30KN第二层中跨梁：V1=V2=31.42KN第一层边跨梁：V1=126.18KNV2=134.56KN第一层中跨梁：V1=V2=31.42KN(2).柱的剪力：顶层：边柱的剪力:V=(92.53+73.92)/3.9=42.68KN中柱的剪力：V=（50.77+43.78）/3.9=24.24KN第四层：边柱的剪力:V=(65.31+67.83)/3.9=34.14KN中柱的剪力：V=（42.56+42.77）/3.9=21.88KN第三层：边柱的剪力:V=(67.83+67.34)/3.9=34.66KN中柱的剪力：V=（42.77+47.43）/3.9=23.13KN第二层：边柱的剪力:V=(69.01+78.79)/3.9=37.90KN中柱的剪力：V=（47.99+51.80）/3.9=25.59KN第一层：边柱的剪力:V=(41.82+20.91)/4.9=12.80KN中柱的剪力：V=（30.04+15.02）/4.9=9.20KN在恒荷载作用下的剪力图如下图所示：3.梁、柱的轴力计算：顶层边柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N5上V1图2.17顶层边柱柱顶轴力G5AN5上=G5A＋V1=83.31+114.61=197.92KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计柱底轴力计算简图如下图所示：N5下V1GxG5A图2.18顶层边柱柱底轴力N5下=G5A＋V1＋Gx(其中，Gx代表柱重＋墙重＋门窗自重＋粉刷层自重)Gx=19.7+12.56+3.69+2.15=38.23KNN5下=G5A＋V1＋Gx=83.31+114.61+38.23=236.15KN中柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：V1N5上V2G5B图2.19顶层中柱柱顶轴力N5上=G5B＋V1＋V2=98.52+128.55+39.6=266.67KN柱底轴力计算简图如下图所示：V1N5下V2G5B图2.20顶层中柱柱底轴力GyN5下=G5B＋V1＋V2＋Gy(其中，Gy代表柱重＋纵墙自重＋门窗自重＋粉刷层自重)Gy=19.74+14.85+1.49+2.15=38.23KNN5下=V1＋V2＋G5B＋Gy=128.55+39.6+98.52+38.23=304.9KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计第四层边柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N4上V1GzNNN5下N5下图2.21第四层边柱柱顶轴力N4上=N5下＋V1＋Gz(其中，Gz代表边柱连系梁自重＋粉刷层自重＋连系梁传来楼面自重)Gz=16.20+2.64+32.00=50.84KNN4上=N5下＋V1＋Gz=236.15+127.0+50.84=414.00KN柱底轴力计算简图如下图所示：N4下Gx图2.22第四层边柱柱底轴力N4上N4下=N4上＋Gx=414.0+38.23=452.23KN中柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N4上V1V2GpNNN5下N5下图2.23第四层中柱柱顶轴力N4上=V1＋V2＋N5下＋Gp(其中，Gp代表中柱连系梁自重＋粉刷层自重＋连系梁传来楼面自重)Gp=16.2+2.64+59.17=78.01KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计N4上=V1＋V2＋N5下＋Gp=133.73+31.42+304.9+78.01=548.06KN柱底轴力计算简图如下图所示：N4下Gy图2.24第四层中柱柱底轴力N4上N4下=N4上＋Gy=548.06+38.23=586.29KN第三层边柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N3上V1GzNNN5下N4下图2.25第三层边柱柱顶轴力N3上=N4下＋V1＋Gz=452.23+126.66+50.84=629.73KN柱底轴力计算简图如下图所示：N3下Gx图2.26第三层边柱柱底轴力N3上51 济南铁道职业技术学院毕业设计N3下=N3上＋Gx=629.73+38.23=667.96KN中柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N3上V1V2GpNNN5下N4下图2.27第三层中柱柱顶轴力N3上=V1＋V2＋N4下＋Gp=134.08+31.42+586.29+78.01=829.8KN柱底轴力计算简图如下图所示：N3下Gy图2.28第三层中柱柱底轴力N3上N3下=N3上＋Gy=829.8+38.23=868.03KN第二层边柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N2上V1GzNNN5下N3下图2.29第二层边柱柱顶轴力51 济南铁道职业技术学院毕业设计N2上=N3下＋V1＋Gz=667.96+127.44+50.84=846.24KN柱底轴力计算简图如下图所示：N2下Gx图2.30第二层边柱柱底轴力N2上N2下=N2上＋Gx=846.24+38.23=884.47KN中柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N2上V1V2GpNNN5下N3下图2.31第二层中柱柱顶轴力N2上=V1＋V2＋N3下＋Gp=133.3+31.42+868.03+78.01=1110.76KN柱底轴力计算简图如下图所示：N2下Gy图2.32第二层中柱柱底轴力N2上N2下=N2上＋Gy=1110.76+38.23=1148.99KN第一层边柱轴力：51 济南铁道职业技术学院毕业设计柱顶轴力计算简图如下图所示：N1上V1GzNNN5下N2下图2.33第一层边柱柱顶轴力N1上=N2下＋V1＋Gz=884.47+126.18+50.84=1061.49KN柱底轴力计算简图如下图所示：N1下Gx图2.34第一层边柱柱底轴力N1上N1下=N1上＋Gx=1061.49+38.23=1099.72KN中柱轴力：柱顶轴力计算简图如下图所示：N1上V1V2GpNNN5下N2下图2.35第一层中柱柱顶轴力N1上=V1＋V2＋N2下＋Gp=134.56+31.42+1148.99+78.01=1392.98KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计柱底轴力计算简图如下图所示：N1下Gy图2.36第一层中柱柱底轴力N1上N1下=N1上＋Gy=1392.98+38.23=1431.21KN经计算可知，梁的轴力同柱的轴力相比非常小，对梁的截面设计不起控制作用，故可忽略不计，则该框架柱在恒荷载作用下的轴力图如下图所示：（二）活载作用下的内力计算1荷载等效，计算过程见表2.6所示表2.6活荷载的荷载等效过程楼层梁q(KN/M)α1=lo1/(2×lo2)g0=(1-2×α12+α13)q(KN/M)顶层边跨2.260.3331.84中间层10.800.3338.80楼层梁q(KN/M)q0=5/8q(KN/M)顶层中跨2.261.41中间层13.508.441.梁、柱的弯矩计算在本次设计中，屋面活荷载与楼面活荷载同恒荷载相比，其值要小得多，所以在本次毕业设计就不考虑活荷载的最不利布置，采用近似的活荷载满跨布置进行内力计算，计算时仍采用弯矩二次分配法，各梁在活荷载作用下的固端弯矩如下：顶层：边跨梁：M5边A=M5边B=M5边C=M5边D=(1/12)×1.84×8.12=10.06KN·M中跨梁：M5中B=M5中C=(1/12)×1.41×3.32=1.28KN·M中间层：边跨梁：M边A=M边B=M边C=M边D=(1/12)×8.8×8.12=48.11KN·M中跨梁：M中B=M中C=(1/12)×8.44×3.32=7.66KN·M将各梁端弯矩进行调幅，调幅系数取β=0.15，跨中弯矩按下式计算，M中=1.02×Mo－（1/2）×（Ml+Mr），其中，Mo=×g×l2o，Ml、Mr分别为梁左端与右端处调幅后的弯矩值，考虑到活荷载最不利的布置影响，将跨中弯矩乘以1.1的提高系数顶层：51 济南铁道职业技术学院毕业设计边跨梁：M5AB=M5CD=1.02×1/8×1.84×8.12-1/2×0.85×(8.82+10.56)=7.16KN·M中跨梁：M5BC=1.02×1/8×1.41×3.32-1/2×0.85×(5.33+5.33)=-2.57KN·M中间层：边跨梁：M4AB=M4CD=1.02×1/8×8.80×8.12-1/2×0.85×(34.82+46.71)=38.96KN·M中跨梁：M4BC=1.02×1/8×8.44×3.32-1/2×0.85×(26.3+26.3)=-10.64KN·M边跨梁：M3AB=M3CD=73.61-1/2×0.85×(36.88+47.35)=37.81KN·M中跨梁：M3BC=11.72-1/2×0.85×(25.25+25.25)=-9.74KN·M边跨梁：M2AB=M2CD=73.61-1/2×0.85×(37.07+47.38)=37.72KN·M中跨梁：M2BC=11.72-1/2×0.85×(25.2+25.2)=-9.7KN·M边跨梁：M1AB=M1CD=73.61-1/2×0.85×(32.76+46.55)=39.9KN·M中跨梁：M1BC=11.72-1/2×0.85×(27.71+27.71)=-11.83KN·M2.梁、柱的剪力计算(1).梁的剪力：顶层边跨梁：其计算简图如下图所示：图2.41顶层边跨由∑MB=08.1×V1＋8.98-7.5-1.84×8.1×4.05=0得V1=7.27KNV2=7.63KN中跨梁：其计算简图如下图所示：图2.42顶层中跨由∑MC=03.3×V1＋4.53-4.53-1.41×3.3×1.65=0得V1=V2=2.33KN同理得：第四层边跨梁：V1=34.39KNV2=36.89KN第四层中跨梁：V1=V2=13.93KN第三层边跨梁：V1=34.54KNV2=36.74KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计第三层中跨梁：V1=V2=13.93KN第二层边跨梁：V1=34.56KNV2=36.72KN第二层中跨梁：V1=V2=13.93KN第一层边跨梁：V1=34.19KNV2=37.09KN第一层中跨梁：V1=V2=13.93KN(2).柱的剪力：顶层：边柱的剪力:V=(8.82+14.93)/3.9=6.09KN中柱的剪力：V=（5.23+8.91）/3.9=3.63KN第四层：边柱的剪力:V=(19.89+18.44)/3.9=9.83KN中柱的剪力：V=（11.5+11.05）/3.9=5.78KN第三层：边柱的剪力:V=(18.44+18.31)/3.9=9.42KN中柱的剪力：V=（11.05+11.03）/3.9=5.66KN第二层：边柱的剪力:V=(18.76+21.42)/3.9=10.3KN中柱的剪力：V=（11.16+12.08）/3.9=5.96KN第一层：边柱的剪力:V=(11.34+5.67)/4.9=3.47KN中柱的剪力：V=（6.76+3.38）/4.9=2.07KN3.梁、柱的轴力计算顶层：边柱轴力：边柱轴力计算简图如下图所示：N5V1图2.44顶层边柱轴力P5AN5=P5A＋V1=3.65+7.27=10.92KN中柱轴力：中柱轴力计算简图如下图所示：51 济南铁道职业技术学院毕业设计V1N5V2图2.45顶层中柱轴力P5BN5=P5B＋V1＋V2=67.4+7.63+2.33=77.36KN第四层：边柱轴力：边柱轴力计算简图如下图所示：N4V1P4ANN5下N5图2.46第四层边柱轴力N4=P4A＋V1＋N5=14.58+34.39+10.92=59.89KN中柱轴力：中柱轴力计算简图如下图所示：N4V1V2P4BNNN5下N5图2.47第四层中柱轴力N4=P4B＋V1＋V2＋N5=30.05+36.89+13.93+77.36=158.23KN第三层：51 济南铁道职业技术学院毕业设计边柱轴力：边柱轴力计算简图如下图所示：N3V1P3ANN5下N4图2.48第三层边柱轴力N3=P3A＋V1＋N4=14.58+34.54+59.89=109.01KN中柱轴力：中柱轴力计算简图如下图所示：N3V1V2P3BNNN5下N4图2.49第三层中柱轴力N3=P3B＋V1＋V2＋N4=30.05+36.74+13.93+158.23=238.95KN第二层：边柱轴力：边柱轴力计算简图如下图所示：51 济南铁道职业技术学院毕业设计N2V1P2ANN5下N3图2.50第二层边柱轴力N2=P2A＋V1＋N3=14.58+34.56+109.01=158.15KN中柱轴力：中柱轴力计算简图如下图所示：N2V1V2P2BNNN5下N3图2.51第二层中柱轴力N2=P2B＋V1＋V2＋N3=30.05+36.72+13.93+238.95=319.65KN第一层：边柱轴力：边柱轴力计算简图如下图所示：N1V1P1ANN5下N2图2.52第一层边柱轴力N1=P1A＋V1＋N2=14.58+34.19+158.15=206.92KN中柱轴力：中柱轴力计算简图如下图所示：51 济南铁道职业技术学院毕业设计N1V1V2P1BNNN5下N2图2.53第一层中柱轴力N1=P1B＋V1＋V2＋N2=30.05+37.09+13.93+319.65=400.72KN由计算可知，梁上的轴力与柱子的轴力相比非常小，对梁的截面设计不起控制作用，可忽略不计。则框架结构在活荷载作用下的轴力图如下图所示：图2.54活荷载作用下的框架轴力图（单位：KN)(三)风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算采用D值法，（1）把各层的层间总剪力Vj分配给该层的各个柱子，各层的总剪力值分别如下：V5=P5=5.23KNV4=P4＋V5=7.37+5.23=12.6KNV3=P3＋V4=7.16+12.6=19.76KNV2=P2＋V3=7.16+19.76=26.92KNV1=P1＋V2=7.58+26.92=34.50KN风荷载作用下的剪力计算过程如表2.7所示表2.7风荷载作用下柱的剪力计算过程楼层∑PW（KN）柱号KαDjk=α12ic/hj2∑DjkVjk5层5.23边柱1.410.410.41(12ic/h52)2.32(12ic/h52)0.92中柱6.130.750.75(12ic/h52)1.694层12.60边柱1.410.410.41(12ic/h42)2.32(12ic/h42)2.23中柱6.130.750.75(12ic/h42)4.073层19.76边柱1.410.410.41(12ic/h32)2.32(12ic/h32)3.49中柱6.130.750.75(12ic/h32)6.392层26.92边柱1.410.410.41(12ic/h22)2.32(12ic/h22)4.76中柱6.130.750.75(12ic/h22)8.701层34.5边柱1.800.610.61(12ic/h12)2.95(12ic/h12)7.21中柱7.700.850.85(12ic/h12)10.04（2）求反弯点高度。由计算简图知风荷载分布较接近于均布荷载，故y051 济南铁道职业技术学院毕业设计可由表查得，本设计中各层横梁线刚度相同，层高除底层外均相同，则y1=y2=y3=0，因此柱底至反弯点高度=y0h（3）风荷载作用下的框架内力计算过程。求得各柱的反弯点高度y0h和杆端剪力Vjk后即可求出各杆端弯距，再根据节点平衡条件得梁端弯距，并进而求出各梁端剪力和各柱轴力。计算过程如表2.9表2.8柱反弯点高度楼层层高（m）柱号Ky0=y0h5层3.9边柱1.410.3711.447中柱6.130.4501.7554层3.9边柱1.410.4211.640中柱6.130.5001.9503层3.9边柱1.410.4711.835中柱6.130.5001.9502层3.9边柱1.410.5001.950中柱6.130.5001.9501层4.9边柱1.800.5702.793中柱7.700.5502.695表2.9柱端弯矩值计算楼层层高（m）柱截面剪力值柱反弯点高度柱端弯矩（KN/M）边柱中柱边柱中柱柱号A柱B柱53.90.921.691.4471.755上2.263.63下1.333.0043.92.234.071.6401.950上4.967.94下3.667.9433.93.496.391.8351.950上7.2012.46下6.4012.4623.94.768.701.9501.950上9.2816.97下9.2816.9714.97.2110.042.7932.695上15.1922.14下20.1427.06边跨梁的固端弯矩根据节点平衡条件即可求得，再根据弯矩图绘制风荷载作用下的剪力图和轴力图。1、风荷载作用下的梁弯矩计算顶层：由节点平衡可求得梁端弯矩如下：边节点：M5AB=M5边上=2.26KN·M中间节点：M5BA=×M5中上=×3.63=0.85KN·M51 济南铁道职业技术学院毕业设计M5BC=×M5中上=×3.63=2.78KN·M同理可得第四层：边节点：M4AB=6.29KN·M中间节点：M4BA=2.56KN·MM4BC=8.38KN·M第三层：边节点：M3AB=10.86KN·M中间节点：M3BA=4.77KN·MM3BC=15.63KN·M第二层：边节点：M2AB=15.68KN·M中间节点：M2BA=6.89KN·MM2BC=22.54KN·M第一层：边节点：M1AB=24.47KN·M中间节点：M1BA=9.15KN·MM1BC=29.96KN·M水平风荷载作用下的弯矩图如下图所示：2.剪力计算由水平风荷载作用下的框架弯矩图可求得各梁柱的剪力，计算过程如下：顶层：边柱的剪力：V=(2.26+1.33)/3.9=0.92KN中柱的剪力：V=（3.63+3.0）/3.9=1.70KN边跨梁剪力：V=－（2.26+0.85）/8.1=－0.38KN中跨梁剪力：V=－（2.78+2.78）/3.3=－1.68KN第四层：边柱的剪力:V=(4.96+3.66)/3.9=2.21KN中柱的剪力：V=（7.94+7.94）/3.9=4.07KN边跨梁剪力：V=－（6.29+2.56）/8.1=－1.09KN中跨梁剪力：V=－（8.38+8.38）/3.3=－5.08KN第三层：边柱的剪力:V=(7.20+6.40)/3.9=3.49KN中柱的剪力：V=（12.46+12.46）/3.9=6.39KN边跨梁剪力：V=－（10.86+4.77）/8.1=－1.93KN中跨梁剪力：V=－（15.63+15.63）/3.3=－9.47KN第二层：边柱的剪力:V=(9.28+9.28)/3.9=4.76KN中柱的剪力：V=（16.97+16.97）/3.9=8.70KN边跨梁剪力：V=－（15.68+6.89）/8.1=－2.79KN中跨梁剪力：V=－（22.54+22.54）/3.3=－13.66KN第一层：边柱的剪力:V=(20.14+15.19)/4.9=7.21KN中柱的剪力：V=（27.06+22.14）/4.9=10.04KN边跨梁剪力：V=－（24.47+9.15）/8.1=－4.15KN中跨梁剪力：V=－（29.96+29.96）/3.3=－18.16KN51 济南铁道职业技术学院毕业设计2.5.5横向水平荷载作用下框架结构的侧移计算1、风荷载取刚度折减系数为βc=0.85（现浇框架）求出框架的实际抗侧移刚度值，风荷载采用荷载标准值，因为房屋高度小于50m，故可仅考虑框架的总体剪切变形，计算结果见下表表2.13风荷载作用下框架侧移验算层次Fi(KN)Vi(KN)ΣD（KN）ΔUW(m)限值55.235.23481200.0001091/65047.3712.60481200.00026237.1619.76481200.00041127.1626.92481200.00055917.5834.50305300.00113侧移验算：底层：ΔUW/h=0.00113/4.9=1/4336＜1/650,满足二层：ΔUW/h=0.000559/3.9=1/6977＜1/650,满足顶点位移：ΣΔUW/Σh=0.00247/20.5=1/8300＜1/650,满足上述计算表明，框架梁柱截面主要由轴压比及变形要求控制。2.5.6内力组合各种荷载作用下的内力计算完毕后，即可进行框架各梁柱控制截面的内力组合。梁的控制截面为梁端及跨中，柱的控制截面为柱的上端及柱的下端。由对称性可知，每层框架梁的控制截面有5个本教学楼共五层，分别对每一层的框架梁柱进行内力组合，组合结果见下表：表2.15一层梁的内力组合（单位：弯矩KN·M，剪力KN）杆件编号第一层框架边梁A1B1第一层框架中梁B1C1截面12345内力种类MVMVMVMVMV恒荷载①-102.52126.18149.80-136.45-134.56-90.3831.42-63.94活荷载②-27.8534.1939.90-39.57-37.09-23.5513.93-11.83左风③24.47-4.1511.15-4.15-9.15-4.1529.96-18.160-18.16右风④-24.474.15-11.154.159.154.15-29.9618.16018.161.2①＋1.4②-162.01199.28235.62-219.14-213.40-141.4357.21-93.291.2①＋1.4③-88.77145.61195.37-176.55-167.28-66.5112.28-76.731.2①＋1.4④-157.28157.23164.15-150.93-155.66-150.4063.12-76.731.2①＋51 济南铁道职业技术学院毕业设计1.4×0.9×（②＋③）-127.28189.27244.08-225.13-213.43-100.3832.37-91.641.2①＋1.4×0.9×（②＋④）-188.95199.72215.99-202.07-202.98-175.8878.13-91.64表2.16二层梁的内力组合（单位：弯矩KN·M，剪力KN）杆件编号第二层框架边梁A1B1第二层框架中梁B1C1截面12345内力种类MVMVMVMVMV恒荷载①-115.90127.44141.50-139.66-133.30-81.7431.42-55.30活荷载②-31.5134.5637.72-40.27-36.72-21.4213.93-9.70左风③15.68-2.796.11-2.79-6.89-2.7922.54-13.660-13.66右风④-15.682.79-6.112.796.892.79-22.5413.66013.661.2①＋1.4②-183.19201.31222.61-223.97-211.37-128.0857.21-79.941.2①＋1.4③-116.96149.02178.35-177.24-163.87-117.2118.58-66.361.2①＋1.4④-161.03156.84161.25-157.94-156.05-129.6556.82-66.361.2①＋1.4×0.9×（②＋③）-159.03192.96225.03-227.01-209.74-96.6838.04-78.581.2①＋1.4×0.9×（②＋④）-198.54199.99209.63-209.65-202.71-153.4872.46-78.58表2.17三层梁的内力组合（单位：弯矩KN·M，剪力KN）杆件编号第三层框架边梁A1B1第三层框架中梁B1C1截面1234551 济南铁道职业技术学院毕业设计内力种类MVMVMVMVMV恒荷载①-115.31126.66138.96-145.33-134.08-72.4831.42-46.04活荷载②-31.3534.5437.81-40.25-36.74-21.4613.93-9.74左风③10.86-1.934.23-1.93-4.77-1.9315.63-9.470-9.47右风④-10.861.93-4.231.934.771.93-15.639.4709.471.2①＋1.4②-182.26200.35219.69-230.75-212.33-117.0257.21-68.881.2①＋1.4③-123.17149.29172.67-181.08-163.60-65.1024.44-55.251.2①＋1.4④-153.57154.69160.83-167.72-158.20-108.8650.96-55.251.2①＋1.4×0.9×（②＋③）-164.19193.08219.72-231.13-209.62-94.3343.32-67.521.2①＋1.4×0.9×（②＋④）-191.55197.94209.06-219.10-204.76-133.7167.18-67.52表2.18四层梁的内力组合（单位：弯矩KN·M，剪力KN）杆件编号第四层框架边梁A1B1第四层框架中梁B1C1截面12345内力种类MVMVMVMVMV恒荷载①-118.35127.01137.31-145.59-133.73-72.0531.42-45.62活荷载②-29.6034.3938.96-39.70-36.89-22.3613.93-10.64左风③6.29-1.092.65-1.09-2.56-1.098.38-5.080-5.08右风④-6.291.09-2.651.092.561.09-8.385.0805.081.2①＋1.4②-183.46200.56219.32-230.29-212.12-117.7657.21-69.641.2①＋1.4③-133.21150.88168.48-178.29-162.01-74.7330.59-54.741.2①＋1.4④-150.83153.94161.06-171.13-158.95-98.1944.81-54.7451 济南铁道职业技术学院毕业设计1.2①＋1.4×0.9×（②＋③）-171.39194.37217.20-227.96-208.33-104.0748.85-68.151.2①＋1.4×0.9×（②＋④）-187.24197.11210.52-221.51-205.59-125.1961.65-68.15表2.19五层梁的内力组合（单位：弯矩KN·M，剪力KN）杆件编号第五层框架边梁A1B1第五层框架中梁B1C1截面12345内力种类MVMVMVMVMV恒荷载①-78.65114.61144.24-135.12-128.55-91.9739.60-58.65活荷载②-7.507.277.16-8.98-7.63-4.532.33-2.57左风③2.26-0.381.02-0.38-0.85-0.382.78-1.680-1.68右风④-2.260.38-1.020.380.850.38-2.781.6801.681.2①＋1.4②-104.88147.71183.11-174.72-164.94-116.7150.78-73.981.2①＋1.4③-91.22137.00174.52-163.33-154.79-106.4745.17-70.381.2①＋1.4④-97.54138.06171.66-160.95-153.73-114.2549.87-70.381.2①＋1.4×0.9×（②＋③）-100.98146.21183.40-174.53-164.35-112.5748.34-73.621.2①＋1.4×0.9×（②＋④）-106.68147.17180.83-172.38-163.40-119.5752.57-73.62表2.20一层框架柱的内力组合（单位：弯矩KN·M，轴力和剪力KN）杆件编号第一层框架边柱A1A0第一层框架中柱B1B051 济南铁道职业技术学院毕业设计截面7676内力种类MNMNMNMN恒荷载①41.821061.4920.911099.72-30.041392.98-15.021431.21活荷载②11.34206.925.67206.92-6.76400.72-3.38400.72左风③-15.19-10.34-20.14-10.34-22.14-37.71-27.06-37.71右风④15.1910.3420.1410.3422.1437.7127.0637.71内力组合1.2①＋1.4②66.061563.4833.031609.35-33.512232.58-22.762278.461.2①＋1.4③28.911259.31-3.111305.18-55.051618.79-55.901664.661.2①＋1.4④71.451288.2753.291334.146.951724.3719.861770.241.2①＋1.4×0.9×（②＋③）45.331521.486.861567.35-60.462171.81-56.372174.841.2①＋1.4×0.9×（②＋④）83.611547.5457.611593.41-4.672224.0011.822269.87表2.21二层框架柱的内力组合（单位：弯矩KN·M，轴力和剪力KN）杆件编号第二层框架边柱A2A1第二层框架中柱B2B1截面7676内力种类MNMNMNMN恒荷载①69.01846.2478.79884.47-47.991110.76-51.801148.99活荷载②18.76158.1521.42158.15-11.16319.65-12.08319.65左风③-9.28-6.19-9.28-6.19-16.97-23.70-16.97-23.70右风④9.286.199.286.1916.9723.7016.9723.70内力组合1.2①＋1.4②109.081236.90124.541282.77-73.211780.42-79.071826.301.2①＋1.4③69.821006.8281.561052.69-81.351299.73-85.921345.611.2①＋1.4④95.801024.16107.541070.03-33.831366.09-38.401411.971.2①＋1.4×0.9×（②＋③）94.751206.96109.851252.83-93.031705.81-98.761751.691.2①＋1.4×0.9×（②＋④）118.141222.56133.231268.43-50.271765.53-106.051811.4151 济南铁道职业技术学院毕业设计表2.22三层框架柱的内力组合（单位：弯矩KN·M，轴力和剪力KN）杆件编号第三层框架边柱A3A2第三层框架中柱B3B2截面7676内力种类MNMNMNMN恒荷载①67.83629.7367.34667.96-42.77829.80-47.43868.03活荷载②18.44109.0118.31109.01-11.05238.95-11.03238.95左风③-7.20-3.40-6.40-3.40-12.46-12.83-12.46-12.83右风④7.203.406.403.4012.4612.8312.4612.83内力组合1.2①＋1.4②107.21908.29106.44954.17-66.791016.53-72.361376.171.2①＋1.4③71.32750.9271.85796.79-68.76664.04-74.361023.681.2①＋1.4④91.48760.4489.77806.31-33.88699.96-39.481059.601.2①＋1.4×0.9×（②＋③）95.56888.7595.82934.62-80.94966.91-86.521326.551.2①＋1.4×0.9×（②＋④）113.71897.32111.94943.19-49.54999.24-55.121358.88表2.23四层框架柱的内力组合（单位：弯矩KN·M，轴力和剪力KN）杆件编号第四层框架边柱A4A3第四层框架中柱B4B3截面7676内力种类MNMNMNMN恒荷载①65.31414.0067.83452.23-42.56548.06-42.77586.29活荷载②19.8959.8918.4459.89-11.50158.23-11.05158.23左风③-4.96-1.47-3.66-1.47-7.94-5.29-7.94-5.29右风④4.961.473.661.477.945.297.945.291.2①＋1.4②106.22580.65107.21626.52-86.28879.19-66.79925.0751 济南铁道职业技术学院毕业设计内力组合1.2①＋1.4③71.43494.7476.28540.62-81.30650.26-62.44696.141.2①＋1.4④85.31498.8686.52544.74-59.06665.08-40.20710.961.2①＋1.4×0.9×（②＋③）97.18570.41100.02616.29-94.67850.37-75.25896.251.2①＋1.4×0.9×（②＋④）109.68574.11109.25619.99-74.67863.71-55.24909.59表2.24五层框架柱的内力组合（单位：弯矩KN·M，轴力和剪力KN）杆件编号第五层框架边柱A5A4第五层框架中柱B5B4截面7676内力种类MNMNMNMN恒荷载①92.53197.9273.92236.15-50.77266.67-43.78304.90活荷载②8.8210.9214.9310.92-5.2377.36-8.9177.36左风③-2.26-0.38-1.33-0.38-3.63-1.30-3.00-1.30右风④2.260.381.330.383.631.303.001.30内力组合1.2①＋1.4②123.38252.79109.61298.67-68.25428.31-65.01474.181.2①＋1.4③107.88236.9786.84282.85-66.00318.18-56.74364.061.2①＋1.4④114.20238.0390.56283.91-55.84321.82-48.34367.701.2①＋1.4×0.9×（②＋③）119.28250.78105.84296.66-72.08415.84-67.55461.721.2①＋1.4×0.9×（②＋④）125.00252.94109.19297.62-62.94419.11-59.99464.99对于内力组合表中的梁端弯矩值并不等于实际梁端控制截面处的梁端弯矩值，而是比实际控制截面处的弯矩偏大一些，因为内力组合表中算得的梁端弯矩值是柱轴线处的梁端弯矩值，因而，实际的梁端控制截面处的弯矩值=表中的弯矩值－×VAB(VBC)×h(h指柱的截面高度)，考虑到计算工作量以及偏安全考虑，梁端控制截面的弯矩值及剪力值就按原内力组合表中值来计算。2.5.7梁的正截面设计1.梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中选出跨中截面及支座边缘处截面的最不利内力组合进行配筋计算，当梁下部受拉时，按T形截面进行设计，当梁的上部截面受拉时，按矩形截面进行设计。梁的混凝土强度等级采用C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,α1=1.0,纵向受力钢筋采用HRB335级，fy=f＇y=300N/mm2,箍筋一律采用HPB235级，fy=f＇y=210N/mm2。一层：跨内截面梁下部受拉，按T形截面进行配筋；支座边缘截面梁上部受拉，按矩形截面进行配筋。51 济南铁道职业技术学院毕业设计AB跨梁（250700）：（1）跨中（T形）：翼缘计算宽度取下列三项中的较小值：按跨度考虑：b＇f=Ln/3=8100/3=2700mm按梁间距考虑：b＇f=b＋Sn=250+7850=8100mm按翼缘厚度考虑：h＇f/h0=120/(700－35)=0.18＞0.1,不起控制作用b＇f取2700mm。下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为α1·fc·bf’·hf’·(h0－h’f/2)=1.014.32700120（665-120/2）=2803.09KN·M319.56KN·M属第一类T形截面。αs=γRE·M/α1·fc·bf’·h02=0.75319.56106/1.014.327006652=0.0140ξ=1－=0.0051＜ξb=0.55As=α1·fc·bf’·ξ·h0/fy=1.014.327000.0051665/300=1206.76mm2实配钢筋：518（As=1270mm2）实际配筋率ρ=As/b·h0=1270/(250×665)=0.76%＞ρmin=max｛0.2,45·ft/fy｝％=0.21％,并小于最大配筋率2.5%（2）支座A：M=-396.26KN·Mh0=640mmαs=γRE·M/α1·fc·b·h02=0.75396.26/1.014.32506402=0.2030ξ=1－=0.2293＜ξb=0.55As=α1·fc·b·ξ·h0/fy=1.014.32500.2293640/300=1748.79mm2实配钢筋：620（As=1884mm2）实际配筋率ρ=As/b·h0=1884/(250×640)=1.18%＞ρmin=max｛0.2,45·ft/fy｝％=0.21％,并小于最大配筋率2.5%（3）支座B：M=-284.38KN·Mh0=665mmαs=γRE·M/α1·fc·b·h02=0.75284.38/1.014.32506652=0.1349ξ=1－=0.1455＜ξb=0.55As=α1·fc·b·ξ·h0/fy=1.014.32500.1455665/300=1153.03mm2实配钢筋：518（As=1270mm2）实际配筋率ρ=As/b·h0=1270/(250×665)=0.76%＞ρmin=max｛0.2,45·ft/fy｝％=0.21％,并小于最大配筋率2.5%BC跨梁（250700）（1）跨中（T形）：翼缘宽度取下列三项中的较小值b＇f=Ln/3=3300/3=1100mmb＇f=b＋Sn=250+3050=3300mmh＇f/h0=120/(700－35)=0.18＞0.1,不起控制作用。b＇f取1100mmα1·fc·bf’·hf’·(h0－h’f/2)=1.014.31100(665-120/2)=1142.00KN·M＞91.64KN·M属第一类T形截面。αs=γRE·M/α1·fc·bf’·h02=0.7591.64106/1.014.311006652=0.043551 济南铁道职业技术学院毕业设计ξ=1－=0.0445＜ξb=0.55As=α1·fc·bf’·ξ·h0/fy=1.014.311000.0445665/300=352.64mm2实配钢筋：218（As=509mm2）实际配筋率ρ=As/b·h0=509/(250×665)=0.36%＞ρmin=max｛0.2,45·ft/fy｝％=0.21％,并小于最大配筋率2.5%（2）支座B：M=-439.81KN·Mh0=640mmαs=γRE·M/α1·fc·b·h02=0.75439.81/1.014.32506402=0.2086ξ=1－=0.2366＜ξb=0.55As=α1·fc·b·ξ·h0/fy=1.014.32500.2366640/300=1874.96mm2实配钢筋：620（As=1884mm2）实际配筋率ρ=As/b·h0=1884/(250×640)=1.18%＞ρmin=max｛0.2,45·ft/fy｝％=0.21％,并小于最大配筋率2.5%其它层框架梁配筋同理可得.计算结果如下表所示：表2.28框架梁正截面配筋表层次截面M(KN·M)b(bf’)(mm)h0(mm)αsξAs(mm2)实配钢筋(mm2)51-145.412506650.06900.0716567.40318(763)2198.5627006650.00870.0087744.59318(763)3-184.952506650.08770.0919728.27318(763)4-170.092506650.08070.0842667.25318(763)5-73.9811006650.03510.0357282.91218(509)41264.642506650.12550.13461066.65518(1270)2231.7027006650.01160.01171001.35418(1016)3-241.842506650.11470.1222968.38418(1016)4-41.672506650.11460.1220966.80418(1016)5-69.6411006650.03300.0336266.27218(509)31-192.722506650.09140.0960760.76318(763)2248.8427006650.01090.0110941.44418(1016)3-266.812506650.12660.13581076.16518(1270)4-323.292506400.15340.16741326.58618(1524)5-67.5211006650.03200.0325257.55218(509)21-379.932506400.18020.20031587.29218+420(1765)51 济南铁道职业技术学院毕业设计2267.9427006650.01180.01191018.47518(1270)3-277.162506650.13150.14151121.33518(1270)4-390.512506400.04210.04301499.33618(1524)5-79.9411006650.03790.0386305.89218(509)11-396.262506400.20300.22931748.79218+420(1765)2319.5627006650.01400.01411206.76518(1270)3-284.382506650.13490.14551153.03518(1270)4-439.812506400.22530.25881874.96218+422(2029)5-91.6411006650.04350.0445352.64218(509)2.5.9梁的斜截面设计在本结构中，梁主要受均布荷载作用，在斜截面受剪承载力设计时不弯起纵向钢筋，只配箍筋。构件斜截面抗震调整系数γRE为0.85。斜截面受剪承载力计算过程：（1）验算截面尺寸：由截面腹板高度hw和截面宽度b之比判断截面类型。一层AB跨：545/250=2.18＜4.0又γREV=97.95KN＜0.25βCfcbh0=0.251.014.3250665=594.34KN故截面尺寸满足要求。一层BC跨：545/250=2.18＜4.0又γREV=299.73KN＜0.25βCfcbh0=0.251.014.3250665=594.34KN故截面尺寸满足要求。（2）验算是否需要配制箍筋：一层AB跨：0.71.43250665=166.42KN＞γREV=97.95KN故仅需构造配筋。一层BC跨：0.71.43250665=166.42KN＜γREV=299.73KN需按计算配筋。（3）计算配筋：一层BC跨：==0.78mm2/mm选择Φ8双肢箍，将n=2，Asv1=50.3mm2代入上式，得：s≤129mm,取s=100mm。51 济南铁道职业技术学院毕业设计表2.29梁斜截面设计计算表楼层控制截面剪力设计值0.25βCfcbh0实际配筋5A5B5107.89594.34166.42Φ8@200B5C5184.50594.34166.42Φ8@1004A4C4125.28594.34166.42Φ8@200B4C4228.32594.34166.42Φ8@1003A3B3129.13594.34166.42Φ8@200B3C3214.40594.34166.42Φ8@1002A2B2122.90594.34166.42Φ8@200B2C2261.68594.34166.42Φ8@1001A1B197.95594.34166.42Φ8@200B1C1299.73594.34166.42Φ8@1002.5.10柱的截面设计从柱的内力组合表可知，其内力组合较为复杂，由于弯矩和轴力的相关性，故严格来讲，应对每一种情况进行配筋，才能最后确定控制截面的配筋，这样计算工作量太大，并且给施工带来不便。在实际工作中，只要找出控制这几层柱的最不利内力组合值，（M和N），就可以简化计算。根据M和N的相关性，无论时大偏压还是小偏压，当N相近时，总是M较大者需要较多的钢筋；而当M相近时，小偏压随着N的增大其配筋量也增大，大偏压随着N的减小其配筋量增大。按这个规律，可以排除若干不利内力组合，仅用剩下不多的几组最不利内力组合值进行计算。柱的混凝土强度等级采用C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,α1=1.0,纵向受力钢筋采用HRB335级，fy=f＇y=300N/mm2,箍筋一律采用HPB235级，fy=f＇y=210N/mm2。柱的轴压比验算如下表所示：表2.30轴压比计算表楼层柱别柱底最大轴力柱截面Afc·Ac轴压比n=N/fc·Ac备注第一层A1609.35450×45028960.556＜0.9满足要求第一层B2278.46450×45028960.787＜0.9满足要求第二层A1282.77450×45028960.443＜0.9满足要求第二层B1907.77450×45028960.659＜0.9满足要求第三层A954.17450×45028960.329＜0.9满足要求第三层B1387.29450×45028960.479＜0.9满足要求第四层A626.52450×45028960.216＜0.9满足要求第四层B925.07450×45028960.319＜0.9满足要求第五层A297.82450×45028960.103＜0.9满足要求第五层B474.18450×45028960.164＜0.9满足要求1、柱的正截面承载力及配筋计算51 济南铁道职业技术学院毕业设计本设计中偏心受压柱正截面承载力设计时采用对称配筋，偏心受压柱正截面承载力抗震调整系数γRE取为0.85。柱正截面受压承载力计算过程：（1）计算偏心矩增大系数——初始偏心矩()——轴向力对截面重力的偏心距——附加偏心距：取1/30h=(1/30)450=15mm和20mm中较大者,本设计中h0=450-40=410mm,由于本设计为现浇混凝土框架，故l0=柱的净高。曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N，当ζ1＞1时，取ζ1=1。长细比影响系数ζ2：当l0/h＜15时，取ζ2=1当l0/h=15-30时，取ζ2=1.15-0.01(l0/h)①进行截面偏心类型确定计算柱的相对受压区高度当，则按大偏心受压构件计算。当，则认为受拉钢筋达不到受拉区服强度，属于“受压破坏”，按小偏心受压构件计算。②确定纵向受力钢筋：大偏心受压构件计算由于采用对称配筋形式，故：若计算得的x=ξh0＜2a’,应取x=2a’，并按下列公式计算纵向受力钢筋：=小偏心受压构件计算：51 济南铁道职业技术学院毕业设计由于采用对称配筋形式，故计算结果见下表：表2.31一层柱正截面设计计算过程楼层1层控制截面A柱B柱Nmax,MNmin,M|Mmax|,NNmax,MNmin,M|Mmax|,NM(KN/M)66.063.11225.43176.55256.75285.20N(KN)1563.481305.181575.592397.831426.191472.06e0(mm)42.252.38143.0873.63180.03193.74ea(mm)202020202020ei(mm)62.2522.38163.0893.63200.03213.74l0=1.0H(底层)4900l0/h10.9ξ10.931.00.920.601.00.98ξ21.01.01.01.01.01.0η1.4492.5511.1161.2221.1741.159e(mm)275.20242.09367.00299.42419.84432.72e’(mm)------配筋形式对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋ξ0.5930.4950.5970.9090.54151 济南铁道职业技术学院毕业设计偏心类型小偏心大偏心小偏心小偏心大偏心小偏心AS=AS’(mm2)-189.18-783.401128.111635.721548.281817.95配筋420425实际AS(mm)12561960表2.32二层柱正截面设计计算过程楼层2层控制截面A柱B柱Nmax,MNmin,M|Mmax|,NNmax,MNmin,M|Mmax|,NM(KN/M)124.5469.82215.37128.07261.77266.89N(KN)1282.771006.821244.391907.771187.511233.38e0(mm)97.0969.35173.0767.13220.44216.39ea(mm)202020202020ei(mm)117.0989.35193.0787.13240.44236.39l0=1.25H(中间层)4875l0/h10.8ξ11.01.01.00.761.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.2941.3851.1781.3001.1431.145e(mm)336.51308.75412.44298.27459.82455.67e’(mm)------配筋形式对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋ξ0.4860.3820.4720.7230.4500.46751 济南铁道职业技术学院毕业设计偏心类型大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心大偏心AS=AS’(mm2)1225.73-211.151109.53627.641520.661574.82配筋420425实际AS(mm)12561960表2.33三层柱正截面设计计算过程楼层3层控制截面A柱B柱Nmax,MNmin,M|Mmax|,NNmax,MNmin,M|Mmax|,NM(KN/M)107.2171.32177.95103.9668.76231.03N(KN)908.29750.92920.591387.29664.04982.73e0(mm)118.0394.98193.3074.94103.55235.09ea(mm)202020202020ei(mm)138.03114.98231.3094.94123.55255.09l0=1.25H(中间层)4875l0/h10.8ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.2491.2991.1611.3621.3321.146e(mm)---314.31322.93454.41e’(mm)357.40334.36432.64---配筋形式对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋ξ0.3440.2850.3490.5260.2520.37251 济南铁道职业技术学院毕业设计偏心类型大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心AS=AS’(mm2)148.77-119.66911.42150.41-214.501072.14配筋420425实际AS(mm)12561960表2.34四层柱正截面设计计算过程楼层4层控制截面A柱B柱Nmax,MNmin,M|Mmax|,NNmax,MNmin,M|Mmax|,NM(KN/M)107.2171.43167.7366.7981.30182.19N(KN)626.52494.74558.91925.07650.26658.31e0(mm)171.12144.38376.6472.20125.03276.75ea(mm)202020202020ei(mm)191.12164.38396.6492.20145.03296.75l0=1.25H(中间层)4875l0/h10.8ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.1801.2091.0871.3731.2371.116e(mm)---311.59364.40516.17e’(mm)410.5213.74616.15---配筋形式对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋ξ0.2370.1880.2120.3510.2460.25051 济南铁道职业技术学院毕业设计偏心类型大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心AS=AS’(mm2)228.7161.241255.46-223.4932.27929.49配筋420425实际AS(mm)12561960表2.35五层柱正截面设计计算过程楼层5层控制截面A柱B柱Nmax,MNmin,M|Mmax|,NNmax,MNmin,M|Mmax|,NM(KN/M)109.6169.80125.1065.0166.00138.49N(KN)298.67236.17297.82474.18318.18339.76e0(mm)366.99295.55420.05137.10207.43407.61ea(mm)202020202020ei(mm)386.99315.55440.05157.10227.43427.61l0=1.25H(中间层)4875l0/h10.8ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0891.1091.0781.2191.1511.080e(mm)------e’(mm)236.43164.94289.376.5076.77276.82配筋形式对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋对称配筋ξ0.1130.0900.1130.1800.1210.12951 济南铁道职业技术学院毕业设计偏心类型大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心AS=AS’(mm2)636.17350.94776.4027.77220.06847.32配筋420425实际AS(mm)125619602、柱的斜截面受剪承载力计算偏心受压构件斜截面受剪承载力计算公式为：（若满足公式要求，则可不进行斜截面受剪承载力计算，仅需根据构造配箍筋。N---与剪力设计值相应的轴向压力设计值，N＞0.3α1fcA时，取N=0.3α1fcA本设计为现浇砼框架结构，且柱的反弯点在层高范围内，则：，当时，取，偏心受压构件斜截面受剪承载力计算仅需根据构造要求配置箍筋。底层：，取。其它层：，取则：表2.36偏心受压构件斜截面承载力计算楼层控制截面剪力设计值（KN）(KN)计算配筋实际配筋5A4A581.22136.33-B4B572.56148.62-4A3A489.50159.28-B3B4102.77176.24-3A2A381.59176.24-B2B3128.75176.24-2A1A2117.73176.24-51 济南铁道职业技术学院毕业设计B1B2149.11176.24-1A0A196.75176.24-B0B1121.66176.24-经计算，本设计中各柱均满足公式的要求，只需根据构造要求配置箍筋即可。根据构造要求，箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6mm（d为纵向钢筋的最大直径），可取箍筋直径为8mm；箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15d，d为纵向受力钢筋的最小直径，可取箍筋间距为200mm。综上，箍筋根据构造要求配置2.6楼梯设计本次毕业设计只选择主楼梯进行设计，楼梯采用板式楼梯，楼梯的平面布置图如下图所示，踏步尺寸为150mm×300mm，楼梯板的水平投影为3.6m，休息平台尺寸为2.1m。楼梯上的均布荷载标准值qk=2.5KN/m2，混凝土的强度等级采用C25，板和平台梁的纵向受力钢筋分别选用HPB235和HRB335。2.6.1.梯段斜板的设计水平投影长为3.6m，斜板长度：L’==4.09ml0/30～l0/25=164～136mm,取斜板厚为150mm，在计算过程中取1.0m宽的板带进行计算。①.荷载计算恒荷载标准值计算：20厚水磨石面层：[（0.3＋0.15）×0.02×25]÷0.3=0.75KN/m混凝土踏步：（25×0.3×0.15×1/2）÷0.3=1.88KN/m150厚混凝土斜板：（25×0.15×4.09）÷3.6=4.26KN/m20厚板底抹灰：（0.02×17×4.09）÷3.6=0.39KN/m合计：7.28KN/m活荷载标准值计算：2.5×1.0=2.5KN/m荷载设计值：P=1.2×7.28＋1.4×2.5=12.24KN/m②.截面设计斜板的水平计算跨度：l0=3.6m,跨中弯矩设计值应为×P×l20，考虑到斜板平台梁是整浇在一起的，并非铰接，所以平台梁对斜板的转动变形有一定的约束作用，即减少了斜板的跨中弯矩值，故计算板的跨中弯矩时，可近似取Mmax=×P×l2051 济南铁道职业技术学院毕业设计Mmax=×P×l20=×12.24×3.62=15.86KN·M,取保护层厚度as=20mm,则斜板的有效高度h0=h－as=150－20=130mmαs===0.0789ξ=1－=1－=0.0822＜ξbγs=1－0.5ξ=1－0.5×0.0.0822=0.959As===605.79mm2选配φ10＠100，As=785.0mm2，每个踏步布置1根φ6钢筋。2.6.2平台板设计平台板的厚度取120mm，在计算过程中取1m宽的板带进行计算。①荷载计算恒荷载标准值计算：20厚水磨石面层：0.02×1.0×25=0.5KN/m120厚混凝土板：（25×0.12×1.0=3KN/m20厚板底抹灰：0.02×17×1.0=0.34KN/m合计：3.84KN/m活荷载标准值计算：2.5×1.0=2.5KN/m荷载设计值：P=1.2×3.84＋1.4×2.5=8.11KN/m②.截面设计平台板的计算跨度l0=2.13-0.25+1/2×0.12=1.94m弯矩设计值Mmax=×P×l02=×8.11×1.942=3.05KN·Mas取20mm，则平台板的有效高度h0=h－as=120－20=100mmαs===0.026ξ=1－=0.026＜ξbγs=1－0.5ξ=1－0.5×0.026=0.987As===147.15mm2选配φ6＠150，As=189.0mm2分布筋选用φ6＠2002.6.3平台梁设计平台梁的截面尺寸取200mm×350mm①.荷载计算恒荷载标准值计算：斜板传来的荷载：7.28×3.6/2=13.10KN/m平台板传来的荷载：3.84×2.13/2=4.09KN/m51 济南铁道职业技术学院毕业设计梁自重：25×0.2×（0.35－0.12）=1.15KN/m梁侧抹灰：0.02×17×（0.35－0.12）×2=0.16KN/m合计：18.5KN/m活荷载标准值计算：2.5×（3.6/2＋2.13/2）=7.16KN/m荷载设计值：P=1.2×18.5＋1.4×7.16=32.18KN/m②.截面设计平台梁的计算跨度：l0=1.05×ln=1.05×(4.5－0.12×2)=4.47m弯矩设计值Mmax=×P×l02=×32.18×4.472=80.38KN·M剪力设计值V=×ln=×32.18×4.47=71.92KN截面设计按倒L形进行计算，有效翼缘宽度b’f=b＋5×h’f=200＋5×120=800mm，平台梁的有效高度h0=h－as=350－35=315mm（as取35mm）αs===0.0854/18/20106:31PMξ=1－=0.089γs=1－0.5ξ=1－0.5×0.089=0.956As===889.73mm2纵向受力钢筋选用320As=942.00mm2箍筋选用φ8＠200，则平台梁斜截面受剪承载力为Vcs=0.7·ft·b·h0＋1.25fyv·n·Asv1·h0/s=0.7×1.27×200×315＋1.25×210×50.3×2×315/200=76.8KN＞V=71.92KN,满足要求。2.7基础设计本基础采用柱下独立基础，混凝土C25，钢筋HPB235，据冻土深度与高层建筑对基础埋深的要求，假定基础高度为1m。对A柱基础配筋计算：Mmax=78.4KN.M,Vmax=31KN,Nmax=1109.8KN,fa=240KPa2.7.1确定基础底面积2.7.1.1先按轴心受压（）2.7.1.2初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压，将基础底面增大20%，取矩形基础长短边之比（1.0～2.0）51 济南铁道职业技术学院毕业设计则m取2.7.1.3验算基础底面尺寸取值是否合适故基础底面尺寸取,符合设计要求。2.7.2基础高度计算当；，则按线性插值法计算得。51 济南铁道职业技术学院毕业设计故基础高度满足要求。2.7.3基础底板配筋计算长方向弯矩计算：短方向弯矩计算：长边方向的受力钢筋截面面积计算：配筋为，短边方向的受力钢筋截面面积计算：配筋为对B柱基础配筋计算：Mmax=93.8KN.M,Vmax=35.7KN,Nmax=1090KN,fa=240KPa2.7.4确定基础底面积2.7.4.1先按轴心受压（）51 济南铁道职业技术学院毕业设计2.7.4.2初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压，将基础底面增大20%，取矩形基础长短边之比（1.0～2.0）则m取2.7.4.3验算基础底面尺寸取值是否合适故基础底面尺寸取,符合设计要求。2.7.5基础高度计算51 济南铁道职业技术学院毕业设计当；，则按线性插值法计算得。故基础高度满足要求。2.7.6基础底板配筋计算长方向弯矩计算：短方向弯矩计算：长边方向的受力钢筋截面面积计算：配筋为，短边方向的受力钢筋截面面积计算：配筋为51'