电连 高支撑架计算书

'梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.6m，梁截面B×D=400mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.700×0.400+0.200×0.400)=6.498kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+0.000)×0.400=0.720kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×6.498+0.98×0.720)×0.300×0.300=0.085kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.085×1000×1000/21600=3.949N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×6.498+1.0×0.720)×0.300=1.706kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1706.0/(2×400.000×18.000)=0.355N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求! (3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.498×3004/(100×6000×194400)=0.305mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.300=5.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×0.700+0.400)/0.400=0.270kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.300=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×5.355+1.35×0.270)=6.834kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN 木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.030kNN2=2.030kN 经过计算得到最大弯矩M=0.939kN.m经过计算得到最大支座F=2.030kN经过计算得到最大变形V=2.619mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.939×106/83333.3=11.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.030/(2×50×100)=0.609N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=2.619mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m。 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.913kN.m经过计算得到最大支座F=8.883kN经过计算得到最大变形V=1.585mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.913×106/1.05/8982.0=96.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.585mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.883kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.151×10.600=1.944kNN=8.883+1.944=10.827kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=10827/(0.391×424)=65.288N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.000×0.126=0.057kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.057×1.200×1.500×1.500/10=0.017kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=8.883+0.9×1.2×1.600+0.9×0.9×1.4×0.017/1.200=10.844kN经计算得到σ=10844/(0.391×424)+17000/4491=69.253N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+350mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=35.480kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×45.160=40.644kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.58m。荷载计算值q=1.2×40.644×0.580+1.40×3.600×0.580=31.211kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=58.00×1.80×1.80/6=31.32cm3；I=58.00×1.80×1.80×1.80/12=28.19cm4； 计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.745kNN2=10.300kNN3=10.300kNN4=3.745kN最大弯矩M=0.280kN.m 最大变形V=0.765mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.280×1000×1000/31320=8.940N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×5618.0/(2×580.000×18.000)=0.807N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.765mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×40.64+1.4×0.30×3.60=16.144kN/m挠度计算荷载标准值q=0.30×40.64=12.193kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.138kN.m经过计算得到最大支座F=5.083kN经过计算得到最大变形V=0.029mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.138×106/83333.3=1.66N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2984/(2×50×100)=0.895N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.029mm内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.533kN.m最大变形vmax=0.216mm最大支座力Qmax=10.928kN抗弯计算强度f=M/W=0.533×106/8982.0=59.34N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.928对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.2m， 立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×1.00=5.254kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×1.00=5.046kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ51×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.200+0.200×1.200=3.854kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.000)×1.200=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.854+1.40×1.200)×0.300×0.300=0.057kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.057×1000×1000/64800=0.876N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.854+1.4×1.200)×0.300=1.135kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1135.0/(2×1200.000×18.000)=0.079N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.854×3004/(100×6000×583200)=0.060mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+0.000)×0.300=0.300kN/m静荷载q1=1.20×0.904+1.20×0.060=1.156kN/m活荷载q2=1.40×0.300=0.420kN/m计算单元内的木方集中力为(0.420+1.156)×1.200=1.891kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=1.892/1.200=1.576kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.58×1.20×1.20=0.227kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×1.576=1.135kN最大支座力N=1.1×1.200×1.576=2.081kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.227×106/83333.3=2.72N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1135/(2×50×100)=0.340N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.964kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.964×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.361mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力P=2.081kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.041kN.m 经过计算得到最大支座F=9.287kN经过计算得到最大变形V=1.419mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.041×106/1.05/8982.0=110.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.419mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.169×11.180=1.890kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.200×1.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×1.200×1.200=4.337kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.516kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+0.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.835kN φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.70A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.52W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.13σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；λ=3813/17.0=224.293,φ=0.145σ=7932/(0.145×452)=120.926N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.949m；λ=3949/17.0=232.304,φ=0.136σ=7932/(0.136×452)=129.239N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=123.697N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.813m；λ=3813/17.0=224.322,φ=0.145 σ=9835/(0.145×452)=149.944N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.000×0.134=0.060kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.060×1.200×1.500×1.500/10=0.021kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.200×4.930+1.400×1.440+0.9×1.400×0.021/1.200=7.953kN非顶部立杆Nw=1.200×6.516+1.400×1.440+0.9×1.400×0.021/1.200=9.856kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；λ=3813/17.0=224.293,φ=0.145σ=7953/(0.145×452)+21000/5130=125.253N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.949m；λ=3949/17.0=232.304,φ=0.136 σ=7953/(0.136×452)+21000/5130=133.588N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=128.032N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.813m；λ=3813/17.0=224.322,φ=0.145σ=9856/(0.145×452)+21000/5130=154.271N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+1×1.20×(1.89×4×4/4.50/4.50)+1.40×(0.00+1.00)=7.05kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×7.05=31.71kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×31.71×4.502=32.94kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1620.00×360.00/(4500.00×100.00×8.41)=0.15 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.147×4500.000×100.0002×8.4×10-6=55.6kN.m结论：由于∑Mi=55.63=55.63>Mmax=32.94所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=11300mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=35.480kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×45.160=40.644kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值q=1.2×40.644×0.500+1.40×2.700×0.500=26.276kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×20.322+1.40×1.350)×0.250×0.250=0.164kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.164×1000×1000/27000=6.082N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×20.322+1.4×1.350)×0.250=3.941kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3941.0/(2×500.000×18.000)=0.657N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×20.322×2504/(100×6000×243000)=0.369mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.250m。 荷载计算值q=1.2×40.644×0.250+1.40×2.700×0.250=13.138kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=6.569/0.500=13.138kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.138×0.50×0.50=0.328kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×13.138=3.941kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×13.138=7.226kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.328×106/83333.3=3.94N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3941/(2×50×100)=1.182N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×10.161×500.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.115mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.64+1.40×2.70)×0.250×0.500=6.57kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.786kN.m最大变形vmax=0.133mm最大支座力Qmax=14.928kN抗弯计算强度f=M/W=0.786×106/8982.0=87.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.928B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.64+1.40×2.70)×0.250×0.500=6.57kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.786kN.m最大变形vmax=0.133mm最大支座力Qmax=14.928kN抗弯计算强度f=M/W=0.786×106/8982.0=87.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.928H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！'