4层宿舍楼计算书3800平左右论文

'4层宿舍楼计算书3800平左右毕业论文第1章工程概况及设计依据1.1工程概况1.1.1建筑概况建设单位：菏泽市某公司建筑地点：菏泽市建筑功能：职工宿舍楼建筑规模：建筑面积为3878m2，层数为4层，建筑高度为15.0m，层高均为3.6m建筑耐火等级：二级屋面防水等级：三级设计使用年限50年1.1.2结构概况安全等级：二级结构类型：钢筋混凝土多层框架结构结构抗震设防烈度：7度，抗震设计分组：二组，加速度值为0.10g，场地周期0.35S抗震类别为丙类，框架抗震等级为Ⅲ级结构材料：梁、板、柱混凝土均采用C30，梁柱主筋采用HRB400，，板的受力筋采用HRB400，箍筋均采用HRB3351.1.3设计资料1.1.3.1气象资料（1）海拔高度4.8m，基本雪压，基本风压。（2）冬季采暖室外空气计算温度－5℃，夏季通风室外空气计算温度为25℃，（3）风向：夏季主导风向为东南风；冬季主导风向为西北风。（4）降雨量：全年降雨量655mm，每小时降雨量120mm。1.1.3.2.工程地质资料场地类别为Ⅱ类，地面粗糙度为B类，场地内土层分布以及承载力特征值如下表:表1-1土层分布及承载力土层厚度土质地基承载能力特征值/kPa1.5素填土02.4粉质粘土1701.2粉质粘土混角砾2404 1.00粉砂岩强分化带3001.2　设计依据1.2.1建筑设计该建筑根据使用性质、建设规模与标准的不同，确定各类用房。宿舍建筑由居室、阳台、管理室、公共活动室等组成。该宿舍建筑根据使用要求、用地条件、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，确定了建筑平面，提高使用面积系数，并留有发展余地。考虑到该建筑的公共性及使用人群，对其构件尺寸作相应调整以及安全疏散通道，宿舍建筑的防火设计应符合现行国家标准《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005年版）等有关规定。该工程要求功能分区明确，布局合理，采光充足，通风良好，对窗的面积等都予以考虑。1.2.2结构设计依据相关的规范和规程1建筑施工图混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2001（2010版））建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001（2006版）高层建筑混凝土结构设计规程（JGJ3-2002）国家颁布相关的结构设计文件和地方政府的有关规定建设单位与委托单位的基本要求2相关文件3建设单位和委托单位的具体要求根据设计任务、房屋的使用功能和建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，该建筑物共4层，层高均为3.6米，女儿墙高为0.6米。其标准层建筑平面、立面和剖面图分别见建筑图。4 第2章结构布置及框架计算简图2.1　构件尺寸初估根据结构的使用功能及结构设计的要求进行结构平面布置设计，其结构平面布置图见图2.1（见下页）。主体结构共4层，层高均为3.6米，女儿墙高为1.3米。外墙及内墙填充墙均采用加气混凝土砌块。门为铝合金门及木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。主梁的截面尺寸按1/15～1/10进行估算。各层梁板柱混凝土强度等级为C30，其设计强度为：，。框架梁截面：(以轴线框架为计算框架)梁高：边跨（A、D轴悬挑部分：）中跨（BC跨）：中跨（AB跨）：边跨，中跨梁高都取为650mm，宽取300mm。同理，次梁高取450mm，宽取250mm；悬挑梁（即阳台梁）、阳台梁，高取300mm，宽取200mm。框架柱截面柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值；各层的重力荷载代表值近似取。由图可知边柱及中柱的负载面积为和。由式，其中来确定柱的截面面积，则可得柱截面面积为：边柱中柱取柱截面为正方形，并根据上述计算结果并综合考虑柱距等其他因素，本设计底层柱截面尺寸取，其他层柱截面尺寸取。4 根据《简明钢筋混凝土结构构造手册》中规定，双向板厚度控制在短方向跨度的1/40～1/50，单向板厚度可按照1/30～1/35，据此确定楼面板和屋面板得厚度均取为100mm。4 土木工程毕业设计土木工程毕业设计 土木工程毕业设计2.2框架计算简图的确定该结构采用柱下独立基础，框架柱嵌固于基础顶面。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，室内外高差为450mm，基础顶面至室外地坪取为950mm，故底层柱高为5000mm，其余层柱高为3600mm。由此可绘制出框架简图见图2.2。图2.2横向框架计算简图2.3梁柱线刚度的计算由于楼面板与框架梁一起浇捣，对于中框架梁惯性矩取,边框架梁惯性矩取。边跨梁（悬挑梁）：中跨梁（BC跨梁）：中跨梁（AB、CD跨梁）：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计底层柱：二～四层各柱：图2.3框架梁柱的线刚度（单位）2.4框架抗侧刚度抗侧刚度采用D值法计算，计算结果见表2.1、2.2。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计表2.1横向框架底层抗侧刚度计算（单位）构件名称（）A、D轴柱0.4735.277B、C轴柱0.7447.71表2.2横向框架二～四层抗侧刚度计算（单位）构件名称（）A、D轴柱0.4405.91B、C轴柱0.5917.935土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第3章水平荷载作用下框架内力计算3.1横向水平地震作用下框架的侧移与内力计算3.1.1结构和构配件自重的计算其中结构和构配件自重取楼上、下各半层层高范围内（屋面处取顶层一半）的结构和构配件自重。1.恒载计算（1）屋面40厚细石混凝土保护层三毡四油防水层0.420厚水泥砂浆找平层80厚矿渣水泥保温层100厚现浇钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹灰层合计：5.68（2）普通楼面小瓷砖面层：0.55100厚现浇板：20厚石灰砂浆抹灰层：合计：3.39（3）走廊地面20厚1：2水泥砂浆压实赶光：0.65素水泥浆一道100厚现浇板：20厚石灰砂浆抹灰层：合计：3.49（4）宿舍卫生间地面小瓷砖面层：0.5520厚水泥砂浆找平层：油毡防水层（8层做法）：0.4水泥砂浆1%找平至最薄处20厚：100厚现浇板：20厚石灰砂浆抹灰层：合计：4.59（5）阳台地面20厚水泥砂浆面层：水泥砂浆1%找坡至最薄处20厚：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计100厚现浇板：20厚石灰砂浆抹灰层：合计：3.64（6）梁自重1）自重：抹灰：合计：5.0432）自重：抹灰：合计：2.3623）自重：抹灰：合计：1.14（8）墙自重1）不带门窗的外墙底部砌三皮、顶部斜砌两皮共五皮灰砂砖：粉煤灰轻渣空心砌块：20厚水泥砂浆找平层:聚苯乙烯保温层：（略）20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）：合计：8.7942）内墙粉煤灰轻渣空心砌块：20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）：合计：7.673）卫生间内墙粉煤灰轻渣空心砌块：20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）：合计：3.8064）女儿墙粉煤灰轻渣空心砌块：20厚抹灰层：20厚石灰砂浆粉刷层（共两层）：合计：3.285）阳台墙土木工程毕业设计 土木工程毕业设计粉煤灰轻渣空心砌块：20厚抹灰层：合计：2.86（1）屋面处重力荷载标准值计算（见下）（2）标准层楼面处重力荷载标准值计算一个标准层的墙重为：（3）底层楼面处重力荷载标准值计算：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计2.活载计算查荷载规范可得活荷载数值如下表：表3.1活荷载取值表不上人屋面0.5楼面2.0阳台2.5（1）屋顶活荷载计算（2）楼面活荷载计算3.1.2重力荷载代表值计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5活荷载标准值屋面处：标准层楼面处：底层楼面处：集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi如下图图3.1重力荷载代表值土木工程毕业设计 土木工程毕业设计3.1.3楼层抗侧刚度D和结构基本自振周期的计算（1）楼层抗侧刚度按照第二章中计算框架抗侧刚度的方法计算出全部横向框架的抗侧刚度，每层各个框架柱的抗侧刚度之和就是楼层的抗侧刚度，本建筑的楼层抗侧刚度如下：表3.2横向一～五层抗侧刚度层次楼层抗侧刚度(kN/m)一623376二664560三664560四664560由3.2中可以得到底层结构楼层的抗侧刚度/二层结构楼层的抗侧刚度=0.938>0.7故该框架为规则框架。（2）结构基本自振周期的计算用假想位移法计算结构的基本自振周期，计算公式为：现列表计算假想顶点位移:根据上面算出的各楼层的重力荷载代表值Gi，采用假想顶点位移法，计算出结构的假想顶点侧移，计算过程见表3.3。表3.3假想位移计算结果层次四930793076645600.01400.1277三9135184226645600.02320.1137二9135275576645600.03500.0905一9855374126233760.05550.0555考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架结构取0.6—0.7，该框架取系数为=0.8结构的自振周期为（3）多遇水平地震作用的计算抗震设防烈度为7度，场地类别Ⅱ类，设计地震分组为第一组，查规范可知：结构总水平地震作用标准值应按下列公式计算：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计式中FEk—结构总水平地震作用标准值；α1—相应于结构基本自振周期T1的水平地震影响系数；Geq—计算地震作用时，结构等效总重力荷载的代表值；—计算地震作用时，结构的总重力荷载代表值，为各质点重力荷载代表值之和。由于，故式中：——衰减系数，在的区间取为0.9——阻尼调整系数，除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05，相应的=1.0各层水平地震作用标准值计算公式为：各层水平地震作用标准值计算过程如下表：表3.4的计算层次四930715.8147050.6386333.61391.9三913512.21114471054.7二91358.678561743.5一98555.049275466.3（3）水平地震力的分配及框架侧移验算将楼层的水平地震力按照抗侧刚度分配到计算框架上，然后进行框架的侧移验算，水平地震作用下框架结构的层间位移按来算，其计算过程如表3.5。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计表3.5水平地震力的分配以及框架的侧移验算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（N/mm）层间位移Δ（mm）顶点位移ui（mm）层高hi（mm）层间转角θe41391.96645602.0916.4736001/172232446.66645603.7114.3836001/97123190.16645604.8010.6736001/75013656.46233765.875.8750001/852表3.5中可知：最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/750，远小于《建筑设计抗震规范》规定的位移极限值[θe]=1/550，而且结构定点位移与总高度之比1/935小于1/550，因此结构的顶点位移满足要求。3.1.4水平地震荷载载作用下结构内力的计算1.左震荷载计算当横向地震水平作用在一榀框架时，按照该榀框架的修正后的抗侧刚度与整个楼层的抗侧刚度之比来分配，即可得一榀框架在整个楼层处所受的横向地震水平作用fi即则：水平地震荷载的作用在框架的左侧见图3.1。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计图3.1地震荷载作用在框架的左侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平地震荷载用下的内力值M，V，N（a）框架弯矩图（）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（b）框架剪力力图（）（c）框架轴力图（）图3.2水平地震荷载作用在框架左侧内力图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计2.右震计算还要考虑横向水平地震作用在框架的右侧时，所承受的内力。则：水平地震荷载的作用在框架的右侧见图3.3图3.3地震荷载作用在框架的右侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平地震荷载用下的内力值M，V，N见图3.4土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（a）框架弯矩图（）（b）框架剪力图（）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（b）框架轴力图（）图3.4水平地震荷载作用在框架右侧内力图3.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算3.2.1风荷载标准值的计算横向水平风荷载标准值风荷载标准值计算公式为：　　式中：‐‐Z高度出的风振系数；‐‐风荷载体型系数，迎风面为0.8，背风面为-0.5；‐‐风压高度变化系数；‐‐基本风压，地面粗糙度为B类。《建筑结构荷载规范》中7.4.1规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。由于本工程的建筑高度为15.0m<30m，故可以不考虑脉动风压的影响，取=1.0。则风荷载的计算过程见表3.6。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计表3.6风荷载计算表层数Z（mm）μzS（m2）q1（KN）q2（KN）414.851.131.022.328.075.04311.251.041.025.928.635.3927.651.001.025.928.295.1814.051.001.042.1213.488.42注：q1=βzμzμs1Sq2=βzμzμs2Sμs1=0.8μs2=0.5由于建筑迎风面受力为指向建筑面，背面受力为背立建筑面，故建筑的横向风荷载为q1+q23.2.2风荷载作用下框架侧移的计算(1)水平风荷载作用下框架的层间间侧移按下式计算：式中：——第j层的总剪力标准值——第j层所有柱的抗侧刚度之和——第j层层间侧移第一层的侧移值求出来以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层及以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有层层间侧移之和。框架在风荷载作用下侧移计算见表3.7。表3.7风荷载作用下层间侧移的计算层数F（KN）V（KN）ΣDi（N/mm）层间位移（mm）顶点位移ui（mm）层高hi（mm）层间转角θe477.9877.986645600.121.3836001/30000392.28170.266645600.261.2636001/13846288.742596645600.391.0036001/92301144.19403.196233760.610.6150001/8196(2)侧移验算由表3.7可知，楼层最大层间位移与层高之比为，小于，故框架的抗侧刚度满足要求。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计3.2.3风荷载作用下结构内力的计算过程同地震荷载。1.水平风荷载的作用在框架的左侧见图3.5。图3.5横向风荷载作用在框架的左侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平风荷载用下的内力值M，V，N见图3.6（a）框架弯矩图（）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（b）框架剪力图（）（c）框架轴力图（）图3.6水平风荷载作用在框架左侧内力图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计2.1.水平风荷载的作用在框架的右侧见图3.7还要考虑横向横向风荷载作用在框架的右侧时，所承受的内力。则：水平风荷载的作用在框架的右侧见图3.7图3.7横向风荷载作用在框架的右侧将上述的荷载导入力学求解器，可以得到在横向水平风荷载用下的内力值M，V，N见图3.8（a）框架弯矩图（）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（b）框架剪力图（）（c）框架轴力图（）图3.8水平风荷载作用在框架右侧内力图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第4章竖向荷载下框架内力计算4.1横向框架内力计算4.1.1计算单元取轴框架KJ-2进行计算，计算单元宽度为4.5m，如图4.1、如图4.2所示。直接传给该框架的楼面荷载，如图水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计图4.1标准层横向框架的计算单元图4.2顶层横向框架的计算单元4.1.2荷载计算1)恒荷载计算：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计图4.3顶层梁上作用的恒载对于4层：如图4.3所示，，，代表横梁自重为均布荷载；；；，，分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的横荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，如下：集中力矩：图4.4标准层梁上作用的恒载对于1~3层：如图4.4所示，，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其他荷载计算方法同第4层。；土木工程毕业设计 土木工程毕业设计；；，，分别为边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括梁自重、楼板重等的重力荷载。集中力矩：2）活荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载：对于4层：如图4.5所示图4.5顶层梁上作用的活载同理，在屋面雪载作用下：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计对于1~3层：如图4.6所示图4.6标准层梁上作用的活载以上计算汇总见表4.1和4.2。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计层次45.0435.0431.1420.45无25.7451.8879.50无5.197.911~312.715.0434.012.218.2613.9367.3852.4575.656.747.67表4.1横向框架恒载汇总表表4.2横向框架活载汇总表层次41.8无1.352.973.51无0.30.354(雪)1.08无0.811.782.1无0.20.211~37.23.65.411.888.19.181.20.92恒荷载作用图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计4.2竖向荷载下框架的内力计算恒载作用下内力见图4.7。（a）恒荷载作用下框架的弯矩图（单位）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（b）恒荷载作用下框架的剪力图（单位kN）（c）恒荷载作用下框架的轴力图（单位kN）图4.7恒荷载作用下框架的内力图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计活载作用下内力见图4.8。（a）活荷载作用下框架的弯矩图（单位）（b）活荷载作用下框架的剪力图（单位kN）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（c）活荷载作用下框架的轴力图（单位kN）图4.8活荷载作用下框架的内力图土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第5章内力组合5.1框架梁的内力组合5.1.1横向框架的内力组合的方法1．非抗震组合⑴由可变荷载效应控制的组合：⑵由永久荷载效应控制的组合：2．抗震组合：5.1.2横向框架梁的内力组合1.内力组合：按上述的内力组合方法，查《建筑结构荷载规范》可得到基本组合的荷载分项系数；⑴永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2(竖向荷载有利时取1.0)；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；⑵可变荷载的分项系数：取1.4；⑶组合值系数：活荷载的组合值系数取0.7；风荷载的组合值系数取0.6；⑷重力荷载分项系数：取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；⑸水平地震作用分项系数：取1.3。则横向框架梁的内力组合有：（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右地震荷载的内力）（分别为左、右地震荷载的内力）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计（分别为左、右风荷载的内力）则框架梁的内力组合见附表1。5.2强剪弱弯的计算查《建筑抗震设计规范》计算要点，一、二、三级的框架梁和抗震墙的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：，式中：—梁端组合剪力的设计值；—梁的净跨；—梁重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；—分别为梁的左右端反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值；—梁端剪力增大系数，一级可取1.3，二级可取1.2，三级可取1.1，本工程为三级框架，取1.1。下面以一层梁的BC跨为例计算，说明梁的强剪弱弯的计算过程。并规定，梁的下部受拉为正，上部受拉为负。BC的净跨为从所有的组合中选出B左支座的弯矩绝对值最大的组合及对应的C支座的弯矩值，C支座的弯矩绝对值最大的组合对应的B右支座。左震：右震：将上述数值代入公式可以得到：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计5.3横向框架柱的内力组合1.内力组合：按上述的内力组合方法，查《建筑结构荷载规范》可得到基本组合的荷载分项系数，⑴永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；⑵可变荷载的分项系数：取1.4；⑶组合值系数：活荷载的组合值系数取0.7；风荷载的组合值系数取0.6；⑷重力荷载分项系数：取1.2（竖向荷载有利时取1.0）；⑸水平地震作用分项系数：取1.3。则横向框架柱的内力组合有：（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右风荷载的内力）（分别为左、右震荷载的内力）（分别为左、右震荷载的内力）（分别为左、右震荷载的内力）则框架柱的内力组合见附表2、3、4、5。5.4框架柱柱端弯矩组合设计值的调整在考虑抗震的组合时，为了满足强柱弱梁的设计，将柱端的弯矩进行调整。且《建筑抗震设计规范》，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计。式中：—节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；—节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；—框架柱端弯矩的增大系数；对框架结构，一、二、三、四级可分别取1.7,1.5,1.3,1.2；本工程为三级框架，取1.3。表5.1柱轴压比计算表层数BCNfcAnNfcAn4229.0314.302500000.06239.3116.702500000.063527.8114.302500000.15505.0416.703025000.102840.8914.302500000.24764.0316.703025000.1511166.4514.303600000.231076.0016.703600000.18n，为框架柱的轴压比，即本框架只有一二层的柱应符合上式要求。下面以B柱的一层柱顶计算为例，来说明框架柱柱端弯矩组合设计值的调整的计算过程。并规定，柱的右侧受拉为正，左侧受拉为负。从梁的内力组合中（抗震组合），可以分别得到梁在左震和右震情况下，梁端的弯矩设计值较大值为Mb=-385.11KN·m（左震），则查柱的内力组合中，左震对应的柱的弯矩为M上=189.11，M下=-356.26KN·m。则：该柱柱端弯矩满足上式要求，即柱端弯矩设计值不用调整。经计算，二层C、三层B柱、C柱均不需调整。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第6章截面设计6.1框架梁6.1.1设计资料梁、柱内纵筋选用HRB400级钢箍筋选用HPB235级钢筋混凝土强度C30（，）梁、柱保护层厚度取35mm，。6.1.2正截面设计及计算梁跨中处下部受拉时，按T形截面设计；梁支座处上部受拉时，按矩形截面计算。（一层梁计算）、BC跨梁跨中（按T型截面计算）翼缘计算宽度按跨度考虑时，（为最小的翼缘计算宽度）按梁间距考虑时，按翼缘厚度考虑时，，此种情况不起控制作用。故取取。梁内纵向钢筋采用HRB400级钢筋（），。判断截面类型：>M=181.58为第一类T形截面。实配320，（），且<2.5%，满足要求。AB跨梁支座将下部跨间的320钢筋伸入支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A下部：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计<说明有富裕，且不屈服，可近似取实取522。支座上部实取520，且>55ft/fy，，满足要求。A支座右侧，为悬挑梁，上部受拉，按矩形截面计算：<选用216，（）。且<2.5%，满足要求。6.1.3梁斜截面受剪承载力计算①AB跨故截面尺寸满足要求。由抗震规范有梁端箍筋加密区箍筋间距应满足取梁端加密区箍筋四支箍土木工程毕业设计 土木工程毕业设计加密区长度应满足取非加密区箍筋取则，箍筋设置满足要求。②BC跨梁端加密区取8@100,箍筋用HRB335级钢筋，则其承载力为：由于AB跨的净距较小，非加密区长度较小，可全长加密。②悬挑梁梁端加密区取8@100,箍筋用HRB335级钢筋，则其承载力为：加密区长度应满足取非加密区箍筋取6.2框架柱6.2.1设计资料各层均采用C30的混凝土，其设计强度：；纵筋HRB400，；箍筋HRB335，。截面尺寸底层为600×600mm、其他层为500×500mm。①柱的计算长度及公式顶层：中间层：底层：②计算参数1、2、或20mm取大者3、4、当>1时取1.0土木工程毕业设计 土木工程毕业设计5、当<15时取1.06、7、8、9、边柱中柱10、11、当属于大偏心受压情况，小于时为小偏心情况。对称配筋大偏心受压构件计算钢筋数量：当时当时按不对称配筋计算。公式如下：对称配筋小偏心受压构件计算钢筋数量：取当时，，剪跨比及轴压比的验算表6.1给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算的结果，其中剪跨比也可取，注意表中的和N都不应考虑承载力抗震调整系数，由表6.1可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计表6.1柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次/mm/mm/B450046014.3129.2563.86167.554.40>20.07<0.9350046014.3174.6998.07388.394.40>20.147<0.9160056014.3365.54123.62337.954.0>20.33<0.9C450046014.3156.3884.90168.184.1>20.053<0.9350046014.3218.22129.75335.054.1>20.152<0.9160056014.3403.98149.20627.025.2>20.186<0.96.2.2柱正截面承载力计算以一层B轴柱的计算为例。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力进行配筋计算。B节点左右梁端弯矩：B节点上下柱端弯矩：；在节点处将其按弹性分配给上下柱端，即,①及相应的的组合时取40mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者之较大者，故取。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计柱的计算长度按公式，考虑挠度的二阶效应对偏心矩的影响。（取）取对称配筋为大偏心情况。②按及相应的的组合时与及相应的的组合时取值相同，不再计算。③按及相应的M计算此内力为非抗震组合下的情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，土木工程毕业设计 土木工程毕业设计取，为小偏心受压情况。，按上式计算应满足N>及，且故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率，。选420，，满足要求。6.2.3柱斜截面受剪承载力计算以一层B轴柱为例。上柱柱端弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值：=1.15×364.4=419.06则框架柱剪力设计值V=1.2×(254.23+419.06)/4.5=179.54kN满足要求。（取）其中较大的柱下端值，而且，不考虑，故查得的值除以0.85的抗震调整系数，按表查得的值除以0.85的抗震调整系数。土木工程毕业设计 土木工程毕业设计与相对应的轴力：取故按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋采用410@100，由表6.1可知柱的轴压比为0.186，查表得，则最小体积配筋率：取410，，则。根据构造要求，取加密区为410@100，上柱端加密区的长度按构造取值，取柱截面尺寸、1/6柱净高和550mm中的较大者。故取800mm，下柱端柱根取≥1/3柱净高，取1500mm非加密区应满足S<10d=220mm取10@2006.2.4框架梁柱节点核心区截面抗震验算以一层中节点的验算为例。以一层B柱的节点为例，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧的梁不等高，所以计算时取两侧的平均高度本框架为三级抗震等级：—梁柱节点核芯区组合的剪力设计值—梁截面的有效高度，节点两侧的梁截面高度不等时可取平均值—梁受压钢筋合力点至受压边缘的距离—柱的计算高度，可采用节点上下柱反弯点之间的距离—强节点系数，本工程取1.2土木工程毕业设计 土木工程毕业设计—节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和则剪力设计值根据《建筑抗震设计规范》D.1.2的有关规定本节点的梁的宽度为300，柱的截面宽度为600，所以梁的截面宽度等于柱截面宽度的1/2，节点核芯区的截面有效验算宽度正交梁的约束影响系数，本工程取1.0节点核芯区的截面高度，可采用验算方向柱的截面高度满足要求节点核的受剪承载力计算对应于组合剪力设计值的上柱组合轴向压力较小值，其取值不应大于柱的截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值的乘积的50%，当N为拉力时取0箍筋抗拉强度设计值混凝土轴心抗拉强度设计值核芯区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋的总截面面积箍筋间距本工程N取一层柱底轴力N=777.68kN和的较小值，取N=777.68kN设节点配箍筋为410@100土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第7章楼梯计算7.1梯段板设计楼梯的开间为3.6m，进深7.5m。一层至四层的层高为3.6m，设计为等跑楼梯。每跑均12级踏步，11个踏面，踏步尺寸为300m150mm，中间休息平台尺寸为2000mm3600mm。采用板式楼梯，采用C30的混凝土，HRB400级钢筋，楼梯的平面布置见图7.1。取板厚h=120mm，约为斜长的1/30，板倾角，。取一米板宽为计算单元进行计算。7.1.1荷载计算梯段板荷载计算见表7.1，恒荷载分项系数为，活荷载分项系数。梯段板荷载计算表表7.1荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载1：2水泥砂浆三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小记6.6活荷载2.0总荷载值。7.1.2截面设计板的水平计算跨度弯矩设计值板有效高度土木工程毕业设计 土木工程毕业设计选配10@200分布筋每个踏步一根8。图7.1楼梯平面布置图7.2平台板的设计7.2.1荷载计算取平台板后h=100mm，以一米宽平台板为计算单元。平台板的荷载计算见表7.2。表7.2平台板荷载计算表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载1：2水泥砂浆0.65100厚现浇板板底抹灰小记3.49活荷载2.0总荷载设计值土木工程毕业设计 土木工程毕业设计7.2.2截面设计平台板的计算跨度弯矩设计值选配8@200，分布钢筋为8@2007.3平台梁的设计7.3.1荷载计算平台梁的尺寸为200×400平台梁的荷载计算见表7.3。表7.3平台梁荷载计算表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来小记16.08活荷载荷载总设计值为7.3.2截面设计(1)正截面设计梁的计算跨度弯矩设计值截面按倒L形截面计算土木工程毕业设计 土木工程毕业设计梁的有效高度经判别属于第一类截面选配216，(2)斜截面设计剪力设计值配双肢箍，则斜截面承载力为土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第8章楼板设计8.1荷载计算现选二层的左上角一块板进行计算，所选板的位置如图8.1中阴影部分所示。图8.1计算楼板位置示意图恒载标准值恒载设计值活载标准值活载设计值按弹性理论计算考虑活荷载不利组合8.2内力计算板的计算简图如下图：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计图8.2T板的计算图形图8.3S板的计算图形1.T板计算计算跨度：按两边固定两边铰支计算，查四边固支矩形板在均布荷载作用下的弯矩挠度系数表有跨中弯矩系数：支座弯矩系数：跨中弯矩：支座弯矩：2.S板计算计算跨度：按铰支单向板计算。跨中弯矩：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计8.3配筋计算板一层到四层采用C30的混凝土，钢筋均为HRB335的钢筋。，，1.T板配筋计算选用8@200满足要求长跨方向选用8@200满足要求支座截面处的配筋计算短跨方向选用10@200土木工程毕业设计 土木工程毕业设计满足要求长跨方向选用8@200满足要求。2.S板配筋计算选用8@200满足要求土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第9章基础的设计9.1内力组合计算采用柱下钢筋混凝土独立基础，基础埋深1.55m，基底位于粉质粘性土中，地基承载力特征值，基础采用C30混凝土，HRB335钢筋。取A轴柱进行柱下钢筋混凝土独立基础计算。查《建筑地基基础设计规范》，知该建筑地基基础设计属丙级，对建筑高度25m以下，层数不超过8层的框架建筑，可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。9.1.1正常使用极限状态下，荷载效应的标准组合值，9.1.2承载力极限状态下，荷载效应得基本组合（由可变荷载起控制作用）（由永久荷载起控制作用）（由永久荷载起控制作用）9.1.3底层柱传给基础的作用力组合。轴力N：弯矩M：剪力V：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计表9.1基础内力组合表标准内力N(kN)M(kN·m)V(kN)标准组合Sk1844.8856.2923.51SK2821.7571.7727.90基本组合S11037.8572.7829.87S21140.5988.1431.74S31109.3696.8937.679.2基础尺寸的确定场地类别为Ⅱ类，场地内土层分布以及承载力特征值如下表:表1-1土层分布及承载力土层厚度土质地基承载能力特征值/kPa1.50素填土02.40粉质粘土1701.20粉质粘土混角砾2401.00粉砂岩强分化带3009.2.1确定基础底面面积（1）按轴心受压估算基础底面积地基承载力特征值的修正预估基底边长为3m。==（2）初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压，将基础底面增大20%，即取=1.2A=1.2×5.56=6.67,取方形基础，故，取b=3.0m,即9.2.2验算基础底面尺寸取值是否合适（用标准组合）第一组：土木工程毕业设计 土木工程毕业设计=<1.2=1.2×240=288故基础底面尺寸取，符合设计要求。第二组：=<1.2=1.2×240=288故基础底面尺寸取，符合设计要求。9.2.3基础高度验算（1）基础底面反力计算第一组：=第二组：=土木工程毕业设计 土木工程毕业设计第三组：=取第二组计算。（2）抗冲切力计算取设基础高度h=600mm,则:计算基底净反力由第二组得偏心距为柱边基础截面抗冲切验算根据《建筑地基基础设计规范》8.2.7受冲切承载力应按下列公式验算式中  βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；  ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；  h0---基础冲切破坏锥体的有效高度；  am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；  at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；  ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。当冲切破坏锥体的底面在l方向落在基础底面以外，即a+2h0≥l时,ab=l；  pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；  Al土木工程毕业设计 土木工程毕业设计---冲切验算时取用的部分基底面积；  Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值取冲切力为：抗冲切力为：满足要求变阶处抗冲切验算取抗冲切力为：抗冲切满足要求9.3基底配筋计算按倒置悬臂梁计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值为土木工程毕业设计 土木工程毕业设计相应的弯矩为变阶处净反力：相应的弯矩为，所以按配筋，，实配钢筋1414（）土木工程毕业设计 土木工程毕业设计祝各位学弟学妹毕业设计顺利通过，走向社会工作大展宏图，前程什锦！！！工作室场景图橙站长欢迎您定做毕业设计哦土木狗论坛www.tmgbbs.com提供海量的土木工程毕业设计大全免费下载，提供按计算书定做毕业设计。QQ765476453微信tmgbbs土木工程毕业设计'