hq100悬臂施工计算书

'临时支墩计算书工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8；工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m均布荷载，并在端头有200KN集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向13号段移动时不同步，一端移到13号段位置，另一端相差2.0m；工况五：13号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半；工况六：在灌注13号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况七：最大悬臂长度时，一端悬臂承受竖向100%的风载。其基本风压Wg=500Pa。工况八：最大悬臂长度时，两端悬臂承受方向相反的横向风载。其基本风压Wg=500Pa。计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载7计算图式荷载1：A侧悬臂自重系数调整为1.05，B侧悬臂自重系数调整为0.95。荷载2：挂篮及施工机具重560KN，A侧梁端施加集中荷载：=560KN×1.2=672KNB侧梁端施加集中荷载：=560KN×0.8=448KN荷载3：A侧悬臂施加均布荷载:=10KN/mA侧梁端施加集中荷载：=200KN荷载5：13号段重1400KN，A侧梁端施加集中荷载：=1400KNB侧梁端施加集中荷载：=700KN 荷载7：梁宽12.2m，故B侧悬臂施加均布风荷载：=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A侧加载荷载：B侧加载荷载：整体建模计算，结果如下：组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载7计算图式 荷载4：A侧梁端施加集中荷载：=672KNB侧距梁端2m处施加集中荷载：=448KN如图所示，荷载组合2在A侧加载荷载：B侧加载荷载：整体建模计算，结果如下： 组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：B侧13号段坠落最不利，节段重1400KN，A侧梁端施加集中荷载：=1400KN如图所示，荷载组合4在A侧加载荷载：B侧加载荷载：整体建模计算，结果如下： 在荷载组合1情况，临时支座反力f1=46814.5KNf1’=2227KN在荷载组合2情况，临时支座反力f2=35560.7KNf2’=11380.8KN在荷载组合3情况，临时支座反力f3=73846.8KNF3’=-16045.2KN单个临时支座所受压力最大值Fmax=f3/2=36873.4KN所受拉力最大值F’max=f3’/2=8022.6KN由于墩顶平面尺寸限制，临时支座难以满足挂篮坠落工况下主梁抗倾覆的要求。应采用临时支墩方案。临时支墩采用如下形式： 整体建模，在荷载组合1下，计算结果如图：在荷载组合2下，计算结果如图：在荷载组合3下，计算结果如图：组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载8。此项组合用以检算临时支墩抵抗横向风荷载的承载力。 计算图式荷载1：A侧悬臂自重系数调整为1.05，B侧悬臂自重系数调整为0.95。荷载2：挂篮及施工机具重560KN，A侧梁端施加集中荷载：=560KN×1.2=672KNB侧梁端施加集中荷载：=560KN×0.8=448KN荷载3：A侧悬臂施加均布荷载:=10KN/mA侧梁端施加集中荷载：=200KN荷载8：平均梁高6.35m，两侧悬臂施加相反方向的均布风荷载：==500×6.35=3.175KN/m则荷载组合4在A侧加载荷载：=3.175KN/mB侧加载荷载：=3.175KN/m在荷载组合4下，计算结果如图： 临时支墩反力图临时支墩轴力图 从计算结果可以看出：在荷载组合1情况下，临时支墩反力F1=17066kNF1’=7511kN在荷载组合2情况下，临时支墩反力F2=14411kNF2’=9233kN在荷载组合3情况下，临时支墩反力F3=24115kNF3’=4853kN在荷载组合4情况下，临时支墩反力F4=17101kNF4’=8032kN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=24115KN，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。 临时支墩采用φ1200X12的钢管混凝土柱。钢管内填充C40混凝土。单根钢管混凝土柱承载力设计值计算：钢管混凝土材料性能(根据规程DL/T5085-1999)混凝土C40钢材Q235混凝土强度标准值fck26.8Mpa混凝土强度设计值fc19.1Mpa钢材屈服强度fy235Mpa钢材抗压强度设计值f215Mpa钢管外径D1200mm钢管壁厚t12mm组合截面面积Asc1130973.354mm2核心混凝土横截面积Ac1086186.809mm2钢管横截面积As44786.54482mm2截面约束效应系数标准值KCk0.361556441截面约束效应系数设计值KC00.507314797系数B11.1499系数C1-0.108192组合轴压强度标准值fscy43.24476307MPa组合轴压强度设计值fsc33.75955738比例极限fscp29.40643889Mpa比例极限对应的应变epxlscp0.00076375组合轴压弹性模量Esc38502.70231Mpa组合容重2.70584E-05N/M3轴压承载力设计值38181.15985KN弹性失稳界限长细比LMDp113.6774337弹塑性失稳界限长细比LMDo12.65628977计算长度L7800MM长细比LMD26系数e131878222.5系数d7500系数c0.993413662系数b0.001040801系数a-4.11179E-05轴压稳定系数FI0.992678764轴压稳定承载力设计值37901.62657KN以上计算可得，单根钢管混凝土柱承载力设计值为37901.6KN。与单根临时支墩所受最大压力相比较，有较大的安全储备。经计算，横向联接系杆件强度、稳定满足规范要求。 '