唐山对外经济贸易学校办公楼工程设计计算书

'华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）摘要本设计由两大部分组成：建筑设计、结构设计。建筑设计：根据设计任务书及甲方要求，结合相关的建筑、防火等规范、地势要求、考虑建筑用途及要求确定建筑平面，设计严格按照国家颁布的新规范、新标准进行，所有数据及图表均依据规范要求，设计力求“准确、经济、美观。”采取积极措施来增强建筑物的外表强度和坚固性，给人以心理上的安全感。另外，还要有艺术的美感，要有时代气息。建筑设计包括平面设计，立面设计以及整体构造的设计。结构设计包括横向框架的内力计算、楼板的设计、楼梯的设计以及基础的设计。横向框架的设计包括结构平面布置、荷载计算、内力计算[包括水平地震作用下内力计算（采用D值法）和在竖向荷载作用下的内力计算（采用弯矩二次分配法）]、内力组合以及截面设计。本工程位于唐山市，抗震设防烈度为8度。综合考虑到现在趋势的发展及以后改造的要求，该工程采用钢筋混凝土框架结构，该办公楼主体5层，层高3.3m，总高17.4m，总建筑面积3358.51㎡左右。关键词：建筑设计，荷载，框架，内力，结构设计-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）AbstractThis design is composed of two parts : the architectural design and the construction design .Architecturedesign:accordingtothedocumentsofdesignandthedemandofclient,combinedwitharchitecture,fireproofstandardandthetopographyreliefrequest.Inviewofuseandclaimofarchitecturedecidetheplaneoftheproject.This design is strictly accord with the new code. Every data and charts are on the ba-sisof new code, try to achieve the effect of accurate , economical and beautiful . Architecturedesignwilladoptavailablemeasurestoincreaseconstructions’surfaceintensityandfirmness.Itwillalsogivepeoplesafefellingonpsychological.Ontheotherhanditshouldbecombinedwithartandthetimeatpresent.Thearchitecturaldesignincludestheplanedesign,settingupthesurfacedesignaswellastheoverallstructuredesStructuraldesignincludesapincrosswiseframeunderforcecomputation,floordesign,staircasedesignaswellasfoundationdesign.Thecrosswiseframedesignincludesthestructureplanearrangement,theloadcomputation,theunderforcecomputation(theunderforcecomputation(usesDvaluelaw)includesthehorizontalearthquakefunctionunderandusesbendingmomenttwomethodsofdistribution)undertheverticalloadfunctionunderforcecomputation,theunderforcecombinationaswellasthesectiondesign.Thisengineeringliestotangshancityofchina,Thequake-proofeintersityis8.,Inconsiderationofthedevelopmentofthenowtrendandlateronrequest,Thisprojectadoptsthereinforcedconcreteframeconstruction，thewholesprinklenow,Therearefivestoriesinthebuilding，Theheightofthestoriesare3.3m,Thetotal-heightis17.4m，thegeneralareaofthebuildingis3358.51m2.KeyWords：architectural design ，load；theframework，theanalysis，structuraldesign-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）目录前言11建筑部分设计21.1工程概况21.2建筑平面设计21.2.1使用部分的平面设计21.2.2交通联系部分的平面设计21.3建筑剖面设计31.4建筑立面设计32结构部分设计42.1工程概况42.2初选构件尺寸42.2.1梁截面设计42.2.2柱截面设计52.3荷载统计52.3.1屋面均布恒载52.3.2楼面均布恒载62.3.3屋面均布活载62.3.4楼面均布活载62.4水平荷载下内力计算72.5横向框架内力和位移计算82.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算92.5.2多遇水平地震作用下的位移验算102.5.3水平地震作用下框架内力计算112.6竖向荷载作用下框架的内力计算142.6.1横向框架内力计算142.6.1.1计算单元简图142.6.1.2荷载计算152.7用弯矩分配法计算框架弯矩182.7.1固端弯矩计算182.7.2分配系数计算182.7.3传递系数18-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）2.7.4弯矩分配182.8梁端剪力及柱轴力计算232.8.1恒载作用下232.8.2活载作用下242.9内力组合242.9.1框架梁内力组合242.9.2框架柱内力组合262.10截面设计302.10.1梁正截面强度设计302.10.2柱截面设计332.10.3框架梁柱节点核心区截面抗震验算：372.11楼板设计382.11.1荷载计算382.11.2内力计算392.11.3截面强度计算412.12双跑板式楼梯设计422.12.1踏步板计算422.12.2平台板计算432.12.3平台梁计算432.13基础设计442.13.1初选设计参数442.13.2基础截面尺寸确定442.13.3确定基底面积和基底反力452.13.4抗冲切验算46结论49参考文献50致谢51-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）前言根据设计材料提供场地的地质条件及所在地区的抗震烈度，确定出拟建筑物的抗震等级二级。建筑物的设计过程包括建筑设计和结构设计部分。建筑设计部分：综合了几个方案的优点，考虑可影响建筑的各种因素，采用了既能满足现代化教学的多方面要求，又较经济、实用、美观的方案。结构设计部分：分别从结构的体系选择、各构件的尺寸、结构总体的布置、楼屋盖的结构方案及基础方案的选择等多方面进行了论述。结构计算大致分为以下几个步骤：荷载统计：荷载统计是在初选截面的基础上进行的，其计算过程是按从上到下的顺序进行的，荷载的取值按各层房间的使用功能及位置的不同，查荷载规范确定。按建筑方案中的平、立、剖面设计，选定计算见图，并初选柱截面。框架变形验算：验算了框架在水平地震作用下横向变形。此过程中，采用了顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法计算水平地震作用。横向框架的内力分析：分别分析了横向框架在水平地震作用方向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩。内力组合：对恒载、活载及地震荷载进行组合，造出最不利内力，并以此为依据对框架梁、柱进行截面设计。板的设计：用弹性理论进行计算。楼梯设计：采用板式楼梯。设计成果：平面图、立面图、剖面图、楼梯平剖面一张，楼屋盖的结构布置、配筋图、基础平剖面施工图及建筑总说明和结构总说明等。此外，本设计采用了AutoCAD软件的应用。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）1建筑部分设计1.1工程概况本工程为唐山对外经济贸易学校办公楼工程，位于唐山市区，框架结构，共五层，建筑面积3358.51m2，，建筑物东西总长45.6m，总宽14.4m,建筑物最大高度为17.4m。室内外高差0.6m。建筑物结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度八度。内装修：内墙面：抹灰刷涂料和贴地砖；地面为水泥砂浆地面、磨光花岗岩楼面及铺地转楼面。顶棚为抹灰刷涂料。屋面做法：保温层为聚苯乙烯泡沫塑料板，防水层为SBS高聚物防水卷材。1.2建筑平面设计1.2.1使用部分的平面设计对于使用房间平面设计的要求主要有：房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求；门窗的大小和位置，应该考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好；房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，材料要符合相应的建筑标准。另外，使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点、使用人数的多少、家具设备的多少等因素决定，对于办公建筑，普通办公室的使用面积不应小于3m2,单间办公室净面积不宜小于10m2，本办公楼普通办公室的开间为3600mm，进深为6000mm；中型会议室的使用面积宜为60mm2,此办公楼的会议室的使用面积为70m2左右，厕所距离最远的工作房间不应大于50m,尽可能布置在建筑物的一侧，此办公楼设计满足规范要求。1.2.2交通联系部分的平面设计-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）交通联系部分涉及的主要要求是：交通路线简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求。办公建筑走道的最小净宽当走道长度大于40m时，走道净宽在双面布房时不小于1.8m。当走道地面有高差且高差不足二级踏步时，不得设置台阶，应设坡道，其坡度不大于1/8。对于楼梯间的设置应靠外墙，并应直接天然采光和直接通风，每层疏散楼梯的总宽度应按照每100人不小于1m计算，疏散楼梯的最小宽度不小于1.2m。对于出口不应小于两个，每个出口的宽度不应小于0.9m,故将此办公楼的出口设为三个，出口的最小宽度为1.2m.1.3建筑剖面设计房间剖面的设计，首先要确定市内的净高。即房间内楼地面到顶棚或其它构件底面的距离。对于办公楼，办公室的室内净高不得小于2.6m，设空调的不可低于2.4m，走道净高不得低于2.1m,储藏室净高不得低于2m。故将此办公楼的层高定为3.3m,为了满足室内采光和通风，要将窗户的位置及高低合理设置，为了避免在房间的天棚出现暗角，窗户上沿到天棚的距离尽可能留的小一些。窗的下沿即窗台的高度通常为900mm。1.4建筑立面设计建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计师在满足房间的使用经济条件下，运用建筑造型和里面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合面进行的。对于建筑物的立面的设计要求：能反映建筑功能要求和建筑类型的特征；要结合材料性能、结构构造和施工技术的特点；掌握建筑标准和相应的经济指标；适应基地环境和建筑规划的群体布置；符合建筑造型和立面构图的一些规律，如均衡、韵律、对比、统一等；做到把适用、经济、美观三者有机地结合起来。3结构部分设计2.1工程概况本工程为唐山对外经济贸易学校办公楼，拟建办公楼为五层。其中一层设置门厅，警卫室，收发室，档案室、健身娱乐室、信息中心、楼梯、开水房、卫生间。二层至五层设接待室，校长办公室及休息室，办公室主任室，楼梯，卫生间，其余为普通办公室。工程所在地：唐山市市区。地基承载力特征值fak按160Kpa设计。设计使用年限：50年。抗震设防：抗震设防烈度8度，设计承载力特征值为0.35g，设计地震第一组。工程做法:(1)屋面活荷载:0.5KN/m2(上人屋面)(2)楼面活荷载:办公室2.0KN/m2走廊2.5KN/m2-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）楼梯间3.0KN/m2厕所3.0KN/m2(3)楼屋面及其内外装修做法:屋面:(不上人)0.5KN/m2楼面:大理石楼面0.65KN/m2地面：大理石地面外墙:女儿墙:250厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块2.22KN/m2内墙:200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(双面抹灰)1.78KN/m2玻璃幕墙:0.40KN/m2塑钢门窗:0.40KN/m22.2初选构件尺寸采用中走廊双开间柱网，根据使用要求，梁格、柱网尺寸见图3-1，梁、板、柱混凝土均采用C302.2.1梁截面设计纵向框架梁:L=7200mm,h=(1/10~1/15)L=720~480mm,取h=700mm横向框架梁:L=6000mm,h=(1/10~1/15)L=600~400mm，取h=600mmL=2400mm,h=(1/10~1/15)L=240~160mm，取h=500mm图3-1柱网的平面布置梁宽均取b=300mm次梁:L=6000mm,h=(1/12~1/18)L=500~333mm,取h=500mm，b=300mm板:L=3600mm,h≥(1/45)L=80mm,取h=120mm2.2.2柱截面设计根据建筑物高度、结构类型及设防烈度,确定该框架的抗震等级为二级。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）查得柱轴压比η=0.8=N/(bhfc)粗估柱轴力:按框架14KN/M2,共五层,N=14×5×7.8×(1.2+3)×1.2=2751.84KN,fc=14.3N/mm2初步选底层截面为700mm×700mm，其它层柱截面为600mm×600mm底层柱高为：h=3.3m+0.6m+0.68m=4.58m其中3.3m为底层层高，0.6m为室内外高差，0.68m为基础顶面至室外地面高度。其它层柱高等于层高。由此得框架计算简图（图3.2）2.3荷载统计2.3.1屋面均布恒载：屋面做法:三毡四油防水层0.4KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/m21:6水泥焦渣找2%坡14×0.03=0.42KN/m2120mm混凝土现浇板:25×0.12=3.0KN/m210mm厚板底抹灰17×0.01=0.17KN/m2合计:gk=5.14KN/m2AB跨框架梁自重：0.3×0.6×25=4.725KN/m2BC跨框架梁自重：0.3×0.5×25=3.938KN/m22.3.2楼面均布恒载：楼面做法:大理石楼地面:0.65KN/m2120mm厚现浇混凝土板:25×0.12=3.0KN/m210mm厚板底抹灰:17×0.01=0.17KN/m2--------------------------------------------------------------------------合计：gk=3.82KN/m22.3.3屋面均布活载：上人屋面取0.5KN/m2雪荷载0.35KN/m22.3.4楼面均布活载：办公楼一般房间2.0KN/m2走廊、门厅2.5KN/m2-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）楼梯3.0KN/m2图3-2框架计算简图及质点重力荷载值荷载分层汇总:顶层重力荷载代表值包括，屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙自重。其它层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50%楼面均布活载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层柱自重，及纵、横墙自重。第一层:楼板横载:2665.83KN楼板活载:845.66KN纵横墙:672.6KN梁重:1682.7KN柱子:1814.44KN门窗:71.25KN第二至五层:楼板横载:2665.8KN楼板活载:845.66KN纵横梁：1682.7KN纵横墙：689.34KN门窗：88.77KN屋面恒载：3587KN屋面活载：348.93KN女儿墙：239.22KN将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力代表值如下图2：G5=6795.76KN　G4=7070.01KNG3=7070.01KNG2=7070.01KNG1=7401.25KN-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）总重G=G1+G2+G3+G4+G5=35407.04KN2.4水平荷载下内力计算梁柱线刚度计算混凝土强度等级C30，Ec=3.0×107。在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效高度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性距时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0(I0为梁的截面惯性距)；对中框架梁取I=2.0I0表3-1横梁线刚度计算表类别层次Ec/N/mm2b×h/mm2I0/mm4l/mmEcI0/l/N·mm1.5EcI0/l/N·mm2EcI0/l/N·mm边横梁1-53.0×104300×6005.4×10960002.7×10104.05×10105.4×1010走道梁1-53.0×104300×5003.13×10924003.91×10104.64×10107.81×1010表3-2框架柱的线横向刚度层次hc/mmEc/N/mm2b×h/mm×mmIc/mm4EcIc/hc/N·mm145803.0×104700×7002.001×101013.107×10102--433003.0×104600×6001.080×10109.818×1010表3-3中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱(4根)边柱(12根)∑DKαcDi1KαcDi22-50.8860.307332141.3450.4024349165474811.2290.535401151.0680.61245889711128-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-4边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（4根）中柱（12根）∑DKαcDi1KαcDi22-50.4130.171185000.5500.2152326035312010.5730.417312670.7630.45734267536272将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D，见下表由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：表3-5横向框架梁的层间侧移刚度层次12345∑Di（N/mm）12474001007868100786810078681007868∑D1/∑D2=1247400/1007868>0.7，故该框架为规则框架。2.5横向框架内力和位移计算按顶点位移法计算框架的自震周期。（公式3-1）横向框架顶点位移的计算过程见表3-6。表3-6横向框架顶点位移层次Gi/KNVGi/KN∑Di/KNΔui/mmui/mm56795.766795.7610078686.7497.4447070.0113865.77100786813.7690.737070.0120935.78100786820.7776.9427070.0128005.79100786827.7956.1717401.2535407.04124740028.3828.38-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）2.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×35407.04=30095.98（KN）计算水平地震影响系数а1查表得设防烈度为8度的аmax=0.16а1=（Tg/T1）0.9аmax=（0.35/0.37）0.9×0.16=0.172结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.172×30095.98=5176.51（KN）因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s>T1=0.37s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）（公式3-2）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）（公式3-3）计算过程如下表：表3-7各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/KNGiHi/KN·mGiHi/∑GjHjFi/KNVi/KN517.786795.76120828.610.3081594.371594.37414.487070.01102373.740.2611351.072945.44311.187070.0179042.710.2021045.663991.127.887070.0155711.680.142735.064726.1614.587401.2533897.730.087450.365176.52-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：图3-3各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图2.5.2多遇水平地震作用下的位移验算：水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移ui分别按下列公式计算：（△u）i=Vi/∑Dij（公式3-4）ui=∑（△u）k（公式3-5）各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。计算过程如下表：表3-8横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/KN∑Di/N/mm（△u）i/mmui/mmhi/mmθe=（△u）i/hi51594.3710078681.5817.333001/278842945.4410078682.9215.7233001/113033991.110078683.9612.833001/83424726.1610078684.698.8433001/70415176.5212474004.154.1545801/1104由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/704<1/550，满足规范要求。2.5.3水平地震作用下框架内力计算：框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vij=DijVi/∑Dij（公式3-6）-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）Mbij=Vij×yh（公式3-7）Muij=Vij（1-y）h（公式3-8）y=yn+y1+y2+y3（公式3-9）注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度。下面以③轴线横向框架内力的计算为例表3-9各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi/mVi/KN∑Dij/N/mm边柱Di1/N/mmVi1/KNky/mMbi1/KN·mMui1/KN·m53.31594.3710078682326036.800.550.3036.4385.0143.32945.4410078682326067.980.550.4089.73134.633.33991.110078682326092.110.550.45136.78167.1823.34726.16100786823260109.070.550.45161.97187.9614.585176.52124740034267142.20.7630.70436.35188.89表3-10各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi/mVi/KN∑Dij/N/mm中柱Di2/N/mmVi2/KNkY/mMbi2/KN·mMui2/KN·m53.31594.3710078684349168.801.3450.3784.0143.0443.32945.44100786843491127.11.3450.45188.74230.6933.33991.1100786843491172.221.3450.47267.11301.2123.34726.16100786843491203.941.3450.50336.5336.0514.585176.52124740045889190.431.0680.65566.91305.26梁端弯矩、剪力及柱的轴力分别按以下的公式计算：Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）（公式3-10）Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）（公式3-11）Vb=（Mlb+Mrb）/l（公式3-12）-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）Ni=∑（Vlb-Vrb）k（公式3-13）具体计算过程见下表：表3-11梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrbLVbMlbMrblVb边柱N中柱N585.0156.116.028.2758.4658.462.448.72-28.27-20.454171.03112.886.059.52128.62128.622.4107.18-87.79-48.723256.91169.566.091.1200.25200.252.4166.88-178.89-124.52334.74220.96.0115.27246.71246.712.4205.59-294.16-214.821350.84235.826.0126.06262.3262.32.4218.58-420.22-307.34水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及轴力图如下图：图3-4左地震作用下框架弯矩图(KN·M)-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）图3-5左震作用下梁端剪力、柱轴力图（KN）2.6竖向荷载作用下框架的内力计算2.6.1横向框架内力计算2.6.1.1计算单元简图（见下图）：计算单元宽度为7.2m，由于房间内布置有次梁（b×h=300mm×500mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）图3-6横向框架计算单元（mm）2.6.1.2荷载计算：恒载作用下柱的内力计算：恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图3-7恒载作用下各层梁的荷载分布-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）对于第5层，q1、q1，代表横梁自重，为均布荷载形式。q1=4.725KN/mq1，=3.938KN/mq2、和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=5.14×3.6=18.504KN/mq2，=5.14×2.4=12.336KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载，计算如下：P1=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+6.0）×1.8]×5.14+5.513×7.2+3.938×6.0/2+2.215×0.9×7.2=138.027KNP2=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+7.2）×1.8+（2.4+3.6）×2×1.2/2]×5.14+5.513×7.2+3.938×6.0/2=157.68KN集中力矩M1=P1e1=138.027×（0.60-0.3）/2=20.71KN·mM2=P2e2=157.68×（0.60-0.3）/2=23.65KN·m对于2-4层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第4层。q1=9.531KN/mq1，=3.938KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=13.752KN/mq2，=9.168KN/mP1=（6.48+7.56）×3.82+5.513×7.2+3.938×3+2.215×(6.6×2.7-1.7×2.1×2)+0.4×1.7×2.1×2=131.653KNP2=（6.48+7.56+7.2）×3.82+5.513×7.2+3.938×3+1.78×2.7×(7.2-2.1×2)+0.4×2.1×2=148.743KN集中力矩M1=P1e1=131.653×（0.60-0.3）/2=19.75KN·mM2=P2e2=148.74×（0.60-0.3）/2=22.31KN·m对于第1层，柱子为700mm×700mm，其余数据同2-4层，则q1=9.531KN/mq1，=3.938KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=13.752KN/mq2，=9.168KN/mP1=131.653KNP2=148.743KN-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）集中力矩M1=P1e1=131.653×0.2=26.33KN·mM2=P2e2=148.743×0.2=29.75KN·m活载作用下柱的内力计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图3-8活载作用下各层梁的荷载分布对于第5层，q2=3.6×0.5=1.8KN/mq2，=2.4×0.5=1.2KN/mP1=（3.6×1.8+4.2×1.8）×0.5=7.02KNP2=（3.6×1.8+4.2×1.8+7.2）×0.5=10.52KN集中力矩M1=P1e1=7.02×0.15=1.05KN·mM2=P2e2=10.62×0.15=1.59KN·m同理，在屋面雪荷载的作用下：q2=0.35×3.6=1.26KN/mq2，=0.35×2.4=0.84KN/mP1=（6.48+7.56）×0.35=4.914KNP2=（6.48+7.56+7.2）×0.35=7.434KN集中力矩M1=P1e1=4.914×0.15=0.74KN·mM2=P2e2=7.434×0.15=1.12KN·m对于第2-4层，q2=7.2KN/mq2，=4.8KN/mP1=（6.48+7.56）×2=28.08KNP2=（6.48+7.56+7.2）×2=42.48KNM1=P1e1=28.08×0.15=4.21KN·mM2=P2e2=42.48×0.15=6.37KN·m-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）对于第1层，q2=7.2KN/mq2，=4.8KN/mP1=28.08KNP2=42.48KNM1=P1e1=28.08×0.2=5.62KN·mM2=P2e2=42.48×0.2=8.5KN·m将计算结果汇总如下两表：表3-12横向框架恒载汇总表层次q1/KN/mq1，/KN/mq2/KN/mq2，/KN/mP1/KNP2/KNM1/KN·mM2/KN·m54.7253.93818.50412.336138.027157.6820.7123.652-49.5313.93813.5729.168131.653148.74319.7522.3119.5313.9389.16814.07131.653148.74326.3329.75表3-13横向框架活载汇总表层次q2/KN/mq2，/KN/mP1/KNP2/KNM1/KN·mM2/KN·m51.8（1.26）1.2（0.84）7.02（4.914）10.64（7.434）1.05（0.74）1.59（1.12）2-47.24.828.0842.484.216.3717.24.828.0842.485.628.5注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。2.7用弯矩分配法计算框架弯矩2.7.1固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见下表。2.7.2分配系数计算2.7.3传递系数：远端固定，传递系数为1/2。2.7.4弯矩分配-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-14恒载产生的固端弯矩计算层次AB跨BC跨均布荷载均布荷载MAB=-MBA（KN.m）MBC=-MCB（KN.m）5-47.02-5.594-62.58-4.643-62.584.642-62.58-4.641-62.58-4.64表3-15活载产生的固端弯矩计算层次AB跨BC跨均布荷载均布荷载MAB=-MBA（KN.m）MBC=-MCB（KN.m）5-4.57（-3.2）-0.36（-0.25）4-18.3-1.443-18.3-1.442-18.3-1.441-18.3-1.44-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）恒载和活载作用下弯矩的计算过程如下表：表3-16恒载作用下弯矩的计算过程上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.0000.6450.3550.2830.0000.5130.20420.71-47.0247.0223.65`-5.5916.979.34-5.03-9.12-3.638.40-2.524.67-6.04-3.79-2.090.390.70-0.2821.58-42.2947.05-14.46-8.940.3920.3920.2160.870.3390.3390.13519.7-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.498.4-3.334.63-4.56-6.04-5.32-5.32-2.931.122.022.02-0.8119.9619.87-59.5961.67-14.62-16.1-8.640.3920.3920.2160.1870.3390.3390.13519.75-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.48.4-3.334.63-6.04-6.04-5.28-5.28-2.911.392.532.531.0119.9119.91-59.5761.94-15.59-15.59-8.440.3920.3920.2160.1870.3390.3390.13519.75-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.406.29-3.334.63-6.04-5.03-4.45-4.45-2.451.22.182.180.8720.7418.63-59.1161.75-15.94-14.93-8.580.3470.4630.190.1680.3050.4070.1226.33-62.5862.5829.75-4.6412.5816.786.89-4.74-10.07-13.43-3.968.4-2.373.45-6.04-2.09-2.79-1.150.440.791.050.31-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）18.8913.99-59.2161.73-15.32-12.38-8.297.0-6.19-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）图3-9恒载作用下框架弯矩图（KN·M）表3-17活载作用下弯矩的计算过程上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.0000.6450.3550.2830.0000.5130.2041.05-4.574.571.59`-0.362.271.25-1.64-2.98-1.182.76-0.820.63-3.94-1.25-1.040.941.70-0.683.78-5.184.5-5.22-0.860.3920.3920.2160.870.3390.3390.135-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）4.21-18.318.36.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.141.142.76-0.631.5-1.99-3.94-1.28-1.28-0.710.831.51.5-0.65.387.0-16.6419.38-8.36-10.31-3.980.3920.3920.2160.1870.3390.3390.1354.21-18.318.36.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.142.762.76-0.631.5-3.94-3.94-5.28-1.92-1.061.192.162.160.866.366.36-16.9919.74-9.65-9.65-3.720.3920.3920.2160.1870.3390.3390.1354.21-18.31.836.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.142.762.2-0.631.5-3.94-3.87-1.7-1.7-0.941.182.142.140.856.586.02-16.8717.37-9.67-9.67-3.730.3470.4630.190.1680.3050.4070.125.62-18.318.38.50-1.444.405.872.41-4.26-7.73-10.32-3.042.76-2.131.21-3.94-0.220.290.120.460.831.110.336.946.16-17.915.71-10.83-9.21-4.153.08-4.61-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）图3-10活载作用下框架弯矩图（KN·M）2.8梁端剪力及柱轴力计算2.8.1恒载作用下：梁端剪力（公式3-14）式中：Vq——梁上荷载引起的剪力之和，　　　Vm——梁端弯矩引起的剪力，柱轴力（公式3-15）式中：Ｖ——梁端剪力；　　　　　　Ｐ——节点集中力及柱自重-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表18；活载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表19。表3-18恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力弯距引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVCN顶N底N顶N底553.0419.21-0.8052.2453.8419.21189.27221.94231.73264.4457.4717.31-0.35057.1257.8217.31377.41442.75456.22521.56357.4717.31-0.4057.0757.8717.31565.46663.47680.82778.83257.4717.31-0.44057.0357.9117.31753.58884.26905.341036.02157.4717.31-0.42057.0557.8917.31940.991133.391130.571322.972.8.2活载作用下：表3-19活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力弯距引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVCN顶=N底N顶=N底53.78（2.65）0.72（0.54）-0.11（-0.04）03.67（2.54）3.89（2.76）0.72（0.51）10.69（7.45）15.23（10.7）415.122.88-0.46（-0.44）014.66（14.68）15.58（15.56）2.8853.43（50.21）78.17（71.62）315.122.88-0.46014.6815.582.8896.19(92.97)137.11(132.56)215.122.88-0.08015.0415.22.88139.29(136.09)197.67(193.12)115.122.88-0.37014.7515.492.88182.12(178.92)258.2(253.97)2.9内力组合2.9.1框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可近似取跨中Ｍ代替.（公式3-16）式中：——梁左右端调幅后的弯矩-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）跨中M若小于应取Ｍ＝竖向荷载与地震力组合的计算简图见图。MEAMEBMGAMGB图3-11图中：——重力荷载作用下梁端弯矩；　　　——水平地震作用下梁的弯矩；——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端弯矩。表3-20框架梁内力组合表层次截面位置内力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]12一层AM-47.37-14.32350.84-350.84292.99-391.15-78.27-76.89188.5V57.0514.75-126.06126.06-74.19203.69102.0399.23B左M-49.38-12.57-235.82235.82-280.02179.82-19.23-76.85V57.8915.49126.06-126.06207.56-71.04108.1-76.85B右M-6.63-3.32262.3-262.3244.21-267.27-18.37-18.03296.46V17.312.88-218.58218.58-222.41360.6729.7528.11跨间MAB202.99133.59MBC249.53249.53三层AM-47.66-13.59256.91-256.91201.48-299.5-77.93-76.22147.89V57.0714.68-91.191.1-35.65165.68102.93100.0B左M-49.55-15.79-169.56169.56-217.02113.62-82.68-81.57V57.8715.5891.1-91.1168.32-33.01107.22104.33-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）B右M-6.75-2.98200.25-200.25195.24-205.53-16.40-16.1236.03V17.32.88-166.08166.08-165.27203.5229.7528.11跨间MAB155.6121.82MBC184.18184.18五层AM-33.83-4.14(-2.94)85.01-85.0147.47-118.30-54.47-50.5371.36V52.243.67(2.54)-28.2728.2722.8985.3782.5575.51B左M-37.64-3.6(-2.76)-84.5884.58-109.8655.0742.26-39.41V53.843.89(2.76)28.27-28.2789.1626.6888.3180.75B右M-7.15-0.69(-0.29)58.46-58.4644.42-69.58-19.0917.3285.66V19.210.72(0.51)-48.7248.72-33.3273.830.227.27跨间MAB91.5163.11MBC70.8470.842.9.2框架柱内力组合框架柱取每层柱底和柱顶两个控制截面，组合结果见下表。表3-21横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax五层柱顶M21.585.18（2.94）-85.0185.01-59.2106.5738.7337.07106.57-59.238.73N189.2710.69（7.45）-28.2728.27146.13201.26266.2242.09201.26146.13266.2柱底M-19.96-5.38（-5.17）36.43-36.4313.75-57.29-34.54-33.45-57.2913.75-34.54-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）N221.9410.69（7.45）-28.2728.27175.54230.66310.31281.29230.66175.54310.31四层柱顶M19.877.0（7.14）-134.6134.6-108.7153.8136.0435.61153.81-108.6636.04N377.4153.43（50.21）-87.7887.78276.68447.68562.93527.69447.68276.68562.93柱底M-19.916.3689.73-89.7365.24-109.7-35.44-34.75-109.7365.24-35.44N422.7553.43（50.21）-87.7887.78317.53488.61624.14582.1488.61317.53624.14三层柱顶M19.916.36-167.2167.2-140.8185.2535.4434.75185.25-140.835.44N565.4696.19（92.97）-178.9178.9464.54813.38991.87930.83813.38464.54991.87柱底M-20.74-6.58136.8-136.8110.27-156.5-36.78-36.06-156.5110.27-36.78N663.4796.19（92.97）-178.9178.9464.54813.38991.87930.83813.38464.54991.87二层柱顶M18.636.02-197.9197.9-172.1213.9533.3732.74213.95-172.133.37N753.58139.29（136.1）-294.2294.2452.661026.31156.61099.31026.3452.661156.6柱底M-18.89-6.94161.9-161.9136.24-179.6-34.78-34.46-179.6136.24-34.78N884.26139.29（136.1）-294.2294.2570.271143.91333.11256.11143.9570.271333.1一层柱顶M13.996.16-214.9214.9-192.1227.0328.1728.18227.03-192.128.17N940.99182.12（136.1）-420.2420.2517.691337.11452.51384.21337.1517.691452.5柱底M-7.0-3.08436.4-436.4416.41-434.5-14.56-14.51-434.5416.41-14.51N1133.39182.12（178.9）-420.2420.2690.851510.31712.21615.041510.28690.851615.04-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-22横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）------15.73126.19179.69187.74203.25215.5215.68512.37γREN------447.68488.61725.17813.381026.271143.681337.121510.28表3-23横向框架A柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]125-12.59-3.2(-2.46)36.8-36.822.1-49.66-22.21-21.3858.264-12.05-4.05(-4.09)67.98-67.9852.7-79.87-21.67-21.3393.703-12.32-3.9292.11-92.1176.06-103.55-21.89-21.46121.492-11.32-3.93109.07-109.0793.42-119.26-20.66-20.37139.931-4.58-2.02142.2-142.2132.93-144.36-9.23-9.24159.56表3-24横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax五层柱顶M-14.46-5.22(-4.25）-143.1134.1-154.4124.54-24.74-24.66-154.4-154.4-24.74N231.7315.23(10.7）-20.4520.45193.43233.31328.07299.4193.43193.43328.07柱底M14.628.36(7.74）84.0-84.0198.54-65.2628.129.2598.54-65.2628.1N264.415.23（10.7）-20.4520.45222.84262.71372.17338.6222.84262.71372.17-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）四层柱顶M-16.1-10.31(-10.63)-230.7230.7-244.2205.65-32.05-33.75-244.2-244.2-32.05N456.2278.17(76.62)-48.7248.72395.33490.33694.07656.9395.33395.33694.07柱底M15.599.65188.7-188.7202.4-165.730.732.22202.4202.430.7N521.5678.17(71.62)-48.7248.72454.13549.14782.28735.31454.13454.13782.28三层柱顶M-15.59-9.65-301.2301.2-312.1275.31-30.7-32.22-312.1-312.1-30.7N680.82137.11(132.56)-124.5124.5551.0793.781056.221008.94551.0551.01056.22柱底M15.949.67267.1-267.1279.13-241.731.7932.67279.13279.1331.79N778.83137.11(132.56)-124.5124.5639.21881.991188.531126.55639.21639.211188.53二层柱顶M-14.93-9.67-336.5336.5-345.9310.3-29.83-31.45-345.9-345.9-29.83N903.34197.67(193.12)-214.8214.8692.261111.21419.91363.2692.26692.261419.9柱底M15.3210.83336.5-336.5346.75-309.43-34.5133.55346.75346.7531.51N1036.0197.67(193.12)-214.8214.8809.871228.81596.31520.0809.87809.871596.3一层柱顶M-12.38-9.21-305.3305.3-312.9282.34-25.92-27.75-312.9-312.9-25.92N1130.57258.2(253.97)-307.3307.3832.141431.51784.51718.2832.14832.141784.5柱底M6.194.61566.9-566.9560.38-545.112.9713.88560.38560.3812.97N1322.97258.2(253.97)-307.3307.31005.31604.62044.211949.041005.31005.32044.21-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-25横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）------241.76232.76305.8329.37338.9416.1306.6672.46γREN------395.33451.13551.0629.21692.26809.87832.141005.3表3-26横向框架B柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]1258.814.12（3.63）68.8-68.876.64-57.5216.0116.3489.9349.606.05（6.15）127.1-127.1135.33-112.5219.0119.99158.7939.555.85172.22-172.22179.14-156.6918.7419.65210.1929.176.21203.94-203.94209.89-187.7918.5919.7230.8714.053.02190.43-190.43190.67-180.678.499.09212．242.10截面设计2.10.1梁正截面强度设计梁的正截面受弯承载力设计抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：支座弯矩：MA=521.5-271.59×(0.7-0.6/2)=412.86KN·mrREMA=0.75×412.86=309.6KN·mMB=373.36-244.18×0.35=287.89KN·m-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）rREMB=0.75×287.89=215.92KN·m跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，可求得相应剪力:V=1.3×126.06-(57.05+0.5×14.75)=99.45KN则支座边缘处Mmax=270.65-99.45×0.425=228.39KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=6.0/3=2.0m=2000mm，梁内纵向钢筋选HRB400级热扎钢筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h-a=600-35=565mm，因为a1fcmbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2000×120×（565-120/2）=1733.16KN·m>228.39KN·m属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：as=M/（a1fcmbf，h02）=215.92×106/(1.0×14.3×2000×5652)=0.024ξ=1-=0.024As=ξfcmbf，h0/fy=0.024×14.7×2000×565/360=1077.27mm2实配钢筋4Ф20，As=1256mm2。ρ=1256/(300×565)=0.74%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=360×1256/(14.3×2000×565)<0.35，符合二级抗震设计要求。考虑两支座处：将下部跨间截面的4Ф20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1256mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，as=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）=[309.6×106-360×1256×(565-35)]/（14.3×300×5652）=0.008ξ=1-=0.008<2a,/h0=0.123可近似取As=M/[fy×（h0-a,）]=493.29×106/[360×（565-35）]=1622.64mm2实配钢筋3Ф20+2Ф22，As=1701mm2。支座Bl上部：As=M/fy(h0-a,)=215.92×106/[360×（665-35）]=1131.66mm2-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）实配钢筋3Ф20+2Ф22。ρ=1701/300×565=1%>ρmin=0.3%，又As，/As=1256/1701=0.74>0.3，满足梁的抗震构造要求。梁斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸：0.2fcbh0=0.2×14.3×300×565=484.77KN>V=188.5KN，截面符合要求。箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：梁端加密区箍筋取四肢Ф8@100，箍筋HPB235级钢筋，fyv=210N/mm,则0.42ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.42×14.3×300×565+1.25×210×4×50.3×565/100=399.91KN>188.5KN加密区长度取1.5hb+50=0.91m，故取1m。非加密区箍筋取四肢Ф8@150箍筋配置，满足构造要求。表3-27其它梁的配筋计算见下表层次截面M（KN·m）ξAs，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）5支座A-127.50.0145096273Ф18(763)0.670.45Bl-85.96<05094233Ф18(763)0.670.45AB跨间86.370.014492Ф18(509)0.36支座Br-60.04<05093593Ф18(763)0.670.45BC跨间52.190.021310.32Ф18(509)0.363支座A-255.64<076312564Ф20(1256)0.610.74Bl-174.46<07638582Ф20+2Ф18(1137)0.750.65AB跨间141.210.0167183Ф18(763)0.45支座Br-140.66<09418404Ф18(1017)0.930.65BC跨间139.590.0588573Ф20(2941)0.671支座A-309.6<0125616223Ф20+2Ф22（1701）0.740.1Bl-215.92<0125611324Ф20(1256)1.00.74AB跨间228.390.02410774Ф20(1256)0.74支座Br-175.27<0125610474Ф20(1256)1.00.90BC跨间169.910.07110494Ф20(1256)0.90-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-28框架梁箍筋数量计算表层次位置γREV/KN0.2fcbh0/KNASV/S梁端加密实配钢筋非加密区实配钢筋5A、Bl71.36484.77>γREV-0.21<0双肢Ф8@100双肢Ф8@150Br85.66398.97>γREV0.02双肢Ф8@100双肢Ф8@1003A、Bl147.89484.77>γREV0.31双肢Ф8@100双肢Ф8@150Br236.03398.97>γREV1.25三肢Ф8@100三肢Ф8@1001A、Bl188.50484.77>γREV0.58四肢Ф8@100四肢Ф8@150Br296.46398.97>γREV1.74四肢Ф8@100四肢Ф8@1502.10.2柱截面设计　　　　混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/mm2）,纵筋为Ⅲ级（fy=300N/mm2）,箍筋为Ⅰ级（fy=210N/mm2）。轴压比验算轴压比限值见下表表3-29柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/mmh0/mmfc/N/mm2Mc/KN·mVc/KNN/KNMc/Vch0N/fcmbh0A柱560056014.3142.0958.42307.554.30>20.06<0.8360056014.3247.0121.821084.513.62>20.21<0.8170066014.3579.3169.842013.715.17>20.29<0.8B柱560056014.3205.8567.67297.125.43>20.06<0.8360056014.3416.07184.34852.284.03>20.17<0.8170066014.3212.55212.551340.46.28>20.19<0.82.10.2.2正截面承载力计算采用对称配筋，，与20mm较大值，-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）；(公式3-17)，(公式3-18)当l0/h≤15，取，(公式3-19)，（公式3-20）（大偏心）（公式3-21）(公式3-22)先以第2层B柱为例，B节点左、右梁端弯矩-373.36+244.18×0.35=-287.89KN·m325.61-261.66×0.35=234.03KN·mB节点上、下柱端弯矩：433.43-246.93×0.12=403.8KN·m-391.15×224.32×0.12=-364.23KN·mB柱=403.8+364.23=768.03KN·mB梁=287.89+243.03=530.92KN·mB柱/B梁=768.03/530.92=1.451.2B梁=637.1KN·m△MB=637.1-768.03=-70.93KN·m在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即：MB上柱=637.1×403.8/（403.8+364.23）=334.96KN·mMB下柱=637.1×364.23/（403.8+364.23）=302.14KN·mrREMB上柱=0.8×334.96=267.97KN·me0=M/N=267.97×106/(809.87×103)=330.88mm-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即600/30=20mm，故取ea=20mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，l0=[1+0.15×(1.49+1.74)]×3.3=4.9m初始偏心矩：ei=e0+ea=330.88+20=350.88mm因为长细比l0/h=4900/600=8.17>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（809.87×103）=3.18>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.172×560/(1400×350.88)=1.08轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.076×280.96+700/2-40=612.31mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=809.87×103/(14.3×600×560)=0.169<ξb,为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,(h0-as,)=[809.87×103×638.95-0.169×(1-0.5×0.169)×14.3×600×5602]/[360×(560-40)]=540mm2按Nmax及相应的M一组计算：Nmax=1596.3KN，节点上下柱端弯矩33.55-19.7×0.12=31.19KN·m27.75-9.09×0.12=26.66KN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩L0=1.25H=1.25×3.3=4.125me0=M/N=31.19×106/(1596.3×103)=19.54mm初始偏心矩：ei=e0+ea=19.54+20=39.54mm长细比l0/h=4125/600=6.88>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（1596.3×103）=1.61>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.8752×560/(1400×39.54)=1.48-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）ηei=1.48×39.54=58.52mm<0.3h0=0.3×560=168mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=58.52+600/2-40=318.52mmξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=1596.3KN<ξbfcmbh0=0.518×14.3×600×560=2488.89KN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×600×600=720mm2选4Ф20，As,=As=1256mm2总配筋率ρs=3×1256/(600×560)=1.12%>0.8%柱斜截面受剪承载力计算：以第1层柱为例，上柱柱端弯矩设计值：Mct=391.15-224.32×0.12=364.23KN·m对于二级抗震等级，柱底弯矩设计值Mcb=1.25×700.38=875.47KN·m则框架柱的剪力设计值：V=1.2(Mct+Mcb)/Hn=1.2×(364.23+875.47)=373.78KNrREV/（fcbh0）=0.85×373.78×103/(14.3×700×660)=0.048<0.2(满足要求)N=1040.18KN<0.3fcbh0=0.3×14.3×700×700=2102.1KNASV/S=(0.85×3737800-1.05/4×1.43×700×660-0.056×1040180)/(210×660)<0,故应该按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.105×14.3/210=0.715%ASV/S≥（0.715×650×650）/（100×8×650）=0.581取Ф10的箍筋，根据构造要求，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区位置，按规范要求确定，非加密区还应该满足s<10d=220mm,故取4肢Ф10@200。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）表3-30其它各层柱的配筋计算见下表柱A柱B柱层次135135截面尺寸700×700600×600600×600700×700600×600600×600N（KN）2102.1966.89268.82102.1734.67257.91V（KN）270.8159.4581.5317.7318.3122.450.2fcbh0（KN）1321.32960.96960.961321.32960.96960.96ρs0.991.120.910.991.120.91实配单侧选4Ф22（1520）选4Ф20(1256)选4Ф18（1017）选4Ф22(1520)选4Ф20（1256）选4Ф18(1017)λvfcm/fyv0.6790.6010.5330.7150.6380.533配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4Ф10@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@1502.10.3框架梁柱节点核心区截面抗震验算：以第1层中节点为例，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因为节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即hb=(600+500)/2=550mmhb0=(565+465)/2=515mm二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值Vj按下式计算：Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as,)/(Hc-hb)]/(hb0-as)注：Hc为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离，即Hc=0.50×3.3+0.35×4.58=3.25mΣMb为节点左右梁端逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和，即ΣMb=373.36+296.55=1387.67KN·m可知，剪力设计值-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as,)/(Hc-hb)]/(hb0-as)=1.2×669.91×103×(1-)/（690-35）=1387.67KN节点核芯区截面的抗震验算是按箍筋和混凝土共同抗剪考虑的，设计时，应首先按下式对截面的剪压比予以控制：Vij≤0.30ηjfcmbjhj/γRE注：ηj为正交梁的约束影响系数，楼板为现浇，梁柱中心重合，可取1.5。bj、hj分别为核芯区截面有效验算宽度、高度。为验算方向柱截面宽度。bj=bc=700mm,hj=700mm可知，0.30ηjfcmbjhj=0.30×1.5×14.3×700×700/0.85=3709.59KN≥Vj=1387.67KN，满足要求节点核芯区的受剪承载力按下式计算：Vj≤[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γRE注：N取第2层柱底轴力N=1012.34KN和0.5fcmA=0.5×14.3×6002=2574KN二者中的较小值，故取N=1012.34KN。该节点区配箍为4Ф10@100，则[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γRE=[1.1×1.5×1.43×700×700+0.05×1.5×1012.34×103+210×4×78.5×]/0.85=1821.87KN≥Vj=1012.34KN故承载力满足要求。2.11楼板设计设计资料：楼面恒载3.82KN/m2,活载2.0KN/m2，板厚h=120mm,板的混凝土均用C30，钢筋采用Ⅰ级钢.板按弹性理论计算设计。按弹性理论计算楼盖，将楼盖划分为A、B、C、D区格板。2.11.1荷载计算：楼板：恒载g=1.2×3.82=4.58KN·m-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）活载q=1.3×2.0=2.6KN·m荷载设计值g+q/2=4.58+2.6/2=5.88KN·m屋面板：恒载g=1.2×5.14=6.168KN·m活载q=1.3×0.5=0.65KN·m荷载设计值g+q/2=6.168+0.65/2=6.818KN·m2.11.2内力计算：计算跨度取轴线之间距离.A区格:l01=2100mml02=6900㎜（单向板）B区格:l01=3600㎜l02=5650㎜C区格:l01=2400㎜l02=4450㎜D区格:l01=4450㎜l02=5650㎜板的弯矩计算：跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值边），与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和，支座最大负弯矩为当内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩,混凝土泊桑比取0.2。根据不同情况，楼盖分为A、B两种区格楼板：A区格：（单向板）跨中：M=1.98KN.ma=1.98×106/(14.3×100×100×1000)=0.017ξ=1-=0.018As=ξbh0fc/fy=0.018×1000×100×14.3/210=122.57mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2支座：M=-2.26KN·m同理：As=136.19mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2B区格：（四边固定）l01=3.6m,l02=5.65m,l01/l02=0.65,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=(0.035+0.2×0.0091)×5.88×3.6×3.6+(0.0835+0.2×0.0236)×1.3-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）×3.6×3.6=6.839M2=(0.0091+0.035×0.2)×3.6×3.6×5.88+（0.0236+0.0835×0.2）×3.6×3.6×1.3=1.907KN·mMmax-计算：M1=-0.0571×3.6×3.6×7.184=-5.316KN·mM2=-5.316KN.m/mC区格：（四边固定）l01=2.40m,l02=4.45m,l01/l02=054,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=（0.0388+0.2×0.0051）×2.4×2.4×5.88)+（0.0905+0.2×0.0204）×1.3×2.4×2.4=2.058KN·m　　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=(0.0051+0.0388×0.2)×2.4×2.4×5.88+(0.2×0.0905+0.0204)×1.3×2.4×2.4=0.724KN·mMmax-计算：M1=-0.0817×7.184×2.4×2.4=-2.359KN·mM2=-2.359KN.mD区格：l01/l02=0.79Mmax+计算：M1=（0.0276+0.2×0.0141）×5.88×4.45×4.45+（0.0573×0.2+0.0337）×1.3=5.193KN·m　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=（0.0141+0.0276×0.2）×4.45×4.45×5.88+（0.0337×0.2+0.0573）×1.3=3.449KN·m　　Mmax-计算M1=-0.056×7.184×4.45×4.45=-7.967KN·m/mM2=-7.967KN·m屋面板：A区格：（单向板）跨中：M=1.88KN·ma=1.88×106/(14.3×100×100×1000)=0.013ξ=1-=0.014-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）As=ξbh0fc/fy=0.16×1000×100×14.3/210=105.3mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2支座：M=-2.15KN.m同理：As=129.39KN.m实际配筋：Ф8@200As=251mm2B区格：（四边固定）l01=3.6m,l02=5.65m,l01/l02=0.65,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=(0.035+0.2×0.0091)×6.168×3.6×3.6+(0.0835+0.2×0.0236)×0.325×3.6×3.6=6.35KN·mM2=(0.0091+0.035×0.2)×6.168×3.6×3.6+（0.0236+0.0835×0.2）×3.6×3.6×0.325=1.457KN·mMmax-计算：M1=-0.0571×3.6×3.6×6.818=-6.263KN·mM2=-6.263KN·m/mC区格：（四边固定）l01=2.40m,l02=4.45m,l01/l02=054,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=（0.0388+0.2×0.0051）×2.4×2.4×6.168+（0.0905+0.2×0.0204）×0.325×2.4×2.4=1.61KN·m　　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=(0.0051+0.0388×0.2)×2.4×2.4×6.168+(0.2×0.0905+0.0204)×0.325×2.4×2.4=0.375KN·mMmax-计算：M1=-0.0817×6.818×2.4×2.4=-2.95KN·mM2=-2.95KN·mD区格：l01/l02=0.79Mmax+计算：M1=（0.0276+0.2×0.0141）×6.168×4.45×4.45+（0.0573×0.2+0.0337）×0.325=5.16KN·m　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=（0.0141+0.0276×0.2）×4.45×4.45×6.168+（0.0337×0.2+0.0573）-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）×0.325=3.005KN·m　　Mmax-计算M1=-0.056×6.818×4.45×4.45=-8.33KN·m/mM2=-8.33KN·m2.11.3截面强度计算截面设计：截面有效高度:跨中截面的h0＝100㎜,支座截面的h0＝100㎜截面强度计算见下表:表3-31楼板的配筋表截面h0/mmM/KN·mAs/mm2实际配筋实际面积跨中区格BLx方向Ly方向1001006.8391.907325.6751.94φ8@150φ8@200235251区格CLx方向Ly方向1001002.0580.724103.849.43φ8@200φ8@200251251区格DLx方向Ly方向1001005.1933.449247.8195.4φ8@200φ8@200251251支座A——BA——CC——DB——BB——D100100100100100-7.718-2.359-9.546-5.316-7.967351.81108.63456.58289.85390.80φ8@130φ8@150φ10@150φ8@150φ8@130387335523335387表3-32屋面板的配筋表截面h0/mmM/KN·mAs/mm2实际配筋实际面积跨中区格BLx方向Ly方向1001006.351.46302.3875.61φ8@130φ8@200387251区格CLx方向Ly方向1001001.610.3886.9317.39φ8@200φ8@200251251区格DLx方向Ly方向1001005.163.01241.91151.18φ8@200φ8@200251251-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）支座A——BA——CC——DB——BB——D100100100100100-6.263-2.06-8.33-2.06-6.95302.28151.19396.67100.79336.1φ8@130φ8@200φ10@180φ8@200φ8@1303872514362513872.12双跑板式楼梯设计设计资料：层高3.3米，踏步尺寸150mm×300mm，楼梯混凝土强度等级C30，梁中受力钢筋采用Ⅲ级筋，其它钢筋采用Ⅰ级筋，楼梯活荷载标准值2.52.12.1踏步板计算板倾斜度：tgɑ=150/300=0.5,cosɑ=0.894　　板厚：h=120mm。取1米宽板带计算：荷载计算：恒载：踏步板自重（标准值）：0.3×0.15×25×1/（2×0.3＝1.88kN/m斜板自重（标准值）：0.12×25×1/0.894=3.356kN/m板底抹灰（标准值）：0.02×16×（0.3+0.15）/0.3=0.6kN/m恒载（标准值）：g=4.144kN/m分项系数：恒载1.2，活载1.3基本组合的总荷载设计值：p=1.2×4.144+1.3×2.5＝8.222kN/m内力计算：板水平计算跨度：ln=2.7m板计算有效高度：h0=120-25=95mm弯矩设计值：8.222×2.72／10＝5.994KN.m5994000/14.3×1000×952=0.046ξ=1-=0.048As=ξbh0fc/fy＝0.048×95×14.3×1000/210=310.52㎜2选用Φ8@100(As＝459㎜2)-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）分布筋每级踏步1根Φ8，楼梯配筋见结构图2.12.2平台板计算平台板厚度h=120㎜,取1m宽板带计算。荷载计算：恒载:100厚混凝土板：0.12×25＝3kN/m水磨石面层：0.7kN/m板底抹灰：0.02×16＝0.34kN/m恒载合计:g=4.02kN/m总荷载:p=7.424kN/m内力计算：板水平计算跨度：l0=2.70m弯矩设计值：7.424×2.72／10=5.02KN.m板计算有效高度:h0=120-20=100mm5020000/14.3×1000×952=0.039ξ=1-=0.040As=ξbh0fc/fy＝0.040×95×14.3×1000/210=258.76㎜2选用Φ8@150(AS＝335㎜2)2.12.3平台梁计算：平台梁截面尺寸:b×h=250mm×600mm荷载计算：恒载：梁自重：0.25×（0.45-0.1）×25＝2.063KN.m梁侧粉刷：0.02×（0.45-0.12）×2×16＝0.211KN.m平台板传来：11.457KN.m梯段板传来：4.144×3.0/2＝6.216KN.m恒载合计g＝19.947KN.m活载6.1KN.m总荷载p＝31.858KN.m内力计算：-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）弯矩设计值：31.858×3.352／8=44.69KN.m剪力设计值：31.858×3.35/2=53.36KN.m截面承载力计算：截面按倒L形计算：=558mm判别T形截面类型：14.3×558×120×（415-120/2）=339.92KN.m按第一类截面计算：339920000/14.3×558×4152=0.033ξ=1-=0.033As=ξbh0fc/fy＝0.033×250×14.3×415/360=136.0㎜2选3ф14，斜截面受剪承载力：0.07fcbh0=0.07×14.3×250×415=103.85KN﹥V=53.36KN按构造配置选用Φ6@200箍筋即可。2.13基础设计2.13.1初选设计参数该工程框架层数不多，地基较均匀且柱距较大，可选择独立柱基础。取基础混凝土的强度为C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,Ⅲ级钢筋（fy=300N/mm2）;垫层采用100厚C15混凝土，采用锥形基础。基础埋深为2.0m.-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）2.13.2基础截面尺寸确定图3-12基础受力情况对于边柱基础内力组合表可知边柱的内力为:N1=1510.28KN,M1=434.48KN·M;N2=690.85KN,M2=416.41KN·MN3=1615.04KN,M3=14.51KN·M由内力组合表可知中柱的内力为:N1=1005.3KN,M1=560.38KN·M;N2=2044.21N,M2=12.97KN·M2.13.3确定基底面积和基底反力对于边柱基础：据设计资料提供：ηb=0,ηd=1.5,地基承载力特征值的修正：＝160+1.5×20（2.0-0.5）=205Kpa由中心荷载公式得：1615.04/(205-20×2)=9.78㎡但是考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20﹪-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）～40％底面尺寸：b=3.5ml=3.5m20×3.5×3.5×2=409.6KN基础边缘的最大和最小压力计算：因为227.2＜1.2fa=1.2×205=246KN/m2，105.67＞0所以该基础底面尺寸是满足要求的。对于中柱基础：据设计资料提供：ηb=0,ηd=1.5,地基承载力特征值的修正：＝160+1.5×20（2.0-0.5）=205Kpa由中心荷载公式得：2044.21/(205-20×2)=13.96㎡但是考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20﹪～40％底面尺寸：b=4.0ml=4.0m20×4.0×4.0×2=640KN基础边缘的最大和最小压力计算：因为142.32＜1.2fa=1.2×205=246KN/m2，43.77＞0所以该基础底面尺寸是满足要求的。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）2.13.4抗冲切验算对于边柱基础：地基净反力计算：F=1510.28KN,M=434.48KN·MF=690.85KN,M=416.41KN·MF=1615.04KN,M=14.51KN·M取Pn，max=184.05KN/m2，Pn，min=62.52KN/m2冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长bt和下边长bb版本分别为：bt=700+2×200=1200mmbb=1200+2×300=1800mm则，考虑冲切荷载时取用的多边形面积A为：（由于l=3.0m＞bbm）由公式可得，184.05×2.06=379.14KN由公式可得，0.7×1.43×1.5×300=450.45KN＞379.14KN故该基础高度满足受冲切要求。对于中柱基础：地基净反力计算：F=1005.3KN,M=560.38KN·M-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）F=2044.21KN,M=12.97KN·M取Pn，max=128.98KN/m2，Pn，min=126.55KN/m2冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长bt和下边长bb版本分别为：bt=700+2×300=1300mmbb=1300+2×300=1900mm则，考虑冲切荷载时取用的多边形面积A为：（由于l=3.0m＞bbm）由公式可得，129.98×2.31=300.25KN由公式可得，0.7×1.43×1.6×300=480.48KN＞300.25KN故该基础高度满足受冲切要求。对于边柱基础：对柱边截面I-I的弯矩MI为:边阶处截面II-II的弯矩MII：-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）选ф12@160，（23ф12）As=2601.3mmm2对于中柱基础：对柱边截面I-I的弯矩MI为:边阶处截面II-II的弯矩MII：选ф12@150，（28ф12）As=3166.8mmm2结论毕业设计是土木工程专业实践重要的教学环节之一。通过参观一些新型，大型建筑，了解一些新颖的建筑造型、结构形式和先进的施工方法，以扩大学生的眼界，活跃设计思维，增强创新意识，提高我们从事本专业技术工作的能力。在这次毕业设计中，我查阅了很多的专业资料，进行建筑部分的设计，主要是建筑设计理念和规范以及图集，在进行结构内力计算的过程中，我把学过的课程复习了一遍，在设计的过程中，不断地发现问题，解决问题。建筑结构设计强调以人为本、人性化设计、与自然相融合的建筑理念将是未来的建筑走向。其中建筑设计原则是：（1）合理的功能布置；清晰的功能线条；实现经济、高效、安全、便捷。（2）体现以人为中心的设计思想。（ 3）结合地域性特点，营造绿色与生态环境。-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）通过这次毕业设计，让我更加系统、完整的了解了混凝土框架结构工程的设计理念、原理以及与之相关的各种规范、规定，尤其是在结构设计部分运用了大量的公式、假定和计算方法，例如D值法、弯矩二次分配法、顶点位移法、底部剪力法等等。使我学会运用以往所学的理论和专业知识，来分析和解决土建工程设计和施工组织等实际问题，提高了我的检查研究、查阅资料、综合分析的能力。让我把几年来学到的知识联系起来，也让我更加有信心地走向工作岗位。最后，对各位老师道一声：老师，您辛苦啦！！！-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）参考文献：[1]中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范GB50009-2001[S].北京：中国建筑工业出版社，2002年[2]中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计规范GB50010-2002[S].北京：中国建筑工业出版社，2002年[3]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范GB50011-2001[S].北京：中国建筑工业出版社，2002[4]中华人民共和国国家标准，建筑地基基础设计规范GB50007-2002[S].北京：中国建筑工业出版社，2002年[5]建筑构造通用图集[S].华北地区建筑设计标准化办公室，西北地区建筑设计标准化办公室[6]梁兴文、史庆轩、童岳生编著，钢筋混凝土结构设计[M].北京：科学技术文献出版社，1991年.69-91[7]建筑结构手册[S].成都：四川科技出版社,1994年[8]98J建筑构造通用图集[S].北京：清华大学出版社[9]地基及基础[M].中国建筑工业出版社，2002年7月.115-169[10]混凝土结构[M].中国建筑工业出版社，2001年6月.69-109[11]龚思礼主编，建筑抗震设计手册[S].北京：中国建筑工业出版社，2002年8月[12]中华人民共和国国家标准，建筑防火规范（GBJ16-87）[S].北京：中国建筑工业出版社，1999年[13]中华人民共和国国家标准，建筑施工手册[S]（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，1999年[14]BureauofLaborstatistics[S],U.S.Departmentoflabor.ConstructionandBuildingInspectors.OccupationalOutlookHandbook,March2002-53- 华北理工大学成人教育毕业设计说明书（论文）致谢值此论文完成之际，向培养我的母校华北理工大学继续教育学院表示衷心的感谢。在老师的指导和同学们的帮助下，我完成该设计。特别得到了徐国强老师的大力指导，如果没有徐老师的严格要求和认真的指导，我的毕业设计不会完成得如此迅速和出色，他在百忙之中审查了本设计的全部内容，并且经常检查我们的设计进度，给我们设计组开会解答了很多我们设计中出现的问题。如果没有他不辞辛苦的指导和教诲，我不可能在这么短时间内完成工作，达到要求。在此特向倪老师表示感谢。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。我将永远记住你们对我的帮助。谢谢！-53-'