南京市某购物中心建筑结构设计计算书毕业设计论文

'第1章设计任务金陵科技学院学士学位论文南京市某购物中心建筑结构设计计算书毕业设计论文1设计任务1.1工程名称南京市某购物中心1.2建筑设计资料1.建筑地点：南京市建筑类型：层数为四层的购物中心，框架填充轻质墙结构。建筑介绍：建筑面积3110.4平方米左右，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架。框架结构，结构设计使用年限为50年。门窗使用：大门采用铝合金门，其它为木门，窗为铝合金窗。地基条件：根椐地质勘察报告，建筑场地类别为Ⅱ类场地。场地土分为：第①层素填土：灰色，湿，主要成份为粉质粘土，夹较多植物根茎，土层厚度约为1.2米，地基承载力特征值为60kPa；第②层粉质粘土：灰黄色，饱和，可塑，局部夹稍密状粘质粉土薄层，见少量铁猛氧化物斑点，无摇震反应，切面光滑，干强度高，韧性高，土质较均匀，土层厚度约为8米,地基承载力特征值为180kPa；第③层强风化泥质砂岩：为本区下卧基岩强风化层，场地广泛分布。层厚9米～11米。紫红色，强风化，硬塑～坚硬，低压缩性。强风化近粘土性状。遇水浸泡或干湿交替易较快软化崩解。地基承载力特征值为350kPa。地下水：按照建筑场地的岩土工程勘察报告，建筑场地的地下水对混凝土结构无腐蚀性。建筑等级：结构安全等级二级，耐火等级Ⅱ级。2.气象资料风压：0.45kN/m2雪压：0.4kN/m23.地震资料所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。3 第1章设计任务金陵科技学院学士学位论文3 第2章建筑计方案金陵科技学院学士学位论文2建筑设计方案2.1总体设计建筑物的设计即根据建筑物的功能，外墙材料，地理位置，周围环境等情况，综合考虑，达到美的效果。将来建筑周围环境的地面铺装，灯饰艺术品及植物搭配都要统筹考虑，在借鉴西方现代环境布置的同时，也要考虑当地本身的地域及文化特点，创造一个良好舒适的现代购物中心。2.2建筑平面设计建筑平面设计是关键，它集中反映了建筑平面各组成部分的特征及其相互关系、使用功能的要求、是否经济合理、建筑平面与周围环境的关系、建筑是否满足建筑平面设计的要求，同时还不同程度地反映建筑空间艺术构思及结构布置关系等。在进行方案设计时，总是先从平面入手，同时认真分析剖面及立面的可能性和合理性，及其对平面设计的影响。建筑平面设计也要与施工条件、技术水平相适应。在平面设计中始终需要从建筑整体空间组合的效果来考虑。本购物中心建筑按使用功能分为营业部分、仓储部分和辅助部分三部分。购物中心的营业部分属于公共活动房间，人流比较集中，通常进出频繁，因此室内人们活动和通行面积的组成比较重要，特别是人流的疏散问题较为突出。本设计采用了简单的矩形平面。在标准层中，辅助房间均在建筑物的一侧，使分区明确。剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间的组合与利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。它与平面设计是从两个不同的方面来反映建筑物内部空间的关系。本购物中心为满足采光及美观要求，在南北立面大面积设计钢结构玻璃，楼梯间设有窗户。底层层高为3.6m，其它层为3m，室内外高差450mm。2.3交通防火设计一幢建筑物除了有满足不同要求的各种空间外，还需要有交通联系部分把各个功能空间、楼层之间和室内外之间联系起来，建筑物内部的交通联系部分可分为水平交通联系的走廊、过道和垂直交通联系的楼梯、坡道、电梯，自动扶梯等。设计中要考虑交通路线的分工，安排好室内人流的通行面积，导向明确，要使人流与货流、顾客与职工互不干扰。防火设计购物中心防火设计要符合<建筑设计防火规范>，本购物中心划分为四个防火分区，其中最大每个防火分区建筑面积都小于规定的1200㎡。在防火分区内设有自动报警和自动喷淋系统以及消防栓。建筑材料的选择以非燃性、难燃性和耐火极限等级高的材料为主。整个建筑设计主要满足防火设计和功能的使用要求，力求经济、实用、美观。3 第3章结构设计方案金陵科技学院学士学位论文3结构设计方案3.1结构选型结构方案的选择包括结构形式，结构体系和结构布置三方面的内容。本设计采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。主体结构沿房屋纵向采用7.2m柱距，底层层高为3.6m，其余层高为3m，室内外高差450mm。从而使房屋结构较为简单，简化设计，方便施工。(1)楼层平面采用矩形的平面，既活跃了建筑造型，又使楼层平面及结构布置实现对称，从而使房屋楼层的结构刚度中心保持在楼层平面的中心位置，可以避免房屋的扭转效应。(2)关于基础类型、埋置深度直接取决于拟建场地的土层分布情况，本设计采用独立基础。3.2结构布置柱网与层高：本购物中心纵向柱距为7.2m，横向共3跨，跨度为7.2m，首层层高取3.6m，其它层为3.0m，一跨里沿纵向设置两道次梁，楼板长宽比为3，按单向板设计。平面布置图如图3.1所示：图3.1结构平面布置图3.3初估梁、柱截面尺寸(1)梁截面尺寸估算及混凝土的选取35 第3章结构设计方案金陵科技学院学士学位论文梁高hb=（1/8~1/12)l0=（1/8~1/12)×7200=900~600mm,选取hb=700mm梁宽b=（1/3~1/2)hb=（1/3~1/2)×700=233~350mm,选取b=300mm取横梁的截面尺寸为300mm×700mm取纵梁的截面尺寸为250mm×600mm次梁截面取h=（1/12~1/18)×7200=600~400，则取250mm×500mm框架梁混凝土选用C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。(2)框架柱截面尺寸估算及混凝土的选取框架柱的截面尺寸一般采用矩形或方形截面，在多层建筑中，框架柱的截面尺寸可根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：柱组合的轴压力设计值注：β—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。边柱取1.3跨内柱取1.25。F—按简支状态计算柱的负载面积。gE—折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12～15kN/m2(取14kN/m2)。n—为验算截面以上的楼层层数。注：un—为框架柱轴压比限值，根据地震烈度、结构类型和房屋高度等因素，本方案为三级抗震等级，查《建筑抗震设计规范》可知取为0.85。—混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2计算过程：对于角柱：=1.3×（2.25×3.5）×14×5=716.63kN对于边柱1：=1.3×（7.2×3.5）×14×4=1834.56kN对于边柱2：=1.3×（5×2.25）×14×4=819kN对于内柱：=1.25×（5×7.2）×14×4=2520kN所以本购物中心框架柱取500mm×500mm35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文4荷载计算4.1重力荷载代表值4.1.1恒载标准值统计屋面永久荷载标准值（不上人屋面）防水层三毡四油上铺小石子0.40kN/m2找平层20厚1:3水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/m2保温层70厚沥青珍珠岩块保温层(0.07+0.274)/2×7=1.21kN/m2找平层20厚1:3水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/m2结构层80厚现浇钢筋砼屋面板0.08×25=2.0kN/m2粉刷层12厚纸筋石灰平顶0.012×16=0.19kN/m2Σ=4.6kN/m2楼面永久荷载标准值水磨石地面0.65kN/m2结构层80厚现浇钢筋砼楼板0.08×25=2.0kN/m2粉刷层12厚纸筋石灰平顶0.012×16=0.19kN/m2Σ=2.84kN/m2楼梯荷载标准值水磨石面层（0.3+0.15）×0.65×=0.98kN/m2三角形踏步×0.3×0.15×25×=1.88kN/m2斜板0.12×25×=3.36kN/m2板底20厚抹灰0.02×17×=0.38kN/m2Σ=6.60kN/m2卫生间永久荷载标准值5厚陶瓷马赛克，水泥擦缝0.12kN/m220厚水泥砂浆结合层0.02×20=0.40kN/m2素水泥砂浆一道40厚细石混凝土（向地漏找坡）0.04×22=0.88kN/m235 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文20厚1：3水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/m2聚氨酯三遍涂膜防水层1.8厚0.05kN/m280厚现浇钢筋混凝土板0.08×25=2.0kN/m2Σ=3.85kN/m2外墙永久荷载标准值20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外）0.02×20×2=0.80kN/m2240厚混凝土空心小砌块0.24×11.8=2.83kN/m2Σ=3.63kN/m2女儿墙永久荷载标准值20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外）0.02×20×2=0.80kN/m2200厚混凝土空心小砌块0.20×11.8=2.36kN/m2Σ=3.16kN/m2内墙永久荷载标准值20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外）0.02×20×2=0.80kN/m2240厚粉煤灰轻渣空心砌块0.24×8=1.92kN/m2Σ=2.72kN/m24.1.2活载标准值统计不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2楼面活荷载标准值5.0kN/m2卫生间活荷载标准值2.5kN/m2楼梯活荷载标准值3.5kN/m2风荷载标准值0.45kN/m2屋面雪荷载标准值0.4kN/m24.1.3各层重力荷载代表值的计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积的重力荷载。计算过程及计算结果见表4.1：35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文层次构件b(m)h(m)γβg(kN/m)li(m)nGi(kN)∑Gi(kN)1横梁0.300.70251.055.517.2018714.102216.02边纵梁0.300.70251.055.517.2010396.72中纵梁0.300.70251.055.517.2010396.72次梁0.250.50251.053.287.2030708.48柱0.500.50251.106.884.5524751.30751.302-4横梁0.300.70251.055.517.2018714.102216.02边纵梁0.300.70251.055.517.2010396.72中纵梁0.300.70251.055.517.2010396.72次梁0.250.50251.053.287.2030708.48柱0.500.50251.106.883.024495.361486.08表4.1为梁、柱重力荷载标准值注：1.表中γ单位kN/m3；β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载即线荷载；n为构件数量.外墙单位重力荷载为3.63kN/m2；内墙单位重力荷载为2.40kN/m2；塑钢门、窗单位面积重力荷载为0.4kN/m2；木门为0.2kN/m2。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi具体计算过程及结果见表4.2和图4.3表4.2重力荷载代表值Gi具体计算过程底层门窗外墙2.4×1.6×0.4×12+2.6×1.6×0.4×16+0.9×0.9×0.4×2=45.70kN∑G1=7785.57kN内墙1.8×1.2×0.4×8+2.4×1.6×0.4×6+1.8×0.9×0.4×4=18.72kN外墙[(72-0.50×12)×(4.55-0.70)+(43.2-0.50×8)×(4.55-0.70)]×3.63-[2.4×1.6×12+2.6×1.6×16+0.9×0.9×2]×0.4=1424.52kN内墙[(43.2+（5.4×2+7.2）×2+7.2×4+1.6×6+（2.76×16+4.73×4+2.43×12）×（3.6-0.7）]×2.40-[1.8×1.2×0.4×8+2.4×1.6×0.4×6+1.8×0.9×0.4×4]=905.51kN梁柱2216.02+751.30=2967.32kN35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文楼梯5.1×3.2×6.6×2=215.42kN楼面212.×36.5×2.84=2208.38kN2层门窗外墙2.6×1.6×0.4×20+0.9×0.9×0.4×2=33.93kN∑G2=7444.99kN内墙2.6×2.4×0.4×16+1.8×0.9×0.4×4=42.53kN外墙[(43.2-0.70×16-0.25×2+2+12)×(3-0.7)]×3.63-33.93=345.95kN内墙[(43.2+（5.4×2+7.2）×2+7.2×4+1.6×6+（2.76×16+4.73×4+2.43×12）×（3.6-0.7）]×2.40-[2.6×2.4×0.4×10+1.8×0.9×0.4×4]=896.68kN梁柱2216.02+1486.08=3702.1kN楼梯5.1×3.2×6.6×2=215.42kN楼面22.1×36.5×2.84=2208.38kN3层门窗外墙2.6×1.6×0.4×20+0.9×0.9×0.4×2=33.93kN∑G2=6747.26kN内墙1.8×1.2×0.2×4=1.73kN外墙[(43.2-0.70×16-0.25×2+2+12)×(3-0.7)]×3.63-33.93=345.95kN内墙[7.2×4×（3-0.7）]×2.40-1.8×1.2×0.2×4=157.25kN梁柱2216.02+1486.08=3702.1kN楼梯5.1×3.2×6.6×2=215.42kN楼面22.1×36.5×2.84=2290.88kN4层门窗外墙2.6×1.6×0.4×20+0.9×0.9×0.4×2=33.93kN∑G4=4456.38kN内墙1.8×1.2×0.2×4=1.73kN[(43.2-0.70×16-0.25×2+2+12)×(3-0.7)]×3.63-33.93=345.95kN35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文外墙内墙[7.2×4×（3-0.7）]×2.40-1.8×1.2×0.2×4=157.25kN梁柱2216.02+1486.08=3702.1kN楼梯5.1×3.2×6.6×2=215.42kN屋面屋面板：36×21.6×0.8=622.08kN女儿墙：[(36.5+0.12×2）×2+(22.1+0.12×2)×2]×1×3.16=373.39kN楼面活载（36.5×22.1-6.9×3.6-6.9×4.5×2）×2.0+6.9×4.5×2×2.5+6.9×3.6×3.5=1681.61kN雪荷载36.5×22.1×0.4=322.66kNG44954.42kN图4.3重力荷载代表值Gi计算简图G37588.07kNG28285.60kNG18626.38kN4.2竖向恒载计算取④轴线处框架进行计算，计算单元宽度7.2m如图所示。该框架的计算单元及荷载传递示意图如图4.4所示：35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文图4.4横向框架荷载传递示意图楼面梁自重为均布荷载，楼板荷载按单向板均布，次梁以集中力作用在主梁上，纵向梁荷载传给柱子作为柱子上的集中力。恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图4.5：35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文图4.5竖向恒载作用下KJ-4计算简图1.对于第4层，q1代表横梁自重，为均布荷载形式：q1=25×0.3×0.7=5.25kN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重、女儿墙重等重力荷载，计算如下：P1=5.25×7.2+4.6×1.2×7.2+3.16×0.2×7.2=82.09kNP2=4.6×2.4×7.2+5.25×7.2=117.29kN次梁传给主梁的集中力为：P3=4.6×2.4×7.2+25×0.5×0.25×7.2=101.99kN2.对于3层，q1代表横梁自重为均布荷载：q1=25×0.3×0.7=5.25kN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重、墙等重力荷载，计算如下：P1=5.25×7.2+2.84×1.2×7.2+3.63×0.24×7.2=68.61kNP2=2.84×2.4×7.2+5.25×7.2=86.88kN次梁传给主梁的集中力为：P3=2.84×2.4×7.2+25×0.5×0.25×7.2=71.61kN3.对于第1-2层,q1代表横梁自重极其横墙自重.为均布荷载:q1=5.25+2.72×2.3=11.51kN/m（二层）、q1=5.25+2.72×2.9=13.14kN/m（一层）P1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文次梁自重、楼板重、墙等重力荷载，计算如下：P1=5.25×7.2+2.84×1.2×7.2+3.63×0.24×7.2=68.61kNP2=2.84×2.4×7.2+5.25×7.2=86.88kN次梁传给主梁的集中力为：P3=P3=2.84×2.4×7.2+25×0.5×0.25×7.2=71.61kN表4.6横向框架恒载汇总表层数q1KN/mP1KNP2KNP3KN45.2582.09117.29101.9935.2568.6186.8871.61211.51171.1786.8871.61113.14171.1786.8871.614.3竖向活载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图4.7：图4.7竖向活载作用下KJ-4计算简图1.对于第4层：P1=1.2×7.2×（2+0.5）=21.6kNP2=2.5×2.4×7.2=43.2kNP3=2.5×2.4×7.2=43.2kN2.对于1-3层：P1=1.2×7.2×2=17.28kNP2=2.4×7.2×2=34.56kNP3=2×2.4×7.2=34.56kN表4.8横向框架活载汇总表层数P1KNP2KNP3KN421.643.243.21-317.2834.5634.5635 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文4.4风荷载计算本工程基本风压，本工程为南京某购物中心，地面粗糙度属于C类，按规范，。风载体型系数：近风面为0.8，背风面为-0.5故。因结构高度小于30m（从室外地面算起），取风振系数=1.0。风荷载计算简图见4.8，计算过程见下表4.9：图4.8横向框架上的风荷载表4.9风荷载计算层次41.01.312.60.740.450.43325.2010.9131.01.39.60.740.450.43321.609.3521.01.36.60.740.450.43321.609.3511.01.33.60.740.450.43323.7610.294.5地震作用下的框架计算4.5.1横向框架侧移刚度计算1.梁柱线刚度计算横梁线刚度ib计算过程见表4.10,柱线刚度ic计算过程见表4.11:表4.10横梁线刚度ib计算表类别层次EC(N/mm2)b×h(mm×mm)Io(mm4)l(mm)ECIO/l(N·mm)1.5ECI0/l(N·mm)2ECI0/l(N·mm)35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文横梁1-43.0×104300×7008.6×10972003.57×10105.36×10107.15×1010表4.11柱线刚度ic计算表层次HC(mm)EC(N/mm2)b×h(mm×mm)IC(mm4)ECIC/hC(N·mm)145503.0×104500×5005.21×1093.44×10102-430003.0×104500×5005.21×1095.21×10102.柱侧移刚度计算在计算梁的线刚度时，梁均先按矩形截面计算其惯性矩Io，本工程中，为考虑楼板的刚度有利影响，楼板作为梁的翼缘参加工作，所以梁的线刚度应乘以相应的增大系数，即中框架梁截面惯性矩增大2倍，边框架增大1.5倍，其计算过程及结果见表4.12。表4.12框架柱侧移刚度D值（N/mm）中框架层次边柱中柱Di22-40.5220.207172500.8170.2902416766267210.7030.445151651.1010.51617584523984边框架层次边柱中柱Di22-40.3910.164136670.6130.2351958313300010.5270.406138360.8260.46915983119276将上述不同情况下的同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ΣDi。横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次1234ΣDi6432607956727956727956724.5.2纵向框架侧移刚度计算1.梁柱线刚度计算35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文纵梁线刚度ib计算过程见表4.13,柱线刚度ic计算过程见表4.14：表4.13纵梁线刚度ib计算表层次EC(N/mm2)b×h(mm×mm)Io(mm4)l(mm)ECIO/l(N·mm)1.5ECI0/l(N·mm)2ECI0/l(N·mm)1-43.0×104300×7008.58×10972003.58×10105.36×10107.15×1010表4.14柱线刚度ib计算表层次HC(mm)EC(N/mm2)b×h(mm×mm)IC(mm4)ECIC/hC(N·mm)145503.0×104500×5005.21×1093.44×10102-430003.0×104500×5005.21×1095.21×10102.柱的侧移刚度D计算过程见表格4.15：表4.15框架柱的侧移刚度计算表中框架层次边柱中柱3，40.5240.208175801.5720.4403718920.5830.226191021.7490.4673947110.9030.483132962.7080.68118746层次边柱中柱Di2Di23，42.0960.518437820.9730.3272763867988422.3310.538454721.0830.3512966771673613.6110.733201781.6770.59216296354776边框架层次边柱中柱3，40.3930.164138611.1790.3713135720.4370.179151291.3110.3963347010.680.44121122.0310.62817287层次边柱中柱Di2Di235 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文3，41.5720.44371890.7300.2672256756865221.7490.466393870.8120.2892442660719612.7080.681187461.2580.54014865327024将上述不同情况下的同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ΣDi见表4.16：表4.16纵向框架层间侧移刚度（N/mm）层次1234ΣDi6818001323932124853612485364.5.3横向水平地震作用下横向框架结构的内力和侧移计算1.横向自振周期计算结构顶点的假想侧移计算，计算过程和结果见表4.17：表4.17结构顶点的假想侧移计算层次Gi(kN)VGi(kN)ΣDi(N/mm)△ui(mm)ui(mm)44954.424954.4279567224.3198.837588.0712542.4979567238.5174.528285.6020828.0979567252.613618626.3829454.4764326083.483.4采用顶点位移法：基本周期T1=，其中（结构基本周期考虑非承重砖墙影响的折减系数）取0.7，=209mm=0.209mT1=1.7×0.7×=0.48s4.5.4水平地震作用及楼层地震剪力计算采用底部剪力法：本结构中,重量和刚度沿高度分布比较均匀，高度不超过40m，并以剪切变形为主（房屋高宽比小于4），故采用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式FEK=1Geq计算，其中Geq=G=0.85=0.85×29454.47=25036.3kN。（Geq：结构等效总重力荷载，G：结构总重力荷载，ξ：等效重力荷载系数）。由规范查得：南京地区，当抗震防烈度为7度时，设计基本地震加速度值为0.1g，水平地震影响系数最大值=0.08；设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，特征周期Tg=0.35S。35 第4章荷载计算金陵科技学院学士学位论文===0.06（：相应于结构基本周期的水平地震影响系数）FEK=Geq=0.06×25036.3=1502.2kN各质点的水平地震作用按Fi=FEK计算，即Fi=FEK，各楼层地震剪力按V=计算见表4.18。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4.19:表4.18各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·M)Fi(kN)Vi（kN）413.554954.4267132.390.250375.55375.55310.557588.0780054.140.322483.71859.2627.558285.6062556.280.251377.051236.3114.558626.3839250.030.177265.901502.21图4.19框架水平地震作用及层间剪力图35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文5横向框架内力计算5.1恒载作用下框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可取半榀框架。框架内力计算简图及梁柱线刚度见图5.1：图5.1框架内力计算简图5.1.1恒载作用下各梁端的固端弯矩恒载作用下梁端弯矩计算见表5.2：表5.2恒载作用下梁端弯矩QPP在左时P在右时均布荷载弯矩MAB-Fab2/l2MBAFa2b/l2MAB-Fab2/l2MBAFa2b/l2MAB-ql2/12MBAql2/12MABMBA四层5.25101.99-115.0954.39-54.39115.09-22.6822.68-192.16192.1635 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文三层5.2571.61-76.3838.19-38.1976.38-22.6822.68-137.25137.25二层11.5171.61-76.3838.19-38.1976.38-49.7249.72-164.29164.29一层13.1471.61-76.3838.19-38.1976.38-56.7656.76-171.33171.33MBC=MABMCB=MBAMBC=MABMCB=MBAMBC=MABMCB=MBAMBC=MABMCB=MBA5.1.2计算各节点处梁柱的弯矩分配系数节点处弯矩分配系数为μ=i/∑i计算简图和梁、柱线刚度如图5.1所示：节点A4：μ右梁=4×7.15/（4×7.15+4×5.21）=0.578μ下柱=4×5.21/（4×7.15+4×5.21）=0.422节点B4：μ右梁=7.15×2/（4×7.15+7.15×2+4×5.21）=0.224μ下柱=4×5.21/（4×7.15+7.15×2+4×5.21）=0.327μ左梁=4×7.15/（4×7.15+7.15×2+4×5.21）=0.449节点A3：μ右梁=4×7.15/（4×7.15+4×5.21×2）=0.407μ下柱=4×5.21/（4×7.15+4×5.21×2）=0.297μ上柱=4×5.21/（4×7.15+4×5.21×2）=0.297节点B3：μ右梁=2×7.15/（2×7.15+4×7.15+4×5.21×2）=0.169μ下柱=4×5.21/（2×7.15+4×7.15+4×5.21×2）=0.246μ左梁=4×7.15/（2×7.15+4×7.15+4×5.21×2）=0.338μ上柱=4×5.21/（2×7.15+4×7.15+4×5.21×2）=0.246节点A2：μ右梁=4×7.15/（4×7.15+4×5.21+4×5.21）=0.407μ下柱=4×5.21/（4×7.15+4×5.21+4×5.21）=0.297μ上柱=4×5.21/（4×7.15+4×5.21+4×5.21）=0.297节点B2：μ右梁=7.15×2/（4×7.15+7.15×2+4×5.21+4×5.21）=0.178μ下柱=4×5.21/（4×7.15+7.15×2+4×5.21+4×5.21）=0.246μ左梁=4×7.15/（4×7.15+7.15×2+4×5.21+4×5.21）=0.338μ上柱=4×5.21/(4×7.15+7.15×2+4×5.21+4×5.21）=0.24635 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文节点A1：μ右梁=4×7.15/（4×7.15+4×3.44+4×5.21）=0.453μ下柱=4×3.44/（4×7.15+4×3.44+4×5.21）=0.218μ上柱=4×5.21/（4×7.15+4×3.44+4×5.21）=0.330节点B1：μ右梁=7.15×2/（4×7.15+7.15×2+4×3.44+4×5.21）=0.185μ下柱=4×3.44/（4×7.15+7.15×2+4×3.44+4×5.21）=0.178μ左梁=4×7.15/（4×7.15+7.15×2+4×3.44+4×5.21）=0.340μ上柱=4×5.21/(4×7.15+7.15×2+4×3.44+4×5.21）=0.2695.1.3用弯矩分配法计算梁端、柱端弯矩（1）恒载作用下弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩（2）计算恒载作用下的跨中弯矩式中：M1、M2—分别为梁左右两端的支座弯矩q—梁自重的均布荷载l—梁的总跨度a,b及F左，F右见图5.3：图5.3a,b及F左，F右故各层梁边跨的跨中弯矩为：M4AB=1/8×5.25×7.22+101.99×2.4×2/2-(192.61+192.61)/2=86.19kN·mM3AB=1/8×5.25×7.22+71.61×2.4×2/2-137.25×2/2=68.63kN·mM2AB=1/8×11.51×7.22+71.61×2.4×2/2-(164.29+164.29)/2=82.16kN·mM1AB=1/8×13.14×7.22+71.61×2.4×2/2-(171.33+171.33)/2=85.68kN·mBC跨：式中：M1、M2—分别为梁左右两端的支座弯矩q—梁自重的均布荷载l—梁的总跨度a,b及F左，F右见图5.4：35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文图5.4a,b及F左，F右M4BC=1/8×5.25×7.22+101.99×2.4×2/2-(192.61+192.61)/2=86.19kN·mM3BC=1/8×5.25×7.22+71.61×2.4×2/2-137.25×2/2=68.63kN·mM2BC=1/8×11.51×7.22+71.61×2.4×2/2-(164.29+164.29)/2=82.16kN·mM1BC=1/8×13.14×7.22+71.61×2.4×2/2-(171.33+171.33)/2=85.68kN·m图5.5KJ-4梁的弯矩二次分配图恒载作用下框架结构的弯矩图：35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文图5.6KJ-4梁的弯矩图5.1.4计算恒载作用下梁端剪力和柱轴力梁端剪力计算：计算公式为：V左=ql/2-(M右-M左)/LV右=ql/2+(M右-M左)/L第四层：V4AB=1/2×101.99×2.4+1/2×5.25×7.2-(192.61-192.61)/7.2=67.39kNV4BA=1/2×101.99×2.4+1/2×5.25×7.2+(192.61-192.61)/7.2=174.39kNV4BC=V4AB=67.39kNV4CB=V4BA=174.39kNV4DC=VAB=67.39kNV4CD=VBA=174.39kN第三层：V3AB=1/2×71.61×2.4+1/2×5.25×7.2-(137.25-83.87)/7.2=97.42kNV3BA=1/2×71.61×2.4+1/2×5.25×7.2+(137.25-83.87)/7.2=112.25kNV3BC=V3AB=97.42kNV3CB=V3BA=112.25kNV3DC=VAB=97.42kNV3CD=VBA=112.25kN35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文第二层：V2AB=1/2×71.61×2.4+1/2×11.51×7.2-(164.79-81.9)/7.2=115.92kNV2BA=1/2×71.61×2.4+1/2×11.51×7.2+(164.79-81.9)/7.2=138.88kNV2BC=V2AB=115.92kNV2CB=V2BA=138.88kNV2DC=VAB=115.92kNV2CD=VBA=138.88kN第一层：V1AB=1/2×71.61×2.4+1/2×13.14×7.2-(171.33-72.96)/7.2=107.39kNV1BA=1/2×71.61×2.4+1/2×13.14×7.2+(171.33-72.96)/7.2=116.04kNV1BC=V1AB=107.39kNV1CB=V1BA=116.04kNV1DC=VAB=107.39kNV1CD=VBA=116.04kN恒载作用下框架结构的剪力图5.7：图5.7KJ-4结构的剪力图柱轴力计算：顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力传递。A轴：N4At=67.39+82.09=149.48kNN4Ab=149.48+0.5×0.5×25×3.0=168.23kNN3At=168.23+97.42+68.61=334.26kN35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文N3Ab=334.26+0.5×0.5×25×3.0=353.01kNN2At=353.01+115.92+68.61=537.54kNN2Ab=537.54+0.5×0.5×25×3.0=556.29kNN1At=556.29+107.39+68.61=732.29kNN1Ab=732.29+0.5×0.5×25×4.55=760.73kNB轴：N4Bt=67.39+117.29=184.68kNN4Bb=184.68+0.5×0.5×25×3.0=203.43kNN3Bt=203.43+97.42+86.88=387.73kNN3Bb=387.73+0.5×0.5×25×3.0=406.48kNN2Bt=406.48+115.29+86.88=608.65kNN2Bb=608.65+0.5×0.5×25×3.0=627.4kNN1Bt=627.4+107.39+86.88=821.67kNN1Bb=821.67+0.5×0.5×25×4.55=850.11kNC轴：N4Bt=67.39+117.29=184.68kNN4Bb=184.68+0.5×0.5×25×3.0=203.43kNN3Bt=203.43+97.42+86.88=387.73kNN3Bb=387.73+0.5×0.5×25×3.0=406.48kNN2Bt=406.48+115.29+86.88=608.65kNN2Bb=608.65+0.5×0.5×25×3.0=627.4kNN1Bt=627.4+107.39+86.88=821.67kNN1Bb=821.67+0.5×0.5×25×4.55=850.11kND轴：N4At=67.39+82.09=149.48kNN4Ab=149.48+0.5×0.5×25×3.0=168.23kNN3At=168.23+97.42+68.61=334.26kNN3Ab=334.26+0.5×0.5×25×3.0=353.01kNN2At=353.01+115.92+68.61=537.54kNN2Ab=537.54+0.5×0.5×25×3.0=556.29kNN1At=556.29+107.39+68.61=732.29kNN1Ab=732.29+0.5×0.5×25×4.55=760.73kN恒载作用下框架轴力见图5.8：35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文图5.8KJ-4柱的轴力图5.2活载作用下框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。5.2.1求恒载作用下各梁端的固端弯矩计算表格如下表5.9：表5.9各梁端的固端弯矩计算表PP在左时P在右时弯矩MAB-Fab2/l2MBAFa2b/l2MAB-Fab2/l2MBAFa2b/l2MABMBA四层43.2-46.0823.04-23.0446.08-69.1269.12一～三层34.56-36.8618.43-18.4336.86-55.2955.295.2.2用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩（1）活载作用下弯矩分配法计算梁端、柱端弯矩结果（2）计算活载作用下的跨中弯矩，a,b及F左，F右见图5.10：式中：M1、M2—分别为梁左右两端的支座弯矩q—梁自重的均布荷载35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文l—梁的总跨度图5.10a,b及F左，F右故各层梁边跨的跨中弯矩为：M4AB=43.2×4/2-(34.21+51.94)/2=43.33kN·mM3AB=34.56×4/2-(57.55+44.61)/2=18.04kN·mM2AB=34.56×4/2-(53.8+41.92)/2=21.26kN·mM1AB=34.56×4/2-(49.42+36.15)/2=26.34kN·mBC跨：M4BA=43.2×4/2-(34.21+51.94)/2=43.33kN·mM3BA=34.56×4/2-(57.55+44.61)/2=18.04kN·mM2BA=34.56×4/2-(53.8+41.92)/2=21.26kN·mM1BA=34.56×4/2-(49.42+36.15)/2=26.34kN·m图5.11KJ-4结构的弯矩二次分配图35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文活载作用下框架梁的弯矩见图5.12:图5.12KJ-4结构的剪力图5.2.3计算活载作用下梁端剪力和柱轴力梁端剪力计算：计算公式为：V左=F左/3+F右×2/3-(M右-M左)/LV右=F左×2/3+F右/3+(M右-M左)/L第四层：V4AB=1/3×43.2+2/3×43.2-(78.28-34.21)/7.2=37.08kNV4BA=2/3×43.2+1/3×43.2+(78.28-34.21)/7.2=49.32kNV4BC=V4ABV4CB=V4BAV4DC=VAB=37.08kNV4CD=VBA=49.32kN第三层：V3AB=1/3×34.56+2/3×34.56-(61.86-32.85)/7.2=30.53kNV3BA=2/3×34.56+1/3×34.56+(61.86-32.85)/7.2=38.59kNV3BC=V3ABV3CB=V3BAV3DC=VAB=30.53kNV3CD=VBA=38.59kN35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文第二层：V2AB=1/3×34.56+2/3×34.56-(61.86-32.85)/7.2=30.53kNV2BA=2/3×34.56+1/3×34.56+(61.86-32.85)/7.2=38.59kNV2BC=V2ABV2CB=V2BAV2DC=VAB=30.53kNV2CD=VBA=38.59kN第一层：V1AB=1/3×34.56+2/3×34.56-(62.6-30.37)/7.2=30.08kNV1BA=2/3×34.56+1/3×34.56+(62.6-30.37)/7.2=39.04kNV1BC=V1ABV1CB=V1BAV1DC=VAB=30.08kNV1CD=VBA=39.04kN柱轴力计算：顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力传递。A节点：N4At=37.08+29.61=66.69kNN4Ab=66.69+0.5×0.5×25×3.0=85.44kNN3At=85.44+65.43+25.2=176.07kNN3Ab=176.07+0.5×0.5×25×3.0=194.82kNN2At=194.82+64.35+25.2=284.37kNN2Ab=284.37+0.5×0.5×25×3.0=303.12kNN1At=303.12+46.66+25.2=374.98kNN1Ab=374.98+0.5×0.5×25×4.55=403.42kNB节点：N4Bt=49.32+56.4=105.72kNN4Bb=105.72+0.5×0.5×25×3.0=124.47kNN3Bt=124.47+55.5+31.77=211.74kNN3Bb=211.74+0.5×0.5×25×3.0=230.49kNN2Bt=230.49+55.5+32.85=318.84kNN2Bb=318.84+0.5×0.5×25×3.0=337.59kNN1Bt=337.59+55.5+34.54=427.63kNN1Bb=427.63+0.5×0.5×25×4.55=456.07kNC节点：N4Bt=49.32+56.4=105.72kNN4Bb=105.72+0.5×0.5×25×3.0=124.47kNN3Bt=124.47+55.5+31.77=211.74kN35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文N3Bb=211.74+0.5×0.5×25×3.0=230.49kNN2Bt=230.49+55.5+32.85=318.84kNN2Bb=318.84+0.5×0.5×25×3.0=337.59kNN1Bt=337.59+55.5+34.54=427.63kNN1Bb=427.63+0.5×0.5×25×4.55=456.07kND节点：N4At=37.08+29.61=66.69kNN4Ab=66.69+0.5×0.5×25×3.0=85.44kNN3At=85.44+65.43+25.2=176.07kNN3Ab=176.07+0.5×0.5×25×3.0=194.82kNN2At=194.82+64.35+25.2=284.37kNN2Ab=284.37+0.5×0.5×25×3.0=303.12kNN1At=303.12+46.66+25.2=374.98kNN1Ab=374.98+0.5×0.5×25×4.55=403.42kN5.3风荷载下的框架内力计算5.3.1柱的反弯点高度计算反弯点高度计算见表5.13：表5.13柱的反弯点高度计算表位置系数ABCD第四层m=4n=4h=3.0m3.474.71同B柱同A柱y00.450.45α111y100α2－－y200α311y300y0.450.45第三层m=4n=3h=3.0m3.795.14同B柱同A柱y00.500.50α111y100α211y200α31.0911.091y300y0.500.50第二层m=4n=23.795.14同B柱同A柱35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文h=3.0my00.500.50α111y100α20.91670.9167y200α31.3191.319y300y0.500.50第一层m=4n=1h=4.55m2.53.39同B柱同A柱y00.550.55α1－－y100α20.75780.7578y200α3－－y300y0.550.55注：1.y0由m、n及查表得到。2.y1由α1及查表得到，α1=(i1+i2)/(i3+i4)；当i1+i2＞i3+i4时，α1取倒数，即α1=(i3+i4)/(i1+i2)，并且y1值取负号“-”。3.y2由α2及查表得到，α2=h上/h本。4.y3由α3及查表得到，α3=h下/h本。5.y=y0+y1+y2+y3。5.3.2柱端弯矩计算风荷载作用下横向框架KJ-4轴线A、B柱端弯矩计算见表5.14、5.15:表5.14KJ-4轴线A柱端弯矩计算层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)A柱（边柱）DimVimyM上M下43.010.91783100159260.124.710.450.220.1833.020.26783100159260.245.140.500.390.3923.029.61628764128380.365.140.500.650.6514.5539.9036076976590.513.390.551.081.32注：表中Vim=Vi×Dim/Di(kN)M上=Vim×(1-y)hi(kN·m)M下=Vim×yhi(kN·m)表5.15KJ-4轴线B柱端弯矩计算35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)B柱（中柱）DimVimyM上M下43.010.91783100185390.144.710.450.250.2133.020.26783100185390.285.140.500.460.4623.029.61628764148450.425.140.500.750.7514.5539.9036076982930.553.390.551.171.43注：表中Vim=Vi×Dim/Di(kN)M上=Vim×(1-y)hi(kN·m)M下=Vim×yhi(kN·m)5.3.3梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力计算风荷载作用下框架梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力计算见表5.16:表5.16框架梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力层次AB跨BC跨柱轴力L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)边柱(kN)中柱(kN)47.20.180.150.067.20.060.060.06-0.06037.20.610.520.197.20.190.190.18-0.250.0127.21.040.890.327.20.320.320.30-0.570.0317.21.971.610.607.20.570.570.54-1.170.09注：表中　　　　　风荷载作用下框架弯矩标准值、剪力和柱轴力见图5.17a、5.17b：35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文5.17a风荷载作用下框架弯矩标准值5.17b风荷载作用下框架梁端剪力和柱轴力图5.4水平地震作用下的框架内力计算5.4.1柱端弯矩计算水平地震作用下横向框架KJ-4轴线A柱端弯矩计算见表5.18：35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文表5.18KJ-4轴线A柱端弯矩计算层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)A柱（边柱）DimVimyM上M下430494.997956721592612.644.710.4522.9418.7733.0906.547956721592623.345.140.5038.5038.5023.01214.857956721283831.275.140.5056.2856.2814.551415.67643260765937.303.390.5579.7397.45注：表中Vim=Vi×Dim/Di(kN)M上=Vim×(1-y)hi(kN·m)M下=Vim×yhi(kN·m)水平地震作用下横向框架KJ-4轴线B柱端弯矩计算见表5.19：表5.19KJ-4轴线B柱端弯矩计算层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)B柱（中柱）DimVimyM上M下430494.997956721853914.713.470.4526.7021.8533.0906.547956721853927.163.790.5044.8244.8223.01214.857956721484536.153.790.5065.0865.0814.551415.67643260829340.392.50.5586.33105.51注：表中Vim=Vi×Dim/Di(kN)M上=Vim×(1-y)hi(kN·m)M下=Vim×yhi(kN·m)5.4.2梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力计算水平地震作用下框架梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力见表5.20：表5.20梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力层次AB跨BC跨柱轴力L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)边柱(kN)中柱(kN)47.218.7716.105.817.25.755.755.48-5.810.3337.261.4452.7119.037.218.8118.8117.91-24.841.4527.294.7881.0029.307.228.9028.9027.52-54.143.2317.2153.73125.7246.587.244.8744.8742.73-100.77.0835 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文注：表中　　　　　水平地震作用下框架弯矩标准值、梁端剪力和柱轴力标准见图5.21、5.22:图5.21水平地震作用下框架弯矩标准值35 第5章横向框架的内力计算金陵科技学院学士学位论文图5.22水平地震作用下框架梁端剪力和柱轴力标准值35 第6框架荷载效应组合金陵科技学院学士学位论文6框架荷载效应组合6.1框架梁的内力组合根据《建筑抗震设计规范》，南京地区地震烈度为七度，本建筑为框架结构，结构高度小于30米，所以本建筑为三级抗震等级。梁的控制截面为梁的两端（柱边）及跨中，由于结构对称，所以每层梁取5个控制截面。框架柱分为边柱和中柱，每根柱有2个控制截面。内力组合使用的控制截面标于图6.1。图6.1控制截面图计算过程见表6.2a、6.2b、6.2c、6.2d弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针为正注：（1）地震作用效应与重力荷载代表值的组合表达式为：（6.1.1）其中，SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值。重力荷载代表值表达式为：（6.1.2）Gk——恒荷载标准值；Qik——第i个可变荷载标准值；ΨQi——第i个可变荷载组合系数，屋面活荷载不计入，雪荷载和楼面活荷载均为0.5。（2）因为风荷载效应同地震作用效应相比较小，不起控制作用，则在下列组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即1.35恒荷载+1.4×0.7活荷载（屋面布活荷载）和1.2恒荷载+1.4活荷载（屋面布活荷载）两种。在下表中，①恒荷载，②活荷载，③风荷载（左风），④风荷载（右风），⑤地震作用（左震）⑥地震作用（右震）考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。38 第6框架荷载效应组合金陵科技学院学士学位论文在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩的影响，对其乘以调幅系数进行调幅，计算结果见下表6.3，并应符合下列规定：38 第6框架荷载效应组合金陵科技学院学士学位论文(1)现浇框架梁端负弯矩调幅系数β可取为0.8－0.9(2)框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件求得。调幅后跨中弯矩可按下式计算M=M中+（Mr0+Ml0）（1-β）/2(6.1.3)注：梁的弯矩方向以下部受拉为正，上部受拉为负。(3)应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合；(4)截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50％。由于对梁在竖向荷载作用下产生的支座弯矩进行了调幅，因此，其界限相对受压区高度应取0.35而不是ξb。表6.3弯矩调幅计算荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值Ml0Mr0M0βMlMrM恒载四层AB-83.79-217.7186.190.8-67.03-174.1768.95BC-202.81-202.8186.190.8-162.25-162.2568.95三层AB-83.20-56.268.630.8-80.26-66.5654.90BC-96.79-96.7968.630.8-77.43-77.4354.90二层二层AB-107.61-68.5982.160.8-86.09-54.8765.73BC-118.02-118.0282.160.8-94.42-94.4265.73首层AB-85.28-213.6985.680.8-68.22-170.9568.54BC-174.04-174.0485.680.8-139.23-139.2368.54活载四层AB-29.74-78.2843.330.8-23.79-62.6234.66BC-72.84-72.8443.330.8-58.27-58.2734.66三层AB-32.85-61.8618.040.8-26.28-49.4914.32BC-56.94-56.9418.040.8-45.55-45.5514.32二层AB-32.85-61.8621.260.8-26.28-49.4917.01BC-56.94-56.9421.260.8-45.55-45.5517.01首层AB-30.37-62.6026.340.8-24.30-50.0821.07BC-57.55-57.5526.340.8-46.04-46.0421.076.2框架柱的内力组合计算过程见表6.4a、6.4b、6.4c、6.4d，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正。38 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤(左震)⑥(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②MmaxMmin|Vmax|四1M-67.03-23.790.18-0.1818.77-18.77-70.31-119.11-113.80-113.74-70.31-119.11V67.3937.08-0.06-0.06-5.81-5.8195.5695.56127.31132.78132.782M68.9534.660.02-0.021.34-1.34105.28101.79127.05131.26131.26101.79V——————————3M-174.17-62.62-0.150.15-16.116.1-267.51-225.6-296.49-296.67-225.6-296.67V174.3949.32-0.06-0.06-5.81-5.81231.31231.31-179.66278.32278.324M-162.25-58.270.06-0.065.75-5.75-222.1-237.22-276.14-276.28-222.1-276.1V67.3937.08-0.06-0.06-5.48-5.4895.9995.99127.31132.78132.785M68.9534.660000103.54103.54127.05131.26131.26103.54V——————————4M-162.25-58.27-0.060.06-5.755.75-237.14-222.1-276.14-276.28-222.1-276.28V67.3949.32-0.06-0.06-5.48-5.48103.34103.34139.31149.92149.923M-67.03-23.790.15-0.1516.1-16.1-73.78-115.62-118.55-126.23-73.78-126.23V174.3949.32-0.06-0.06-5.81-5.81135.93135.93179.66191.34191.342M68.9534.66-0.020.02-1.341.34173.55177.03220.67236.85236.85173.55V——————————1M-174.17-62.62-0.180.18-18.7718.77-270.98-222.18-296.5-296.66-222.1-296.66V67.3937.08-0.06-0.06-5.81-5.81136.70136.70161.73172.28172.28表6.2a四层框架梁内力组合91 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合表6.2b三层框架梁内力组合楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤(左震)⑥(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②MmaxMmin|Vmax|三1M-80.26-26.790.61-0.6161.44-61.44-32.51-192.26-134.61-133.82-32.51-192.26V97.4230.53-0.18-0.18-19.03-19.03126.45126.45184.19188.18188.182M54.9014.320.05-0.054.37-4.3780.1580.1568.9385.9385.9368.93V——————————3M-66.56-49.49-0.520.52-52.7152.71-178.09-41.04-138.36-149.09-55.49-192.53V-112.25-38.59-0.18-0.18-19.03-19.03-182.59-182.59-189.36-188.73189.364M-77.43-45.550.19-0.1918.81-18.81-95.79-144.69-149.17-156.65-95.79-156.65V97.4230.53-0.19-0.19-17.91-17.91111.94111.94161.44159.65161.445M54.9014.320.000.000074.4774.4788.1585.9388.1574.47V——————————4M-66.56-49.49-0.190.19-18.8118.81-134.02-85.12-138.36-149.16-85.12-149.16V112.2538.59-0.19-0.19-17.91-17.91134.57134.57189.36188.73189.363M-80.26-26.280.52-0.5252.71-52.71-55.49-192.53-152.73-158.70-55.49-192.53V112.2538.59-0.18-0.18-19.03-19.03138.82138.82199.43204.01204.012M54.9014.32-0.050.05-4.374.37152.12163.48194.06201.18201.18152.12V——————————1M-66.56-49.49-0.610.61-61.4461.44-189.44-29.69-138.36-149.16-29.69-189.4491 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合V97.4230.53-0.18-0.18-19.03-19.03157.32110.48161.43159.65161.43表6.2c二层框架梁内力组合楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤(左震)⑥(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②MmaxMmin|Vmax|二1M-86.09-26.281.04-1.0494.78-94.784.14-119.08-141.96-140.14.14-141.96V115.9230.53-0.32-0.32-29.3-29.3119.33119.33186.41181.85186.412M65.7317.010.08-0.086.98-6.9898.1689.08105.41102.69105.4189.08V——————————3M-54.87-49.49-0.890.89-8181-200.84-95.54-122.57-135.13-95.54-200.84V138.8838.59-0.32-0.32-29.3-29.3151.72151.72241.51220.68241.514M-94.42-45.550.32-0.3228.9-28.9-103.06-161.25-172.11-177.07-103.1-177.07V115.9230.53-0.3-0.3-27.52-27.52121.65121.65186.41181.85186.415M65.7317.01000089.0889.08105.41102.69105.4189.08V——————————4M-94.42-45.55-0.320.32-28.928.9-178.20-173.96-172.11-177.07-172.1-178.20V138.8838.59-0.3-0.3-27.52-27.52154.03154.03225.31220.68225.313M-54.87-49.490.89-0.8981-819.76-93.59-122.58-135.139.76-135.13V138.8838.59-0.32-0.32-29.3-29.3125.05125.05198.90203.44203.442M65.7317.01-0.080.08-6.986.98154.07172.21200.97208.88208.88154.07V——————————1M-54.87-49.49-1.041.04-94.7894.78-238.487.95-141.65-146.677.95-238.4891 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合V115.2930.53-0.32-0.32-29.3-29.3-189.70-189.70-184.72-188.74188.74表6.2d一层框架梁内力组合楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤(左震)⑥(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②MmaxMmin|Vmax|一1M-72.17-35.871.97-1.97153.73-153.7391.72-307.98-132.58-136.8291.72-307.98V107.3946.19-0.60-0.60-46.58-46.5896.0396.03190.24193.53193.532M118.9860.590.18-0.1814.01-14.01197.34160.92220.00227.60227.60160.92V——————————3M-74.86-37.37-1.611.61-125.72125.72-275.6951.18-137.68-142.1551.18-275.69V-116.04-50.61-0.60-0.60-46.58-46.58-230.17-230.17-206.25-210.10230.174M-10.98-5.10.57-0.5744.87-44.8742.10-74.57-19.82-20.3242.10-74.57V107.3930.08-0.54-0.54-42.73-42.73-52.57-52.573.352.9852.575M68.5421.070.000.000.000.0094.8994.89113.80111.75113.80111.75V——————————4M-10.98-5.1-0.570.57-44.8744.87-74.5742.10-19.82-20.3242.10-74.57V-2.480-0.54-0.54-42.73-42.73-58.53-58.53-3.35-2.9858.533M-74.86-37.371.61-1.61125.72-125.7251.18-275.69-137.68-142.1551.18-275.69V116.0450.61-0.60-0.60-46.58-46.58109.06109.06206.25210.10210.102M118.9860.59-0.180.18-14.0114.01160.92197.34220.00227.60227.60160.92V——————————1M-72.17-35.87-1.971.97-153.73153.73-307.9891.72-132.58-136.8291.72-307.9891 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合V-107.39-46.19-0.60-0.60-46.58-46.58-217.14-217.14-190.24-193.53217.14表6.4aA柱的内力组合柱楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤地震作用(左震)⑥地震作用(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②NmaxNmin|Mmax|A四2M83.7929.74-0.180.18-18.7718.7793.99137.19142.26142.18142.26N149.4866.69-0.060.06-5.815.81211.84261.76267.15272.74272.74211.841M36.4615.17-0.220.22-22.9422.9423.0357.4664.0964.9964.99N168.2385.44-0.060.06-5.815.81245.59302.25310.84321.49321.49245.59三2M36.4617.68-0.390.39-38.538.54.3155.2266.5568.5068.50N334.26176.07-0.250.25-24.8424.84474.46601.65623.80647.61647.61474.461M48.6015.17-0.390.39-38.538.517.3770.9080.4879.5680.48N353.01194.82-0.250.25-24.8424.84508.21572.80667.49696.36696.36508.21二2M48.6617.68-0.650.65-56.2856.28-4.1668.1783.0283.1483.14N537.54284.37-0.570.57-54.1254.12745.31964.731004.361043.171043.2745.311M41.0216.73-0.650.65-56.2856.28-13.9056.4871.7772.6572.65N556.29303.12-0.570.57-54.1254.12779.061005.231048.451091.921091.9779.06一2M44.2613.64-1.321.32-97.4597.45-65.4148.1973.1272.2173.12N732.29374.98-1.171.17-100.72100.72972.801298.301356.071403.721403.7972.801M20.516.82-1.091.09-79.7379.73-74.95132.3534.3734.16132.35N760.73403.42-1.171.17-100.72100.721023.991359.731422.341477.661477.61023.991 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合表6.4bB柱的内力组合柱楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤地震作用(左震)⑥地震作用(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②NmaxNmin|Mmax|B四2M-14.905.44-0.210.21-21.8521.85-43.02-23.22-14.78-10.2643.02N184.68105.72000.33-0.33285.48342.14352.92369.62369.62285.481M-76.492.46-0.250.25-26.7026.70-125.02-115.32-100.85-88.3488.34N203.43124.47000.33-0.33319.23382.64396.61418.37418.37319.23三2M-76.492.46-0.460.46-44.8244.82-148.58-120.03-100.85-88.34148.58N387.73211.740.01-0.011.45-1.45594.21711.16730.94761.71761.71594.211M-76.492.46-0.460.46-44.8244.82-148.58-120.03-100.85-88.34148.58N406.48230.490.01-0.011.45-1.45627.96751.66774.63810.46810.46627.96二2M93.302.46-0.750.75-65.0865.0828.83119.20128.37115.40128.37N608.65318.840.03-0.033.23-3.23925.88917.491134.141176.76917.491176.71M-17.223.27-0.750.75-65.0865.08-103.3165.90-20.04-16.09103.31N627.40337.590.03-0.033.23-3.23959.63951.241177.831225.511225.5951.24一2M22.513.27-1.431.43-105.51105.51-108.19166.1333.5931.59108.19N821.67427.630.09-0..097.08-7.081251.791233.371528.331584.691584.61233.31M-8.611.64-1.171.17-86.3386.33-121.58102.88-10.02-18.04121.58N850.11456.070.09-0..097.08-7.081302.981284.571594.601658.631658.61284.691 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合表6.4cC柱的内力组合柱楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤地震作用(左震)⑥地震作用(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②NmaxNmin|Mmax|C四2M-14.905.44-0.210.21-21.8521.85-43.02-23.22-14.78-10.2643.02N184.68105.72000.33-0.33285.48342.14352.92369.62369.62285.481M-76.492.46-0.250.25-26.7026.70-125.02-115.32-100.85-88.3488.34N203.43124.47000.33-0.33319.23382.64396.61418.37418.37319.23三2M-76.492.46-0.460.46-44.8244.82-148.58-120.03-100.85-88.34148.58N387.73211.740.01-0.011.45-1.45594.21711.16730.94761.71761.71594.211M-76.492.46-0.460.46-44.8244.82-148.58-120.03-100.85-88.34148.58N406.48230.490.01-0.011.45-1.45627.96751.66774.63810.46810.46627.96二2M93.302.46-0.750.75-65.0865.0828.83119.20128.37115.40128.37N608.65318.840.03-0.033.23-3.23925.88917.491134.141176.76917.491176.71M-17.223.27-0.750.75-65.0865.08-103.3165.90-20.04-16.09103.31N627.40337.590.03-0.033.23-3.23959.63951.241177.831225.511225.5951.24一2M22.513.27-1.431.43-105.51105.51-108.19166.1333.5931.59108.19N821.67427.630.09-0..097.08-7.081251.791233.371528.331584.691584.61233.31M-8.611.64-1.171.17-86.3386.33-121.58102.88-10.02-18.04121.58N850.11456.070.09-0..097.08-7.081302.981284.571594.601658.631658.61284.691 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合表6.4dD柱的内力组合柱楼层截面①荷载②活荷载③(左风)④(右风)⑤地震作用(左震)⑥地震作用(右震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)+1.3⑥1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②NmaxNmin|Mmax|D四2M83.7929.74-0.180.18-18.7718.7793.99137.19142.26142.18142.26N149.4866.69-0.060.06-5.815.81211.84261.76267.15272.74272.74211.841M36.4615.17-0.220.22-22.9422.9423.0357.4664.0964.9964.99N168.2385.44-0.060.06-5.815.81245.59302.25310.84321.49321.49245.59三2M36.4617.68-0.390.39-38.538.54.3155.2266.5568.5068.50N334.26176.07-0.250.25-24.8424.84474.46601.65623.80647.61647.61474.461M48.6015.17-0.390.39-38.538.517.3770.9080.4879.5680.48N353.01194.82-0.250.25-24.8424.84508.21572.80667.49696.36696.36508.21二2M48.6617.68-0.650.65-56.2856.28-4.1668.1783.0283.1483.14N537.54284.37-0.570.57-54.1254.12745.31964.731004.361043.171043.2745.311M41.0216.73-0.650.65-56.2856.28-13.9056.4871.7772.6572.65N556.29303.12-0.570.57-54.1254.12779.061005.231048.451091.921091.9779.06一2M44.2613.64-1.321.32-97.4597.45-65.4148.1973.1272.2173.12N732.29374.98-1.171.17-100.72100.72972.801298.301356.071403.721403.7972.801M20.516.82-1.091.09-79.7379.73-74.95132.3534.3734.16132.35N760.73403.42-1.171.17-100.72100.721023.991359.731422.341477.661477.61023.991 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合6.3梁端剪力设计值的调整《建筑抗震设计规范》知本设计框架的抗震等级是三级，所以在计算梁、柱配筋时需对梁、柱内力进行调整。为增大“强剪弱弯”的程度，在抗震设计中，一、二、三级的框架，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：（6.3.1）式中—梁端截面组合的剪力设计值；—梁的净跨；—梁在重力荷载代表制作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；—分别为梁左右梁端截面逆时针或顺时针方向抗震组合的弯矩设计值；—梁端剪力增大系数，抗震等级一级取1.5，二级取1.3，三级取1.2。各层计算过程及结果如下:四层AB柱端VGb==156.74BC柱端VGb=156.74CD柱端VGb=156.74三层AB柱端VGb=118.56BC柱端VGb=118.56CD柱端VGb=118.56二层AB柱端VGb=143.36BC柱端VGb=143.36CD柱端VGb=143.36一层AB柱端VGb=149.81BC柱端VGb=149.81CD柱端VGb=149.81为净跨，此处按近似跨度计算,梁端剪力调整计算及结果见表6.5：91 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合表6.5梁端剪力调整计算及结果杆件组合MblMbr|Mbl+Mbr|maxVGbLnηvb(Mbl+Mbr)/lnV左右左右A4B4Mmax-70.31-225.6415.78156.747.263.5263.52220.26220.26Mmin-119.11-296.67A3B3Mmax-32.51-55.49384.79118.567.258.7858.78177.34177.34Mmin-192.26-192.53A2B2Mmax4.41-95.54342.74143.367.252.3652.36195.72195.72Mmin-141.9-200.84A1B1Mmax91.7251.18583.59149.817.289.1689.16238.97238.97Mmin-307.9-275.69B4C4Mmax-222.1-222.1552.9156.747.284.4784.47241.21241.21Mmin-276.1-276.8B3C3Mmax-95.79-85.12305.81118.567.246.7246.72165.28165.28Mmin-156.65-149.16B2C2Mmax-103.1-172.1355.27143.367.254.2854.28197.64197.64Mmin-177.07-178.2B1C1Mmax42.1042.10149.14149.817.222.7922.79172.60172.60Mmin-74.57-74.57C4D4Mmax-73.78-222.1422.89156.747.264.6164.61221.35221.35Mmin-126.23-296.66C3D3Mmax-55.49-26.69381.97118.567.258.3658.36176.92176.92Mmin-192.53-189.44C2D2Mmax9.767.95373.61143.367.257.0857.08200.44200.44Mmin-135.13-238.48C1D1Mmax51.1891.72583.67149.817.289.1789.17238.98238.98Mmin-275.69-307.986.4柱端弯矩设计值的调整91 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合根据《建筑抗震设计规范》一﹑二﹑三﹑四级框架柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端节点的弯矩值应符合下式要求：（6.4.1）式中：—节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配。—节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取为零。—框架柱端弯矩增大系数：对框架结构，一、二、三、四级分别取1.7，1.5，1.3，1.2；其他结构类型中的框架，一级可取1.4，二级可取1.2，三、四级可取1.1。本设计增大系数为1.3.一﹑二﹑三﹑四级框架结构的底层，柱下端剪力组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.7,15,1.3,1.2.底层柱纵向钢筋应按上下端的不利情况配置。本设计增大系数为1.3.各柱轴压比计算及结果见表6.6：表6.6各柱轴压比计算及结果楼层柱ABCD截面NN/fc*ANN/fc*ANN/fc*ANN/fc*A四2272.740.08369.620.10369.620.10272.740.081321.490.09418.370.12418.370.12321.490.09三2647.610.18761.710.21761.710.21647.610.181696.360.19810.460.23810.460.23696.360.19二21043.20.29917.490.26917.490.261043.20.2911091.90.311225.50.341225.50.341091.90.31一21403.70.391584.60.441584.60.441403.70.3911477.60.411658.60.461658.60.461477.60.41根据表6.4.1计算结果知，各柱除第四层柱端轴压比外其余各柱轴压比均大于0.15，需对柱端弯矩进行调整。各柱内力组合结果汇总及柱端弯矩设计值调整结果见表6.7：表6.7柱内力组合结果汇总及柱端弯矩设计值调整结果节点组合MblMbrμ上柱μ下柱ηc∑MbMcu´Mcd´A4Mmax0-70.311.0-91.400.0091.4091 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合Mmin0-119.11-154.840.00154.84A3Mmax0-32.510.50.5-42.2621.1321.13Mmin0-192.26-249.94124.97124.97A2Mmax04.410.520.485.73-2.98-2.75Mmin0-141.9-184.4795.9288.55A1Mmax091.720.430.57119.24-51.27-67.97Mmin0-307.9-400.27172.12228.15B4Mmax-225.6-222.11.0-582.010.00582.01Mmin-296.67-276.1-744.600.00744.60B3Mmax-55.49-95.790.50.5-196.6698.3398.33Mmin-192.53-156.65-453.93226.97226.97B2Mmax-95.54-103.10.520.48-258.23134.28123.95Mmin-200.84-177.07-491.28255.47235.81B1Mmax51.1842.100.570.43121.26-69.12-52.14Mmin-275.69-74.57-455.34259.54195.80C4Mmax-222.1-73.781.0-384.640.00384.64Mmin-276.8-126.23-523.940.00523.94C3Mmax-85.12-55.490.50.5-182.7991.3991.39Mmin-149.16-192.53-444.20222.1222.1C2Mmax-172.19.760.520.48-211.04109.74101.30Mmin-178.2-135.13-407.33211.81195.52C1Mmax42.1051.180.570.43121.26-69.12-52.14Mmin-74.57-275.69-455.34259.54195.80D4Mmax-222.101.0-288.730.00288.73Mmin-296.660-385.660.00385.66D3Mmax-26.6900.50.5-34.7017.3517.35Mmin-189.440-246.27123.13123.14D2Mmax7.9500.570.4310.34-5.89-4.45Mmin-238.480-310.02176.71133.31D1Mmax91.7200.430.57119.24-51.27-67.97Mmin-309.780-402.71173.17229.546.5柱端剪力组合和设计值的调整根据《建筑抗震设计规范》一、二、三、四级的框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：（6.5.1）式中：V—柱端截面组合的剪力设计值得91 金陵科技学院学士学位论文第6章框架荷载效应组合—柱的净高—分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，本设计取|M|max,N组合的弯矩设计值。—柱剪力增大系数；对框架结构，一、二、三、四级分别取1.5，1.3，1.2，1.1；其他结构类型中的框架，一级可取1.4，二级可取1.2，三、四级可取1.1。本设计为三级抗震取1.2。柱端剪力组合和设计值的调整见表6.8：表6.8柱端剪力组合和设计值的调整柱楼层MctMcbHnVcA四154.84124.972.3145.99三124.9795.922.3115.25二95.92228.152.3169.08一228.15114.083.85178.55B四774.60226.972.3522.56三226.97255.472.3251.71二255.47259.542.3268.70一259.54129.773.85121.34C四523.94222.12.3389.23三222.1211.812.3226.39二211.81259.542.3245.92一259.54129.773.85121.34D四385.66123.142.3265.46三123.14176.712.3156.44二176.71229.542.3211.94一229.54114.773.85107.3291 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求7框架梁柱的配筋计算及节点构造要求7.1梁正、斜截面配筋计算7.1.1梁正截面受弯承载力计算1.已知条件混凝土强度等级选用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335（fy=f´y=300N/mm2），箍筋选用HPB300（fy=f´y=270N/mm2）。梁的截面尺寸为300×700，250×500两种，则h01=700-35=665mm，h02=500-35=465mm,ξb=0.550。2.构造要求（1）承载力抗震调整系数γRE=0.75（2）三级抗震设防要求，框架梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，不应大于0.35。（3）梁端截面的底面和顶面纵向钢筋的比值，除计算确定外，不应小于0.3。（4）梁端箍筋加密区长度为Max（1.5b,500）b为梁的高度,箍筋最大间距为Min（b/4,8d,150）,箍筋最小直径为8mm。3.配筋计算当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。AB跨：（1）跨中下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf´=l/3=7200/3=2400mm；当按梁间间距考虑时，bf´=b+Sn=300+(2400-150-75)=2475mm；当按按翼缘厚度考虑时，h0=665mm，hf´/h0=80/665=0.12>0.1,此种情况不起控制作用。综上，取bf´=2400mm。考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×131.26=98.45kN·m=1.0×14.3×2400×80×(665-80/2)=1716kN·m>98.45kN·m，故属第一类截面。=98.45×106/(1.0×14.3×2400×6652)=0.0065=0.0065=0.0065×1.0×14.3×2400×665/300=494.5mm2下部配筋318，As=763mm2，上部按构造要求配筋。91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求BC跨：（1）跨中考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.75×131.26=98.45kN·m=1.0×14.3×2400×80×(665-80/2)=1716kN·m>98.45kN·m，故属第一类截面。=98.45×106/(1.0×14.3×2400×6652)=0.0065=0.0065=0.0065×1.0×14.3×2400×665/300=494.5mm2下部配筋318，As=763mm2，上部按构造要求配筋。全部梁的正截面配筋计算过程与结果见表7.1a﹑7.1b﹑7.1c﹑7.1d。表7.1a梁的正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面四M/(kN·m)-119.11131.26-296.67-276.1131.26-276.280.06110.02020.06910.06530.05810.06530.06310.02020.07170.06760.05980.0676509.851088.26579.31556.00926.78556.00As，min/mm2387387387194194194实配钢筋/mm241680442012564168044168044201256416804表7.1b梁的正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面三M/(kN·m)-192.2685.93-192.53-156.6588.15-149.160.11050.01720.10540.08800.02910.08800.11740.0170.11170.09220.02950.092291 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求948.36934.56902.28949.511111.93949.51As，min/mm2387387387194194194实配钢筋/mm2420125642012564201256420125642012564201256表7.1c梁的正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面二M/(kN·m)-141.96105.41-200.84-177.07305.41-178.20.13060.01770.12330.12400.03400.12400.14050.01770.13200.13280.03460.13281134.93953.981066.80903.321131.23903.32As，min/mm2387387387194194194实配钢筋/mm2420125642012564201256420125642012564201256表7.1d梁的正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面一M/(kN·m)-307.98227.6-275.69-74.57113.80-74.570.12670.0190.15100.18560.04630.18560.13590.0190.16450.20710.04740.20711098.271048.641129.211084.731179.531084.73As，min/mm2387387387194194194实配钢筋/mm24201256220+22242012564201256220+222420125691 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求138813887.1.2斜截面抗剪承载力计算承载力抗震调整系数γRE=0.85。以第一层AB,BC跨梁为例，给出计算方法和过程。AB跨梁：(1)验算可否按构造配筋hw=h0-hf´=665-80=585mm=0.7×1.43×300×585=175.68kN＜γREV=0.85×255.82=227.16kN需按计算配筋。(2)箍筋计算沿梁全长配同一规格箍筋，则V=227.16kN由则选用双支箍（n=2）8(=78.5mm2),有选用10@80/200。梁端箍筋加密区长度为Mmax（1.5b,500），取900mm。BC跨梁：(1)验算可否按构造配筋hw=h0-hf´=265-80=185mm=0.7×1.43×300×185=55.56kN＜γREV=0.85×59.35=50.45kN需按计算配筋。(2)箍筋计算沿梁全长配同一规格箍筋，则V=69.73kN由则91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求选用双支箍（n=2）8(=78.5mm2)选用8@100/200。梁端箍筋加密区长度为Mmax（1.5b,500），取900mm。全部梁的斜截面配筋计算结果见表7.2。(3)主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为：G+Q=128.287+39=167.287kNA==167.287×103/(2×300×0.707)=394.4mm2则选216（As=402mm2)表7.2梁的斜截面配筋计算层四层三层截面位置A支座B支座左B支座右A支座B支座左B支座右V179.63179.6330.45229.41229.4140.00γREV150.36150.3626.78193.08193.0834.60145.65145.6555.56145.65145.6555.560.0290.029-0.549<00.2900.290-0.400<0选用箍筋（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）85460.395460.39按构造配筋541.87541.87按构造配筋加密区最大间距（b/4,8d,150）808080808080加密区长度为（1.5b,500）900900500900900500选用箍筋8@100/2008@100/2008@100/2008@100/2008@100/2008@100/200层二层一层截面位置A支座B支座左B支座右A支座B支座左B支座右V242.13242.1355.16255.82255.8259.35γREV204.26204.2647.44227.16227.1649.73145.65145.6555.56145.65145.6555.5691 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求0.3580.358-0.155<00.4980.4980.270选用箍筋（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）8（n=2）8438.52438.52按构造配筋315.28315.28581.21加密区最大间距（b/4,8d,150）808080808080加密区长度为（1.5b,500）900900500900900500选用箍筋8@100/2008@100/2008@100/2008@100/2008@100/2008@100/2007.2柱正、斜截面配筋计算混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，纵向受力钢筋选用HRB335（fy=f´y=300N/mm2），箍筋选用HPB300（fy=f´y=270N/mm2）。柱的截面尺寸为500×500，则h0=500-40=460mm。7.2.1构造要求（1）抗震调整系数γRE=0.80（2）根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），柱全部纵向钢筋最小配筋率，三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：0.7%，则Asmin=0.007×450×410=1291.5mm2；最大配筋百分率应满足：5%,则Asmax=0.05×450×410=9225mm27.2.2柱截面尺寸验算根据《建筑抗震设计规范》，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.85。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果见表7.3。91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求表7.3柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次bh0fcMcVcNMc/Vch0N/fcbh0A柱450050014.3154.84145.99339.042.90.10350050014.3124.97115.25762.812.50.23250050014.395.92169.081185.53.00.36150050014.3228.15178.551645.23.70.62B柱450050014.3774.60522.56416.482.60.16350050014.3226.97251.71916.942.40.35250050014.3255.47268.701415.52.50.54150050014.3259.54121.341955.94.80.74由表7.3可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。7.2.3柱正截面承载力计算计算要点：（1），，当时为大偏心受压柱；当时为小偏心受压柱。（2）ea取20mm和h/30两者中的较大值。（3）当ei/h0≥0.3时，ζ1=1.0；当ei/h0＜0.3时，ζ1=0.2+2.7ei/h0且≤1.0。（4）柱计算长度l0=1.0H(底层)，l0=1.25H(其余层)。（5）l0/h≤15时，ζ2=1.0；l0/h>15时，ζ2=1.15-0.01l0/h且≤1.0。（6），取Cm=1.0（7），；，具体计算与配筋过程见表7.4a﹑7.4b﹑7.4c﹑7.4d。91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求表7.4a柱的正截面配筋计算边柱A、D四层柱上端四层柱下端三层柱上端三层柱下端组合方式|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNminM(kN/m)139.48139.4879.99108.23101.9148.59123.9893.0423.88119.2888.2219.18N(kN)295.6295.6221.64266.81339.04251.71614.74719.37550.15644.80762.81580.22lo4125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.00b×h500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500A(mm2)202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500as或as"(mm)40.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.00h0=h-as460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00fcd13.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.80fy或fy"(N/mm²)300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00eo=M/N(mm)396.50396.50303.51357.88263.95169.12175.81111.2137.28163.64101.2928.87ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei=eo+ea416.50416.50323.51377.88283.95189.12195.81131.2157.28183.64121.2948.87ζ11.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.061.061.081.071.091.131.131.191.431.131.201.50e=ηei+h/2-a626.11626.11533.12587.49493.56398.73405.42340.82266.89393.25330.90258.48ξb0.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.61ξ0.090.090.070.080.100.080.190.220.170.200.230.18偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求As=As´660.09660.09310.35465.04345.1951.33199.50-103.58-476.90150.02-156.68-527.77最大最小配筋405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430实选钢筋318763318763318763318763表7.4b柱的正截面配筋计算边柱A、D二层柱上端二层柱下端一层柱上端一层柱下端组合方式|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNminM(kN/m)139.48139.4879.99108.23101.9148.59123.9893.0423.88119.2888.2219.18N(kN)295.6295.6221.64266.81339.04251.71614.74719.37550.15644.80762.81580.22lo4125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.00b×h500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500A(mm2)202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500as或as"(mm)40.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.00h0=h-as460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00fcd13.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.80fy或fy"(N/mm²)300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00eo=M/N(mm)396.50396.50303.51357.88263.95169.12175.81111.2137.28163.64101.2928.87ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei=eo+ea416.50416.50323.51377.88283.95189.12195.81131.2157.28183.64121.2948.87ζ11.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.061.061.081.071.091.131.131.191.431.131.201.5091 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求e=ηei+h/2-a626.11626.11533.12587.49493.56398.73405.42340.82266.89393.25330.90258.48ξb0.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.61ξ0.090.090.070.080.100.080.190.220.170.200.230.18偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As=As´660.09660.09310.35465.04345.1951.33199.50-103.58-476.90150.02-156.68-527.77最大最小配筋405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430实选钢筋31876331876331876331876391 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求表7.4c柱的正截面配筋计算边柱B、C四层柱上端四层柱下端三层柱上端三层柱下端组合方式|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNminM(kN/m)126.47126.4766.53110.4498.641.02119.2888.2219.18123.94-82.99-7.4N(kN)373.05373.05279.63310.56416.48309.71684.21873.52680.44714.27916.94710.50lo4125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.004125.00b×h500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500A(mm2)202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500as或as"(mm)40.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.00h0=h-as460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00fcd13.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.80fy或fy"(N/mm²)300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00eo=M/N(mm)397.37397.37279.14410.19272.63152.84163.64101.2928.87209.89-110.46-12.61ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei=eo+ea417.37417.37299.14430.19292.63172.84183.64121.2948.87229.89-90.467.39ζ11.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.061.061.081.061.081.141.131.201.501.110.734.33e=ηei+h/2-a626.11626.11533.12587.49493.56398.73405.42340.82266.89393.25330.90258.48ξb0.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.61ξ0.110.110.080.090.130.090.210.260.210.220.280.22偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求As=As´488.83488.83150.97435.41246.86-64.05199.50-103.58-476.90150.02-156.68-527.77最大最小配筋405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430实选钢筋318763318763318763318763表7.4d柱的正截面配筋计算边柱B、C二层柱上端二层柱下端一层柱上端一层柱下端组合方式|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNminM(kN/m)153.5187.8515.7161.8898.167.32179.9154.1494.42133.627.0790.86N(kN)1088.361373.41079.91117.521415.51109.11515.461893.41497.11558.751955.91540.3lo4125.004125.004125.004125.004125.004125.004750.004750.004750.004750.004750.004750.00b×h500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500500×500A(mm2)202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500202500as或as"(mm)40.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0040.00h0=h-as460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00460.00fcd13.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.8013.80fy或fy"(N/mm²)300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00eo=M/N(mm)162.9274.1516.81166.0279.667.57120.5547.5542.8583.4022.4849.87ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei=eo+ea182.9294.1536.81186.0299.6627.57140.5567.5562.85103.4042.4869.87ζ11.001.001.001.001.001.001.000.961.001.000.941.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.131.261.671.131.251.891.231.461.521.321.721.47e=ηei+h/2-a392.53303.76246.42395.63309.27237.18358.18283.93280.48321.03258.03287.5091 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求ξb0.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.61ξ0.300.370.290.310.390.300.510.540.430.520.540.44偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As=As´222.05-307.40-768.40273.28-235.23-838.12355.25-480.21-261.8024.83-659.87-284.84最大最小配筋405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430405/2430实选钢筋3187633187633187633187637.2.4柱斜截面承载力计算计算要点：（1）框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为γRE=0.85。（2）当λ＜1时，取λ=1；当λ＞3时，取λ=3。（3）Vc≤(0.25βcfcbh0)/γRE时截面满足要求。（4）当N≤0.3fcA时取实际值计算；当N＞0.3fcbh时取0.3fcbh计算。（5）[(1.75ftbh0)/(λ+1)]+0.07N>γREVc时按构造配箍，否则按计算配箍。（6）角柱沿柱全高加密箍筋。具体计算与配筋过程见表7.5a﹑7.5b。91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求表7.5a柱的斜截面配筋计算A,D柱四层三层二层一层VC122.76130.20129.44114.21N386.10870.941356.31865.5868.73868.73868.73868.73N328.19868.73868.73868.734104104104102.72.734.153.293.293.665.06527.67527.67527.67527.67截面是否满足要求满足满足满足满足138.40176.24176.24176.24大于,不进行斜截面受剪计算0.8850.8850.8850.885354.8354.8354.8354.8加密区最大间距Mmin（Hb/4,8d,150）100100100100加密区长度为Mmax（H/6,500）5005006001500选用箍筋8@100/2008@100/2008@100/2008@100/20091 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求表7.5b柱的斜截面配筋计算B,C柱四层三层二层一层VC123.61148.56184.33123.31N361.66794.731232.201710.40868.73868.73868.73868.73N307.41675.52868.73868.734104104104102.72.734.153.293.293.665.06527.67527.67527.67527.67截面是否满足要求满足满足满足满足136.95162.71176.24176.24大于不进行斜截面受剪计算0.8850.8850.8850.885354.8354.8354.8354.8加密区最大间距Mmin（Hb/4,8d,150）100100100100加密区长度为Mmax（H/6,500）5005006001500选用箍筋8@100/2008@100/2008@100/2008@100/2007.3验算裂缝宽度7.3.1梁裂缝宽度验算按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度，应符合下列规定：ωmax≤ω1im　（7.3.1）　　　式中ωmax—91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度；　　　　　ω1im—最大裂缝宽度限值。在矩形、Ｔ形、倒Ｔ形和Ｉ形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度（mm）可按下列公式计算：（7.3.2）（7.3.3）　　　　（7.3.4）　　（7.3.5）（7.3.6）式中　αcr—构件受力特征系数；　　　　ψ—裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2；当ψ＞1时，取ψ＝1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ＝1；　　　σsk—按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力；　　Es—钢筋弹性模量；　　　　c—最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c＜20时，取c＝20；当c＞65时，取c＝65；　　　ρte—按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01；　　　Ate—有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，取Ate＝0.5bh＋(bf－b)hf，此处，bf、hf为受拉翼缘的宽度、高度；　　　As—受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；　　　Ap—受拉区纵向预应力钢筋截面面积；　　　deq—受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）；　　di—受拉区第i种纵向钢筋的公称直径（mm）；　　ni—受拉区第i种纵向钢筋的根数；　　　υi—受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数。以梁AB(四层)框中为例：Mk=177.64kN·m，As=1137mm2，Es=2.0×105N/mm2，构件受力特征系数αcr=2.1。=0.5×300×600+(2000-300)×80=22600091 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求=1137/226000=0.0068取0.01177.64×106/(0.87×575×1137)=206.83N/mm2裂缝宽度满足要求。CD跨与AB跨相同，验算时以AB为例，计算结果见表7.6。表7.6梁裂缝宽度验算计算层数截面MkAsρteσskψωmax四A支座左83.696150.00682720.39720.2398AB跨中177.6412560.00562830.26850.2673B支座右94.678040.00892350.47870.2257B支座左19.678040.01791020.38470.0492BC跨中17.493270.00732240.29580.1125C支座左19.678040.01791020.38470.0492三A支座左151.3112560.01402410.71130.2916AB跨中156.7810170.00453080.15790.1877B支座右144.4012560.01402300.69260.2710B支座左26.5112560.0279880.56930.0522BC跨中8.773270.00731120.50430.0961C支座左26.5112560.0279880.56930.0522二A支座左178.8615200.01692350.77110.2889AB跨中161.4510170.00453170.18510.2267B支座右168.8915200.01692220.75170.2660B支座左37.3615200.03381030.72350.0723BC跨中10.253270.00731310.27200.0606C支座左37.3615200.03381030.72350.072391 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求一A支座左173.5115200.01692280.76100.2593AB跨中170.7011370.00503000.23470.2592B支座右206.7717420.01942370.81550.2947B支座左55.9317420.03871340.84850.1151BC跨中13.943270.00731780.09060.0274C支座左55.9317420.03871340.84850.1088由表7.6可见，梁各截面裂缝宽度均满足要求。7.3.2柱裂缝宽度验算因eo/ho全部小于0.55，故对偏心受压构件，可不作裂缝宽度验算。7.4节点设计节点处箍筋采用HRB335（fy=360N/mm2）一，二，三级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值，应按下列公式确定（7.4.1）式中：Vj—梁柱节点核芯区组合的剪力设计值；hbo—梁截面的有效高度，节点两侧梁截面高度不等时可采用平均值；αs‘—梁受压钢筋合力点至受压边缘的距离；Hc—柱的计算高度，可采用节点上，下柱反弯点之间的距离；hb—梁的截面高度，节点两侧梁截面高度不等时可采用平均值；ηjb—强节点系数，对于框架结构，一级宜取1.5，二级宜取1.35，三级宜取1.2；对于其它结构中的框架，一级宜取1.35，二级宜取1.2，三级宜取1.1；∑Mb—节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零。核心区截面有效验算宽度，应按下列规定采用：核芯区截面有效验算宽度，当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2时，可采用该侧柱截面宽度，当小于柱截面宽度的1/2时，可采用下列二者的较小值。（7.4.2）（7.4.3）式中：bj—节点核芯区的截面有效验算宽度；91 金陵科技学院学士学位论文第7章框架梁柱的配筋计算及节点构造要求bb—梁截面宽度；hc—验算方向的柱截面高度；bc—验算方向的截面宽度；节点核芯区截面抗震受剪承载力，应采用下列公式（7.4.4）式中：N—对应于组合剪力设计值的上柱组合轴向压力较小值，其取值不应大于柱的截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值的乘积的50%fyv—箍筋的抗拉强度设计值ft—混凝土轴心抗拉强度设计值Asvj—核芯区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋的总截面面积节点剪力计算及箍筋配置见表7.7。表7.7节点剪力计算及箍筋配置节点MblMbrηc∑MbVjNs选用箍筋A40-59.1170.93269.23251.7128.96178.1410@80A30-201.75242.10486.76580.2228.9613.1892.5410@80A20-238.48286.18585.98894.6128.9632.0380.9110@80A10-231.34277.61594.081217.328.9650.1382.5610@80B4-126.2326.22120.01241.29309.7128.9667.87308.8910@80B3-192.53-35.34273.44549.78710.528.9611.9284.2010@80B2-225.18-49.81329.99675.691109.128.9629.3492.5410@80B1-275.69-53.81395.40846.151497.128.9646.6980.9110@8091 金陵科技学院学士学位论文第8章框架的测移验算8框架的侧移验算多遇地震作用下的变形验算见表8.1。表8.1多遇地震作用下的变形验算楼层层间剪力Vi(kN)层间刚度∑Di(kN/m)Δue=(mm)层高hi(mm)层间相对弹性转角θe4375.557956720.6230001/4838层间相对弹性转角满足<=1/550的要求3859.267956721.1430001/263121236.317956721.5330001/196011502.216432602.2045501/2068D值法计算框架的层间侧移和顶点侧移，验算多遇水平地震下侧移符合要求。《建筑抗震设计规范》规定七度地震区非高层框架架构不需要进行罕遇地震下框架弹塑性侧移验算。91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算9基础结构设计计算根据地质报告和受力情况选取基础类型。按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定对框架柱（边柱、中柱）下基础进行尺寸和配筋设计。承载力标准值：fk=180Kpa，基础的环境类别为二a类。基础材料为：砼C25，，钢筋HRB335，。9.1A、D轴柱下独立基础设计9.1.1确定基础荷载由柱传至基顶的荷载，各组荷载见表9.1。表9.1柱传至基顶的荷载截面AD柱组合|Mmax|NmaxNminM132.3534.1674.95N1359.731477.601023.90V80.8230.9130.74MK113.1229.2064.06NK1162.161262.90875.13VK69.0826.4226.27每个基础承受的外墙总宽度为7.2m,总高度为3.6m，墙体为240mm实心砖墙（19kN/m3）,基础梁重量为16.7kN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载：240mm厚砖墙19×0.24×7.2×3.6=118.2kN基础梁16.7kNNwk=134.9kNNwk距基础形心的偏心距ew为：ew=M/(N+G)=132.35/(1477.6+134.9)=68mmNw=1.2Nwk=1.2×134.9=161.88kN9.1.2计算基底尺寸91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算（1）拟定基础底面尺寸适当放大，取A=bl=3.0×5.0=15m2（2）计算基底压力及验算地基承载力基底压力及地基承载力验算结果见表9.2。表9.2基底底面压力计算及地基承载力验算表柱AD柱荷载组合|Mmax|,NNmax,MNmin,MMK/(kN•m)113.1229.2064.06NK/kN1162.161262.90875.13VK/kN69.0826.4226.27NBK=NK+GK+NWK1747.061847.81460.03MBK=MK+VKh-NWKew191.3764.7997.50131.77101.17128.40118.00105.1489.54116.47<180131.77<216123.2<180128.4<21697.34<180105.14<2169.1.3确定基础高度（1）按构造要求拟定高度hh=h1+a1+50mm柱的插入深度h1=1.2hc=1.2×450=540mm,取550mm,基础底厚度a1取250mm,则h=550+250+50=850mm。基础至顶面标高为-0.6500m，故基础埋深为：d=h+0.5=0.85+0.65=1.50m台阶厚150-200mm，取200mm；基础边缘高度a2取300mm,台阶高度取400mm，见图9.3。91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算图9.3基础截面尺寸及受力情况（2）基础高度验算采用基底净反力设计值Pj,Pj,max,Pj,min按式计算，结果见表9.4。计算结果Pj,min<0时，按式计算。表9.4基底底面净反力设计值计算表截面AD柱计算过程|Mmax|,NNmax,MNmin,MM/(kN•m)132.3534.1674.95N/kN1359.731477.601023.90V/kN80.8230.9130.74NB=N+NW452.88452.88452.88MB=M+Vh-NWew1932.082098.081670.18137.94135.47164.22127.17185.04149.3091 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算因台阶高度小于台阶宽度，所以只需验算变节处的冲切承载力。变节处冲切承载力计算截面如图9.5所示。变节处有效高度ho=700mm-(40mm+5mm)=655mm。因为，所以计算如下：故基础高度满足要求。图9.5变阶处冲切承载力计算截面9.1.4计算基底配筋91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算（1）边柱及变阶处基底反力计算基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算:=226.71（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HRB335级。长边方向钢筋面积为；AS1===987.84mm实配14@150，(As=1026mm)基础短板短边方向钢筋面积为：ASⅡ===1157.91mm实配14@120，(As=1283mm)基础配筋图见附图9.2B、C轴柱下独立基础设计9.2.1确定基础荷载由柱传至基顶的荷载，各组荷载见表9.6。91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算表9.6柱传至基顶的荷载截面BC柱组合|Mmax|NmaxNminM121.5818.04102.88N1302.981658.631284.60V75.5419.5744.65MK103.9115.3887.93NK1113.661417.631097.95VK64.2116.6337.95每个基础承受的外墙总宽度为7.2m,总高度为3.6m，墙体为240mm实心砖墙（19kN/m3）,基础梁重量为16.7kN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载：240mm厚砖墙19×0.24×7.2×3.6=118.2kN基础梁16.7kNNwk=134.9kNNwk距基础形心的偏心距ew为：ew=M/(N+G)=132.35/(1477.6+134.9)=68mmNw=1.2Nwk=1.2×134.9=161.88kN9.2.2计算基底尺寸（1）拟定基础底面尺寸适当放大，取A=bl=3.0×5.0=15m2（2）计算基底压力及验算地基承载力基底压力及地基承载力验算结果见表9.7。91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算表9.7基底底面压力计算及地基承载力验算表柱AD柱荷载组合|Mmax|,NNmax,MNmin,MMK/(kN•m)103.9115.3887.93NK/kN1113.661417.631097.95VK/kN64.2116.6337.95NBK=NK+GK+NWK1698.562002.531682.85MBK=MK+VKh-NWKew158.9422.80116.70125.95100.51135.32131.68121.52102.89113.23<180125.95<216133.5<180135.32<216112.2<180121.52<2169.2.3确定基础高度（1）按构造要求拟定高度hh=h1+a1+50mm柱的插入深度h1=1.2hc=1.2×450=540mm,取550mm,基础底厚度a1取250mm,则h=550+250+50=850mm。基础至顶面标高为-0.6500m，故基础埋深为：d=h+0.5=0.85+0.65=1.50m台阶厚150-200mm，取200mm；基础边缘高度a2取300mm,台阶高度取400mm，见图9.8。91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算图9.8基础截面尺寸及受力情况（2）基础高度验算采用基底净反力设计值Pj,Pj,max,Pj,min按式计算，结果见表9.9。计算结果Pj,min<0时，按式计算。表9.9基底底面净反力设计值计算表截面AD柱计算过程|Mmax|,NNmax,MNmin,MM/(kN•m)121.5818.04102.88N/kN1302.981658.631284.60V/kN75.5419.5744.65NB=N+NW452.88452.88452.88MB=M+Vh-NWew1932.082098.081670.18137.94135.47164.22127.17185.04149.30因台阶高度小于台阶宽度，所以只需验算变节处的冲切承载力。变节处冲切承载力计算截面如图9.10所示。变节处有效高度ho=700mm-(40mm+5mm)=655mm。因为，所以计算如下：91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算故基础高度满足要求。图9.10变阶处冲切承载力计算截面9.2.4计算基底配筋（1）边柱及变阶处基底反力计算基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算:MI=1/12×a12[(2l+a’)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]91 金陵科技学院学士学位论文第9章基础结构设计计算=1/12×1.952×[(2×5+0.214)×188.5+(164.22-145)×5]=760.0kN.MMII=1/48(l-a’)2(2b+b’)(pmax+pmin-2G/A)=1/48(5-0.214)2(2×3+1)×271.46=906.79kN.M（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HRB335级。长边方向钢筋面积为；选用20@100（As=3681mm2）基础短板短边方向钢筋面积为：选用18@100（As=3681mm2）基础配筋图见附图91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文10楼板、屋面板结构设计计算10.1屋面板设计10.1.1设计数据（1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，10厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛粉面，20厚1:3水泥砂浆找平，上铺5厚高聚物改性沥青防水卷材，10厚石灰砂浆隔离层，刚性防水层（40厚钢筋混凝土层，上铺5厚高分子改性沥青卷材一层，加银色反光膜二度）。（2）屋面荷载：均布活荷载标准值0.5kN/m2(不上人屋面)，雪荷载标准值为0.40kN/m2（3）材料：混凝土强度等级为C30；板内受力纵筋为HRB335，其余为HPB300钢筋。屋盖的结构平面布置如图10.1。图10.1屋盖的结构平面布置10.1.2板的设计（1）板的尺寸选取：板按考虑塑性内力重分布方法计算，按单向板设计。板截面尺寸估算及混凝土的选取：楼板的厚度取h=(1/30~l/40)l1=2400/40=60mm。现取80mm厚（l1为跨度最大的板的短91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文边尺寸），采用现浇钢筋混凝土结构，屋面板取80mm厚。混凝土选用C30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。板的厚度为80mm，次梁截面高度h=500mm,截面宽度b=250mm。由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算荷载设计值：g=1.2×4.6=5.52kN/m，q=1.4×0.5=0.7kN/m（2）内力计算边跨>2.20m，取lo=2.20m中间跨计算跨度差（2.2-2.15）/2.15=0.02<10%；说明同按等跨连续板计算内力，统一取1o=2.20m。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图10.2所示。图10.2连续板计算简图连续板各截面的弯矩计算见表10.3。表10.3连续板各截面的弯矩计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座弯矩计算系数αm-1.882.15-2.741.88-2.15（3）截面承载力计算b=1000mm,h=80mm,ho=80-20=60mm,α1=1.0连续板各截面的配筋计算见表10.4、10.5。91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文表10.4边区板带配筋计算表截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-1.882.15-2.741.88-2.150.030.040.050.030.040.040.040.050.040.04114.4114.4143114.4114.4选用钢筋8@2208@2208@2208@2208@220实配钢筋/mm2228228228228228表10.5中间区板带配筋计算表截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-1.882.15-2.741.88×0.8-2.15×0.80.030.040.050.020.020.040.040.050.030.03114.4114.4143114.4114.4选用钢筋8@2208@2208@2208@2208@220实配钢筋/mm222822822822822810.1.3次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。次梁尺寸：梁高h=500mm,梁宽b=250mm。次梁有关尺寸及支撑情况如图所示。(1)荷载恒载设计值由板传来1.2×4.6kN/m2×2.4m＝13.25kN/m次梁自重1.2×25kN/m3×0.25m×0.5m＝3.75kN/m梁侧抹灰1.2×17kN/m3×0.02m×0.5m×2＝0.41kN/m91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文g=17.41kN/m活载设计值由板传来1.4×0.5kN/m2×2.4m＝1.68kN/mq=1.68kN/m合计：g+q=19.09kN/m(2)内力计算边跨中间跨计算跨度差（6.975-6.9）/6.9=1.0%<10%；说明同按等跨连续梁计算内力，统一取lo=6.975m。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图10.8所示。图10.8连续梁计算简图连续板各截面的弯矩计算见表10.9。表10.9连续板各截面的弯矩计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座弯矩计算系数αm-58.0566.34-84.4358.05-66.34(3)截面承载力计算次梁跨内按T形截面设计。翼缘计算宽度为：边跨bf´=lo/3=6975/3=2325mm离端第二跨，中间跨bf´=l/3lo=6975/3=2325mm梁高h=500mm,ho=500-35=465mm翼缘厚hf´=80mm连续次梁正截面及斜截面配筋计算分别见表10.10、10.11。表10.10连续次梁正截面配筋计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-58.0566.34-84.4358.05-66.3491 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文1130.4>M第一类T型截面1130.4>M第一类T型截面0.130.00930.09070.00810.07130.140.00930.09520.00820.0740318.66354.10471.00309.66365.99As，min/mm2536536536536536选配钢筋316316316316316实配钢筋/mm2603603603603603表10.11连续次梁斜截面配筋计算截面端支座内侧离端第二支座中间支座外侧内侧外侧内侧剪力计算系数αv0.50.550.550.550.5553.1958.5158.5158.5158.51296.7>V2284.8>V296.7>V2275.3>V296.7>V103.9>V799.7>V103.9>V796.4>V103.9>V按构造配筋选用箍筋8@2008@2008@2008@2008@20010.2楼面板设计10.2.1设计数据楼面荷载：根据《荷载规范》，购物区均布活荷载标准值为5.0kN/m2，卫生间均布活荷载标准值为2.5kN/m2材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB300钢筋。楼盖的结构平面布置见图10.12。91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文图10.12楼盖的结构平面布置10.2.2板的设计（1）荷载计算板按考虑塑性内力重分布方法计算，板的，按单向板设计。板的厚度为80mm，次梁截面高度h=500mm,截面宽度b=250mm。由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算荷载设计值：g=1.2×2.84=3.41kN/m，q=1.4×5=7kN/m（2）内力计算边跨>2.20m，取lo=2.20m中间跨计算跨度差（2.2-2.15）/2.15=0.02<10%；说明同按等跨连续板计算内力，统一取1o=2.20m。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图10.13所示。91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文图10.13连续板计算简图连续板各截面的弯矩计算见表10.14：表10.14连续板各截面的弯矩计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座弯矩计算系数αm-3.153.59-4.583.15-3.59（2）截面承载力计算b=1000mm,h=80mm,ho=80-20=60mm,α1=1.0连续板各截面的配筋计算见表10.15、10.16：表10.15边区板带配筋计算表截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-3.153.59-4.583.15-3.590.060.070.080.060.070.060.070.080.060.07171.6200.2228.8171.6200.2选用钢筋8@1808@1808@1808@1808@180实配钢筋/mm227927927927927991 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文表10.16中间区板带配筋计算表截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-3.153.59-4.583.15-3.590.060.070.080.060.070.060.070.080.060.07171.6200.2228.8171.6200.2选用钢筋8@1808@1808@1808@1808@180实配钢筋/mm227927927927927910.2.3次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。次梁尺寸：梁高h=500mm,梁宽b=250mm。次梁有关尺寸及支撑情况如图所示。(1)荷载恒载设计值由板传来1.2×2.84kN/m2×2.4m＝8.18kN/m次梁自重1.2×25kN/m3×0.25m×0.5m＝3.75kN/m梁侧抹灰1.2×17kN/m3×0.02m×0.5m×2＝0.41kN/mg=12.34kN/m活载设计值由板传来1.4×5kN/m2×2.4m＝16.8kN/mq=16.8kN/m合计：g+q=29.14kN/m(2)内力计算边跨中间跨计算跨度差（6.975-6.9）/6.9=1.0%<10%；说明同按等跨连续梁计算内力，统一取lo=6.975m。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图10.17所示。91 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文图10.17连续梁计算简图连续板各截面的弯矩计算见表10.18。表10.18连续板各截面的弯矩计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座弯矩计算系数αm-88.60101.26-128.8788.60-101.26(3)截面承载力计算次梁跨内按T形截面设计。翼缘计算宽度为：边跨bf´=lo/3=6975/3=2325mm离端第二跨，中间跨bf´=lo/3=6975/3=2325mm梁高h=500mm,ho=500-35=465mm翼缘厚hf´=80mm连续次梁正截面及斜截面配筋计算分别见表10.19、10.20。表10.19连续次梁正截面配筋计算截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内中间支座-88.60101.26-128.8788.60-101.261130.4>M第一类T型截面1130.4>M第一类T型截面0.120.0140.0180.00810.07130.130.0140.0180.00820.0740720721927720721As，min/mm2536536536536536选配钢筋416416516416416实配钢筋/mm2804804100580480491 第10章楼板、屋面板结构设计计算金陵科技学院学士学位论文表10.20连续次梁斜截面配筋计算截面端支座内侧离端第二支座中间支座外侧内侧外侧内侧剪力计算系数αv0.50.550.550.550.55-88.60101.26-128.8788.60-101.26415.59>V2284.8>V296.7>V2275.3>V296.7>V116.36>V799.7>V103.9>V796.4>V103.9>V按构造配筋选用箍筋8@2008@2008@2008@2008@20091 金陵科技学院学士学位论文第11章楼梯结构设计计算11楼梯结构设计计算11.1设计参数由于楼梯梯段的水平投影长度大于3米，采用梁式楼梯较为经济，但考虑施工方便，采用板式楼梯。楼梯的平面布置图和计算简图如图11.1、图11.2所示：图11.1楼梯平面布置图踏步尺寸为150mm×300mm，采用混凝土强度等级C30，钢筋HPB335级，楼梯上均布荷载标准值qk=2.5kN/m。11.2梯段板计算梯段板计算简图如11.2：98 金陵科技学院学士学位论文第11章楼梯结构设计计算图11.2梯段板计算简图板倾斜度tgα=150/300=0.5，cosα=0.89设板厚h=120mm,取1米宽板带计算。11.2.1荷载计算梯段板的荷载：水磨石面层(0.3+0.15)×0.65/0.3=0.98kN/m三角形踏步0.3×0.15×25/2/0.3=1.88kN/m斜板0.12×25/0.894=3.36kN/m板底抹灰0.02×17/0.894=0.38kN/mgk=6.60kN/m荷载设计值：g=1.2×6.60=7.92kN/mq=1.4×3.5=4.90kN/m基本组合的总荷载设计值g+q=7.92+4.9=12.82kN/m11.2.2截面设计板的水平计算跨度ln=300×10+200=3200m跨中最大弯矩M=(g+q)l02/10=12.82×3.22/10=13.13kN·mh0=120－20=100mmαs=M/fcbh02=13.13×106/(14.3×1000×1002)=0.09ξ=1－(1－2αs)1/2=0.09As=ξfcbh0/fy=0.09×14.3×1000×100/300=429mm实配8/10@110，As=585mm2分布筋Φ8，每级踏步下一根98 金陵科技学院学士学位论文第11章楼梯结构设计计算11.3平台板计算平台板计算简图如图11.3：图11.3平台板计算简图设平台板厚h=70mm，取1m宽板带计算。11.3.1荷载计算平台板的荷载：水磨石面层(0.3+0.15)×0.65/0.3=0.98kN/m70厚混凝土板0.07×25=1.75kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mgk=3.07kN/m荷载设计值：g=1.2×3.07=3.68kN/mq=1.4×3.5=4.90kN/m基本组合的总荷载设计值g+q=3.68+4.90=8.58kN/m11.3.2截面设计计算跨度：l0=1800mm跨中弯矩：M=(g+q)l02/8=6.668×1.82/8=2.7kN/m配筋计算：h0=h/as=70-20=50mmαs=M/fcbh02=2.7×106/(14.3×1000×502)=0.076ξ=1－(1－2αs)1/2=0.079As=ξfcbh0/fy=0.079×14.3×1000×50/300=188.28mm2实配8＠200，As=251mm211.4平台梁计算设平台梁截面b=200mm,h=350mm11.4.1荷载计算梁自重0.2×(0.35－0.07)×25=1.4kN/m梁侧粉刷0.02×(0.35－0.07)×2×17=0.19kN/m平台板传来3.07×1.8/2=2.76kN/m98 金陵科技学院学士学位论文第11章楼梯结构设计计算楼梯板传来6.6×3.2/2=10.56kN/mgk=14.91kN/m恒荷载设计值g=14.91×1.2=17.89kN/m活荷载：楼梯板传来3.5×3.2/2=5.6kN/m平台板传来3.5×(1.8/2+0.2)=3.85kN/m活荷载设计值q=(5.6+3.85)×1.4=13.23kN/m总荷载设计值g+q=14.91+13.23=28.24kN/m11.4.2截面设计计算跨度l0=3.08mM=ql02/8=28.24×3.082/8=33.48kN·mV=qln/2=28.24×3.08/2=43.49kN截面按倒L形梁计算，bf＇=b+5hf＇=200+5×70=550mm,h0=350－35=315mmfcbf＇hf＇(h0-hf＇/2)=14.3×550×70×(315－35)=154.15kN·m,经验算为第一类T型梁。αs=M/fcbh02=33.48×106/14.3×550×3152=0.043ξ=1－(1－2αs)1/2=0.043As=ξfcbf＇h0/fy=0.043×14.3×550×315/300=355.10mm实配钢筋314，As=461mm斜截面受剪承载力计算：0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×200×315=225.23kN＞V=43.49kN截面尺寸满足要求。0.07fcbh0=0.07×14.3×200×315=63.06kN＞V=43.49kN配置箍筋φ8＠200Vcs=0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/s=0.07×14.3×200×315+1.5×210×2×28.3×315/2=91.14kN＞43.49kN满足要求。98 金陵科技学院学士学位论文第11章楼梯结构设计计算98 金陵科技学院学士学位论文第12章总结12总结经历这四个多月的毕业设计，我清楚地了解到工程设计的各个环节，特别是从整体上可以把握设计的思路，并且对设计步骤的细节和规范中的相关要求，有了更深的理解：1、在计算框架节点集中荷载标准值时，对各种荷载考虑全面。2、在计算梁、柱线刚度时，考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁和边框架梁的抗弯惯性矩取值不同。3、用底部剪力法计算出来的每层的地震剪力或风载剪力，均按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，其上剪力再按照柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后由反弯点法求结构内力。该方法思路清晰，计算简便易懂。4、内力组合时，尽量多取几种组合，在内力调整过程中，应按照《建筑抗震设计规范》进行柱底弯矩的调整，地震组合考虑“三强三弱”的原则。5、在梁配筋过程中，梁下部钢筋最好通长设置，按弯矩最大截面来配筋，其中弯矩最大截面可能出现在支座和跨中两处。柱配筋时注意箍筋加密区的设计长度。98 金陵科技学院学士学位论文致谢致谢大学生活即将结束，四年多的努力与付出，随着本次论文的完成，将要划下完美的句号，而我将踏上新的征程。在本论文完成之际，我要向所有帮助过我的老师、同学表示衷心的感谢！本论文设计在老师的悉心指导和严格要求下业已完成，从课题选择到具体的设计过程，论文初稿与定稿无不凝聚着老师的心血和汗水。在我的毕业设计期间，老师为我提供了种种专业知识上的指导和一些富于实用性的建议，在此谨向老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。我还要感谢在一起愉快的度过毕业论文小组的同学们，正是由于你们的帮助和支持，我才能克服一个一个的困难和疑惑，直至本文的顺利完成。在临近毕业之际，我还要借此机会向在这两年中给予我诸多教诲和帮助的各位老师表示由衷的谢意，感谢他们两年来的辛勤栽培。不积跬步何以至千里，各位任课老师认真负责，在他们的悉心帮助和支持下，我能够很好的掌握和运用专业知识，并在设计中得以体现，顺利完成毕业设计。在此我表示深深地感谢！98 金陵科技学院学士学位论文参考文献参考文献[1]黄东升,王艳晗,吴强,杨杰,李俊.建筑结构设计[M],科学出版社,2006.[2]胡建琴.房屋建筑学[M],清华大学出版社,2011.[3]沈浦生.混凝土结构原理[M],高等教育出版社,2008.[4]沈蒲生,梁兴文.混凝土结构设计（第2版）[M],高等教育出版社,2009.[5]徐秀丽.混凝土框架结构设计[M],中国建筑工业出版社,2008.[6]李爱群、丁幼亮、高振世.工程结构抗震设计[M],中国建筑工业出版社,2010.[7]王光友.浅谈框架结构设计中的几点经验[D],安徽:滁州市建筑勘察设计院，2003[8]郭继武．建筑抗震疑难释义．北京：中国建筑工业出版社，2003[9]李宏男、崔熙光、邹超英等编著．多层及高层建筑结构设计．北京：中国建筑工业出版社，1998[10]张建勋.基础工程[M],高等教育出版社,2007[11]中华人民共和国建设部．建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2002[12]赵明华.土力学与基础工程[M],武汉理工大学出版社,2009.[13]单立欣,穆丽丽.建筑施工图设计[M],机械工业出版社,2011.[14]王崇山、刁延军．浅谈多层钢筋混凝土框架结构设计．华夏星火，2003(12)，48[15]李廉锟.结构力学[M]上下册,高等教育出版社,2008.[16]中华人民共和国建设部．建筑结构荷载规范（GB50009-2012）．北京：中国建筑工业出版社，2012[17]中华人民共和国建设部．混凝土结构设计规范（GB50010-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2002[18]中华人民共和国建设部．建筑抗震设计规范（GB50011-2010）．北京：中国建筑工业出版社，201098'