毕业设计 某3层框架教学楼全套设计建筑图结构图计算书施工组织设计-4100平左右

'一、工程概况12、建筑地点:3、建筑规模:1)建筑总面积:4184m22)建筑层数:全楼三层，楼梯上屋面3)结构形式:钢筋砼框架结构4)层高:3.9m4、建筑特点①普通教室18间71.28m2/班②大厅1间96.48m2③语音教室、微机教室各2间143.50m2、133.99m2含辅助房间：35.1m2④阅览、会议室各1间129.4m2128.2m2⑤活动室1间120.5m2⑥行政办公室6间4间35.1m2、1间46.8m2、1间43.2m2⑥教师办公室6间3间46.64m2、3间47.38m2⑦收发室、门卫室各1间35.1m2⑦配电室1间35.1m2⑧教师休息室3间35.1m2⑨楼梯共三个楼梯其中两个通向屋顶走廊为2.4m，2.1m宽⑩每层设男女卫生间，一，三层女卫生间两间，男厕一间，二层男厕两间，女厕一间5、建筑技术条件（一）气象条件:1)常年主导风向:西北风2)夏季主导风向:西南风3)平均风速:夏季3.1m/s,冬季4m/s4)基本风压:Wo=0.40KN/m25)基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm6)最高气温:40.6℃最低气温:-9.3℃7)最冷月平均温度:4.5℃(1—2月)8)最热月平均温度:29.7℃(7—9月)9)最大降雨量:184.3mm(4—6月)最大降雨量：50.4mm/小时（二）工程地质条件1)天然地面以下1m厚为填土,地基标准承载力为120KN/m2.填土以下的2m厚为粘土,地基承载力为250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层,地基承载力为300KN/m2。2)地下水位:天然地面以下4m处3)地震设防烈度:6度（三）施工条件1）施工单位：南昌市第十建筑公司2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K<1.63）材料供应：各种材料均可保证供应4）预制构件和模板、钢筋骨架、门窗等半成品：可由公司构件厂供应（运距10公里） 5）机械设备：除大吊装机械外，施工单位均能解决。6）施工用水、电：由建设单位保证供应，路边即有水源、电源。7）施工道路：Ⅱ级公路8）施工工期：2007年3月1日－8月25日，共178天6、结构设计依据：《房屋建筑学》教材，建筑设计资料集1、2、3册，江西省建筑标准图集，《中小学建设设计规范》，其他有关设计规范及总图，混凝土结构设计规范GB50007-2002，建筑结构荷载规范GB50009-2001，建筑地基基础设计规范GB50007-2002，混凝土结构学（上、下册），多层与高层建筑结构设计，现用建筑施工教材，建筑施工手册—（上、中册），中国建筑工业出版社，建筑工程预算定额（省标），劳动定额手册由于在进行结构方案设计时要考虑结构型式、结构体系、结构布置是否满足安全经济、方便施工等方面的原因，特作如下设计说明：7.结构选型.1）结构型式包括：混合结构框架结构部分混合部分框架混合结构施工简单，造价低，用钢量少，但整体性差，难满足高层大跨度的要求。框架结构整体性好，能满足大空间要求，耐久性好，缺点是造价高，结构要求整体性好，大空间比较的多，因此选用框架结构，框架结构包括：装配式框架，装配整体式框架，现浇式框架，装配式框架可节省模板，周期短，节点用钢量大。装配整体式框架，节点简单，工期长，用钢量和焊接少，整体性好，工序多。现浇式框架，整体性和抗震性好，模板多工期长，本工程采用先浇式框架，可保证框架和整体性2）结构体系有框架，筒体，剪力墙联合结构框架结构的特点是整体性好，满足大空间，耐久性好，筒体的特点是承受竖向荷载和侧向力，框架结构占地面积小，可在地面留下较大的空间，以满足绿化，交通，保护既有建筑物等规划要求，造型新颖美观，具有很好的艺术效果，并且建筑采光好，视野开阔，而剪力墙联合结构既能形成较大的自由灵活的使用空间，剪力墙则可提供很大的抗侧刚度，减少结构在风荷载或侧向地震作用下的侧向位移，有利于提高结构的抗震能力，广泛用于办公室，旅馆综合考虑以上结构体系的特点，根据本地地形，抗震等级，以及经济方面，本工程选用框架体系3）承重方式有：横向框架承重，纵向框架承重，纵横向框架混合承重横向框架跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往相反，构造要求布置较小的联系梁，有利于房屋室内的采光和通风纵向承重墙框架的横向梁高度较小，有利于设备管线的穿行，当在房屋开间方向需要较大空间时，可获得较高的室内净高，并且可利用纵向框架的刚度来调整房间的不均匀沉降，缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受预制版长度的限制。纵横向框架混合承重则具有较好的整体工作性能，对抗震有利，由于建筑的横向框架跨数少，教室对室内的采光要求比较高，南昌抗震等级要求不高，建筑选用横向框架承重8.初定梁柱截面尺寸:主梁取h=500mm,b=250mm柱:(底层柱高)h=(1～1.5)b取h=400mm,b=300mm连系梁:次梁： 4500mm取h=400mm,b=250mmh=200mm，b=400mm3000mm取h=400mm，b=250mm6000mm取h=400mm，b=250mm其中边跨连续梁由于考虑到开窗的缘故，b=250mm,h=600mm,可以不设置过梁9.其它结构选型屋面结构采用现浇屋盖,屋面找坡采用建筑找坡楼面结构采用现浇楼面.雨篷楼梯亦为现浇.楼梯结构可采用梁式楼梯,但采用板式楼梯比较轻巧梯段板厚:h=为梯段水平跨度取h=120mm休息平台梁:h=取h=400mm,b=240mm平台板厚:h=80mm雨篷结构雨篷结构为现浇，采用悬梁式，有组织排水，排水坡度2%。基础梁选用现浇式钢筋混凝土基础梁，尺寸估算：b=250mmh=350mm.基础从地质条件可以看出,基础的持力层不太深(在天然地面以下2m)地基承载力为250KN/m2(>200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础.在（14）～（15）轴之间设置伸缩缝由于建筑物总长为60.55m(>55m),故需设置伸缩缝,缝宽为30mm，设于走廊处。10、结构布置1)本建筑楼面标高变化不大,仅在大厅，厕所有结构层下降，做结构平面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置二层楼面,四层屋面,基础平面布置见详图2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁4)屋面结构布置图主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟.采用有组织的外天沟外排水形式双坡屋面排水,坡度为2％二、楼面板的结构尺寸选择楼面板均为现浇做法，按高跨比条件，要求板厚h=1950/40=49mm,考虑到钢筋布置及钢筋布置混凝土的抗裂度和扰度过大的原因，取h=100mm楼面板布置详见楼面结构图三张平面布置图见附图 1、楼面结构布置图2、屋面结构布置图3、基础平面布置图厕所现浇板的计算一、对XJB-1按单向板计算1）荷载标准值a）活荷载标准值：qk＝2.5KN/m2b)恒荷载标准值：钢筋砼100厚:0.10×25＝2.5KN/m2马赛克地面：0.55KN/m2水泥沙浆20厚:0.02×17＝0.34KN/m2合计gk＝3.39KN/m22)荷载设计值a)活荷载q＝2.5×1.4＝3.5KN/m2b)恒荷载g＝3.39×1.2＝4.068KN/m2g＋q＝4.068＋3.5＝7.568KN/m2取q=7.6KN/m2计算跨度=1950mm-200mm=1750mm（取即可）3）计算简图： 跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全取一米板为计算单元4）.弯矩设计值由连续板计算规范可知：板的弯矩系数αm分别为：边跨-1/16，边跨跨中1/14，离端第二支座-1/11，中间跨支座-1/14边跨支座：MA=-1/16(g+q)l012==-1/16×7.6×1.752=-1.45KN.m边跨跨中：离端第二支座：MI=-1/14(g+q)l012=-2.116KN.m离端第二跨跨中：MⅡ=1/16(g+q)l012==1/16×7.6×1.752=1.45KN.m五．正截面受弯承载力计算.板厚100mm,ho=100-20=80mm,C20混凝土，α1=1，fc=9.6KN/mm2,HPB235钢筋，fg=210KN/mm2,板的配筋如下：板的配筋计算截面AIBⅡC弯矩设计值-1.451.66-2.121.45-1.660.0240.0270.0350.0240.0270.0240.0270.0360.0240.027计算配筋（mm）87.898.7131.6687.898.7实际配筋：φ6@280φ6@280φ6@200φ6@280φ6@280配筋面积：101101141101101 次梁设计取b×h=200×400mm1.荷载计算恒荷载标准值板传递的荷载：3.3×91.95=6.61KN/m次梁自重：0.2×（0.4-0.1）×25=1.5KN/m次梁粉刷：（0.4-0.1）×2×0.02×17=0.204KN/m---------------------------------------------------------------------------------------------------------小计：16.74KN/m活载标准值：2.5×1.95=4.875KN/m总设计值：g+q=16.74×1.2+4.875×1.4=20.09+6.825=26.92KN/m2.计算跨度Lo=3900-300mm=3600mm3.内力计算：（1）弯矩设计值M=αms(g+q)l02查表可知：边跨，跨中取1/14，边支座取-1/24，离端第二支座-1/11则：MI=1/14×26.92×3.62=24.92KN.m MA=-1/24×26.92×3.62=-14.54KN.mMB=-1/11×26.92×3.62=-31.72KN.m（2）剪力设计值V=αvb(g+q)ln则：VBL=0.55×26.92×3.6=53.30KNVBR=0.55×26.92×3.6=53.30KNVA=0.5×26.92×3.6=48.46KN4.承载力计算：承载力按T形截面计算：=1300mm按第一类截面计算：对A支座：==0.021=1-=0.021=0.989==248.6mm2选配214AS=308mm2对B支座：==0.124=0.133=0.934==310.15mm2选配214AS=308mm2截面尺寸符合,计算箍筋计算箍筋配置假设配置6@200=0.7×1.10×200×365+1.25×210×（101/2）×365=56.21+47.9=104.2KN〉Vmax=53.3kN实际仅依靠砼的抗剪能力就能满足要求，6@200实按构造配置.1.斜截面承载力验算截面尺寸hW=ho—h`f=365—100=265mm 故0.25fcbho=0.251.1365200=175.2KN>V=53.3kN0.7ftbho=0.071.1365200=56.2KN>53.30KN最小配箍：AS=bs=0.2%×200×200=808@200=101mm2配置6@200满足要求双肢筋配筋图如下所示：雨蓬计算1、板面采用有组织排水，在板周边设一个落水管2%坡度排水，如图： 2、雨蓬板和雨蓬梁的承载力计算1）雨蓬板的计算，〉2按单向板计算a）恒荷载的计算20厚防水砂浆面层板自重板底抹灰2%的排水坡度合计：gk=2.96KN/m2b）活荷载标准值0.7g+q=1.2×2.96+1.4×0.7=3.552+9.8=13.352KN/m2取q’=g+q=13.36KN/m2c）弯矩设计值Mmax=1/8(g+q)l计2=1/8×（13.36）×1.12=2.02KN.md）配筋计算：查表得 板厚80mm=80-20=60mm砼采用C20，则，1=1.0钢筋采用HPB235则代入：=0.058故：=mm2（1）选配钢筋6@170（As=166mm2）（2）雨蓬板底钢筋按构选配筋：分布钢筋选用6@200（3）在YPL-1、YPL-2处只需按构造配筋，采用6@200验算如下：（a）荷载计算： 对YPL-2，计算如下：梁侧粉刷：（0.4-0.08）×2×17×0.02=0.218梁自重：0.2×（0.4-0.08）×25=1.6雨蓬板传来的恒载标准值：2.96×1.1/2=1.628合计gk=3.446恒荷载设计值：1.2×3.446=4.135活载设计值：0.7×1.1/2=0.385g+q=4.135+0.385=4.52内力计算：故M中=×4.52×3.92=8.59=0.034则：==113mm2选用210（As=157mm2）V支=3.9×3.9/2=7.6验算截面尺寸hW=ho=365mm故0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KN>V=7.6KN0.7ftbho=0.71.1200365=56.2KN>V=7.6KN砼已满足抗剪要求，只需按构造配筋最小配箍 ASV=ρbS=9.14×10-4×200×200=36.56配置6@200满足要求对YPL-1b=200mmh=500mm计算如下：a）荷载计算：梁侧粉刷：梁自重：合计2.436恒荷载设计值：活载设计值：0.7×1.4×1.1=1.078总设计值：g+q=2.923+1.078=4.0YPL-2传来恒载：恒载：4.135×3.9/2=8.06KN活载：0.385×3.9/2=0.75KNP=8.06+0.75=8.81KN支座处弯矩最大为： M中=1/2(g+q)l02+p0l0=1/2×4.0×1.12+8.81×1.1=14.53KN.m=0.035则：==150.1mm2选用210（As=157mm2）支座剪力：V支=4.0×1.1+8.81=13.21KN验算截面尺寸0.7ftbho=0.71.1200465=71.61KN>V=13.21KN截面满足要求，只需按构造配筋最小配箍配置6@200满足要求考虑抗震要求，端部加密6@100配筋图如下：现浇楼梯计算踏步尺寸150mm320mm，采用C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HPB335钢筋，楼梯上均布活荷载标准值=3.5 1、楼梯板计算板倾斜度tanα=150/320=15/32cosα=0.91取1m宽板带计算单元1）荷载计算梯段板荷载恒载：水磨石面层（0.32+0.15）0.65/0.32=0.955KN/m三角形踏步（15/32）250.1510.32（1/0.32）=1.76KN/m斜板10.12251/0.91=3.30KN/m板底抹灰10.02171/0.91=0.374KN/m合计gK=6.389KN/m活载qK=3.5KN/m恒荷载分项系数，活荷载分项系数基本组合的总荷载设计值P=6.3891.2+1.43.5=12.57KN/m2）截面设计板的水平跨度=3.6m，弯矩设计值M=1/10Pln2=1/1012.573.62=0.169可以==811.4mm2选配钢筋选10@90(As=872mm2) 分布钢筋每级踏步1根82、平台板计算取平台板厚h=80mm，取1m宽板带计算1）荷载计算恒载：水磨石面层0.65KN/m80厚砼板0.0825=2KN/m板底抹灰0.0217=0.34KN/m合计gk=2.99KN/m活载qk=3.5KN/m总荷载设计值：P=1.43.5+1.22.99=8.488KN/m2）截面设计平台板的计算跨度lo=2.4m弯矩设计值M==板的有效高度：ho=80-20=60mm采用C20砼fc=9.6N/mm2HPB235钢筋fy=210N/mm2则满足要求=选配8@120AS=419mm2分布钢筋6@2003）板支座处配筋将其视为固端则 =选配钢筋8@150AS=335mm23、平台梁PTL1计算截面尺寸：bh=200400mm1）荷载计算恒栽：梁自重0.2（0.4—0.08）25=1.6KN/m梁侧粉刷0.02（0.4—0.08）217=0.22KN/m平台板2.992.4/2=3.59KN/m梯段板6.3893.6/2=11.5KN/m合计gk=16.91KN/m活载qk=3.5总荷载设计值p=16.911.2+10.51.4=35.0KN/m2）截面设计计算跨度即为中心轴线距L0=3.9m弯矩设计值剪力设计值V=采用C20砼fC=9.6N/mm2HPB335钢筋fy=300N/mm2=0.614截面按倒L形计算=，有效高度ho=400—35=365mm判别L形截面类型>M=66.5KN·m属于第一类L形截面类型，满足要求 =选配：316AS=603.3mm23）斜截面受剪承载力计算配置双肢箍筋=83.325KN>V=68.25KN满足要求对PTL-1由于楼面平台板与梯段板传来的荷载不一致，-可能会出现扭转，故上部采用构造筋12PTL-1配筋图如下：4、平台梁PTL2计算bh=240400mm1）荷载计算恒载梁自重0.24（0.4—0.08）25=1.6KN/m梁粉刷0.02（0.4—0.08）217=0.2176KN/m平台板荷载2.992.4/2=3.588KN/m活载qk=3.5总荷载设计值P=1.2（3.588+0.217+1.6）+1.43.588=11.51KN/m2）截面设计计算跨度lo=3.9m弯矩设计值 剪力设计值b`f=600mmho=400—35=365mm满足要求经判别属于第一类L形截面=选用310AS=235.5mm2PTL-2也存在扭转力矩，相对PTL-1较小故采用斜面截面受剪力承载力计算配置双肢箍=83.325KN>V=68.25KN满足要求梯段板和平台板的配筋如下： 框架荷载、内力计算一、确定计算简图1、计算单元2、计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定— 0.9m，则底层柱高为（3.9+0.9）=4.8m，其余各层柱高为层高，均为3.9m，顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9-0.1）=3.8m。框架计算简图FGJC7800240078004800390039001、杆件尺寸估算砼梁：C20则Ec=2.55104N/mm2柱：C30则Ec=3.00104N/mm2横向框架梁（边跨）h=b=则h=取h=500mmb=取b=250mm纵向连续梁（边跨），考虑纵梁兼做窗过梁，所以取h=600mmb=250mm框架柱b=底层柱高h=（1～1.5）b则b=取b=300mmh=（1～1.5）b取h=400mm横向框架梁（中跨）取b=250mmh=400mm纵向连续梁（中跨）取b=250mmh=400mm 1、惯性矩线刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取=2（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）：横向框架边跨梁I边梁=中跨梁I中梁=底层柱I底层柱=其余各层柱I余层柱=令=1则其余杆的相对线刚度为： ===框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据二、各种荷载设计值计算。（1）屋面框架相关荷载计算20mm厚水泥沙浆面层0.02×20=0.40kN/m2采用保温层（找坡）卷材防水屋面三毡四油，冷底子油一度铺小石子0.3KN/m215mm厚1：3水泥砂浆找平：0.015×20=0.30kN/m2（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层：15×（0.02+0.2）/2=1.725kN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平：0.02×20=0.40kN/m2120mm厚现浇混泥土屋面板：0.12×25=3.0kN/m2恒载20mm厚石灰抹灰：0.34kN/m2小计：5.905kN/m2边跨框架梁自重：0.25×0.5×25=3.13kN/m梁侧粉刷：2×（0.5-0.12）×17×0.02=0.272kN/m小计：3.572KN/m屋面板传给次梁荷载：5.9051.95=11.515KN/m中跨（GF跨）框架梁自重：0.25×0.40×25=2.5kN/m梁侧粉刷：2×（0.4-0.12）×17×0.02=0.190kN/m 小计：2.69KN/m屋面边跨（JG、FC）梁荷载标准值：3.572kN/m屋面边跨（JG、FC）梁荷载设计值：1.2×3.572=4.286kN/m屋面板传给中跨（GF）框架梁荷载：（5/8）×5.905×2.4=8.86kN/m中跨（GF）跨框架线荷载标准值：2.69+8.86=11.55KN/m设计值：1.211.55=13.86KN/m边柱连系梁自重：0.25×0.60×4.5×25=16.89kN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×17×0.02×4.5=1.53kN1.2m高女儿墙自重：0.18×19×4.5×1.2=23.09kN1.2m高女儿墙粉刷：1.2×0.025×2×17×4.5=5.738kN连系梁传来屋面自重：1.95×0.5×4.5×5.905=25.91kN顶层边节点集中荷载标准值：73.158kN顶层边节点集中荷载设计值：1.2×73.158=87.79kN中柱连系梁自重：0.25×0.40×4.5×25=11.25kN梁侧粉刷：2×（0.40-0.1）×17×0.02×4.5=0.918kN连系梁传来屋面自重：5.905×0.5×1.8×4.5+0.861×0.5×5.905×2.4×4.5=53.36kN顶层中节点集中荷载标准值：65.53kN顶层中节点集中荷载设计值：1.2×65.53=78.63kN设次梁截面为200mm400mm屋面次梁自重：0.2×0.40×4.5×25=9kN次梁粉刷：2×0.02×（0.40-0.1）×17×4.5=0.918kN屋面板传递集中荷载：5.905×1.95×4.5=51.82kN次梁集中荷载标准值：61.738kN次梁集中荷载设计值：1.2×61.738=74.09kN（2）标准层框架相关荷载计算30mm厚预制彩色水磨石面层：0.65kN/m2（10mm水磨石面层，20mm水泥沙浆打底）100mm厚现浇钢筋混凝土楼板：0.1025=2.5kN/m220厚板底抹灰：0.02×17=0.34kN/m2楼面恒荷载：3.29kN/m2设计值：1.23.29=3.948kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷：3.572kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷：2.69kN/m楼面板传给中跨（GF）框架梁荷载：（5/8）×3.29×2.4=4.935kN/m边跨（JG、FC）框架梁线荷载标准值：3.572kN/m设计值：1.23.572=4.286kN/m中跨（GF）跨框架线荷载标准值：4.935+2.69=7.625KN/m设计值：1.27.625=9.15KN/m边柱连系梁自重：16.89kN边柱连系梁粉刷：1.531kN窗自重：2.4×4.2×0.45=4.536kN 窗下墙体自重：0.24×0.9×4.2×19=17.24kN窗下墙体粉刷：2×0.02×0.9×4.5×17=2.754kN窗边墙体自重：（无）窗边墙体粉刷：（无）框架柱自重：0.30×0.40×3.90×25=11.7kN连系梁传来楼面自重：1/23.294.51.95=14.43KN框架柱粉刷：（1.4-0.48）×0.02×3.90×17=1.22kN标准层边柱集中荷载标准值：70.3kN标准层边柱集中荷载设计值：1.2×70.3=84.36kN中柱连系梁自重：11.25kN中柱连系梁粉刷：0.918kN内纵墙自重：4.5×（3.90-0.5）×0.2419=69.77kN内纵墙粉刷：4.5×（3.90-0.3）×0.02×17×2=10.4kN扣除门窗洞加上门窗重：2.4×0.90×45+0.2×1.02.1-（2.1×1.0+2.4×0.9）0.24（19+0.02217）=18.72KN连系梁传来楼面自重：0.8613.290.54.52.4+0.5×4.5×1.95×3.29=29.7KN框架柱自重及粉刷：13.65+1.35=15kN标准层中结点集中荷载标准值：116.2kN标准层中结点集中荷载设计值：1.2×116.2=139.5kN次梁自重：9kN/m梁粉刷：0.918kN/m次梁传来集中荷载：3.291.954.5=28.87KN标准层次梁与框架梁节点集中荷载标准值：38.79kN/m设计值1.2×38.79=46.55kN/m（3）底层框架相关荷载计算基础梁：bh=250mm400mm基础梁自重：0.25×0.40×4.5×25=11.25kN窗自重：4.536kN窗下墙体自重：0.24×1.8×4.2×19=34.5kN窗下墙体粉刷：20.021.84.217=5.14kN窗边墙自重：无窗边墙粉刷：无框架柱自重：0.3×0.40×4.8×25=14.4kN框架柱粉刷：（1.4-0.48）×0.02×4.8×17=1.50kN底层边柱集中荷载标准值：71.33kN底层边柱集中荷载设计值：1.2×71.33=85.6kN基础梁自重：11.25kN内纵墙自重：0.24×（4.8-0.9）×4.219=74.69kN扣除门窗洞加上门窗重：-18.72KN框架柱自重：14.4kN框架柱粉刷：1.50kN底层边柱集中荷载标准值：83.12kN 底层边柱集中荷载设计值：1.2×83.12=99.75kN（4）活荷载计算1.屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值：(5/8)×1.4×0.5×2.43×2=6.3kN/m屋面传递给次梁的活荷载设计值：3×1.95×4.5×1.4=36.9kN屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.41.950.53×4.5=18.45kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：0.5×1.4×1.95×4.5+0.5×0.942×2.0×2.44.5×1.4=23.53kN2.标准层活载设计值中跨主梁均布活载设计值：(5/8)×1.4×0.5×2.422=4.2kN/m楼面传递给次梁的活荷载设计值：2.0×1.95×4.5×1.4=24.57kN楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.41.950.52.04.5=12.29kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.4×1.95×4.52.00.5+0.5×0.942×2.0×4.5×1.4=18.22kN恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示： （5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算风压标准值计算公式为：，其中为风振系数，由于本建筑高度H=13.2m<30.00m，可以取；对于矩形平面，风荷载体系数；风压高度系数可查规范；由设计资料可知。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表，表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。风荷载计算表层数Z(m)31.01.312.31.060.415.538.5611.9821.01.38.41.000.417.559.12612.7811.01.34.51.000.419.57510.1814.25 风荷载计算简图（KN）风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为：⒈求各柱反弯点处的剪力值⒉求各柱反弯点高度⒊求各柱杆端弯矩及梁端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算第i层第j个柱的柱端弯矩上端弯矩：Mtjt=Vij.h.(1-y)下端弯矩：Vijb=Vij.hy由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩对于边跨端弯矩：Mbi=Mijt+Mi+1.jb对于中跨，由于梁端弯矩与梁线刚度成正比，因此：Mbi=(Mijt+MI+1,jb).由表查反弯点：确定柱反弯点高度系数n:为总层数，j:为所在层k:梁柱线刚度比y0标准反弯点高度比（由n,j,k值查表确定）α1上下梁刚度变化时的刚度比α2上层层高/下层计算层层高α3下层层高/本层层高层数：3，边柱n=3j=3k=1.39=0.37=1=0y=0.37+0=0.37 层数层剪力（KN）边柱D值中柱D值D每根边柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）311.98==0.233=3.69=0.3681.202=2.32KN×11.98=3.67KN224.76K=1.39D=0.233K=3.69D=0.3681.202=4.80KN×24.76=7.58KN139.01==0.208=0.2690.954=8.51KN×39.01=10.10KN中柱n=3j=3k=3.69=0.45=1=0y==0.45层数：2，边柱n=3j=2k=1.39=0.45=1=0y=y.+y1+y2+y3=0.45中柱n=3j=2k=3.69=0.5=0=y=0.5层数：1，边柱n=3j=1k=1.695=0.58=0y=0.58中柱 n=3j=1k=4.51=0.55=0=y=0.55风荷载作用下的M图（） 风荷载作用下的V图（KN）风荷载作用下的N图（KN）四框架内力计算1、恒载设计值作用下内力计算中间跨GF杆线刚度乘0.5修正系数可求得节点各杆端弯矩分配系数如图（利用对称性的内力计算）荷载引起的固端弯矩将集中荷载转化成均布荷载p’= 转化后的恒载等效弯矩图（KN.m）转化后的活载等效弯矩图（KN.m）a）屋面 B）标准层楼面梁由于结构柱中心与墙中心重合，所以无偏心。C）计算分配系数 1、活载作用下的内力计算活载直接作用于FG跨时的内力，荷载对称荷载引起的固端弯矩屋面标准层 恒载迭代法计算 恒载作用下M图（） 恒载作用下V图（KN）恒载作用下的N图（KN） 活载在GF跨的计算简图 活载在GF跨时的迭代计算 活载在GF跨的最后杆端弯矩活载作用在GF跨的M图（KNm） 活载作用在GF跨时V图（KN）活载作用在GF跨时N图（KN）1、活载设计值作用在JG跨时的内力计算 活载作用在JG跨时的计算简图（KN）计算汇交于每个节点各杆的转角分配系数荷载引起的固端弯矩：屋面MM标准层 活载在JG跨迭代法计算 修正后的弯矩图（KN.m） 内力组合：根据最不利而又可能的原则进行内力组合，进行承载力计算：①恒载标准值1.2②恒载标准1.2+屋面活载1.4③恒载标准值1.2+0.85（活载标准值+风载标准值）1.4④恒载标准值1.2+活载标准值1.4+0.6风载标准值1.4当时，（M，N，V）设计值/1.25 框架梁柱配筋计算1.框架梁配筋计算框架梁柱截面配置应满足承载力的要求，对于梁和的偏心受压柱还应足裂缝宽度要求，当梁的截面尺寸在常用高跨比范围内时，其挠度一般可以不必验算。1）支座截面的配筋可考虑柱的支承宽度的影响，即按支座边缘截面的弯矩计算，其值为：M其中：支座边缘截面的弯矩设计值支座中线组合弯矩设计值用于承载力计算的框架荷载效应组合表 梁编号截面内力KN(KN.M)恒载活载活载活载左风右风123456WL-JG左M-99.68-48.330.249-1.865.7-5.7V120.8250.85-0.161.19-1.4621.462中M194.478-0.3782.7900V-44.08-22.95-0.16-1.19-1.4621.462右M-154.6-83.43-1.0057.43-5.75.71V-134.9-59.85-0.161.19-1.4621.462WL-GF左M-80.21-53.12-2.04615.82.1-2.1V16.6328.727.58-28.72-1.751.75中M-70.23-18.662.49-18.700V028.72028.721.75-1.75右M-80.21-18.7-2.046-53.12-2.12.1V16.6328.727.58-28.721.75-1.752L-JG左M-100.19-51.670.215-0.67413.55-13.55V86.2136.43-0.081.19-3.473.47中M112.742.5-0.1010.28800V-23.61-12.71-0.08-10.89-3.473.47右M-102.74-55-0.4181.25-13.5513.55V-86.88-37.28-0.0810.89-3.473.472L-GF左M-14.04-18.54-1.8427.66.52-6.52V10.9810.895.04-10.89-5.435.43中M-7.45-5.471.182-5.7400V010.89010.895.43-5.43右M-14.047.6-1.842-18.54-6.526.52V-10.9810.89-5.0410.89-5.435.431L-JG左M-79.72-40.970.174-1.11824.6-24.6V88.8835.12-0.090.55-6.316.31中M143.548.09-0.1721.03600V-25.94-14.03-0.09-0.55-6.316.31右M-100.48-54.6-0.5373.19-24.624.6V-89.21-38.6-0.090.55-6.316.311L-FC左M-37.5-25.1-1.5228.229.36-9.36V10.9813.885.04-13.88-7.87.8中M-30.91-8.451.502-8.4500V013.88013.887.8-7.8右M-37.58.2-1.522-25.1-9.369.36V-10.9813.88-5.04-13.88-7.87.8按M，V，N分别除以1.25近似得原始标准值，以便进行组合 梁编号截面内力KN(KN.M)恒载活载活载活载左风右风123456WL-JG左M-79.744-38.6640.1992-1.4884.56-4.56V96.65640.68-0.1280.952-1.16961.1696中M155.5262.4-0.30242.23200V-35.264-18.36-0.128-0.952-1.16961.1696右M-123.68-66.744-0.8045.944-4.564.568V-107.92-47.88-0.1280.952-1.16961.1696WL-GF左M-64.168-42.496-1.636812.641.68-1.68V13.30422.9766.064-22.976-1.41.4中M-56.184-14.9281.992-14.9600V022.976022.9761.4-1.4右M-64.168-14.96-1.6368-42.496-1.681.68V13.30422.9766.064-22.9761.4-1.42L-JG左M-80.152-41.3360.172-0.539210.84-10.84V68.96829.144-0.0640.952-2.7762.776中M90.1634-0.08080.230400V-18.888-10.168-0.064-8.712-2.7762.776右M-82.192-44-0.33441-10.8410.84V-69.504-29.824-0.0648.712-2.7762.7762L-GF左M-11.232-14.832-1.47366.085.216-5.216V8.7848.7124.032-8.712-4.3444.344中M-5.96-4.3760.9456-4.59200V08.71208.7124.344-4.344右M-11.2326.08-1.4736-14.832-5.2165.216V-8.7848.712-4.0328.712-4.3444.3441L-JG左M-63.776-32.7760.1392-0.894419.68-19.68V71.10428.096-0.0720.44-5.0485.048中M114.838.472-0.13760.828800V-20.752-11.224-0.072-0.44-5.0485.048右M-80.384-43.68-0.42962.552-19.6819.68V-71.368-30.88-0.0720.44-5.0485.0481L-GF左M-30-20.08-1.21766.5767.488-7.488V8.78411.1044.032-11.104-6.246.24中M-24.728-6.761.2016-6.7600V011.104011.1046.24-6.24右M-306.56-1.2176-20.08-7.4887.488V-8.78411.104-4.032-11.104-6.246.24用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表） 梁编号+Mmax及相应的V-Mmax及相应的V|V|max及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值WL-JG1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-155.741*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-155.74175.25175.251*1.2+(2+4)*1.4277.11-69.351*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-246.811*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-246.81-197.70-197.70WL-GF1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-140.201*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-140.2057.8057.801*1.2+(2+4)*1.4-109.261*1.2+(2+4)*1.4-109.2664.3364.331*1.2+(2+3+4)*1.4+5*1.4*0.6-161.141*1.2+(2+3+4)*1.4+5*1.4*0.6-161.1425.6325.632L-JG1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-163.911*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-163.91127.23127.231*1.2+(4+2)*1.4156.11-49.101*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-135.281*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-169.80-111.16-127.582L-GF1*1.2+(3+2)*1.4+6*1.4*0.6-44.511*1.2+(3+2)*1.4+6*1.4*0.6-40.6931.2832.031*1.2+(2+4)*1.4-23.951*1.2+(2+4)*1.48.480.001*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-44.511*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-40.69-31.28-7.641L-JG1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-130.730×1.2+（1+3）1.4+5×0.6×1.4-140.20112.2129.521*1.2+(2+3)*1.4192.78-41.231*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-174.751*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-174.75-133.21-133.211L-GF1*1.2+(3+2)*1.4+6*1.4*0.6-72.111*1.2+(3+2)*1.4+6*1.4*0.6-72.2136.9736.971*1.2+(2+4)*1.4-48.601*1.2+(2+4)*1.4-48.6031.0931.091*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-72.111*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-72.11-36.97-36.97用于承载力计算的框架荷载效应组合表柱编号截面内力恒载活载活载活载左风右风 123456Z-Jw上M99.8448.07-0.2491.85-5.75.7N208.6169.3-0.161.19-1.4621.462下M-62.98-31.70.135-1.0323.35-3.35N221.5369.3-0.161.19-1.4621.462V-41.7-20.450.098-0.742.32-2.32Z-Gw上M-74.25-29.121.042-6.6-7.87.8N230.16112.131.27-29.91-0.2880.288下M53.0720.98-0.8154.036.51-6.51N243.08112.131.27-29.91-0.2880.288V32.6512.85-0.482.733.67-3.67Z-J2上M37.4820.070.060.371-10.210.2N379.2118.02-0.241.93-4.9324.932下M-47.84-24.810.099-0.5298.52-8.52N392.12118.02-0.241.93-4.9324.932V-21.88-11.510.04-0.234.8-4.8Z-G2上M-35.68-14.730.609-2.26-13.5613.56N515.54178.4954.61-1.36-2.2482.248下M39.4716.61-0.633.05213.56-13.56N528.46178.4954.61-1.36-2.2482.248V19.278.04-0.31841.057.58-7.58Z-J1上M31.8416.16-0.0760.376-16.0816.08N552.4165.43-0.332.05-11.24211.242下M-15.92-8.0810.038-0.18822.2-22.2N565.32165.43-0.332.05-11.24211.242V-9.99-5.050.024-0.128.51-8.51Z-G1上M-23.5-9.280.354-19.32-20.420.4N755.23249.1977.96-55.48-3.743.74下M11.794.64-0.1770.9725.05-25.05N768.15249.1977.96-55.48-3.743.74V7.352.9-0.110.610.1-10.1按M，V，N分别除以1.25近似得原始标准值，以便进行组合 柱编号截面内力恒载活载活载活载左风右风123456Z-Gw上M79.87238.456-0.19921.48-4.564.56N166.88855.44-0.1280.952-1.16961.1696下M-50.384-25.360.108-0.82562.68-2.68N177.22455.44-0.1280.952-1.16961.1696V-33.36-16.360.0784-0.5921.856-1.856Z-Hw上M-59.4-23.2960.8336-5.28-6.246.24N184.12889.6825.016-23.928-0.23040.2304下M42.45616.784-0.6523.2245.208-5.208N194.46489.6825.016-23.928-0.23040.2304V26.1210.28-0.3842.1842.936-2.936Z-G2上M29.98416.0560.0480.2968-8.168.16N303.3694.416-0.1921.544-3.94563.9456下M-38.272-19.8480.0792-0.42326.816-6.816N313.69694.416-0.1921.544-3.94563.9456V-17.504-9.2080.032-0.1843.84-3.84Z-H2上M-28.544-11.7840.4872-1.808-10.84810.848N412.432142.79243.688-1.088-1.79841.7984下M31.57613.288-0.5042.441610.848-10.848N422.768142.79243.688-1.088-1.79841.7984V15.4166.432-0.254432.846.064-6.064Z-G1上M25.47212.928-0.06080.3008-12.86412.864N441.92132.344-0.2641.64-8.99368.9936下M-12.736-6.46480.0304-0.150417.76-17.76N452.256132.344-0.2641.64-8.99368.9936V-7.992-4.040.0192-0.0966.808-6.808Z-H1上M-18.8-7.4240.2832-15.456-16.3216.32N604.184199.35262.368-44.384-2.9922.992下M9.4323.712-0.14160.77620.04-20.04N614.52199.35262.368-44.384-2.9922.992V5.882.32-0.0880.488.08-8.08用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）柱编号Nmax及相应的MNmin及相应的M|M|max及相应的V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值 Z-Jw1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6155.591*1.2+3*1.4+5*1.4*0.691.741*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6155.59280.20199.10280.201*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-99.371*1.2+3*1.4+5*1.4*0.6-58.061*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-99.37292.60211.51292.60-65.32-38.36-65.32Z-Gw1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-116.531*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-83.911*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-116.53381.72187.26312.811*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.669.161*1.2+4*1.4+5*1.4*0.659.841*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.683.33394.12199.66325.2242.7336.8751.26Z-J21*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.665.731*1.2+3*1.4+5*1.4*0.629.911*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.665.73501.69360.45501.691*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-80.031*1.2+3*1.4+5*1.4*0.6-40.091*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-80.03514.69372.85514.09-80.03-17.73-37.38Z-G21*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-40.961*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-45.901*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-62.39757.50491.88691.791*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.646.681*1.2+4*1.4+5*1.4*0.650.421*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.669.02769.90504.29704.2022.0569.5778.57Z-J11*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.659.891*1.2+3*1.4+5*1.4*0.619.681*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.659.89725.44522.38725.441*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-39.461*1.2+3*1.4+5*1.4*0.6-0.321*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-39.46737.84534.78737.84-21.10-3.84-21.10Z-G11*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-18.851*1.2+4*1.4+5*1.4*0.6-44.261*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-68.301093.94174.57939.461*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-0.521*1.2+4*1.4+5*1.4*0.629.241*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.634.441106.35672.77951.873.3910.55155.591L-GF1L-JG2L-GF2L-JGWL-GFWL-JG梁编号 右中左右中左右中左右中左右中左右中左截面-72.11-48.60-72.11-174.75192.78-140.20-40.69-19.71-40.69-169.80156.11-163.91-140.20-109.26-140.20-246.81277.10-155.74M组KN·m7.397.39-133.2129.5232.0332.03-127.6127.236.7857.80-197.7175.25VKN·m-64.72-48.60-64.72-148.11192.78-148.11192.78-114.30-34.28-19.71-34.28-144.28156.11-138.64-128.64-207.27277.11-120.69MKN·m0.1480.1020.1480.2050.0240.1580.0780.0410.0780.1990.0190.1910.2940.2290.2940.2860.0340.167αs0.1610.1200.1610.2320.0240.1730.0750.0420.0750.2440.0190.2140.3500.2640.3500.3450.0350.184.　.　　　ξ5604355601037115377326115226110909129571216957121615421681822　　　Αs,u(mm2)229229229291291291229229229291291291229229229291291291As,min(mm2)420（941）420（941）420（941）420（941）420（941）320（941）420（941）420（1256）420（1256）420（941）320（941）320（1570）520（1570）520（1570）520（1570）520（1570）425（1964）320（941）A实mm2-55.79-38.25-55.79-136.302154.1-109.254-30.667-14.928-30.667-133.03124.39-128.53-109.31-54.192-109.31-193.96275.19-122.63MkKN·m0.0200.0200.0150.0200.0150.0150.0250.0310.015ρte(5)268.25303.28287.0261.81326.76337.630.0250.031322.14σskN/mm20.8580.8860.7980.8520.8340.8430.9300.9800.831Ψ0.3320.3950.351Wmax≤0.4mm与由于柱截面尺寸300×400mm B=400mm1）梁的截面尺寸验算其中钢筋Ⅱ级HRB335级砼C30钢筋放一排时保护层厚度取25mm，则as=35mm截面尺寸bh=250500mm（边跨）放二排时，保护层厚度取55mm考虑到截面尺寸选择偏小，可能发生超筋破坏，斜压破坏，故提高砼强度至Ｃ３０，并采用三级钢筋以减小配筋率。措施可行性：V=0.25cfcbho=0.25114.30.250.465=415.6>250×400mm（中跨）V=0.25cfcbho=0.25114.30.250.３65=３２６.２２>3)求纵筋1.单排钢筋=35mm2.双排钢筋=55mmh0=445mmh0=400-60=340mm现浇屋盖：梁板整体浇注，主梁与次梁板支座处上部纵筋相互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，梁有效高度减少所以=-50=500-50=450mm　(边跨)=400-50=350mm（中跨）①对屋面梁:正弯矩的跨中截面按T形截面计算验算截面类型a)确定翼缘计算宽度b`f按计算宽度lo考虑:b`f=＝1/3×7800=2600mm,=465mm a)判别T形截面类型故属于第一类型T形截面负弯矩的支座截面按矩形计算采用四级抗震要求设计最小配筋率要求=0.2５%b=0.0025×250×465=291=0.2５%b=0.0025×250×365=229裂缝宽度要求的①确定柱的计算长度按现浇式:底层lo=1.0H其余层lo=１.２５H②计算柱的纵向受力钢筋非抗震时,各层柱在横向框架平面内,按单向偏心受压构件计算,纵向受力不从心筋AS=AS"对称布置.在弯矩作用方向对边,在横向框架平面外,按轴心受压构件计算,全部纵向筋AS沿截面周边均匀布置.四级抗震框架中、边柱角柱柱不利截面内力组的偏心距增大系数n和稳定系数的计算见下表： 柱编号截面M(KN.m)N(KN)eo(mm)ea(mm)ei(mm)ei/holo(mm)lo/hlo/bZ-Jw上155.59280.2555.2820575.31.581.0487512.191.01.016.250.982下99.37292.6339.6120359.60.991.0487512.191.01.016.250.982Z-Gw上116.5312.81372.5320392.51.081.0487512.191.01.016.250.982下83.33325.22256.2320276.20.761.0487512.191.01.016.250.982Z-J2上65.73501.69131.0220151.00.411.0487512.191.01.016.250.982下80.03514.09155.6720175.70.481.0487512.191.01.016.250.982Z-G2上62.39691.7990.1920110.20.301.0487512.191.01.016.250.982下69.02704.298.0120118.00.321.0487512.191.01.016.250.982Z-J1上59.89725.4482.5620102.60.280.96480012.01.01.016.00.985下39.46737.8453.482073.480.200.74480012.01.01.016.00.985Z-G1上68.3939.4672.702092.700.250.89480012.01.01.016.00.985下34.4951.8736.182056.180.150.62480012.01.01.016.00.985注：钢筋为Ⅲ级b=0.518fy=360N/mm2砼C30fc=14.3N/mm2=M/N=+=1+当lo/h<8时取n=1.0=0.2+2.7×ei/h当>1.0时取=1.0=1.15-0.01lo/h当lo/h<15时,取=1.0A=bhe=ei+e"=ei-=当为大偏压时则AS==当为小偏压时m==0.8== 柱编号截面ξbh0N(KN)(mm)e(mm)(mm)XAS=(mm2)实配筋(mm2)Z-JW上207.20280.20575.281.00.982740.78-410.7865.31963.34320(941)下207.20292.60359.611.00.982524.80-194.8068.21477.57320(941)Z-GW上207.20312.81392.531.00.982557.75-289.0972.92603.53318(763)下207.20325.22276.231.00.982441.33-111.3375.81312.73318(763)Z-J2上207.20501.69151.021.00.982316.0513.95116.9440.19320(941)下207.20514.09175.671.00.982340.71-10.71119.83154.18320(941)Z-G2上207.20691.79110.191.00.982275.2054.80161.2653.41318(763)下207.20704.2118.011.00.982283.0346.97164.15接构造318(763)Z-J1上207.20725.44102.561.00.985267.5762.43169.1078.67320(941)下207.20737.8473.481.00.985238.4891.52171.99251.67320(941)Z-G1上207.20939.4692.701.00.985257.7172.29218.99接构造318(763)下207.201092.4695.871.00.985221.18108.52221.88263.42318(763)柱的裂缝宽度计算：bXh=300x400mm2当时，应作裂缝宽度验算柱编号截面eo/ho>0.55MkAteρteδskψdeqωmax≤[ωmax]=0.3As(实际)Ns(KN)Z-Jw上0.80122.54625000.015222.00.71200.27941224下0.56-78.18625000.015167.60.58200.17941234.3Z-Gw上1.18-91.72625000.010296.10.64200.29603249.7下0.7765.589625000.010207.50.45200.22603260.13.计算箍筋梁的配箍：(1)支座处最大剪力：验算是否需要计算配制箍筋：根据0.7ftbh0=0.7×1.43×250×465=116.37kN故需要进行配筋计算：选用φ8双肢箍另根据 加密区：一般边跨：当时取S250㎜当时取S350㎜中跨：当时取S200㎜当时取S300㎜根据抗震设计规范中跨加密区长度为1.5h=1.5×400=600mm边跨：加密区长度为1.5×500=750mm对于边跨:hw=500-100=400＜450mm,可不设置腰筋。梁编号b*ho(mm2)Vmax(KN)Vcnd(mm)S1(mm)S2(mm)S3(mm)实配S(mm)WL-JG250*450-197.7112.61252128651112580WL-GF250*35064.3387.5875212__511125802L-JG250*450-127.58112.61252121115111251102L-GF250*35032.0387.5875212__5111251101L-JG250*450-133.21112.61252121095111251101L-GF250*35036.9787.5875212__511125110柱箍筋：验算柱的截面尺寸符合要求计算箍筋数量:入=取入=3其余层入=取入=3.00.3fcA=0.314.3300400=514.8KN>N则故应按构造要求配置箍筋加密区:柱上.下端:h,Hn/6.500mm三者中取大者即为（3900-100）/6=633mm,取650mm底层柱的柱根处取Hn/3=4700/3mm=1566.7,取1600mm,加密区箍筋中φ8@100其他:中φ8@150 满足要求fc:轴心抗压强度设计值，低于C35的按C35取值。 4.框架柱柱下基础设计对KJ-（5）中C轴线的柱下基础（J-2）（中跨）1）选型为便于施工,基础选用阶梯形基础,砼等级为C20.钢筋为便于Ⅰ级钢.由于KJ荷载小，无地下室，而且锥形独立基础不易施工。2）确定基础顶荷载⑴所选基础无基础梁⑵由柱Z-C1传来的荷载设计值第一组(Nmax与相应的V与M)M=0.52KN.mN=1106.35KNV=3.39KN第二组(Mmax与相应的V与N)M=34.44KN.mN=951.87KNV=17.76KN故作用于于基顶的荷载设计值3）确定基础基底的尺寸1.A02.A0 由于偏心距不大，基础面积适当加大计算A=2.3×2.5m2初步选择基础面积A=2.3×2.5=5.75m2由于b=2.5m＜3m故对f进行修正f=263.2KN/mm2验算持力层地基承载力(根据混凝土中册P144)基础埋深按室内标高和天然标高平均值考虑d=(1.8+1.05)/2=1.425m基础回填土重G=A=20×1.425×5.75×1.2=196.65KN基底竖向合力：基底处点弯矩；e0=所以，偏心力作用点在截面核心内4）验算Mmax内力组的最大基底反力Pmax，.PminPmax=Pmin=所以假定的基础尺寸符合要求5）确定基础高度，采用冲切验算基础高度。初步确定基础高度为900mm.采用阶梯形基础ho=900-50=850mmPn=b/2=2300/2>（300/2）+850=1000mmA===457400mm2柱边基础截面抗冲切验算冲切力pnmax=215.08×457400×10-6=102KN抗冲切力：0.7ftbmh0=0.7ft(bt+bb)ho=0.7×1.1×(300+300+850×2×850)/2=743.8KN＞102kN　　　 满足要求变阶处抗冲切验算：h1=500mmh01=450mm=1300/2+450=1100bc=1300,取ac=1400mm冲切力：Pnmax×=215.08×抗冲切力0.7ftbm.h0=0.7×1.1×450×1.75=606.4KN＞77.0kN　满足要求6）基底配筋计算 基础偏心方向Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）X=24.41KN柱边净反力=24.41+173=197.4KPaX=32.82KN=（188.37+170.87）/2=205.8Kpa==189.3kN=-截面（变阶处）==62.60kN==比较可知长方向按配筋15101177.5mm2 基础受轴压方向因该基础受单向偏心荷载作用所以在基础受轴压方向的基底反力可按均布分布Pn=（Pnmax+Pnmin）/2=（215.08+173）/2=194.04KPa==174.71KN==比较可知按受轴压方向配15101177.5mm2对KJ-（5）中I轴线的柱下基础（J-1）（边跨）1）选型为便于施工,基础选用阶梯形基础,砼等级为C20.钢筋为便于Ⅰ级钢.由于KJ荷载小，无地下室，而且锥形独立基础不易施工。2）确定基础顶荷载所选基础无基础梁由柱Z-I1传来的荷载设计值第一组(Nmax与相应的V与M)M=-39.46KN.mN=737.84KNV=-21.10KN 第二组(Mmax与相应的V与N)M=-39.46KN.mN=737.84KNV=-21.10KN故其为作用于于基顶的荷载设计值1）确定基础基底的尺寸1.A0由于偏心距不大，基础面积适当加大计算A=2.3×2.5m2初步选择基础面积A=2.3×2.5=5.75m2由于b=2.5m＜3m故对f进行修正f=263.2KN/mm2验算持力层地基承载力(根据混凝土中册P144)基础埋深按室内标高和天然标高平均值考虑d=(1.8+1.05)/2=1.425m基础回填土重G=A=20×1.425×5.75×1.2=196.65KN基底竖向合力：基底处点弯矩；e0=所以，偏心力作用点在截面核心内4）验算Mmax内力组的最大基底反力Pmax，.PminPmax=Pmin==所(pmax+pmin)/2=(181.22+132.42)/2=156.825<263.2KN/m2所以假定的基础尺寸符合要求5）确定基础高度，采用冲切验算基础高度。初步确定基础高度为900mm.采用阶梯形基础ho=900-50=850mm Pn=沿450线验算冲切破坏柱边基础截面抗冲切验算b/2=2300/2>（300/2）+850=1000mmA===457400mm2柱边基础截面抗冲切验算冲切力pnmax=181.220×10-6=82.9KN抗冲切力：0.7ftbmh0=0.7ft(bt+bb)ho=0.7×1.1×(300+300+850×2×850)/2=743.8KN＞102kN　　　满足要求变阶处抗冲切验算：h1=500mmh01=450mm=1300/2+450=1100bc=1300,取ac=1400mm冲切力：Pnmax×=181.22× 抗冲切力0.7ftbm.h0=0.7×1.1×450×1.75=606.4KN＞77.0kN　满足要求1）基底配筋计算基础偏心方向Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）X=28.3KPa柱边净反力=28.3+132.42=160.7KPaX=38.06KPa=170.48KPa==153.94KN=-截面（变阶处）==52.31kN== 比较可知长方向按配筋13101020.5mm2基础受轴压方向因该基础受单向偏心荷载作用所以在基础受轴压方向的基底反力可按均布分布Pn=（Pnmax+Pnmin）/2=（181.22+132.42）/2=156.82KPa==141.20KN==比较可知按受轴压方向配1210942mm2'