西北电子商务中心办公楼设计-土木工程毕业设计计算书

'2016届土木工程毕业设计论文摘要本次设计的题目是西北电子商务中心办公楼设计。本工程为六层框架结构办公楼，共有建筑面积6612.82平方米，建筑高度为25.2米，层高均为3.60米，冻土深度为0.35米，依照设计的使用年限为50年，建筑防火分类为一类，耐火等级为二级。建筑物抗震设防烈度：7度（0.15g）一组,场地类别为Ⅱ类。设计首先进行建筑设计，确定纵向柱距为7.8m。在建筑设计中首先应确定建筑的平面布置。在平面布置时应考虑建筑总体规划和周边地形的影响。接着应完成立面设计及剖面设计。结构部分包括电算和手算两部分。电算首先使用PKPM进行结构平面布置，然后输入有关地震的各项参数，最后进行结构内力配筋计算。手算时在初步确定梁、柱截面尺寸后，应计算水平地震荷载作用下一榀框架的横向侧移。然后应根据D值法计算地震作用下一榀框架的弯矩和剪力。接下来应该进行竖向荷载作用下的内力计算，确定计算单元，分别计算恒载和活载作用下框架的内力。最后进行内力组合和配筋计算。关键字：办公楼建筑；框架结构设计；内力计算；构件配筋Ⅰ 2016届土木工程毕业设计论文ABSTRACTThesubjectofthisdesignisNorthwest Commerce Center officebuildingdesign.Thisconstruction is six-storey frame building.Thefloorareaofthebuildingis6612.82 square meters.Thebuilding’s heightis25.2 meters.Everyfloor’sheightis3.60m.It’sseismicfortificationintensityis7degrees.Thedepthofthe frozensoilis0.35m.Thebuilding’sdesign lifeis50years.BuildingfireclassifiedisasAclass.ThefireresistanceratingisⅡclass.It’sseismicfortificationintensityis7degrees(0.15g).LandcategoryisⅡclass.Architecturaldesignthatisthefirstdesignistodeterminethelongitudinalcolumnspacingis7.8m.Inarchitecturaldesignishouldfirstdeterminethelayoutofthebuilding.Theimpactoftheoverallplanningandconstructionofthesurroundingterrainshouldbeconsideredwheniarrangeinaplane.Nextelevationdesignandcross-sectionaldesignshouldbecompleted.StructuredesignincludeComputerCalculationandhandcalculationsintwoparts.First,ImakestructurallayoutbyusingPKPMincomputercalculation.Thenientertheparametersrelatedtotheearthquake.AndfinallyIdocalculationaboutInternalForceReinforcement.InthehandcountIshoulddeterminetheinitialbeamandcolumnsectionsize.Thenishouldcalculatethelateralswayoftheframeunderhorizontalseismicloads.NextIcalculatethemomentandshearoftheframeinearthquakebasedonDvaluemethod.Icalculatetheinternalforcesundertheverticalloadanddeterminecalculatingunit.Icalculatetheinternalforceoftheframeunderdeadloadandliveload.Finally,Idothejobofthecombinationofinternalforcesandreinforcementcalculation.Ⅰ 2016届土木工程毕业设计论文目录前言1第一章建筑设计21.1工程概况21.2设计依据21.3建筑设计21.4屋面工程31.5墙体工程31.6门窗工程31.7油漆工程41.8建筑消防设计41.9节能设计41.10其它综合说明4第二章结构设计52.1工程概况52.2设计依据52.3荷载取值52.4结构布置方案52.5结构计算方法62.6建筑用料6第三章框架结构设计计算73.1有关参数的确定73.1.1梁、柱截面尺寸的确定73.1.2基础选型与埋置深度83.1.3框架计算简图83.2重力荷载及水平荷载计算93.2.1重力荷载计算93.2.2重力荷载代表值113.3横向框架结构侧向刚度计算及侧向刚度比验算153.3.1框架梁、柱线刚度计算153.3.2框架侧向刚度计算16Ⅰ 2016届土木工程毕业设计论文3.3.3横向框架的刚度比验算173.4水平地震作用计算及剪重比验算183.4.1自振周期183.4.2水平地震作用及剪重比验算193.5水平荷载作用下框架结构分析203.5.1水平地震作用下框架结构侧移验算203.5.2水平地震作用下框架结构内力计算（D值法）213.6竖向荷载作用下框架结构内力分析243.6.1计算单元及计算简图243.6.2竖向荷载计算273.6.3内力计算313.6.4梁端剪力及柱轴力计算383.7内力组合423.7.1梁控制截面内力标准值423.7.2梁控制截面的内力组合433.7.3柱控制截面内力组合523.8梁、柱截面设计603.8.1梁截面设计603.8.2柱截面设计673.9楼梯设计计算773.9.1楼梯结构布置773.9.2梯段板设计783.10基础设计803.10.1设计资料803.10.2基础底面积的确定813.10.3基础梁板内力分析82第四章结语92附录1参考文献95附录2电算结果96Ⅰ 2016届土木工程毕业设计论文前言毕业设计是大学四年的学习中最后一项任务，也是将课堂所学知识与实际应用联系起来的重要环节。对于土木工程专业的学生来说更是如此。在设计的工程中会用到《结构力学》、《混凝土结构》等专业课所学的知识。通过三个月的设计，我相信会使自己对本专业知识的掌握有一个明显的提升。这将为以后的工作与学习打下坚实的基础。本次设计的题目为《西北电子商务中心办公楼设计》。包括建筑设计和结构设计两大部分。建筑设计主要应考虑建筑的使用需求，按照“适用、安全、经济、美观”的设计原则进行设计。在这一过程中学习建筑设计的基本步骤与方法。结构设计指根据建筑设计来确定结构体系、确定结构主要材料，综合进行结构平面布置，及初步选用材料类型、强度等级等，根据经验初步确定构件的截面尺寸，并进行结构荷载计算及各种荷载作用下结构的内力分析，进行荷载效应组合，最终对构件进行截面设计。无论是建筑设计还是结构设计都应严格遵循规范的要求进行设计。121 2016届土木工程毕业设计论文第一章建筑设计1.1工程概况本工程为六层框架结构办公楼，共有建筑面积6612.82平方米，建筑高度为25.2米，层高均为3.60米，抗震设防烈度为7度，冻土深度为0.35米，设计使用年限为50年，建筑防火分类为一类，耐火等级为二级。建筑物抗震设防烈度：7度（0.15g）一组,场地类别为Ⅱ类。最冷月平均气温－1.7℃，最热月平均27.3℃。夏季最高38.6℃，冬季最低－10.6℃。全年及夏年均为西北风，基本风压ω0＝0.35KN/m2。年降雨量524.0mm，最大积雪深度为220mm。基本雪压S0＝0.25KN/m2。1.2设计依据1.《住宅建筑规范》GB50096-1999(2003版)2.《民用建筑设计通则》（GB50352-2005）3.《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）4.《建筑制图标准》（GB/T50104-2010）5.《建筑设计防火规范》（GB50016-2006)6.《屋面工程技术规范》（GB50345-2010)1.3建筑设计1.3.1建筑功能本项目地块为商务办公楼1.3.2立面造型注重建筑的天际轮廓线，在保证了建筑形体的丰富性和雕塑感后，立面风格为简洁大方的简欧式。住宅突出体现建筑的体量感及住宅建筑的特性，材料以石材，涂料，玻璃为主。通过立面细节凹凸有致的变化，再融合适宜的造型手法，形成典雅大气的外观效果，建筑细部则注意建筑形态的统一性和怡人的尺度，并以雅致的色调体现现代的商业理念和怡人的购物环境。在商业的造型设计中，通过玻璃与实墙面的暖色调不同的质感，形121 2016届土木工程毕业设计论文成虚与实，色调冷与暖的对比，同时结合色彩丰富绚丽的广告招牌，体现了作为商业的人性化和亲切感。1.4屋面工程1、本工程的屋面防水等级为二级，防水层合理使用年限15年。2、屋面做法及屋面节点索引见建施，雨篷做法见建施“各层平面图”及有关详图。3、屋面排水组织见屋顶平面图，外排水斗，雨水管采用UPVC管材除途中另有注明外，雨水管的公称直径均为ND110。1.5墙体工程1、墙体的基础部分详见结构施工图；2、轴线定位：轴线定位除说明均以墙中心线为准。3、墙体材料：普通多孔砖，厚240m，卫生间局部厚240m，强度未注明尺寸者均为240m。1.6门窗工程1、除注明者外，所有窗均立樘于墙中；2、除注明者外，外门立樘于墙中，内门立樘于开启方向墙平。凡楼梯处内门均立樘于墙中。3、所有塑钢窗采用80系列白色框料中空玻璃（外）5+12+5(内)白色中空玻璃，均带纱扇。4、门窗立面均表示洞口尺寸，门窗加工尺寸要按照装修面厚度由承包商予以调整。5、塑钢窗料及玻璃的性能指标均须达到国家标准（GB8481-87）外门窗气密性不应低于3级。6、所有外窗开启扇均加纱窗。7、门窗选料、颜色、玻璃见"门窗表"附注。121 2016届土木工程毕业设计论文1.7油漆工程1、所有预埋木砖及木门与墙体接触部分均须刷防腐沥青。2、所有木门、木扶手等木制品均须刷底油一道，满刮腻子，再刷浅灰色调和漆05YJ1P77页涂料。3、所有外露铁件及预埋铁件均需刷0页涂12颜色见单项设计。1.8建筑消防设计1、防火墙和公共走廊上疏散用的单向平开防火门应设闭门器，双扇平开防火门安装闭门器和顺序器，常开防火门须安装信号控制关闭和反馈装置。2、防火卷帘应安装在建筑的承重构件上，卷帘上部如果不到顶，上部空间应用耐火极限与墙体相同的防火材料封闭。3、墙面保温材料的燃烧性能不低于B2级，当为B2级时，应每层设一宽度不小于300的垂直防火分离带，做法见建筑构造用料做法表。1.9节能设计1、本工程严格按公共建筑节能设计标准设计，具体指标另详节能计算书。1.10其它综合说明1、图中所选用标准图中有对结构工种的预埋件、预留洞、如楼梯、平台钢栏杆、门窗、建筑配件等，本图所标注的各种留洞与预埋件应与各工种密切配合后，确认无误方可施工。2、两种材料的墙体交接处，应根据饰面材质在做饰面前加机编钢丝网，防止裂缝。3、预埋木砖及贴邻墙体的木质面均做防腐处理，露明铁件均做防锈处理。4、室内墙面阳角、柱面粉刷转角处一律用1：2水泥砂浆做护角线，高度不少于1800毫米，每侧宽度60毫米。5、凡混凝土表面抹灰，必须对基层采取凿毛或晒1：0.5水泥砂浆（内掺粘结剂）。6、所有外墙挑出部分的下沿均须做滴水。所有雨篷、沿口、窗台、阳台等产生滴水的部位必须严格做出滴水线。121 2016届土木工程毕业设计论文第二章结构设计2.1工程概况本建筑共六层，主体结构高21.6m。本工程结构形式为框架结构。建筑长度为54.6m，不设置变形缝，仅需在施工时设置后浇带。年降雨量为524.0mm，最大积雪深度220mm。本工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g,属第二组。按《建筑工程抗震设防分类标准》GTB50223-2008，该建筑物应为丙类建筑，故抗震等级不需提高。框架抗震等级为二级。结构的安全等级为二级，故取γ0=1.0。工程设计使用年限为50年，安全等级为二级。室外最大冻土深度为0.35米。2.2设计依据1.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2.《建筑抗震设防分类标准》(GB50223-2008)3.《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）4.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）5.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）7.《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2010）8.《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008)2.3荷载取值1.本工程基本风压0.35KN/㎡，基本雪压0.25KN/㎡，不上人屋面0.5KN/㎡，卫生间2.50KN/㎡，门厅、疏散楼梯、走道3.50KN/㎡,其余均为2.0KN/㎡。2.使用荷载级施工堆载不得超过上述各值。2.4结构布置方案本工程采用的结构形式为钢筋混凝土框架结构。柱距确定为7.8m。采用横向框架承重方案，结构布置见图2-1。竖向荷载的传力途径为：楼板上的恒载及活载由次梁传至，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。屋面采用上人屋121 2016届土木工程毕业设计论文面。窗以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵横向框架梁兼做窗过梁。基础选用肋梁式筏板基础，基础埋深取2.4m，阀板厚度取700mm,肋梁高度取1300mm。图2-1结构平面布置图2.5结构计算方法1、首先采用PKPM建模，计算所取梁、柱截面是否满足规范要求。2、手算时取横向一榀框架进行计算。首先应计算水平地震力作用下框架的内力，其中水平地震作用由底部剪力法确定。3、应检验框架在水平地震作用下的层间位移是否满足要求。4、考虑竖向荷载作用时应采用弯矩二次分配法。2.6建筑用料梁、板、柱均采用现浇混凝土。各楼层梁、柱均采用C35级混凝土。梁、柱的受力钢筋采用HRB400，箍筋采用级钢筋。121 2016届土木工程毕业设计论文第三章框架结构设计计算3.1有关参数的确定3.1.1梁、柱截面尺寸的确定本工程楼盖及屋盖均采用现浇混凝土梁板结构。考虑次梁作用，区隔板的边长比为3.8/3.6=1.06＜2，应按双向板计算，楼板厚度应大于等于L/40=3600/40=90mm，取120mm。梁截面高度按梁跨度的1/8～1/12估算，由此估算的梁截面尺寸见表3-1：表3-1梁截面尺寸表楼层混凝土强度等级横梁（b×h）次梁（b×h)纵梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨1～2C35300×650300×400300×650300×6003～5C35300×650300×400300×600300×6006C35300×600300×400200×500300×600框架高度3.6×5+5=23m，烈度为7度查《建筑抗震设计规范》得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限值为〔μN〕=0.75。底层柱尺寸:按轴压比要求计算，由公式：As>N[μN]ƒc=βFgEnμNƒc式中：——轴压比取1.0；——轴压比增大系数，本设计边柱取β=1.3，等跨内柱取β=1.2；F——柱的荷载面积；——单位建筑面积上重力荷载值，近似取12kN/m2；n——验算截面以上楼层层数。121 2016届土木工程毕业设计论文可得第一层柱截面面积为边柱:As>N[μN]ƒc=βFgEnμNƒc=1.3×（7.8×3.6×12×103×6）16.7×0.75=209843mm2中柱:As>N[μN]ƒc=βFgEnμNƒc=1.2×（7.8×5.1×12×103×6）16.7×0.75=274411mm2若取柱截面为正方形，则其边长为523.8mm。根据以上计算结果，并考虑水平地震作用下框架侧移刚度的要求，第1～2层柱的截面面积均取600mm。3～6层柱的截面面积取500mm。3.1.2基础选型与埋置深度基础选用条形基础，基础埋深取2.4m（自室外地坪算起），肋梁高度大于等于l6=7.86=1.3m,取1.3m。室内、外地坪高度差为0.45m。3.1.3框架计算简图一榀横向平面框架的计算简图如下图所示，为了1～6层框架边柱外侧对齐，第三层边柱变截面处轴线不重合，其余各层柱轴线重合，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取在板底处，2～6层柱的计算高度即为层高，取3.6m；底层柱计算高度从基础梁顶面取至一层板底，即h1=3.6+0.45+2.4-1.3-0.12=5.03m。图3-1横向框架计算简图121 2016届土木工程毕业设计论文3.2重力荷载及水平荷载计算3.2.1重力荷载计算（1）屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：30mm厚细石混凝土保护层24×0.03=0.72KN/m2三毡四油防水层0.4KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/m260mm水泥蛭石保温层5×0.06=0.30KN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0KN/m210厚水泥砂浆抹面20×0.01=0.20KN/m25.02KN/m21～5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0KN/m210厚水泥砂浆抹面20×0.01=0.20KN/m23.75KN/m2（2）屋面及楼面的可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0KN/m2楼面活荷载标准值（房间）2.0KN/m2楼面活荷载标准值（走廊）2.5KN/m2屋面雪荷载标准值sk=1.0×0.25=0.25KN/m2（3）梁、柱、墙、门、窗等重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料重度等计算出单位长度的重力荷载，因计算楼、屋面的永久荷载时，以考虑板的自重，故在计算梁的自重时，应从梁截面高度中减去板的厚度，且只考虑两侧抹灰的重量。第1、2层梁、柱单位长度重力荷载计算如下：121 2016届土木工程毕业设计论文边横梁：0.3×0.53×25+0.53×0.02×17×2=4.34KN/m走道梁：0.3×0.28×25+0.28×0.02×17×2=2.29KN/m次梁：0.2×0.53×25+0.53×0.02×17×2=4.34KN/m纵梁：0.4×0.48×25+0.48×0.02×17×2=5.13KN/m柱：0.60×0.60×25+0.60×0.02×17×4=9.82KN/m第2、3层柱外侧偏心为50mm，故1～2层梁柱净长度如下：边横梁：ln=7.2-0.60-0.05=6.55m走道梁：ln=3.0-0.60=2.40m次梁：ln=7.2+0.60+0.05-0.3×2=7.25m纵梁：ln=7.8-0.60=7.2m柱：ln=3.6m同理可求出其他楼层框架梁、柱的重力荷载及构件净长度。1～6层框架梁、柱重力荷载标准值计算结果见下表3-3。表3-3框架梁、柱重力荷载标准值楼层构件b（m）hn(m)γ(kN/m3)gl(KN/m)ln(m)g0(KN)1边横梁0.300.65254.346.5528.40走道梁0.300.40252.292.405.50次梁0.300.65254.347.2531.43纵梁0.300.60253.937.2028.27柱0.600.60259.825.0049.102边横梁0.300.65254.346.5528.40走道梁0.300.40252.292.405.50次梁0.300.65254.347.2531.43纵梁0.300.60253.937.2028.27柱0.600.60259.823.6035.353～5边横梁0.300.65254.346.7029.05走道梁0.300.40252.292.505.73次梁0.300.60253.937.1027.88纵梁0.300.60253.937.3028.66121 2016届土木工程毕业设计论文柱0.500.50256.933.6024.956边横梁0.300.60253.936.7026.31走道梁0.300.40252.292.505.73次梁0.300.60253.937.1027.88纵梁0.300.60253.937.3028.66柱0.500.50256.933.6024.95内墙为240mm厚水泥空心砖（9.8KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰（17KN/m3）,则墙面单位面积重力荷载为9.8×0.24+17×0.02×2=3.03KN/m2外墙亦为240mm厚水泥空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5KN/m2），内墙面为20mm厚抹灰（0.34KN/m2），则外墙墙面单位面积重力荷载为9.8×0.24+0.5+0.34=3.19KN/m2外墙窗单位面积重量为0.4KN/m2。女儿墙为120mm厚的水泥空心砖，外墙面贴瓷砖，内墙面为20mm厚抹灰，单位面积重力荷载为：9.8×0.12+0.5+0.34=2.03KN/m23.2.2重力荷载代表值集中在各楼层标高处的重力荷载代表值包括：楼面或屋面自重的标准值，50%楼面活荷载或50%屋面雪荷载，屋面雪荷载不计，墙重取上、下各半层墙重的标准值之和。各层重力荷载代表值见表3-4。（1）底层重力荷载代表值G1恒载：首层板重3.75×[(54.84×17.64)+(2.1×8.0)×4]=4156.87KN首层框架边横梁自重28.40×16+4.34×1.9×8=520.37KN首层走道梁自重5.50×8=44.00KN首层横向次梁自重31.43×13=408.59KN首层纵向次梁自重7.77×2+5.1×2.16×2+2.1×4.34+7.6×2.16×4=65.66KN首层纵梁自重28×28.27=791.56KN121 2016届土木工程毕业设计论文首层框架柱自重49.10×32=1571.20KN二层框架柱自重35.35×32=1131.20KN二层外墙和窗重[(21.60+0.24-4×0.60)×2+（7.8-0.24）×4+2.1×4+(39-5×0.60)×2]×3.19×(3.6-0.60）-(2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×14+2.4×1.5×2+6.4×1.5）×（3.19-0.4）=1060.12KN二层内墙和门重[12×（7.8-0.60）×（3.6-0.60）+（7.2-0.60）×11×（3.6-0.65）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.65）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.65)]×3.03-[12×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+4×(1.5×2.1)]×(3.03-0.4)=1895.46KN首层外墙窗重[(21.60+0.24-4×0.60)×2+（7.8-0.24）×4+2.1×4+(39-5×0.60)×2]×3.19×（3.6-0.60）-（2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×12+2×2.1×2+1.5×2.1×2+6.4×1.5）×(3.19-0.4）=1064.30KN首层内墙和门重[10×（7.8-0.60）×（3.6-0.60）+（5.4-0.32-0.24）×（3.6-0.60）+（7.2-0.60）×11×（3.6-0.65）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.5）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(4.2×0.4)×3.6+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.65)+（2.4-0.24）×3.6]×3.03-[13×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+2×(1.5×2.1)+(1.8×1.5)]×(3.03-0.4)=1877.09KN活载：楼面活载(9.3×7.8×4+7.2×7.8×9+4.2×5.4+2.4×2.4)×2.0+(7.8×7×3.0+5.4×3+4.8×2.4)×2.5=2126.88KNG1=4156.87+520.37+44.00+408.59+65.66+791.56+(1571.20+1131.20)/2+(1060.12+1895.46+1064.30+1877.09)/2+0.5×2126.88=11350.17KN(2)二层重力荷载代表值G2恒载：二层板重3.75×[(54.84×17.64)+(2.1×8.04]=4156.87KN二层框架边横梁自重28.40×16+4.34×1.9×8=520.37KN二层走道梁自重5.50×8=44.00KN二层横向次梁自重31.43×13=408.59KN二层纵向次梁自重121 2016届土木工程毕业设计论文7.77×2+5.1×2.16×2+2.1×4.34+7.6×2.16×4=65.66KN二层纵梁自重28×28.27=791.56KN三层框架柱自重24.95×32=798.40KN二层框架柱自重35.35×32=1131.20KN二层外墙和窗重[(21.60+0.24-4×0.60)×2+（7.8-0.24）×4+2.1×4+(39-5×0.60)×2]×3.19×(3.6-0.60）-(2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×14+2.4×1.5×2+6.4×1.5）×（3.19-0.4）=1060.12KN三层外墙和窗重[(21.60+0.24-4×0.5)×2+（7.8-0.24）×4+2.1×4+(39-5×0.5)×2]×3.19×（3.6-0.60）-（2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×14+2.4×1.5×2+6.4×1.5）×（3.19-0.4）=1077.34KN二层内墙和门重[12×（7.8-0.60）×（3.6-0.60）+（7.2-0.60）×11×（3.6-0.65）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.65）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.65)]×3.03-[12×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+4×(1.5×2.1)]×(3.03-0.4)=1895.46KN三层内墙和门重[12×(7.8-0.5)×(3.6-0.60)+（7.2-0.5）×11×（3.6-0.65）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.60）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.65)]×3.03-[12×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+4×(1.5×2.1)]×(3.03-0.4)=1923.58KN楼面活载2126.88KNG2=4156.87+520.37+44.00+408.59+65.66+791.56+(798.40+1131.20)/2+(1060.12+1895.46+1077.34+1923.58)/2+0.5×2126.88=10993.54KN(3)三、四、五层重力荷载代表值G3、G4、G5恒载：三层板重3.75×[(54.84×17.64)+(2.1×8.04)]=4156.87KN三层框架边横梁自重29.05×16+4.34×1.9×8=530.77KN三层走道梁自重5.73×8=45.84KN三层横向次梁自重27.88×13=362.44KN121 2016届土木工程毕业设计论文三层纵向次梁自重7.77×2+5.1×2.16×2+2.1×4.34+7.6×2.16×4=65.66KN三层纵梁自重28×28.27=791.56KN三层框架柱自重24.95×32=798.40KN四层框架柱自重24.95×32=798.40KN三、四层外墙和窗重[(21.60+0.24-4×0.5)×2+（7.8-0.24）×4+2.1×4+(39-5×0.5)×2]×3.19×（3.6-0.60）-（2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×14+2.4×1.5×2+6.4×1.5）×（3.19-0.4）=1077.34KN三、四层内墙和门重[12×（7.8-0.5）×（3.6-0.60）+（7.2-0.5）×11×（3.6-0.65）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.60）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.65)]×3.03-[12×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+4×(1.5×2.1)]×(3.03-0.4)=1923.58KN楼面活载2126.88KNG3=G4=G5=4156.87+530.77+45.84+362.44+65.56+791.56+(798.40+798.40)/2+1077.34+1923.58+0.5×2126.88=10815.80KN(4)顶层重力荷载代表值G6恒载：顶层板重5.02×[(54.84×17.64)+(2.1×8.0)×4]=5193.58KN顶层框架边横梁自重26.41×16=422.56KN顶层走道梁自重5.73×8=45.84KN顶层横向次梁自重15.11×16=241.76KN顶层纵向次梁自重6.41×2.1+1.31×7.6×4=53.29KN顶层纵梁自重28×28.27=791.56KN顶层框架柱自重24.95×32=798.40KN楼顶楼梯间柱自重16.36×12=196.32KN顶层外墙和窗重[(21.60+0.24-4×0.5)×2+2.1×4+(39-5×0.5)×2]×3.19×（3.6-0.60）+4×(7.8-0.24)×3.19×（3.6-0.35）121 2016届土木工程毕业设计论文-（2.4×1.5×8+2.4×0.9×10+1.8×1.5+3×1.5×14+2.4×1.5×2+6.4×1.5）×（3.19-0.4）=1101.46KN顶层内墙和门重[12×（7.8-0.5）×（3.6-0.60）+（7.2-0.5）×11×（3.6-0.6）+(7.2-0.24)×7×（3.6-0.5）+（5.4-0.12+4.2）×(3.6-0.5)+(3.6-0.24)×2×(3.6-0.5)+(2.4-0.24)×(3.6-0.6)]×3.03-[12×(0.9×2.1)+8×(1.2×2.1)+4×(1.5×2.1)]×(3.03-0.4)=1949.84KN楼顶楼梯间墙重3.19×[(3.9-0.4)×4×（3.6-0.65）+4×(2.4-0.4)×(3.6-0.65)+4×(7.2-0.4)×(3.6-0.5)]-(2×2.4×0.9)×(3.19-0.4)-2×(2×2.1×2)×(3.19-0.4)=417.09KN顶层楼梯间板重5.02×（2.4×2.4+3.9×7.2×2）=310.84KN女儿墙重0.9×2.03×(7.92×4+1.8×4+30.96+13+23+21.48×2)=271.86KN活载：楼面雪载0.25×[(54.84×17.64)+(2.1×8.0)×4]=258.64KNG6=5193.58+310.84+422.56+45.84+241.76+53.29+791.56+(798.40+196.32)+(1101.46+1949.84+417.09+271.86)/2+0.5×258.64=10053.59KN表3-4各层重力荷载代表值（KN）楼层楼板边横梁走道梁次梁纵梁柱活载墙体重力荷载代表值14156.9520.3744474.25791.561571.22126.92832.411350.1724156.9520.3744474.25791.561131.22126.9283010993.5434156.9530.7745.84428.1791.56798.42126.92836.110815.8044156.9530.7745.84428.1791.56798.42126.92836.110815.8054156.9530.7745.84428.1791.56798.42126.92836.110815.8065193.6422.5645.84295.09791.56798.4258.643008.510053.59121 2016届土木工程毕业设计论文3.3横向框架结构侧向刚度计算及侧向刚度比验算3.3.1框架梁、柱线刚度计算框梁线刚度ib=EIb/lb，对中框架梁近似取ib=2EcI0/lb，对边框架梁近似取ib=1.5EcI0/lb，其中I0为按b×h的矩形截面梁计算所得的梁截面惯性矩，计算结果见表3-5。柱线刚度ic=EcIc/hi，计算结果见表3-6。表3-5梁线刚度ib（N*mm）楼层梁跨Ec(N/mm2)b（mm）h（mm）计算跨度lb（mm）截面惯性矩I0（mm4）ib=2EcIo/lbib=1.5EcIo/lb1～5AB、CD3*10∧430065072006.87*10∧95.7*10∧104.2*10∧10BC3*10∧430040030001.6*10∧93.2*10∧102.4*10∧106AB、CD3*10∧430060072005.4*10∧94.5*10∧103.3*10∧10BC3*10∧430040030001.6*10∧93.2*10∧102.4*10∧10表3-6柱线刚度ic（N*mm）楼层层高hi(mm)Ec(N/mm2)b(mm)h(mm）Ic(mm4)ic=EcI0/hi150003.2*10∧46006001.1*10∧107.0*10∧10236003.2*10∧46006001.1*10∧109.4*10∧103～636003.2*10∧45005005.2*10∧94.6*10∧103.3.2框架侧向刚度计算柱侧向刚度按公式D=12αcic/h2计算，其中αc按表3-7所示公式计算。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-7：柱侧移刚度修正表计算结果见表3-8：表3-8轴框架的侧向刚度（N/mm）楼层icib(AB、CD)ib(BC)层高hi(mm)A柱B柱∑D`kαcDi1`kαcDi217.0205.7213.20050000.8150.467157401.2710.541182436796729.4505.7213.20036000.6050.232203320.9440.321280579677834.5575.7213.20036001.2550.386162721.9580.495208717428744.5575.7213.20036001.2550.386162721.9580.495208717428754.5575.7213.20036001.2550.386162721.9580.495208717428764.5574.5003.20036001.1210.359151591.8240.4772012470567轴的侧向刚度（N/mm）楼层icib(AB、CD)ib(BC)层高hi(mm)A柱B柱∑D`kαcDi1`kαcDi217.0204.2912.40050000.6110.426143400.9530.492165816184129.4504.2912.40036000.4540.185161900.7080.261228787813534.5574.2912.40036000.9420.320135071.4680.423178636273944.5574.2912.40036000.9420.320135071.4680.423178636273954.5574.2912.40036000.9420.320135071.4680.423178636273964.5573.3752.40036000.8410.296124921.3680.4061713759257121 2016届土木工程毕业设计论文3.3.3横向框架的刚度比验算结构平面内有6榀中框架和2榀边框架，则各层的总刚度等于6榀中框架和2榀边框架侧向刚度之和。对框架结构，楼层与上部相邻楼层的侧向刚度比γ1应按式γ1=Di-1/Di计算，式中Di-1、Di—分别表示第i-1层和第i层的侧向刚度。各楼层与上部相邻楼层的侧向刚度比验算结构见表3-9表3-9侧向刚度比验算表层次123456Di531482.1736941.382571198.945571198.95571198.95541919Di-1/Di0.72121.29016587111.0540296-可见，各层侧向刚度比均大于0.7，且与上部相邻三层的侧向刚度比γ1平均值均大于0.8，满足要求。3.4水平地震作用计算及剪重比验算3.4.1自振周期将集中在各楼层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载作用于框架结构，计算出框架结构的层间位移，可求得结构的顶点假想位移。各层计算结果见表3-10。表3-10结构顶点位移计算楼层Gi（KN)∑Gi（KN）∑D（N/mm)ui-ui-1=∑Gi/∑D(m)ui(m)111350.1765149.775314820.1225810.122581210993.5453799.67369410.0730040.195585310815.842806.065711990.0749410.270526410815.831990.265711990.0560050.326531510815.821174.465711990.0370700.363602121 2016届土木工程毕业设计论文610358.6610358.665419190.0191150.382716由表10得uT=0.3923m,框架结构的周期折减系数ΨT取0.7，则可得T1=1.7ΨTμT=1.7×0.7×0.3923=0.745s3.4.2水平地震作用及剪重比验算总重力荷载代表值：Gi=G1+G2+G3+G4+G5+G6=11350.17+10993.54+10815.8+10815.8+10815.8+10358.66=65149.77KN查表得场地特征周期Tg=0.35s；水平地震影响系数最大值αmax=0.08。由于T1>1.4Tg=0.35×1.4=0.49s，需考虑顶点附加地震作用。查表可得δn=0.08T1+0.07=0.08×0.64+0.07=0.121结构底部剪力为FEk=α1Geq=TgT10.9×αmax×0.85×i=16Gi=0.350.640.9×0.08×0.85×65149.77=2573.48KN∆Fn=δnFEk=0.121×2573.48=311.39KN由公式Fi=GiHi∑GiHiFEK-∆Fn可得各层楼盖标高处水平地震作用Fi；又公式Vi=∑Fi可得各层层间剪力Vi，且由上式计算的楼层地震剪力标准值应符合公式Veki>λj=inGj的要求，查表得λ=0.012。具体计算过程见表3-11；水平地震作用下框架结构的计算简图见图3-2。表3-11框架各层横向地震作用及楼层地震剪力楼层Hi(m)Gi(m)HiGi(m)HiGi∑HiGiFi(KN)Vi(KN)λΣGj1511350.1756750.850.0629142.292573.48781.8028.610993.5494544.440.1048237.052431.19645.60312.210815.80131952.760.1463330.842194.14513.67415.810815.80170889.640.1894428.471863.30383.88519.410815.80209826.520.2326526.091434.84254.09121 2016届土木工程毕业设计论文62310358.66238249.180.2641597.35908.74124.30图3-2水平地震作用下框架结构计算简图3.5水平荷载作用下框架结构分析3.5.1水平地震作用下框架结构侧移验算根据如图2所示水平地震作用，按照Vi=∑Fi计算层间剪力Vi，再按照公式(Δu)i=Vi/∑Di计算框架结构的层间位移Δui,计算过程见下表3-12表3-12水平地震作用下的位移计算楼层Vi（KN)ΣDi（N/mm）Δuihi（mm）θe=Δui/hi121 2016届土木工程毕业设计论文12573.485314824.84250000.00096822431.197369413.29936000.00091632194.145711993.84136001/93741863.305711993.26236000.00090651434.845711992.51236000.0006986908.745419191.67736000.000466水平地震作用下，根据《抗震规范》和《高层建筑混凝土技术规程》，考虑填充墙的抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值为[θe]<1/550,大弹性层间位移发生在第三层处，为1/937<1/550,满足要求。3.5.2水平地震作用下框架结构内力计算（D值法）取一榀横向中框架计算。按照公式Vij=Vi*Dij/∑Dij,按照公式Miju=Vij(1-y)h计算上柱端弯矩，按照公式Mijb=Vij*yh计算下柱端弯矩。由于结构对称，故只需计算一根边柱和一根中柱的内力，计算过程见表13。表中的反弯点高度比y是按照式y=yn+y1+y2+y3确定的，其中标准反弯点高度比yn查倒三角形荷载作用下的相应值；经计算1层边柱修正值y2为-0.02，第二层边柱修正值y3=-0.05，第二层中柱修正值为-0.02。表3-13水平地震作用下框架柱端弯矩计算楼层层高（m)Vi(KN)Di(N/mm）边柱Di1Vi1`kyMbilMui115.0329.10679671574076.220.8150.630240.08141.0023.6319.27967782033267.070.6050.450108.66132.8133.6285.36742871627262.511.2550.463104.13120.8943.6242.33742871627253.081.2550.45085.99105.1053.6186.61742871627240.871.2550.41360.7486.4163.6118.33705671515925.421.1210.35632.5958.93楼层层高（m)Vi(KN)Di(N/mm）中柱Di2Vi2`kyMbi2Mui2121 2016届土木工程毕业设计论文15.0329.10679671824388.331.2710.623275.12166.5423.6319.27967782805792.560.9440.480159.95173.2833.6285.36742872087180.171.9580.498143.70144.9243.6242.33742872087168.081.9580.450110.30134.8153.6186.61742872087152.431.9580.44884.53104.2163.6118.33705672012433.751.8240.39147.5273.96注：表中剪力V的量纲为KN；弯矩M的量纲为KN*M梁端弯矩按照公式Mbl=iblibl+ibr*(Mi+1,jb+Miju)计算，然后由平衡条件求出梁端剪力，再由梁端剪力逐层计算柱轴力，计算过程见表3-14。表3-14水平地震作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算楼层边梁走道梁柱轴力Mlb(KN*M)Mrb(KN*M)l(m)Vb(KN)Mlb(KN*M)Mrb(KN*M)l(m)Vb(KN)边柱（KN）中柱（KN）1249.66209.387.2-63.76117.11117.113.0-78.07-263.16-60.962236.94203.287.2-61.14113.70113.703.0-75.80-199.41-46.653206.88163.687.2-51.4791.5491.543.0-61.03-138.27-31.994165.84140.677.2-42.5778.6878.683.0-52.45-86.80-22.435119.0097.317.2-30.0454.4254.423.0-36.28-44.23-12.55658.9343.237.2-14.1930.7430.743.0-20.49-14.19-6.30在图3-2所示的水平地震作用下，框架左侧的边柱和中柱均为拉力，右侧的两根柱轴力均为压力，总拉力与总压力的绝对值相等，符号相反。水平地震作用下，一榀中框架的弯矩图、剪力图和轴力图见图3-3。121 2016届土木工程毕业设计论文（a）框架柱弯矩图（单位：KN*M）（b）框架梁弯矩图（单位：KN*M）121 2016届土木工程毕业设计论文（c）框架梁端剪力及柱框架图（单位：KN*M）图3-3水平地震作用下框架内力图由于本建筑物的高度为20.9m小于60m，风荷载的水平作用不起控制作用，所以不考虑风荷载作用，只计算水平地震作用。3.6竖向荷载作用下框架结构内力分析3.6.1计算单元及计算简图仍取中间框架进行计算。由于楼面荷载均匀分布，所以可取两轴线中线之间的长度为计算单元宽度，如图3-4所示。因梁板为整体现浇，且各区格按双向板考虑，故直接传给横梁的楼面荷载为梯形分布荷载（边梁）或三角形分布荷载（走道梁），计算单元范围内的其余荷载通过纵梁以集中荷载的形式传给框架柱，如图4所示。另外，由于纵梁轴线与柱轴线不重合，以及悬臂构件在柱轴线上产生力矩等，所以作用在框架上的荷载121 2016届土木工程毕业设计论文还有集中力矩，如图5所示。框架梁自重以及直接作用在横梁上的填充墙体自重均按均布荷载考虑。竖向荷载作用下框架结构的计算简图如图3-5所示。图3-4：竖向荷载作用下框架结构的计算单元121 2016届土木工程毕业设计论文(a)恒载作用计算简图（b）活载作用计算简图图3-5竖向荷载作用下框架结构计算简图121 2016届土木工程毕业设计论文3.6.2竖向荷载计算(1)恒载计算1）屋面恒载如图3-6所示，q10、q20为横梁自重（扣除板自重），由表3-3有关数据可得q10=3.93KN/m,q20=2.29KN/mq1、q2为板自重传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图3-4所示的计算单元可得q1=5.02×3.9=19.58KN/m，q2=5.02×3.0=15.06KN/mP1、M1、P2、M2是通过纵梁传给柱的自重、次梁自重、纵梁自重、纵墙（女儿墙）自重、挑檐等所产生的集中荷载和集中力矩。本工程框架结构的外纵梁外侧与柱外侧齐平，内纵梁走道一侧与柱的走道一侧齐平。由图3-4所示的计算单元，可得A1=3.9×1.95×1/2=3.80m2A2=[(7.2-3.9)+7.2]×1.95×1/2=10.24m2A3=[3.9+(3.9-3.0/2)]×3/2×1/2=4.72m2P1=5.02×(2×3.80+10.24)+28.66+27.88×1/4×2+2.03×0.9×7.8=146.41KNe1=0.5/2-0.3/2=0.10mM1=P1×e1=146.41×0.10=14.64KN*mP2=5.02×(2×3.80+10.24+2×4.72)+28.66+27.88×1/4×2=179.55KNe2=0.5/2-0.30/2=0.10mM2=P2×e2=179.55×0.10=17.96KN*m图3-6某层荷载作用示意图2)楼面荷载如图3-6所示，q10、q20为横梁自重（扣除板自重）与隔墙自重，由表3-3121 2016届土木工程毕业设计论文有关数据可得：q20=2.29KN/m，q1=3.75×3.9=14.63KN/m，q2=3.75×3.0=11.25KN/m1～5层：q10=4.34+3.03×(3.6-0.65)=13.28KN/m3～5层集中荷载和集中力矩：P1=28.66+3.19×(3.6-0.6)×(7.8-0.5)-(1.5×3)×(3.19-0.4)+3.75×(2×3.80+10.24)+[3.93+3.03×(3.6-0.6)]×6.9×1/4×2=197.78KNe1=0.5/2-0.3/2=0.10m，M1=P1×e1=197.78×0.10=19.78KN*MP2=28.66+3.03×(3.6-0.6)×(7.8-0.5)-(0.9×2.1×2)×(3.03-0.4)+3.75×(2×3.80+10.24+2×4.72)+[3.93+3.03×(3.6-0.6)]×6.9×1/4×2=232.29KNe2=0.5/2-0.3/2=0.10m，M2=P2×e2=232.29×0.10=23.23KN*m1～2层集中荷载和集中力矩P1=28.66+3.19×(3.6-0.6)×(7.8-0.6)-(1.5×3)×(3.19-0.4)+3.75×(2×3.80+10.24)+[4.34+3.03×(3.6-0.65)]×7.25×1/4×2=200.04KNe1=0.6/2-0.3/2=0.15m，M1=P1×e1=200.04×0.15=30.01KN*MP2=28.66+3.03×(3.6-0.6)×(7.8-0.6)-(0.9×2.1×2)×(3.03-0.4)+3.75×(2×3.80+10.24+2×4.72)+[4.34+3.03×(3.6-0.65)]×7.25×1/4×2=234.60KNe1=0.6/2-0.3/2=0.15m，M2=P2×e2=234.60×0.15=35.19KN*m(2)活载计算图3-7某层活载作用示意图如图3-7所示，q1、q2为板面传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图3-4所示的计算单元可得1）屋面活载q1=2.0×3.9=7.8KN/m，q2=2.0×3.0=6.0KN/mP1=2.0×(2×3.80+10.24)=35.68KNP2=2.0×(2×3.80+10.24+2×4.72)=54.56KN121 2016届土木工程毕业设计论文M1=P1×e1=35.68×0.10=3.57KN*MM2=P2×e2=54.56×0.10=5.46KN*M1）楼面活载q1=2.0×3.9=7.8KN/m，q2=2.5×3.0=7.5KN/mP1=2.0×(2×3.80+10.24)=35.68KNP2=2.0×(2×3.80+10.24)+2.5×2×4.72=59.28KN3～5层：e1=e2=0.10mM1=P1×e1=35.68×0.10=3.59KN*MM2=P2×e2=59.28×0.10=5.93KN*M1～2层：e1=e2=0.15mM1=P1×e1=35.68×0.15=5.35KN*MM2=P2×e2=59.28×0.15=8.89KN*M根据以上计算结果，各层框架梁上的竖向荷载标准值见表3-15表3-15各层梁上的竖向荷载标准值楼层恒载q01q02q1q2P1P2M1M2113.282.2914.6311.25200234.630.0135.19213.282.2914.6311.25200234.630.0135.19313.282.2914.6311.25197.8232.319.7823.23413.282.2914.6311.25197.8232.319.7823.23513.282.2914.6311.25197.8232.319.7823.2363.932.2919.5815.06146.4179.614.6417.96楼层活载q1q2P1P2M1M217.87.535.6859.285.358.8927.87.535.6859.285.358.8937.87.535.6859.283.595.9347.87.535.6859.283.595.9357.87.535.6859.283.595.9367.8635.6854.563.575.46121 2016届土木工程毕业设计论文(3)柱变截面处的附加弯矩由于第2、3层边柱变截面处轴线不重合，竖向荷载作用下，第3层传来的轴力将对第2层柱顶产生附加弯矩。因此，应当计算竖向荷载作用下第2层A柱变截面处的附加弯矩。竖向荷载作用下，第3层A柱的轴力由第3～6层柱自重、梁上荷载引起的剪力和集中荷载P1。框架梁上荷载引起的剪力计算过程见表3-16。表3-16框架梁上荷载引起的剪力楼层恒载作用活载作用AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨q01q1q02q2VA=-VBVB=-VCq1q2VA=-VBVB=-VC113.2814.632.2911.2586.2111.877.87.520.485.63213.2814.632.2911.2586.2111.877.87.520.485.63313.2814.632.2911.2586.2111.877.87.520.485.63413.2814.632.2911.2586.2111.877.87.520.485.63513.2814.632.2911.2586.2111.877.87.520.485.6363.9319.582.2915.0665.5514.737.8620.484.50注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针方向为正2.表中剪力的量纲为KN下面分别计算恒载和活载作用在第二层A柱变截面处的附加弯矩和节点外力矩。1）恒载作用下MA2底=24.95×4+65.55+3×86.21+146.4+3×197.8=1163.78KN∆MA1=1163.78×0.62-0.52=58.19KN第二层节点外力矩为：MA1=30.01+58.19=88.20KN（逆时针）2）活载作用下MA2底=20.28×4+35.68×4=223.84KN∆MA1=223.84×0.62-0.52=11.19KN第二层节点外力矩为：121 2016届土木工程毕业设计论文MA1=11.19+5.35=16.54KN（逆时针）3.6.3内力计算因结构和荷载均对称，故取对称轴一侧的框架为计算对象，且中间跨取为竖向滑动支座，如图8所示。采用弯矩分配法计算杆端弯矩。（1）计算杆端弯矩分配系数与边节点相连的各杆件均为固结，则杆件近端的转动刚度为S=4i（i为杆件的线刚度）。图8所示计算简图的中间梁跨长为原跨长的一半，故其线刚度应取原刚度的两倍。SA、SB分别表示边节点和中节点各杆端的转动刚度之和。第一层：SA=4×(5.721+7.020+9.450)×1010=4×22.19×1010N*mm/radSB=4×(5.721+7.020+9.450)×1010+3.200×2×1010=4×23.79×1010N*mm/radμ上柱A=9.45022.19=0.43，μ下柱A=7.02022.19=0.32，μ右梁A=5.72122.19=0.25μ上柱B=9.45023.79=0.40，μ下柱B=7.02023.79=0.30，μ左梁B=5.72123.79=0.24μ右梁B=3.200/223.79=0.06第二层：SA=4×(5.721+4.557+9.450)×1010=4×19.73×1010N*mm/radSB=4×(5.721+4.557+9.450)×1010+3.200×2×1010=4×21.33×1010N*mm/radμ上柱A=4.55719.73=0.23，μ下柱A=9.45019.73=0.48，μ右梁A=5.72119.73=0.29μ上柱B=4.55721.33=0.21，μ下柱B=9.45021.33=0.44，μ左梁B=5.72121.33=0.27μ右梁B=3.200/221.33=0.08第三～五层SA=4×(5.721+4.557+4.557)×1010=4×14.84×1010N*mm/radSB=4×(5.721+4.557+4.557)×1010+3.200×2×1010=4×16.43×1010N*mm/radμ上柱A=4.55714.84=0.31，μ下柱A=4.55714.84=0.31，μ右梁A=5.72114.84=0.38121 2016届土木工程毕业设计论文μ上柱B=4.55716.43=0.28，μ下柱B=4.55716.43=0.28，μ左梁B=5.72116.43=0.35μ右梁B=3.200/216.43=0.09第六层SA=4×(4.500+4.557)×1010=4×9.06×1010N*mm/radSB=4×(4.500+4.557)×1010+3.200×2×1010=4×10.66×1010N*mm/radμ下柱A=4.5579.06=0.503，μ右梁A=4.5009.06=0.497μ下柱B=4.55710.66=0.427，μ左梁B=4.50010.66=0.422μ右梁B=3.200/210.66=0.151（1）计算杆件固端弯矩1)恒载作用下固端弯矩计算第1～5层：边跨梁固端弯矩为MA1=-112q10l2-112q1l21-2α2+α3=-112×13.28×7.22-112×14.63×7.22×[1-2×1.957.22+1.957.23]=-112.555KN·M中间跨梁的固端弯矩为MB1=-13q20l2-524q2l2=-13×2.29×1.52-524×11.25×1.52=-6.991KN·M第6层：边跨梁固端弯矩为MA6=-112q10l2-112q1l21-2α2+α3=-112×3.93×7.22-112×19.58×7.22×[1-2×1.957.22+1.957.23]=-90.835KN·M121 2016届土木工程毕业设计论文MB6=-13q20l2-524q2l2=-13×2.29×1.52-524×15.06×1.52=-8.777KN·M2)活荷载作用下固端弯矩计算第1～5层：MA1=-112q1l21-2α2+α3=-112×7.8×7.22×[1-2×1.957.22+1.957.23]=-29.422KN·MMB1=-524q2l2=-524×7.5×1.52=-3.516KN·M第6层：MA1=-112q1l21-2α2+α3=-112×7.8×7.22×[1-2×1.957.22+1.957.23]=-29.422KN·MMB1=-524q2l2=-524×6×1.52=-2.813KN·M(3)计算杆端弯矩采用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。恒载作用下框架各节点的弯矩分配以及杆端弯矩的传递过程在图3-8中进行，最后所得的杆端弯矩应为固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩的代数和。恒载作用下框架结构的弯矩如图3-10（a)所示。活荷载作用下框架各节点的弯矩分配与传递过程见图3-9，弯矩图见图3-10（b）。121 2016届土木工程毕业设计论文（单位：KN*M）(a)恒载作用下框架弯矩图121 2016届土木工程毕业设计论文2.573.957.9012.057.815.068.5011.3210.709.9212.659.0717.0813.279.657.067.568.258.437.065.308.529.635.1325.3029.4123.4224.2125.3220.6525.4627.5526.9926.7927.1528.196.734.925.255.364.444.54（单位：KN*M）(b)恒载作用下框架弯矩图图3-10：竖向荷载作用下框架弯矩图121 2016届土木工程毕业设计论文图3-8恒载作用下框架弯矩二次分配过程121 2016届土木工程毕业设计论文图3-9活载作用下框架弯矩二次分配过程121 2016届土木工程毕业设计论文3.6.4梁端剪力及柱轴力计算根据作用于梁上的荷载及梁端荷载，用平衡条件可求得梁端剪力。将柱两侧的梁端剪力、节点集中力及柱轴力叠加，即得柱轴力。第六层：1)梁端剪力计算恒载作用下，梁端弯矩引起的剪力计算如下：AB跨：VA=VB=--66.35+79.397.2=-1.811KNBC跨：VB=VC=0梁上荷载引起的剪力：AB跨：VA=-VB=12×3.93×7.2+12×19.58×3.3+12×19.58×7.2-3.3=65.546KNBC跨：VB=-VC=12×2.29×3.0+12×12×15.06×3.0=14.730KN总剪力：AB跨：VA=65.546-1.811=63.735KNVB=-65.546-1.811=-67.357KNBC跨：VB=VC=14.730KN活荷载作用下，梁端弯矩引起的剪力如下：AB跨：VA=-VB=--20.65+25.467.2=-0.668KNBC跨：VB=VC=0梁上荷载引起的剪力：AB跨：VA=-VB=12×7.8×3.3+12×7.8×7.2-3.3=20.475KNBC跨：VB=-VC=12×12×6×3.0=4.500KN总剪力：AB跨：VA=20.475-0.668=19.807KNVB=-20.475-0.668=-21.143KN121 2016届土木工程毕业设计论文BC跨：VB=VC=4.500KN1)柱轴力计算恒载作用下，第6层A柱的轴力：上端的轴力：NAu=146.41+63.735=210.145KN下端的轴力：NAb=210.145+24.95=235.095KN第六层B柱的轴力：上端的轴力：NBu=179.6+67.357+14.730=261.687KN下端的轴力：NBb=261.687+24.95=286.637KN活载作用下，第6层A柱的轴力：NAu=NAb=35.68+19.807=55.487KN第6层B柱的轴力：NBu=NBb=54.56+21.143+4.500=80.203KN其余各层梁端剪力及柱轴力的计算过程与计算结果见表3-17、表3-18和表3-319。恒载和活载作用下梁端剪力及柱轴力见图3-10和图3-11。表3-17框架梁端弯矩及弯矩引起的剪力楼层恒载活载AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨MAMBlMBr=-MClVA=VBVB=VCMAMBlMBr=-MClVA=VBVB=VC1-98.16106.3-11.21-1.1310-25.328.19-4.54-0.40102-119.54100.35-10.542.6650-29.4127.15-4.440.31403-90.49100.6-14.54-1.4040-23.4226.79-5.36-0.46804-94.82101.46-13.86-0.9220-24.2126.99-5.25-0.38605-96.72102.15-13.34-0.7540-25.3227.55-4.92-0.31006-66.3579.39-19.95-1.8110-20.6525.46-6.73-0.6680注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针旋转为正；2.表中弯矩的量纲为“KN*M”，剪力的量纲为“KN”。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-18恒载作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VC186.21211.873-1.131085.081-87.34211.873286.21211.8732.665088.877-83.54611.873386.21211.873-1.404084.808-87.61611.873486.21211.873-0.922085.290-87.13411.873586.21211.873-0.754085.458-86.96611.873665.54614.730-1.811063.734-67.35714.730楼层柱轴力A柱轴力B柱轴力N顶N底N顶N底11768.2211817.3212054.8182103.91821447.7481483.1001685.6511721.00331133.8831158.8311330.6841355.6324826.348851.296973.958998.9065518.330543.278617.713642.6616210.144235.092261.637286.585注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针旋转为正；表3-19活载作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱轴力B柱轴力VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底120.4755.625-0.401020.074-20.8765.625335.011508.354220.4755.6250.314020.789-20.1615.625279.257422.573320.4755.625-0.468020.007-20.9435.625222.788337.507420.4755.625-0.386020.089-20.8615.625167.101251.659520.4755.625-0.310020.165-20.7855.625111.332165.893620.4754.500-0.668019.807-21.1434.50055.48780.203121 2016届土木工程毕业设计论文图3-10：恒载作用下框架梁端剪力及柱121 2016届土木工程毕业设计论文图3-11：活载作用下框架梁端剪力及柱121 2016届土木工程毕业设计论文3.7内力组合3.7.1梁控制截面内力标准值表3-20是1～6层梁在恒载、活载和地震力作用下，支座中心处及支座边缘处的梁端弯矩值和剪力值，其中支座中心处的弯矩值M和剪力值V取自表3-14、表3-18和表3-19；柱边缘处的弯矩值Mb和剪力值Vb按下列方法计算。在均布荷载作用下：Mb=M-V×b/2Vb=V-q×b/2在三角形荷载作用下：Mb=M-V×b/2Vb=V-q/2×b/2式中b——柱截面高度由于本工程2、3层边柱轴线不重合，计算框架梁支座边缘处的内力时，应当考虑2、3层柱截面尺寸改变和轴线不重合引起的截面位置调整。第1、2层边柱轴线至梁支座边缘的距离为0.5/2+0.1=0.35m，第1、2层中柱轴线至梁支座边缘的距离为0.6/2=0.3m。3.7.2梁控制截面的内力组合内力组合时，竖向荷载作用下的梁支座截面负弯矩乘了调整系数0.8，跨中截面弯矩相应增大。有震组合取1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk；无震组合取1.35SGk+0.7×1.4SQk及1.2SGk+1.4SqkSGk：按永久荷载标准值计算的荷载有效值；SQk：使用荷载的荷载效应标准SEk：有地震作用时荷载效应组合设计值；SGE：重力荷载代表值产生的荷载效应标准值第1～6层框架控制截面持久设计内力组合值和地震设计状况的内力组合值分别见表3-21和表3-22。求框架梁跨间最大正弯矩时，应根据梁端截面组合的弯矩设计值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。跨中弯矩计算见表3-23。考虑地震设计状况的组合时，需要对梁端组合的剪力设计值按式V=ηvb(Mbl+Mbr)/ln)+VGb进行调整。由表3-3可得第一层边横梁ln=6.55m。在表3-21地震组合中选取一组较大的值：121 2016届土木工程毕业设计论文Mbl=MA=165.850.75=221.133KN·MMbr=MBl=251.06/0.75=334.747KN·M梁上荷载设计值：恒载：q10=13.28KN·m，q1=14.63KN·m；活载：q1=7.8KN·mVGb=12×13.28×6.55+0.351.95+1×1.6+3.3×14.63+0.5×7.8×0.351.95+1×1.6+3.3×1.2=109.861KNVREV=γREηvbMbl+Mbrln+VGb=0.85×1.2×221.133+334.7476.55+109.861=179.95KN其余各层计算结果见表3-21。各种荷载组合下框架梁的的跨间最大正弯矩见表3-23。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-20：框架梁端控制截面内力标准值楼层截面恒载内力活载内力地震内力支座中心线支座边缘支座中心线支座边缘支座中心线支座边缘支座MVMVMVMVMMV1A-98.1685.081-68.38279.973-25.320.074-18.27419.829249.660227.345-63.756Br106.3-87.34280.097-86.31728.19-20.87621.927-20.696209.383190.256-63.756Bl-11.2111.8725-7.64810.926-4.545.625-2.8535.452117.10993.688-78.0732A-119.5488.877-88.43383.769-29.4120.789-22.13420.544236.941215.541-61.142Br100.35-83.54675.286-82.52127.15-20.16121.102-19.981203.281184.939-61.142Bl-10.5411.8725-6.97810.926-4.445.625-2.7535.452113.69790.957-75.7983A-90.4984.808-69.28881.254-23.4220.007-18.41819.882206.877194.011-51.466Br100.6-87.61678.696-86.80926.79-20.94321.554-20.818163.675150.809-51.466Bl-14.5411.8725-11.57211.120-5.365.625-3.9545.50591.54576.287-61.0304A-94.8285.29-73.49881.736-24.2120.089-19.18819.964165.838155.195-42.570Br101.46-87.13479.677-86.32726.99-20.86121.775-20.736140.666130.024-42.570Bl-13.8611.8725-10.89211.120-5.255.625-3.8445.50578.67665.563-52.4505A-96.7285.458-75.35681.904-25.3220.165-20.27920.040118.996111.485-30.042Br102.15-86.96680.409-86.15927.55-20.78522.354-20.66097.30789.797-30.042121 2016届土木工程毕业设计论文Bl-13.3411.8725-10.37211.120-4.925.625-3.5145.50554.42545.354-36.2836A-66.3563.734-50.41762.438-20.6519.807-15.69819.68258.92955.382-14.188Br79.39-67.35762.551-66.47125.46-21.14320.174-21.01843.22539.678-14.188Bl-19.9514.73-16.26813.916-6.734.5-5.6054.40430.73825.615-20.492注：表中弯矩M的量纲为KN·M；剪力V的量纲为KN表3-21地震设计状况下框架梁端控制截面内力组合值楼层截面恒载内力活载内力重力荷载内力SGE=SGK+0.5SQK地震内力SEK1.2SGE±1.3SEKV=γRE[ηVb(Mb+Mb)/ln+VGb]左震（→）右震（←）0.8MV0.8MVMVMVγREMγREVγREMγREVVGbγREV1A-54.70579.973-14.61919.829-62.01589.888227.345-63.756165.8521.24-277.48162.14109.86179.95Br64.078-86.31717.542-20.69672.849-96.666190.256-63.756251.06-169.05-119.94-28.15-179.95Bl-6.11910.926-2.2825.452-7.26013.65293.688-78.07384.81-72.35-97.88100.2016.26124.752A-70.74683.769-17.70720.544-79.60094.041215.541-61.142138.5128.36-281.79163.48109.86176.50Br60.229-82.52116.881-19.98168.670-92.512184.939-61.142242.12-161.92-118.51-26.80-176.50Bl-5.58310.926-2.2025.452-6.68413.65290.957-75.79882.67-69.83-94.7097.6816.26121.143A-55.43081.254-14.73519.882-62.79891.195194.011-51.466132.6436.15-245.68149.89111.40164.54121 2016届土木工程毕业设计论文Br62.957-86.80917.243-20.81871.578-97.218150.809-51.466211.46-156.03-82.62-42.29-164.54Bl-9.25811.120-3.1635.505-10.83913.87276.287-61.03064.63-53.29-84.1481.5916.42105.504A-58.79881.736-15.35019.964-66.47391.718155.195-42.57091.4946.51-211.14140.59111.40152.23Br63.741-86.32717.420-20.73672.451-96.695130.024-42.570191.98-145.67-61.57-51.59-152.23Bl-8.71411.120-3.0755.505-10.25113.87265.563-52.45054.70-43.81-73.1572.1116.4293.555A-60.28481.904-16.22320.040-68.39691.924111.485-30.04247.1460.57-170.25126.96111.40135.41Br64.327-86.15917.883-20.66073.268-96.48989.797-30.042153.49-131.62-21.61-65.22-135.41Bl-8.29811.120-2.8115.505-9.70313.87245.354-36.28335.49-25.94-52.9554.2416.4271.576A-40.33362.438-12.55919.682-46.61372.27955.382-14.18812.0558.05-95.9589.4089.3196.83Br50.041-66.47116.139-21.01858.110-76.98039.678-14.18890.99-94.2013.61-62.84-96.83Bl-13.01413.916-4.4844.404-15.25616.11825.615-20.49213.53-6.20-38.7139.0819.1058.35注：表中弯矩M的量纲为KN*M；剪力V的量纲为KN121 2016届土木工程毕业设计论文表3-22持久设计状况下框架梁端控制截面内力组合值楼层截面恒载内力活载内力1.35SGk+1.4*0.7SQk1.2SGk+1.4SQk0.8MV0.8MVMVMV1A-54.7179.97-14.6219.83-88.18127.40-86.11123.73Br64.08-86.3217.54-20.70103.70-136.81101.45-132.56Bl-6.1210.93-2.285.45-10.5020.09-10.5420.742A-70.7583.77-17.7120.54-112.86133.22-109.69129.28Br60.23-82.5216.88-19.9897.85-130.9995.91-127.00Bl-5.5810.93-2.205.45-9.6920.09-9.7820.743A-55.4381.25-14.7319.88-89.27129.18-87.14125.34Br62.96-86.8117.24-20.82101.89-137.5999.69-133.32Bl-9.2611.12-3.165.50-15.6020.41-15.5421.054A-58.8081.74-15.3519.96-94.42129.91-92.05126.03Br63.74-86.3317.42-20.74103.12-136.86100.88-132.62Bl-8.7111.12-3.085.50-14.7820.41-14.7621.055A-60.2881.90-16.2220.04-97.28130.21-95.05126.34Br64.33-86.1617.88-20.66104.37-136.56102.23-132.31121 2016届土木工程毕业设计论文Bl-8.3011.12-2.815.50-13.9620.41-13.8921.056A-40.3362.44-12.5619.68-66.76103.58-65.98102.48Br50.04-66.4716.14-21.0283.37-110.3382.64-109.19Bl-13.0113.92-4.484.40-21.9623.10-21.8922.86注：表中弯矩M的量纲为KN·M；剪力V的量纲为KN表3-23：框架梁控制截面内力组合值楼层截面1.2SGE±1.3SEk1.35SGk+1.4*0.7SQk1.2SGk+1.4SQk左震（→）右震（←）地震剪力调整值γREMγREVγREMγREVγREVMVMV1支座A165.8521.24-277.48162.14179.95-88.18127.40-86.11123.73Bl-251.06-169.05119.94-28.15-179.95-103.70-136.81-101.45-132.56Br84.81-72.35-97.88100.20124.75-10.5020.09-10.5420.74跨中AB143.38-107.21--90.05-92.20-BC94.89-107.96---0.42--0.46-2支座A138.5128.36-281.79163.48176.50-112.86133.22-109.69129.28Bl-242.12-161.92-118.51-26.80-176.50-97.85-130.99-95.91-127.00Br82.67-69.83-94.7097.68121.14-9.6920.09-9.7820.74跨中AB134.18-104.34--80.63-83.19-121 2016届土木工程毕业设计论文BC92.75-104.78--0.38-0.30-3支座A132.6436.15-245.68149.89164.54-89.27129.18-87.14125.34Bl-211.46-156.0382.62-42.29-164.54-101.89-137.59-99.69-133.32Br64.63-53.29-84.1481.59105.50-15.6020.41-15.5421.05跨中AB155.19-113.07--99.02-101.18-BC75.56-95.07---4.66--4.60-4支座A91.4946.51-211.14140.59152.23-94.42129.91-92.05126.03Bl-191.98-145.6761.57-51.59-152.23-103.12-136.86-100.88-132.62Br54.70-43.81-73.1572.1193.55-14.7820.41-14.7621.05跨中AB144.35-119.81--95.83-98.14-BC65.63-84.09---3.84--3.83-5支座A47.1460.57-170.25126.96135.41-97.28130.21-95.05126.34Bl-153.49-131.6221.61-65.22-135.41-104.37-136.56-102.23-132.31Br35.49-25.94-52.9554.2471.57-13.9620.41-13.8921.05跨中AB141.42-120.28--93.78-95.96-BC46.42-63.89---3.02--2.96-6支座A12.0558.05-95.9589.4096.83-66.76103.58-65.98102.48Bl-90.99-94.20-13.61-62.84-96.83-83.37-110.33-82.64-109.19121 2016届土木工程毕业设计论文Br11.24-6.20-38.7139.0858.35-21.9623.10-21.8922.86跨中AB120.27-104.96--84.67-85.43-BC23.97-51.43---9.23--9.17-注：1.弯矩M的量纲为KN·M；剪力V的量纲为KN；2.为了便于截面设计时挑选内力，本表中梁支座和跨中截面的弯矩均以下部受拉时为正（M），上部首拉时为负（-M），因此，本表中Bl支座的弯矩符号与前面的弯矩符号规定恰好相反。3梁端剪力以绕杆件顺时针方向旋转为正。121 2016届土木工程毕业设计论文3.7.3柱控制截面内力组合（1）持久设计状况柱控制截面为其上、下端截面，为了简化计算，可偏于安全取上、下层梁轴线处。表中的柱端弯矩和柱端剪力均以绕柱端截面顺时针方向旋转为正；柱轴力以受压为正。图3-12是第一层柱在恒载、活荷载、左震及右震作用下的弯矩图及相应的轴力及剪力的实际方向，内力组合是应根据此图确定内力值的正负号。持久作用下A柱、B柱控制截面内力组合值见表3-24、表3-25。图3-12柱的剪力及弯矩示意图表3-24：持久设计状态下A柱控制截面内力组合值表楼层截面SGkSQk1.35SGk+1.4*0.7SQk1.2SGk+1.4SQk1上端M29.247.947.2246.15N1768.22336.012716.392592.28V-8.77-2.37-14.16-13.84下端M14.623.9523.6123.07N1817.32336.012782.672651.20V-8.77-2.37-14.16-13.842上端M17.537.8131.3231.97N1447.75279.262228.142128.26V-15.68-5.52-26.58-26.54下端M38.9112.0564.3463.56N1483.1279.262275.862170.68V-15.68-5.52-26.58-26.54121 2016届土木工程毕业设计论文3上端M29.793.543.6540.65N1133.88222.791749.071672.56V-12.11-2.38-18.68-17.86下端M13.815.0623.6023.66N1158.83222.791782.751702.50V-12.11-2.38-18.68-17.864上端M39.6910.764.0762.61N826.35167.11279.331225.56V-22.89-6.12-36.90-36.04下端M42.7211.3268.7767.11N851.3167.11313.011255.50V-22.89-6.12-36.90-36.045上端M35.739.0757.1255.57N518.33111.33808.85777.86V-20.24-5.28-32.50-31.68下端M37.159.9259.8758.47N543.28111.33842.53807.80V-20.24-5.28-32.50-31.686上端M51.7117.0886.5585.96N210.1455.49338.07329.85V-26.31-8.26-43.61-43.14下端M43.0112.6570.4669.32N235.0955.49371.75359.79V-26.31-8.26-43.61-43.14121 2016届土木工程毕业设计论文表3-25：持久设计状态下B柱控制截面内力组合值表楼层截面SGkSQk1.35SGk+1.4*0.7SQk1.2SGk+1.4SQk1上端M-21.12-5.13-33.54-32.53N2054.82508.353272.193177.47V6.341.5410.079.76下端M-10.56-2.57-16.77-16.27N2103.92508.353338.483236.39V6.341.5410.079.762上端M-33.58-8.52-53.68-52.22N1685.65422.572689.752614.38V20.105.0432.0731.18下端M-38.78-9.63-61.79-60.02N1721.00422.572737.472656.80V20.105.0432.0731.183上端M-28.55-7.06-45.46-44.14N1300.68337.512086.682033.33V13.783.4321.9621.34下端M-21.05-5.30-33.61-32.68N1365.63337.512174.362111.27V13.783.4321.9621.344上端M-33.12-8.25-52.80-51.29N973.96251.661561.471521.08V18.734.6329.8228.96下端M-34.29-8.43-54.55-52.95N998.91251.661595.161551.02V18.734.6329.8228.965上端M-35.06-7.05-54.24-51.94N617.71165.89996.48973.50V18.424.0628.8527.79121 2016届土木工程毕业设计论文下端M-31.25-7.56-49.60-48.08N642.66165.891030.161003.44V18.424.0628.8527.796上端M-41.48-13.27-69.00-68.35N261.6480.20431.81426.25V21.256.3734.9334.42下端M-35.02-9.65-56.73-55.53N286.5980.20465.49456.19V21.256.3734.9334.42(2)柱控制截面组合的内力设计值调整1）柱端组合弯矩设计值调整柱控制截面地震组合的内力设计值为：M=1.2MGE+1.3MEKN=1.2NGE+1.3NEK为实现强柱弱梁的破坏机构，对二级框架，柱端组合弯矩设计值应按∑Mc=ηc∑Mb进行调整，取ηc为1.5。为了避免柱脚过早屈服，二级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应乘以增大系数1.5。2)柱端组合剪力设计值调整抗震设计时，二级框架柱端组合的剪力设计值应按式V=ηvc(Mct+Mcb)/Hn进行调整，取ηc为1.3。设计中应先调整柱端弯矩，再根据调整后的Mct、Mcb计算剪力设计值V。另外抗震设计时偏心受压构件的承载力抗震调整系数为γRE，对剪力取0.85；对轴向压力，当轴压比不小于0.15取0.80。3)最不利内力组合挑选按对称配筋的偏压构件计算，考虑一下三种最不利内力组合：1．|M|max及相应的N2．Nmax及相应的M3.Nmin及相应的M计算结果见表3-26和表3-27121 2016届土木工程毕业设计论文表3-26：地震设计状况下A柱控制截面内力组合设计值及调整楼层截面内力柱端弯矩1.2SGE±1.3SEKγRE梁端弯矩1.2SGE±1.3SEKΣMc=ηcΣMbγRE(ΣMc=ηcΣMb)|Mmax|NNminMNmaxMγREV=γREηvc(Mt+Mb)/Hn→←→←→←→←1柱顶M-143.47223.130.80221.13-369.97-143.47317.57-114.78254.06254.06-114.7847.22137.59N1981.362665.58　　1585.092132.462132.461585.092716.39柱底M-292.19332.02-438.29498.03-350.63398.42398.42-350.6323.61N2040.282724.50　　1632.232179.602179.601632.232782.672柱顶M-146.93198.380.80184.68-375.72-154.95316.40-123.96253.12253.12-123.9631.3293.42N1645.622164.09　　1316.501731.271731.271316.502228.14柱底M-271.42166.79-271.42237.39-217.13189.91217.13-217.1364.34N2258.102379.39　　1806.481903.511806.481806.482275.863柱顶M-119.31195.010.80176.85-327.57-182.91262.62-146.33210.10210.10-146.3343.6584.08N1314.581674.08　　1051.661339.261339.261051.661749.07柱底M-115.76154.98-122.07247.18-97.66197.74197.74-97.6623.60121 2016届土木工程毕业设计论文N1344.521704.02　　1075.621363.221363.221075.621782.754柱顶M-82.58190.680.80121.99-281.52-136.12251.49-108.90201.19201.19-108.9064.0779.20N979.041204.72　　783.23963.78963.78783.231279.33柱底M-53.73169.84-82.37228.74-65.90182.99182.99-65.9068.77N1008.981234.66　　807.18987.73987.73807.181313.015柱顶M-64.02160.650.8062.85-227.00-127.92208.61-102.34166.89166.89-102.3457.1262.57N631.27746.32　　505.02597.06597.06505.02808.85柱底M-28.43129.49-46.86170.79-37.49136.63136.63-37.4959.87N661.21776.26　　528.97621.01621.01528.97842.536柱顶M-4.31148.910.7516.07-127.93-4.31148.91-3.23111.68111.68-3.2386.5546.31N267.02303.91　　200.26227.93227.93200.26338.07柱底M16.84101.5733.64131.8925.2398.9298.9225.2370.46N296.96333.85　　222.72250.39250.39222.72371.75注：1.表中M的量纲为KN·M；N、V的量纲为KN。2.弯矩的剪力均以绕柱端截面顺时针方向为正；轴力以受压为正。3.弯矩设计值均已调整到控制截面。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-26：地震设计状况下B柱控制截面内力组合设计值及调整楼层截面内力柱端弯矩1.2SGE±1.3SEKγRE梁端弯矩1.2SGE±1.3SEKΣMc=ηcΣMbγRE(ΣMc=ηcΣMb)|Mmax|NNminMNmaxMγREV=γREηvc(Mt+Mb)/Hn→←→←→←→←1柱顶M-236.36179.510.80447.83-290.43-312.68225.82-250.15180.66250.15-250.15-33.54-140.93N2691.552850.04　　2153.242280.032153.242153.243272.19柱底M-348.47320.04-522.71480.06-418.16384.05418.16-418.16-16.77N2750.472908.96　　2200.372327.172200.372200.373338.482柱顶M-270.67179.860.80433.05-284.28-361.83226.75-289.47181.40289.47-289.47-53.68-121.62N2215.682336.97　　1772.541869.571772.541772.542689.75柱底M-271.42166.79-359.06209.82-287.25167.85287.25-287.25-61.79N2258.102379.39　　1806.481903.511806.481806.482737.473柱顶M-226.89149.900.80368.12-222.35-300.81202.34-240.65161.87240.65-240.65-45.46-99.29N1721.741804.91　　1377.391443.931377.391377.392086.68柱底M-215.25158.37-287.75199.67-230.20159.73230.20-230.20-33.61N1799.681882.85　　1439.741506.281439.741439.742147.364柱顶M-219.95130.560.80328.91-179.63-291.80177.30-233.44141.84233.44-233.44-52.8-91.63121 2016届土木工程毕业设计论文N1290.591348.91　　1032.471079.131032.471032.471561.47柱底M-189.6097.18-251.37131.18-201.09104.95201.09-201.09-54.55N1320.531378.85　　1056.421103.081056.421056.421595.165柱顶M-181.7889.170.80251.97-99.41-235.80128.93-188.64103.15188.64-188.64-54.24-73.78N824.47857.10　　659.58685.68659.58659.58996.48柱底M-151.9367.85-201.5692.14-161.2573.71161.25-161.25-49.6N854.41887.04　　683.53709.63683.53683.531030.166柱顶M-153.8938.410.75136.31-33.47-153.8938.41-115.4128.81115.41-115.41-69-49.94N353.90370.28　　265.42277.71265.42265.42431.81柱底M-109.5913.96-142.1620.19-106.6215.14106.62-106.62-56.73N383.84400.22　　287.88300.16287.88287.88465.49注：1.表中M的量纲为KN·M；N、V的量纲为KN。2.弯矩的剪力均以绕柱端截面顺时针方向为正；轴力以受压为正。3.弯矩设计值均已调整到控制截面。121 2016届土木工程毕业设计论文3.8梁、柱截面设计3.8.1梁截面设计第一层梁截面设计如下：材料强度：C35(fc=16.7N/mm2，ft=1.71N/mm2)，HRB400级钢筋(fy=360N/mm2)；HPB300级钢筋(fy=270N/mm2)。从表3-23中挑出第一层AB跨梁跨中及制作截面的最不利内力，即AB跨AB跨：跨中截面:M=165.85KN*M支座截面:MA=-277.48KN*MMBl=-251.06KN*MVA=179.95KN*MVBl=179.95KN*MBC跨：跨中截面:M=107.96KN*M支座截面:M=-97.88KN*MV=124.75KN(1)梁正截面受弯承载力计算AB跨梁：先计算跨中截面。跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨中最大正弯矩或支座正弯矩与1/2简支梁弯矩中的较大值。恒载：q10=13.28KN/m，q1=14.63KN/m支座：V=12×13.28×7.2+14.63×7.2+7.2-1.95*22=86.212KN弯矩：M=86.212×3.6-12×13.28×3.62-12×14.63×1.95×1.65+1.953-12×14.63×1.652=171.586KN·M活载：q1=7.8KN/m支座：V=12×7.8×7.2+7.2-1.95*22=20.475KN弯矩：M=20.475×3.6-12×7.8×1.95×1.65+1.953-12×7.8×1.652=45.601KN·M在1.2恒载+1.4活载作用下，梁跨中简支梁的弯矩为：M02=12×1.2×171.586+1.4×45.601=134.872KN·M0.1,bf，不受此限制；b+sn=3900mm；l0/3=2400mm。∝1fcbf，hf，h0-hf，2=1.0×16.7×2400×120×605-1202=2612.23KN·M>165.85KN·M故属于第一类T型截面。αs=M∝1fcbf，h02=165.85*1061.0*16.7*2400*6052=0.0113ξ=1-1-2αs=1-1-2*0.0113=0.0113As=∝1fcbf，h0ξfy=1.0*16.7*605*2400*0.0113360=761mm2选用416(As=804mm2)0.55(ft/fy)=0.55*1.71/360=0.26%ρ=Asbh0=804300*605=0.44%>0.26%,可以。将跨中截面的416全部伸入支座，作为支座负弯矩下的受压钢筋(As，=804mm2),据此计算支座上部纵向受拉钢筋的数量。支座A：MA=-277.48KN·MAs，=804mm2αs=M-fyAs，(h0-as，)∝1fcbf，h02=277.48*106-360*804*605-451.0*16.7*300*6052=0.0629ξ=1-1-2αs=1-1-2*0.0629=0.065<ξb=0.35,ξh0=0.065*605=39mm<2=80mm,As，不能达到其抗压强度设计值。故：As=Mfyh0-as，=277.48*106360*605-45=1376mm2实配钢筋318+220(As=1391mm2)支座Bl：MBl=-251.06KN·MAs，=804mm2故：As=Mfyh0-as，=251.06*106360*605-45=1245mm2实配钢筋318+220(As=1391mm2)0.65(ft/fy)=0.65×1.71/360=0.31%ρ=Asbh0=1391300*605=0.76%>0.31%,可以。BC跨梁：计算方法与上述相同，计算结果为：跨中截面As=292mm2，实际配筋216(402mm2)；支座截面As=486mm2，实际配筋318+220(As=1391mm2)；且BC跨梁支座截面上部钢筋不截断，全部拉通布置。1～6层AB跨和BC跨梁的跨中和支座截面纵筋配置见表3-27和表3-28。121 2016届土木工程毕业设计论文(2)梁斜截面受剪承载力AB跨梁两端支座截面剪力值相差较小，所以梁端支座截面均按V=179.95KN确定箍筋数量。因hwb=605300=2.02<4,故0.25βcfcbh0=0.25*1.0*16.7*300*605=757.76KN>V截面尺寸满足要求。Ass=V-0.6*0.7*βcftbh0fyvh0=179.95*1000-0.42*1.0*1.57*300*605270*605=0.37加密区选用8@100双肢箍，其=101/100=1.01>0.472配筋率为：0.28×1.57/270=0.163%101/(300×100)=0.337%>，满足。非加密区选用8@200双肢箍。其中非加密区配箍率50.3×2/(270×200)=0.168%>，满足。第1～6层AB跨和BC跨梁的箍筋配置见表3-29。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-27：框架梁跨中纵向钢筋计算结果层数截面位置Mas=M/a1*fc*bf*ho^2&=1-√(1-2*as)As=&*bf*ho*a1*fc/fy实际选用实际面积p=As/b*ho(%)一层AB跨间165.850.01130.01147664168040.44%BC跨间107.960.00740.00742922164020.38%二层AB跨间138.510.00940.0095639216+1186570.36%BC跨间94.70.00650.00652562164020.38%三层AB跨间155.190.01060.01067163187630.42%BC跨间95.070.00650.00652572164020.38%四层AB跨间144.350.00980.0099666218+1167100.39%BC跨间84.090.00570.00572272164020.38%五层AB跨间141.420.00960.0097652118+2166570.36%BC跨间63.890.00440.00441732164020.38%六层AB跨间120.270.00970.00986053166030.36%BC跨间51.430.00420.00421652164020.38%121 2016届土木工程毕业设计论文表3-28：框架梁支座纵向钢筋计算结果层数截面位置MAs"as=[M-fyAs"(ho-as")]/a1*fc*b*ho^2&=1-√(1-2*as)As实际选用实际面积p=As/b*ho(%)一层支座A-277.488040.06290.06501376318+22013910.77%支座BL-251.068040.04850.04981245318+22013910.77%支座Br-97.884020.00920.0092486318+22013911.31%二层支座A-281.796570.08140.08511398318+22013910.77%支座BL-242.126570.05980.06171201318+22013910.77%支座Br-94.704020.00740.0075470318+22013911.31%三层支座A-245.687630.05010.0514121942012560.69%支座BL-211.467630.03140.0319104942012560.69%支座Br-84.144020.00170.001741742012561.18%四层支座A-211.147100.03710.03781047316+21811120.61%支座BL-191.987100.02660.0270952316+21811120.61%支座Br-73.15402-0.0043-683316+21811121.04%五层支座A-170.256570.02060.0208844216+2189110.50%支座BL-150.496570.00980.0099746216+2189110.50%支座Br-52.95402-0.0153-583216+2189110.86%121 2016届土木工程毕业设计论文六层支座A-95.95603-0.0096-7994168040.48%支座BL-90.99603-0.0128-7724168040.48%支座Br-38.71402-0.0227-4874168040.75%表3-29：框架梁箍筋计算结果楼层截面V(KN)0.2βc*fc*b*ho截面尺寸要求0.42ft*b*ho是否构造配筋Asv/S加密区psv=Asv/bs（%）非加密区psv=Asv/bs（%）psvmin=0.28ft/fyv（%）1A、Bl179.95757.76符合要求119.68-0.378@100双肢箍0.337%8@200双肢箍0.168%0.163%Br124.75757.76符合要求119.68-0.038@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%2A、Bl176.5757.76符合要求119.68-0.358@100双肢箍0.337%8@200双肢箍0.168%0.163%Br121.14757.76符合要求119.68-0.018@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%3A、Bl164.54757.76符合要求119.68-0.270.337%0.168%0.163%121 2016届土木工程毕业设计论文8@100双肢箍8@200双肢箍Br105.5757.76符合要求119.68构造配筋-8@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%4A、Bl152.23757.76符合要求119.68-0.208@100双肢箍0.337%8@200双肢箍0.168%0.163%Br93.55757.76符合要求119.68构造配筋-8@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%5A、Bl135.41757.76符合要求119.68-0.108@100双肢箍0.337%8@200双肢箍0.168%0.163%Br71.57757.76符合要求119.68构造配筋-8@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%6A、Bl96.83695.14符合要求109.79构造配筋-8@100双肢箍0.337%8@200双肢箍0.168%0.163%Br58.35695.14符合要求109.79构造配筋-8@100双肢箍0.337%8@150双肢箍0.224%0.163%121 2016届土木工程毕业设计论文3.8.2柱截面设计（1）柱正截面受压承载力计算第一层：纵筋选用HRB400级钢筋（fy=fy，=360N/mm2）,箍筋选用HPB300级钢筋(fy=270N/mm2)，第一层混凝土强度等级为C35（(fc=16.7N/mm2，ft=1.71N/mm2)。取h0=550mm。从A轴柱的内力组合表3-26中选取下列两组内力进行截面配筋计算：第一组为最大弯矩及其对应轴力，第二组为最大轴力及其对应弯矩。（1）M1=254.06KN·M；M2=398.42KN·M；N=2179.60KN（2）M1=23.61KN·M；M2=47.22KN·M；N=2782.67KN柱的计算长度lc=5.0m。1）第一组内力判断构件是否需要考虑附加弯矩：杆端弯矩比M1M2=254.06398.42=0.64<0.9截面回转半径i=0.289*600=173.400mm长细比lci=5000173.400=28.84<34-12*254.06398.42=26.35轴压比NfcA=2179.60*100016.7*600*600=0.36<0.9因此，需要考虑构件自身挠曲变形的影响。Cm=0.7+0.3×M1M2=0.7+0.3×254.06398.42=0.891ξc=0.5×fcAN=0.5×16.7*600*6002179.60*1000=1.38ηns=1+11300*M2N+eah0(lch)2ξc=1.143M=CmηnsM2=1.143×0.891×398.42=405.92KN·M判断偏压类型：取as=50mm，h0=h-as=600-50=550mm，h30=60030=20mm，取ea=20mm。e0=MN=405.92*1062179.60*103=186.24mmei=e0+ea=186.24+20=206.24>0.3h0=0.3*550=165mmx=N∝1fcb=2179.60*1031.0*16.7*600=217.525<ξbh0=0.518*550=284.9mm属于大偏心受压。121 2016届土木工程毕业设计论文计算钢筋面积：e=ei+h2-as=206.24+300-50=456.24mmAs=As，=Ne-∝1fcbxh0-0.5xfy，h0-as，=2179.60×1000×456.24-1.0×16.7×600×217.525×550-0.5×217.525360×550-50=181.66mm2Asmin=0.004×600×600=1440mm2>As纵向受力钢筋选422（As=1520mm2）1）第二组内力判断构件是否需要考虑附加弯矩：杆端弯矩比M1M2=23.6147.22=0.5<0.9截面回转半径i=0.289×600=173.400mm长细比lci=5000173.400=28.84>34-12×23.6147.22=28轴压比NfcA=2782.67*100016.7*600*600=0.46<0.9因此，需要考虑构件自身挠曲变形的影响Cm=0.7+0.3×M1M2=0.7+0.3×23.6147.22=0.85ξc=0.5×fcAN=0.5×16.7×600×6002782.67×1000=1.08ηns=1+11300*M2N+eah0(lch)2ξc=1.795M=CmηnsM2=1.795×0.891×47.22=72.03KN*M判断偏压类型：e0=MN=72.03*1062782.67*103=25.89mmei=e0+ea=25.89+20=45.89<0.3h0=0.3*550=165mme=ei+h2-as=45.89+300-50=295.89mmx=N∝1fcb=2782.67*1031.0*16.7*600=277.712<ξbh0=0.518*550=284.9mm属于大偏心受压。该组内力下构件截面并未达到承载力极限状态，其配筋由最小配筋率控制。纵向受力钢筋选422（As=1520mm2）截面的总配筋率：ρ=As+As，bh=1520*3600*600=0.013>ρmin=0.008验算垂直于弯矩作用平面内的承载力：l0=lc=5.0m，l0b=5000600=8.333,查表线性内插法得φ=0.997。121 2016届土木工程毕业设计论文Nu=0.9φfcA+fy，As，=0.9×0.997×16.7×600×600+360×3×1520=7151.84KN>N=2782.67KN满足承载力要求。通过计算第1～6层A柱纵向受力钢筋计算结果与实际配筋结果见表3-30和表3-31，B柱见表3-32和表3-33。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-30：框架柱A柱考虑二阶效应后的弯矩值层号截面最不利内力组合计算高度M1/M2Lc/iN/(fcA)是否考虑二阶效应CmξcηnsMMN1柱顶Mmax及N254.062132.4650.6428.8350.358需要考虑二阶效应0.89111.143405.92Nmax及M47.222716.390.500.463需要考虑二阶效应0.85011.79572.03柱底Mmax及N398.422149.6　　　　　　　Nmax及M23.612782.67　　　　　　　2柱顶Mmax及N253.121731.274.50.8625.9520.300需要考虑二阶效应0.95711.149278.34Nmax及M31.322228.140.490.379无需考虑　　　64.34柱底Mmax及N217.131806.48　　　　　　　Nmax及M64.342275.86　　　　　　　3柱顶Mmax及N210.11339.264.50.9431.1420.327需要考虑二阶效应0.98211.161239.63Nmax及M43.651749.070.540.427需要考虑二阶效应0.86211.63061.36柱底Mmax及N197.741363.22　　　　　　　Nmax及M23.61782.75　　　　　　　4柱顶Mmax及N201.19963.784.50.9131.1420.237需要考虑二阶效应0.97311.125220.26Nmax及M64.071279.330.930.314需要考虑二阶效应0.97911.38793.46121 2016届土木工程毕业设计论文柱底Mmax及N182.99987.73　　　　　　　Nmax及M68.771313.01　　　　　　　5柱顶Mmax及N166.89597.064.50.8231.1420.149需要考虑二阶效应0.94611.097173.14Nmax及M57.12808.850.950.202需要考虑二阶效应0.98611.30877.23柱底Mmax及N136.63621.01　　　　　　　Nmax及M59.87842.53　　　　　　　6柱顶Mmax及N111.68227.934.50.8931.1420.060需要考虑二阶效应0.96611.060114.34Nmax及M86.55338.070.810.089需要考虑二阶效应0.94411.11190.78柱底Mmax及N98.92250.39　　　　　　　Nmax及M70.45371.45　　　　　　　表3-31：框架柱A柱配筋结果列表楼层MNxei类型eAs=As^实际配筋As配筋率p1405.922149.60214.53208.84大偏压458.84192.2842215200.012772.032782.67277.7145.89-295.89-2278.341806.48180.29174.08大偏压424.08-42215200.012764.342275.86227.1348.27-298.27-3239.631363.22163.26195.78大偏压395.78259.4941810180.0122121 2016届土木工程毕业设计论文61.361782.75213.5054.42-254.42-4220.26987.73118.29243.00大偏压443.00357.6841810180.012293.461313.01157.2591.18-291.18-5173.14621.0174.37298.80大偏压498.801202.3442215200.018277.23842.53100.90111.66-311.66-6114.34250.3929.99476.65大偏压676.65794.0341810180.012290.78371.4544.49264.38-464.38630.39表3-32：框架柱B柱考虑二阶效应后的弯矩值层号截面最不利内力组合计算高度M1/M2Lc/iN/(fcA)是否考虑二阶效应CmξcηnsMMN1柱顶Mmax及N250.152153.2450.6028.8350.366需要考虑二阶效应0.87911.140419.20Nmax及M-33.543272.190.500.555需要考虑二阶效应0.85011.978-56.39柱底Mmax及N418.162200.37　　　　　　　Nmax及M-16.773338.48　　　　　　　2柱顶Mmax及N289.46721772.5424.50.9925.9520.300需要考虑二阶效应0.99811.132326.93Nmax及M-53.682689.750.870.455需要考虑二阶效应0.96111.601-61.79柱底Mmax及N287.24631806.478　　　　　　　121 2016届土木工程毕业设计论文Nmax及M-61.792737.47　　　　　　　3柱顶Mmax及N240.65081377.3884.50.9631.1420.345需要考虑二阶效应0.98711.150273.10Nmax及M-45.462086.680.740.514需要考虑二阶效应0.92211.681-70.44柱底Mmax及N230.19681439.74　　　　　　　Nmax及M-33.612147.36　　　　　　　4柱顶Mmax及N223.44171032.4714.50.9031.1420.253需要考虑二阶效应0.97011.121242.99Nmax及M-52.81561.470.970.382需要考虑二阶效应0.99011.517-81.97柱底Mmax及N201.09321056.423　　　　　　　Nmax及M-54.551595.16　　　　　　　5柱顶Mmax及N188.6395659.57684.50.8531.1420.164需要考虑二阶效应0.95611.095197.51Nmax及M-54.24996.480.910.247需要考虑二阶效应0.97411.411-74.59柱底Mmax及N161.2463683.5288　　　　　　　Nmax及M-49.61030.16　　　　　　　6柱顶Mmax及N115.4145265.42354.50.9231.1420.069需要考虑二阶效应0.97711.067120.29Nmax及M-69431.810.820.111需要考虑二阶效应0.94711.167-76.21柱底Mmax及N106.6205287.8785　　　　　　　Nmax及M-56.73465.49　　　　　　　121 2016届土木工程毕业设计论文表3-33：框架柱B柱配筋结果列表楼层MNxei类型eAs=As^实际配筋As配筋率p1419.202200.37219.60210.51大偏压460.51248.3042824630.0205-56.393338.48333.1836.89小偏压286.891894.002326.931806.478180.29200.98大偏压450.98-42215200.0127-61.792737.47273.2042.57-292.57-3273.101439.74172.42209.69大偏压409.69458.9041810180.0122-70.442147.36257.1752.80-252.80-4242.991056.423126.52250.01大偏压450.01464.1541810180.0122-81.971595.16191.0471.39-271.39-5197.51683.528881.86308.96大偏压508.961371.6242215200.0182-74.591030.16123.3792.41-292.41-6120.29287.878534.48437.85大偏压637.85835.3441810180.0122-76.21465.4955.75183.71大偏压383.71529.20121 2016届土木工程毕业设计论文（3）柱斜截面受剪承载力计算由表3-26可见，第一层A轴柱的最大剪力γREV=137.59KN，相应的轴力取N=2908.96KN。偏心受压柱，按下式计算斜截面受剪承载力：γREV≤Vu=1.05λ+1ftbh0+fyvAsvsh0+0.056Nλ=Hn2h0=5000-53022*550=4.305>3,取λ=3N=2724.50>0.3fcA=0.3×16.7×600×600=1803.6KN（取N=1803.6KN)Ass=γREV-1.05λ+1ftbh0-0.056Nfyvh0=137.59*1000-1.053+1*1.71*600*550-0.056*1803.6*1000550*270=-0.751<0采用井字形复合箍配置箍筋，加密区为410@100，非加密区为410@200。ρsv=8×50.3×530530×530×100=1.18%加密区最小体积配箍率：ρsv*min=λvfcfyv=0.11×16.7270=0.68%,满足要求。采用井字符合箍配置箍筋，加密区为410@100，非加密区为410@200。各层柱箍筋计算及实配结果见表3-34。121 2016届土木工程毕业设计论文表3-34：框架柱箍筋计算结果柱号楼层γREV(KN)0.2βcfcbh0(KN)N(KN)0.3fcA(KN)λAsv/s(mm)最小配箍率λvfc/fyv实际配箍加密区ρsv非加密区ρsvA1137.59371102.22724.51803.64.30-0.750.08%0.68%410@1001.18%410@2000.59%293.424811102.22379.391803.64.30-1.050.08%0.68%410@1001.18%410@2000.59%384.07971751.51704.021252.53.71-0.720.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%479.20125751.51234.661252.53.71-0.760.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%562.57294751.5776.261252.53.71-0.890.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%646.31091751.5333.651252.53.73-1.030.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%B1140.93171102.22750.471803.64.30-0.730.08%0.68%410@1001.18%410@2000.59%2121.61611102.22258.11803.64.30-0.860.08%0.68%410@1001.18%410@2000.59%399.29133751.51799.681252.53.71-0.590.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%491.63379751.51320.531252.53.71-0.650.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%573.78316751.5854.411252.53.71-0.800.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%649.94375751.5383.841252.53.73-1.000.08%0.56%410@1001.46%410@2000.73%121 2016届土木工程毕业设计论文3.9楼梯设计计算3.9.1楼梯结构布置本建筑共有三个楼梯，主楼梯位于建筑物中部，旁边有一部电梯，建筑物两侧分别有一个辅助楼梯，必要时作为逃生之用。本工程采用现浇混凝土板式楼梯，层高为3.6m，宽度有3.9m和7.8m两种。设计混凝土强度等级为C35(ft=1.57N/mm2,fc=16.7N/mm2)，活荷载标准值为3.5KN/m2，板梁的纵向受力钢筋采用HRB335级（fy=300N/mm2）楼梯栏杆采用金属栏杆。现选取3.9m的楼梯进行计算，其平面布置图如图所示，楼梯踏步尺寸为150mm×300mm。图3-13楼梯平面布置图121 2016届土木工程毕业设计论文3.9.2梯段板设计（1）荷载计算楼梯板厚取h=（1/25～1/30）L0，其中L0为梯段板跨度=（12-1）×300=3300。则楼板厚h=（1/25～1/30）L0=（1/25～1/30）×3300=110～132mm，则取h=120mm。取1m宽板带计算。tanα=150/300=0.5，所以α=26.57°，cosα=0.894水磨石面层:（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98KN/m踏步重:0.3×0.15×26×0.5/0.3=1.875KN/m混凝土斜板:0.12×25/0.894=3.356KN/m板下抹灰20mm厚：0.02×20/cosa=0.447KN/m合计：6.658KN/m可变荷载：3.5KN/m恒荷载控制Pn（G）=1.35×6.658+1.4×0.7×3.5=12.42KN/m活荷载控制Pn（L）=1.2×6.658+1.4×3.5=12.89KN/m基本组合的总荷载设计值P=max｛Pn(G),Pn(G)｝=12.89KN/m（2）内力计算Mmax=110Pl02=110×12.89×3.32=14.04KN·mVmax=12plcosα=12×12.89×3.3×0.894=19.01KN（3）配筋计算板的有效高度h0=h-20=120-20=100mm,混凝土抗压强度设计值fc=16.7N/mm2,钢筋抗拉强度设计值fy=300N/mm2。14.04×106/(1.0×16.7×1000×1002)=0.0840.088<=0.5180.95614.04×106/(300×0.956×100)=489.54mm2故选配12@200（As=567mm2）。(4)休息平台板的计算按简支板进行计算，以板宽1m为计算单元，计算跨度近似取为L=1500-240/2=1380mm板厚取为100mm。1.荷载计算121 2016届土木工程毕业设计论文面层：0.02×1×20=0.4KN/m板自重：0.1×25=2.5KN/m板底粉刷：0.02×1×17=0.34KN/m合计：3.24KN/m活荷载：3.5KN/m恒荷载控制Pn（G）=1.35×3.24+1.4×0.7×3.5=7.804KN/m活荷载控制Pn（L）=1.2×3.24+1.4×3.5=8.788KN/m2.内力计算Mmax=110Pl02=110×8.788×1.382=1.673KN·m3.配筋计算1.673×106/(1.0×16.7×1000×802)=0.01560.0158<=0.5180.9921.673×106/(300×0.992×80)=70.27mm2故选配8@200（As=251mm2）。（5）平台梁的计算截面高度h=L/12=1/12×3600=300,取高为300mm，宽为200mm。1.荷载计算楼梯段板传来：12.89×1/2×3.3=21.27KN/m平台板传来：8.788×1/2×1.38=6.06KN/m平台梁自重：0.2×（0.30-0.1）×25=1.0KN/m梁面20厚抹灰：0.02×（0.30-0.1）×2×17+0.02×0.2×17=0.204KN/m合计：28.534KN/m2.内力计算平台梁计算跨度L0=1.05Ln=1.05×(3.9-0.3)=3.78mM=18pl2=18*28.534*3.782=50.96KN·m3.配筋计算钢筋采用HRB335，h0=300-35=265mm50.96×106/(1.0×14.3×200×2652)=0.2540.298<=0.518121 2016届土木工程毕业设计论文0.85150.96×106/(300×0.851×265)=753.2mm2选配416的HRB335钢筋，。Vmax=12ql0=12×28.534×3.78=53.93KN因hwb=265200=1.325<4,故0.25βcfcbh0=0.25*1.0*16.7*200*265=221.3KN>V截面尺寸满足要求。Ass=V-0.7*βcftbh01.25fyvh0=53.93*1000-0.7*1.0*1.57*200*2651.25*270*605=-0.02<0只按构造配筋，取双肢箍Φ8@200。0.28×1.57/270=0.163%2×50.3/(200×200)=0.251%>，满足要求。3.10基础设计3.10.1设计资料采用肋梁筏板基础，这种基础能减小地基单位面积上的压力，提高基础的整体刚度，减小不均匀沉降。筏板基础的埋深当采用天然地基时不宜小于建筑物地面以上的高度的1/12(21.6/12=1.8)。本工程基础埋深为2.4m，满足要求。筏板厚度取700mm，纵横向肋梁取相同宽度和高度，即，。肋梁两端伸出边柱轴线的距离均取1500mm。地基承载力特征值为修正后的地基承载力特征值（KPa）地基承载力特征值，取fak=195Kpa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数。ηb=0.3，ηd=1.6基础底面一下土的重度。（KN/m3）b--基础底面宽度（m）d--基础埋置深度基础底面以上土的加权平均重度。（KN/m3）=195+0.3×18×3+1.6×18×（2.4-0.5）=265.9KN/m2121 2016届土木工程毕业设计论文3.10.2基础底面积的确定在竖向荷载作用下，若将xoy坐标系的原点置于筏板基底板形心处，则基底反力可按下式计算：ex,ey----为竖向荷载∑Ni分别对x轴和y轴的偏心距；Ix,Iy---为筏板基础底面分别对x轴和y轴的惯性矩；x,y---为计算点的x轴和y轴的坐标。因为本工程结构是对称结构，故竖向荷载作用下基底反力计算公式可简化为：柱底轴力近似按横向框架的柱底轴力考虑，并由NGK+NQK组合情况计算。∑Ni=（2153.33+2612.27）×8×2＝76249.6KNA=54.84×17.64=967.38m2G=[(2.4-0.7)*967.38-0.6*0.8*(17.64*8+48.24*4)]*18+0.7*967.38*25+0.6*0.8*(17.64*8+48.24*4)*25=47653KNP=(76249.6+47653)/967.38+20×2.4＝176.08KN/m2﹤fa=265.9Kpa在水平地震作用下，基底反力可按下式计算：地基承载力应满足Pmax≦1.2faE其中faE==1.3×265.9=345.67KN/m本设计中，A、B、C、D柱底的M、N、V标准值可用内力组合中未组合的标准值查得，则：∑Ni=(2153.33+2612.27)×2×8=76249.6KN∑Mi=(13.55+7.62+11.86+6.43)×2×8=631.36KN·m∑Niei=[2153.33×(3/2+7.2)+2612.27×3/2]×2×8=362438KN·m∑Vihi=(8.77+2.37+6.34+1.54)×2×2.4×8=730.37KN·mW=1/6×54.84×17.642＝2844.09m3Pmax=(76249.6+47653)/967.38＋20×2.4＋(631.36＋362438＋730.37）/2844.09=303.99KN/m2121 2016届土木工程毕业设计论文Pmin=(76249.6+47653)/967.38＋20×2.4-(631.36＋362438＋730.37）/2844.09=48.17KN/m2Pmax=303.99KN/m2﹤1.2faE=1.2×345.67=414.80KN/m2p=pmax+pmin2=303.99+48.172=176.08KN/m2Pn=101.52KN/m2,故地震作用效应组合引起的内力对正截面抗弯承载力计算起控制作用。基础梁应进行斜截面抗剪承载力计算，这时承载力调整系数ΥRE=0.85，ΥREPmax=0.85×306.28=260.34KN/m2>Pn=101.52KN/m2,故地震作用效应组合引起的内力对斜截面抗剪承载力计算起控制作用。计算内横梁：q1＝149.4×7.8=1165.32KN.mqBC=0q2=306.28×7.8=2388.98KN.m仍采用力矩分配法进行内力分配，计算简图如图3-17所示，求得的弯矩及剪力图如图3-19和图3-20所示。图3-18基础梁计算图图3-19基础梁弯矩分配表121 2016届土木工程毕业设计论文弯矩：MA=0MB=-2382.98KN·MM中=-12×2382.98+18×728.33×7.22=3528.08KN·MMC=-6482.39KN·MM中=-12×6482.39+18×1493.11×7.22=6434.16KN·M剪力：VA=-12×728.33×7.22+2382.987.2=-2952.96KNVB=(6482.39+728.33*7.2*6.6-2952.96*10.2)/3=3657.47KNVC=-4114.86KNVD=12×1593.11×7.22+6482.397.2=6635.53KN图3-20M图（单位：kN·m）图3-21V图(单位：KN)121 2016届土木工程毕业设计论文3.10.4配筋计算（1）底板配筋采用地震效应组合时的底板内力进行配筋计算，计算时，可以近似采用其中Υ可取0.9，各板块的配筋计算结果见下表3-36所示。表3-36板的配筋计算截面项目h0Mα1&=1-√(1-2*as)γAs配筋实际面积kN.mmm2跨跨中区格1X方向650170.640.0240.0240.988738.2710@100785Y方向640160.540.0230.0240.988705.1610@100785区格2X方向6500　　　　10@100785Y方向64045.680.0070.0070.997198.9310@100785区格3X方向650202.340.0290.0290.985877.4712@1001130Y方向640178.090.0260.0260.987783.2910@100785区格4X方向6500　　　　10@10078564045.680.0070.0070.997198.9310@100785121 2016届土木工程毕业设计论文Y方向支支座1-1650265.660.0380.0380.9811157.5214@10015381-2650256.820.0360.0370.9811118.2614@10015381-3650295.980.0420.0430.9791292.5814@10015382-465060.910.0090.0090.996261.4314@10015383-4650316.190.0450.0460.9771382.9514@1001538悬臂板支座截面：As＝61.42×106÷（0.9×360×650）＝291.64mm2按照构造要求，在纵横方向应有1/2~1/3的支座钢筋贯通全跨，且其配筋率不应小于0.15%，，且跨中钢筋应按实际配筋全部连通。再参考工程经验，筏板上下可采用双向，双排钢筋网片，故上排纵向钢筋，在两边跨内取14@100，中间跨取14@100；横向钢筋均取14@100。（2）基础梁配筋1.正截面抗弯承载力对AB跨和CD跨的内横梁，跨中可按T形截面计算。(1)：AB跨跨中截面Mmax=6434.16KN·M。1.翼缘宽度的确定：a、按计算跨度考虑：肋形梁，mmb、按梁净距考虑：=b+=7800mmc、按翼缘高度考虑：h=h-=700mm-50mm=650mm，故此种情况不考虑。故取bf‘=2400mm。∝1fcbf，hf，h0-hf，2=1.0×16.7×2400×700×1250-7002=25250.4KN·M>6434.16KN·M故属于第一类T型截面。αs=M∝1fcbf，h02=6434.16*1061.0*16.7*2400*12502=0.102ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.102=0.108<ξbAs=∝1fcbf，h0ξfy=1.0*16.7*1000*1250*0.108360=6262.5mm2AS>0.24%bh0=0.24%×1000×1250=3000mm2121 2016届土木工程毕业设计论文配筋取832,As=6434mm2(2)：BC跨跨中截面Mmax=6482.39KN·M。αs=M∝1fcbf，h02=6482.3*1061.0*16.7*2400*12502=0.104ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.104=0.11<ξbAs=∝1fcbf，h0ξfy=1.0*16.7*1000*1250*0.11360=6378mm2配筋取832，As=6434mm2(3)：支座截面配筋Mmax=6482.39KN·M将跨中截面的钢筋全部伸入支座，作为支座负弯矩下的受压钢筋(As，=6434mm2)αs=M-fyAs，(h0-as，)∝1fcbf，h02=6482.39*106-360*6434*1350-451.0*16.7*1000*12502=0.13按最小配筋率配筋AS>0.24%bh0=0.24%×1000×1250=3000mm2配筋取822，As=3041mm2按照构造要求，应有1/2～1/3的支座钢筋贯通全跨，故通长钢筋可取822。2.斜截面抗剪承载力AB跨：0.25βcfcbh0=0.25*1.0*16.7*1000*1350=5636KN>V×0.8=3657.47×0.8=2925KN截面尺寸满足要求。Ass=V-0.7*βcftbh0fyvh0=2925*1000-0.7*1.0*1.57*1000*1350270*1350=3.95mm2/mm非加密区选用414@150双肢箍，其=4×153.86/150=4.10mm2/mm>3.95mm2/mm配筋率为：0.28×1.57/270=0.163%4×153.86/(1000×150)=0.410%>，满足。支座附近加密区取4φ14@100双肢箍。CD跨：0.25βcfcbh0=0.25*1.0*16.7*1000*1350=5636KN>V×0.8=6635.53×0.8=5308KN截面尺寸满足要求。121 2016届土木工程毕业设计论文Ass=V-0.7*βcftbh0fyvh0=5308*1000-0.7*1.0*1.57*1000*1350360*1350=7.87mm2/mm选用414@70双肢箍，其=4×153.86/70=8.79mm2/mm>7.87mm2/mm配筋率为：0.28×1.57/270=0.163%4×153.86/(1000×70)=0.880%>，满足。第四章结语本次毕业设计的题目是《西北电子商务中心办公楼设计》。设计共涉及选题、编写开题报告、建筑方案的确定、绘制建筑图、确定结构方案、通过PKPM进行电算、和编写计算书进行手算和绘制施工图等方面。通过三个月的毕业设计使我对大学四年所学知识有了更加系统和全面的认识，为以后的工作打下了坚实的基础。在毕业设计即将完成之际来回顾三个月的设计过程，我深刻的体会到这是一个“摸着石头过河”的过程。尽管通过平时的学习我对毕业设计所需的专业知识以及基本掌握，但这些知识都是零散的记忆，对于如何应用这些知识自己一无所知。而这次设计正好提供了一个将所学知识应用的过程。121 2016届土木工程毕业设计论文对于办公楼的设计，最开始必然是建筑方案的确定，而建筑方案的确定首先应该考虑的建筑的使用要求。在建筑整体选型方面，以“安全、适用、经济、美观”为原则，通过对多种建筑类型的比较与选取，最终选择了“一”字型结构。在建筑物的两侧设置大会议室、图书室等面积较大的房间。为使大会议室面积满足要求的面积，将A轴或D轴的楼板向外悬挑。在不改变建筑整体结构的前提下，满足了建筑的使用要求。使建筑美观、对称、结构形式简单。办公楼中最多的房间是办公室。对于普通办公室，我确定房间的开间为3.9m、进深为7.2m，符合使用者的工作需要。办公室窗高3.0m×1.5m，满足采光的要求。一部主楼梯和一部电梯设在建筑的中部，两部防火楼梯设在建筑的两侧。在此基础上，我对建筑中卫生间等功能性用房的安排做了修改，最终完成了建筑部分的设计。在本设计中采用的结构形式为框架结构。在结构布置中，首先确定柱距为7.8m。两道主梁之间设一道次梁，以满足承载力和挠度规范的要求。在确定柱尺寸时，考虑轴压比限制的要求。在初步确定梁、柱截面尺寸后，应计算水平地震荷载作用下一榀框架的横向侧移。通过计算各层重力荷载代表值和横向框架结构侧向刚度，可得地震荷载作用下框架层间位移满足规范要求。然后应根据D值法计算地震作用下一榀框架的弯矩和剪力。接下来应该进行竖向荷载作用下的内力计算，确定计算单元，分别计算恒载和活载作用下框架的内力。之后进行内力组合，应考虑持久荷载作用下和地震荷载作用下两种情况。计算出框架梁支座和跨中的最大弯矩及框架柱的轴力值、弯矩值和剪力值。在组合时应注意：“强剪弱弯”、“强柱弱梁”等原则，对梁端、柱端弯矩进行调幅。并用以上的数据进行梁柱配筋。在最后进行的是楼梯和基础的计算。毕业设计是对大学四年所学知识的一次总结。通过这次毕业设计我对建筑、结构设计有了进一步的认识，能更加熟练的运用CAD、PKPM等软件进行设计。在卢俊龙老师的帮助下，我顺利完成了毕业设计的主要工作。在这里我对卢老师给予我的帮助与指导，表示感谢。同时老师也指出了我设计中的问题与不足。这些问题主要是对规范不了解、不熟悉造成的。这次毕业设计只是学习设计的开始。在以后的学习工作中我应更加熟悉规范所涉及的内容，在设计中提高自己，争取成为一名合格的结构工程师。本设计经历设计选题、编写开题报告、制定建筑方案、绘制建筑施工图、结构布置、PKPM电算、计算书的编写、结构施工图的绘制等阶段，在此过程中我加深了对专业知识的掌握；同时也提高了对办公软件和结构计算软件操作的熟练度。最后毕业设计能圆满完成离不开指导教师卢俊龙老师和的悉心指导，在此谨向他表示衷心的感谢。121 2016届土木工程毕业设计论文由于自己的基础知识任然有漏洞，专业水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。121 2016届土木工程毕业设计论文附录1参考文献[1]同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编.[M]《房屋建筑学》中国建筑工业出版社，2007[2]《土木工程专业毕业设计指导》[M]梁兴文、史庆轩主编，北京：科学出版社，2010[3]《建筑抗震设计规范》[S]GB50011-2010[4]《混凝土结构设计规范》[S]GB50010－2010[5]DavisAG.Thenon-destructiveimpulseresponsetestinNorthAmerica:1985~2001[J].NDT&EInternational,2003,36:185~193121 2016届土木工程毕业设计论文[6]OttosenNS,RistinmaaM,DavisAG.Theoreticalinterpretationofimpulseresponsetestsofembeddedconcretestructures.PresentedtoASME,2003[7]Jackson,Hudson.Alternativerigidpavementmodelsforthereductionofimpulseresponsefielddata:Dissertation.UMI.2003,5附录2电算结果总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力121 2016届土木工程毕业设计论文特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.35地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=7各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=7.50场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.12罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.72框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.70121 2016届土木工程毕业设计论文6---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=360柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否121 2016届土木工程毕业设计论文荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=8.60**********************************************************各层的质量、质心坐标信息*层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)7115.33213.86826.60073.41.66116.11216.55523.0001023.0111.55115.99916.89919.4001359.1141.04115.99916.89915.8001359.1141.03115.99916.89912.2001359.1141.02116.00016.9048.6001392.6141.81116.11516.8235.0001437.4141.4活载产生的总质量(t):819.224恒载产生的总质量(t):8003.646结构的总质量(t):8822.870恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=121 2016届土木工程毕业设计论文1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11116(30)32(40)0(30)5.0005.00021116(30)32(35)0(30)3.6008.60031116(30)32(35)0(30)3.60012.20041116(30)32(35)0(30)3.60015.80051116(30)32(35)0(30)3.60019.40061115(30)32(30)0(30)3.60023.0007112(30)12(30)0(30)3.60026.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y7139.2039.2141.187.3787.4314.56146.1985.4448.5117.18204.61050.95143.74129.1913.4110.97315.52186.84140.96170.11525.7103.91419.43696.73137.71207.82273.895.66121 2016届土木工程毕业设计论文515.15551.12135.38243.23149.289.93605.07729.11149.14292.34610.8124.90729.911378.7===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:hzq计算日期:2016.5.17开始时间:20:9:57可用内存:16.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:20:9:57第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:20:9:58FALE自由度优化排序BeginningTime:20:9:58.32EndTime:20:9:58.56TotalTime(s):0.24FALE总刚阵组装BeginningTime:20:9:58.56EndTime:20:9:58.76TotalTime(s):0.20VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:20:9:58.76EndTime:20:9:58.76TotalTime(s):0.00VSS模态分析BeginningTime:20:9:58.78EndTime:20:9:58.78TotalTime(s):0.00形成地震荷载向量121 2016届土木工程毕业设计论文形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:20:9:59.34EndTime:20:9:59.34TotalTime(s):0.00第五步:计算杆件内力开始时间:20:9:59活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2016.5.17时间:20:10:1总用时:0:0:4===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=16.1153(m)Ymass=16.8226(m)Gmass=1720.1825(t)Eex=0.0052Eey=0.0007Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2980Raty1=1.3058121 2016届土木工程毕业设计论文薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.9123E+05(kN/m)RJY=5.9238E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=16.0002(m)Ymass=16.9035(m)Gmass=1676.1490(t)Eex=0.0106Eey=0.0047Ratx=1.0795Raty=1.0752Ratx1=1.4873Raty1=1.4989薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.3821E+05(kN/m)RJY=6.3691E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=15.9986(m)Ymass=16.8986(m)Gmass=1641.1038(t)Eex=0.0113Eey=0.0047Ratx=0.8352Raty=0.8351Ratx1=1.3228Raty1=1.3604薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.3303E+05(kN/m)RJY=5.3188E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=15.9986(m)Ymass=16.8986(m)Gmass=1641.1038(t)Eex=0.0113Eey=0.0047Ratx=1.0071Raty=1.0010Ratx1=1.4220Raty1=1.4372薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.3680E+05(kN/m)RJY=5.3241E+05(kN/m)RJZ=121 2016届土木工程毕业设计论文0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=15.9986(m)Ymass=16.8986(m)Gmass=1641.1038(t)Eex=0.0113Eey=0.0047Ratx=1.0047Raty=0.9940Ratx1=1.7712Raty1=1.8688薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.3930E+05(kN/m)RJY=5.2919E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=16.2130(m)Ystif=16.8090(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=16.1115(m)Ymass=16.5547(m)Gmass=1245.8843(t)Eex=0.0050Eey=0.0126Ratx=0.8066Raty=0.7644Ratx1=5.1062Raty1=7.5446薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.3499E+05(kN/m)RJY=4.0453E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=14.5130(m)Ystif=15.9007(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=15.3318(m)Ymass=13.8675(m)Gmass=76.5672(t)Eex=0.0508Eey=0.1262Ratx=0.2448Raty=0.1657Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.0649E+05(kN/m)RJY=6.7023E+04(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)121 2016届土木工程毕业设计论文---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载2421877.85183.8467.200.00Y风荷载952869.912943.973.620.00X地震2421877.863485.438.150.00Y地震952869.963114.015.100.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.591E+060.592E+065.0088229.33.5133.5720.638E+060.637E+063.6072441.31.7231.6530.533E+060.532E+063.6057097.33.6133.5440.537E+060.532E+063.6042096.45.9145.5350.539E+060.529E+063.6027095.71.6570.3160.435E+060.405E+063.6012094.129.48120.4170.106E+060.670E+053.60750.511.17321.73121 2016届土木工程毕业设计论文该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------710.4604E+030.5978E+031.001.00610.3775E+040.3927E+048.206.57510.5909E+040.6277E+041.571.60410.7163E+040.7544E+041.211.20310.7962E+040.8557E+041.111.13210.1196E+050.1224E+051.501.43110.1082E+050.1110E+050.900.91======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================121 2016届土木工程毕业设计论文考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.303992.650.99(0.00+0.99)0.0121.30002.721.00(1.00+0.00)0.0031.2269102.600.01(0.00+0.01)0.9940.440491.560.99(0.00+0.99)0.0150.43701.651.00(1.00+0.00)0.0060.4130109.880.01(0.00+0.01)0.9970.262891.531.00(0.00+1.00)0.0080.25871.591.00(1.00+0.00)0.0090.2445143.240.00(0.00+0.00)1.00100.188588.170.60(0.00+0.60)0.40110.183999.320.42(0.01+0.41)0.58120.17883.190.99(0.99+0.00)0.01130.163693.100.95(0.00+0.94)0.05140.1575102.420.04(0.00+0.04)0.96150.15333.010.99(0.99+0.00)0.01地震作用最大的方向=2.517(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)710.12-2.083.01611.43-30.2649.15511.68-37.0058.85411.47-32.2651.25311.17-25.5240.34210.80-17.5427.64110.45-9.6815.54121 2016届土木工程毕业设计论文振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)7144.482.1211.2661660.1331.55177.0251811.3438.50197.8941709.5233.58163.9031562.2326.56125.2221386.7318.2683.4611214.0310.1146.02振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.13-0.05-15.60610.07-1.29-249.12510.43-1.47-297.89410.39-1.28-259.40310.31-1.01-204.28210.22-0.70-139.99110.10-0.41-78.73振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.061.44-1.4161-0.4516.53-22.4451-0.239.10-13.27410.15-5.286.81310.45-16.7022.94210.52-19.6627.14110.37-13.5618.85振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-47.55-1.43-16.4461-611.20-17.81-179.3851-359.66-10.0017.07121 2016届土木工程毕业设计论文41183.895.56221.2831624.2818.03329.1421743.6821.34316.3811515.1814.85210.24振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)710.170.0823.5061-0.291.31284.3451-0.560.62164.0041-0.08-0.41-89.31310.43-1.22-292.33210.64-1.43-346.42110.41-1.08-242.63振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)710.04-1.18-0.11610.19-7.617.6051-0.124.56-2.7541-0.2610.01-9.2631-0.082.93-3.21210.20-7.726.97110.23-8.727.87振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)7133.981.0817.7561301.028.1935.5651-146.77-4.44-233.2941-391.50-10.76-242.9131-133.98-3.45-12.1321291.348.16220.2111340.179.50224.77振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t121 2016届土木工程毕业设计论文(kN)(kN)(kN-m)71-0.17-0.12-31.09610.52-0.41-171.39510.090.3793.2341-0.570.53236.1431-0.340.1177.07210.38-0.41-178.19110.45-0.54-204.85振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.01-0.16-2.73610.01-0.012.24510.000.433.42410.00-0.09-2.15310.00-0.43-3.70210.000.101.48110.000.373.47振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.732.44-80.29610.142.9443.21511.30-10.94140.2741-0.160.78-54.7831-1.2910.86-143.09210.23-1.8245.62111.14-9.17127.53振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)71-35.52-1.65124.7761-94.00-5.7180.7151226.7112.88-119.364113.970.85-2.9331-229.69-13.13125.002126.071.48-28.5111191.6710.93-107.25121 2016届土木工程毕业设计论文振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)710.10-1.671.9361-0.234.3012.25510.13-3.08-26.72410.11-2.05-2.7631-0.194.1027.0121-0.010.26-2.74110.16-3.46-21.56振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)710.05-0.217.8761-0.080.36-40.12510.04-0.0842.75410.00-0.2417.6531-0.040.25-50.3421-0.010.050.94110.04-0.2140.33振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)7128.171.55-55.3561-45.03-2.23-13.325111.390.465.314127.121.10-5.6231-30.65-1.261.0821-6.91-0.28-0.531127.811.14-2.27各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)17.1223388.4631.3940.76121 2016届土木工程毕业设计论文51048.6260.7370.208294.2790.35100.00110.611299.22130.07140.021511.90各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7181.7181.71(10.90%)(10.90%)294.17515.1861946.841019.91(8.43%)(8.43%)3939.10957.6551927.251833.64(6.77%)(6.77%)10394.761068.1441830.142389.59(5.68%)(5.68%)18618.05869.9231885.632824.85(4.95%)(4.95%)28035.45671.7121900.363231.30(4.46%)(4.46%)38523.65484.3211703.293580.00(4.06%)(4.06%)54772.54289.73121 2016届土木工程毕业设计论文抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=2.40%X方向的有效质量系数:99.26%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-2.7145.01-65.1561-30.91656.10-1065.4351-36.53802.08-1275.7741-31.90699.42-1111.1031-25.26553.16-874.4721-17.35380.17-599.1411-9.68209.83-336.83振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)712.110.100.536131.301.508.395138.471.839.384133.641.597.773126.661.265.942118.340.873.961110.150.482.18振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)710.610.2270.06121 2016届土木工程毕业设计论文61-0.305.811118.8751-1.936.601337.9241-1.745.761165.0431-1.414.56917.5021-0.993.14628.7511-0.471.86353.62振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)712.15-53.5252.426116.63-614.57834.27518.56-338.38493.2541-5.60196.41-253.2231-16.74620.81-852.7521-19.51730.72-1008.9011-13.61503.98-700.80振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-1.39-0.04-0.4861-17.81-0.52-5.2351-10.48-0.290.50415.360.166.453118.190.539.592121.670.629.221115.010.436.13振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.50-0.22-69.17610.86-3.85-836.98511.64-1.83-482.73410.221.21262.9031-1.263.58860.5021-1.904.211019.7011-1.203.19714.21振型7的地震力121 2016届土木工程毕业设计论文-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-1.6644.874.3161-7.20290.08-289.80514.65-173.62104.61419.92-381.31352.72312.90-111.53122.1921-7.63294.01-265.4511-8.72332.27-299.86振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)710.960.030.50618.470.231.0051-4.13-0.12-6.5741-11.02-0.30-6.8431-3.77-0.10-0.34218.200.236.20119.570.276.33振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)710.230.1641.2061-0.690.54227.1351-0.11-0.49-123.55410.75-0.70-312.94310.45-0.15-102.1421-0.500.54236.1411-0.600.72271.48振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-2.25-35.09-611.53612.59-2.56501.8151-0.0695.66764.6641-0.37-21.21-481.8731-0.11-95.56-827.57121 2016届土木工程毕业设计论文210.0621.68330.25110.3583.66776.84振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)715.84-19.56644.5061-1.12-23.56-346.8651-10.4187.81-1125.93411.32-6.30439.703110.38-87.151148.5521-1.8114.65-366.1411-9.1273.58-1023.68振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-2.02-0.097.1161-5.36-0.334.605112.920.73-6.80410.800.05-0.1731-13.09-0.757.12211.490.08-1.621110.920.62-6.11振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-2.2637.26-43.02615.04-95.97-273.4451-2.9968.85596.5141-2.4645.7861.56314.26-91.45-603.04210.29-5.8861.1911-3.4877.22481.26振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)71-0.251.05-39.09121 2016届土木工程毕业设计论文610.38-1.77199.2651-0.210.39-212.3641-0.021.20-87.65310.18-1.22250.03210.03-0.25-4.6811-0.191.02-200.31振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)711.150.06-2.2761-1.84-0.09-0.55510.470.020.22411.110.05-0.2331-1.26-0.050.0421-0.28-0.01-0.02111.140.05-0.09各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)13345.7827.62327.9541045.4650.8966.297294.7780.2390.621046.571139.47120.321335.81140.44150.02各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩121 2016届土木工程毕业设计论文StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7197.0897.08(12.94%)(12.94%)349.48515.0961947.331025.88(8.48%)(8.48%)3986.51954.8351916.361824.35(6.73%)(6.73%)10398.611064.9841824.612374.31(5.64%)(5.64%)18555.49867.3631875.382807.65(4.92%)(4.92%)27904.42669.7321891.843213.27(4.44%)(4.44%)38327.12482.8911691.433559.06(4.03%)(4.03%)54481.74288.88抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=2.40%Y方向的有效质量系数:99.25%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.00071.0001.000121 2016届土木工程毕业设计论文///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2016/5/17|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移121 2016届土木工程毕业设计论文===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h7148325.6325.571.003600.4880.770.771.001/4677.6140925.1525.091.003600.4092.362.341.011/1524.5133423.2823.231.003600.3343.413.401.001/1055.4125920.3520.311.003600.2594.464.451.001/807.3118416.2516.221.003600.1845.315.301.001/678.2110911.1111.091.003600.1095.075.061.001/710.11346.066.061.005000.346.066.061.001/825.X方向最大值层间位移角:1/678.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h7148326.9626.241.03121 2016届土木工程毕业设计论文3600.4931.531.451.061/2355.6140926.3925.321.043600.4092.632.541.041/1367.5133424.2923.301.043600.3343.613.461.041/998.4125921.1820.321.043600.2594.674.481.041/771.3118416.8816.201.043600.1845.535.301.041/651.2110911.5311.061.043600.1095.275.061.041/683.11346.286.031.045000.346.286.031.041/796.Y方向最大值层间位移角:1/651.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h714882.442.401.013600.4900.390.351.121/9159.614122.052.041.003600.4120.190.191.001/9999.121 2016届土木工程毕业设计论文513371.851.851.003600.3370.250.251.001/9999.412621.601.601.003600.2620.330.321.001/9999.311871.281.281.003600.1870.400.401.001/9055.211120.880.881.003600.1120.390.391.001/9195.11370.490.491.005000.370.490.491.001/9999.X方向最大值层间位移角:1/9055.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h714936.326.201.023600.4931.191.061.121/3033.614095.145.141.003600.4770.520.521.001/6904.513344.624.621.003600.3340.620.621.001/5766.412594.003.991.003600.2590.810.811.00121 2016届土木工程毕业设计论文1/4442.311843.183.181.003600.1840.990.991.001/3639.211092.202.191.003600.1090.980.981.001/3683.11341.221.221.005000.341.221.221.001/4104.Y方向最大值层间位移角:1/3033.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)71491-1.5361462-5.4251353-7.8441278-8.1431203-8.1921128-7.311153-5.88===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)71492-1.7361463-1.7351353-1.6741278-1.5831203-1.4721128-1.241153-1.08121'