悬挑式脚手架工程专项施工方案

'型钢悬挑式脚手架工程专项施工方案一、工程概况（一）工程简介凯茵新城A03区一期C-1、C-2型高层住宅工程由2栋楼组成，位于中山火炬高技术产业开发区宫花村，建设规模59567.05M2，工程造价7097.5万元，由中山市凯茵豪园房地产开发有限公司发展兴建，中山市建筑设计院有限公司设计，中山火炬建设监理有限公司监理，华锦建设股份有限公司负责施工。（二）建筑、结构概况C-1型住宅楼地下一层，层高4.9m；地上32层，除首层层高4.4m外，其余各层均为3.0m；屋顶电梯机房一层，层高3.2m。建筑物檐口高度为100.4m。C-2型住宅楼地下一层，层高4.9m；地上30层，除首层层高4.4m外，其余各层均为3.0m；屋顶电梯机房一层，层高3.2m。建筑物檐口高度为94.4m。（三）脚手架设计针对本工程结构形式、实际施工特点，2栋建筑物的脚手架搭设布置如下：C-1型住宅楼：1层(±0.00)~8层(＋22.40)：共8层，搭设高度为22.4m落地式钢管脚手架；8层(＋22.40)~16层(＋46.40)：共8层，搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架；16层(＋46.40)~25层(＋73.40)：共9层，搭设高度为27.0m型钢悬挑钢管脚手架；25层(＋73.40)~屋顶屋架层(＋100.40)：共9层，搭设高度为28.5m型钢悬挑钢管脚手架。C-2型住宅楼：1层(±0.00)~8层(＋22.40)：共8层，搭设高度为22.4m落地式钢管脚手架；8层(＋22.40)~16层(＋46.40)：共8层，搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架；16层(＋46.40)~24层(＋70.40)：共8层，搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架；24层(＋70.40)~屋顶屋架层(＋96.40)：共8层，搭设高度为25.525 m型钢悬挑钢管脚手架。根据住建部建质[2009]87号文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》及粤建质[2011]13号文件《关于印发广东省住房和城乡建设厅关于〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的实施细则的通知》的规定，搭设高度50米及以上落地式钢管脚手架工程和架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，指导其施工的专项方案需要组织专家进行论证。本工程的C-1型住宅楼8层~16层搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架、16层~25层搭设高度为27.0m型钢悬挑钢管脚手架、25层~屋顶屋架层搭设高度为28.5m型钢悬挑钢管脚手架；C-2型住宅楼：8层~16层搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架、16层~24层搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架、24层~屋顶屋架层搭设高度为25.5m型钢悬挑钢管脚手架属于此范围，需要编制专项方案组织专家论证，验算时选用C-1型住宅楼8层(＋22.40)~16层(＋46.40)搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架、25层(＋73.40)~屋顶屋架层(＋100.40)搭设高度为28.5m型钢悬挑钢管脚手架分别进行计算。上述各段不需论证的脚手架专项方案另行编制。（四）施工平面布置（见附图）由于C-1型、C-2型住宅楼建筑平面图完全相同，所以悬挑架平面布置图以C-1型来表述，C-2型参照施工。本住宅楼四周均为弧形飘板结构，宽度由300mm至2800mm，搭设悬挑脚手架时要根据飘板弧度来定立杆位置。阳台均布置在框架梁内，非挑梁结构，可以作为受力结构把型钢悬挑梁布置其上。25 二、编制依据1、依据凯茵新城A03区一期C-1、C-2型高层住宅工程施工设计图纸；2、依据《凯茵新城A03区一期C-1、C-2型高层住宅工程施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：A、住建部建质[2009]87号文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》B、粤建质[2011]13号文件《关于印发广东省住房和城乡建设厅关于〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的实施细则的通知》C、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）D、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）E、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）F、《建筑施工手册》第四版G、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)H、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)I、《高处作业标准分级GB/T3608-2008》J、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》K、《建筑企业安全标准化实施指南》L、《安全网》（GB5725-2009）4、PKPM2010版安全计算软件。三、施工计划（一）施工进度计划：脚手架搭设与主体结构施工同步进行，每层楼面同浇筑完毕，及时搭设外脚手架，每次搭设确保防护栏杆高度不低于上层楼面1.2m高，搭设高度不超过2步，材料根据搭设进度分批进场。C-1型住宅楼悬挑式脚手架施工进度计划表序号项目开工条件工期（天）18层安装水平悬挑梁8层面施工528层~9层脚手架搭设8层柱完成539层~10层脚手架搭设9层柱完成5410层~11层脚手架搭设10层柱完成5511层~12层脚手架搭设11层柱完成525 612层~13层脚手架搭设12层柱完成5713层~14层脚手架搭设13层柱完成5814层~15层脚手架搭设14层柱完成5911层、12层砼结构面卸荷11层、12层结构面砼强度达到要求51015层~16层脚手架搭设15层柱完成51116层安装水平悬挑梁16层面施工51216层~17层脚手架搭设16层柱完成51314层砼结构面卸荷14层结构面砼强度达到要求51417层~18层脚手架搭设17层柱完成51518层~19层脚手架搭设18层柱完成51616层砼结构面卸荷16层结构面砼强度达到要求51719层~20层脚手架搭设19层柱完成51820层~21层脚手架搭设20层柱完成51921层~22层脚手架搭设21层柱完成52022层~23层脚手架搭设22层柱完成52123层~24层脚手架搭设23层柱完成52220层、21层砼结构面卸荷20层、21层结构面砼强度达到要求52324层~25层脚手架搭设24层柱完成52425层安装水平悬挑梁25层面施工52525层~26层脚手架搭设25层柱完成52623层砼结构面卸荷23层结构面砼强度达到要求52726层~27层脚手架搭设26层柱完成52827层~28层脚手架搭设27层柱完成52928层~29层脚手架搭设28层柱完成53029层~30层脚手架搭设29层柱完成53130层~31层脚手架搭设30层柱完成53231层~32层脚手架搭设31层柱完成53332层~天面层脚手架搭设32层柱完成53429层、30层砼结构面卸荷29层、30层结构面砼强度达到要求535天面层~机房天面层脚手架搭设机房层柱完成53632层砼结构面卸荷32层结构面砼强度达到要求537机房天面层砼结构面卸荷机房天面层结构面砼强度达到要求525 C-2型住宅楼悬挑式脚手架施工进度计划表序号项目开工条件工期（天）18层安装水平悬挑梁8层面施工528层~9层脚手架搭设8层柱完成539层~10层脚手架搭设9层柱完成5410层~11层脚手架搭设10层柱完成5511层~12层脚手架搭设11层柱完成5612层~13层脚手架搭设12层柱完成5713层~14层脚手架搭设13层柱完成5814层~15层脚手架搭设14层柱完成5911层、12层砼结构面卸荷11层、12层结构面砼强度达到要求51015层~16层脚手架搭设15层柱完成51116层安装水平悬挑梁16层面施工51216层~17层脚手架搭设16层柱完成51314层砼结构面卸荷14层结构面砼强度达到要求51417层~18层脚手架搭设17层柱完成51518层~19层脚手架搭设18层柱完成51616层砼结构面卸荷16层结构面砼强度达到要求51719层~20层脚手架搭设19层柱完成51820层~21层脚手架搭设20层柱完成51921层~22层脚手架搭设21层柱完成52022层~23层脚手架搭设22层柱完成52119层、20层砼结构面卸荷19层、20层结构面砼强度达到要求52223层~24层脚手架搭设23层柱完成52324层安装水平悬挑梁24层面施工52424层~25层脚手架搭设24层柱完成52525层~26层脚手架搭设25层柱完成52626层~27层脚手架搭设26层柱完成52724层砼结构面卸荷24层结构面砼强度达到要求52827层~28层脚手架搭设27层柱完成52928层~29层脚手架搭设28层柱完成53029层~30层脚手架搭设29层柱完成525 3130层~天面层脚手架搭设30层柱完成53227层、28层砼结构面卸荷27层、28层结构面砼强度达到要求533天面层~机房天面层脚手架搭设机房层柱完成53430层砼结构面卸荷30层结构面砼强度达到要求535机房天面层砼结构面卸荷机房天面层结构面砼强度达到要求5（二）材料选择及使用计划1、本工程水平悬挑梁采用16号工字钢，联梁采用14号槽钢，其钢材强度等级为Q235-A，钢材均表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形均满足相应设计要求。2、搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管均有出厂合格证。脚手架施工前将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，才在施工中使用。搭设架子前均进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。3、扣件为可锻铸造扣件，均符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，均无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格与钢管相匹配，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不破坏。使用旧扣件时，扣件均取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后才在施工中使用。4、脚手板采用冲压钢板，栏杆采用竹笆片，均符合有关要求。5、安全网采用2000目／100cm2密目式安全网，已做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，满足环境效果要求。使用阻燃的安全网均有产品生产许可证和质量合格证，以及由中山市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质均符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。7、卸荷装置采用直径18.00mm的钢筋作为卸荷吊环；卸荷钢丝绳采用规格型号6×19，直径15.5mm，公称抗拉强度（N/mm²）1400Mpa的钢丝绳。25 主要材料使用计划表名称数量规格工字钢6500m16#6米钢管12000根Φ48×3.51米钢管12000根Φ48×3.5脚手板500M2密目安全网5000张2000目水平安全网300张直角扣件46000个旋转扣件36000个对接扣件12000个钢丝绳4000m规格型号6×19，直径15.5mm，公称抗拉强度（N/mm²）1400Mpa卡具2500套花篮螺栓250尼龙绳500kg（三）主要设备使用计划表机具名称数量备注架子扳手50把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手10把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒   链8把调整架子水平弯曲度25 四、施工工艺技术（一）技术参数1.活荷载参数A、施工均布荷载(kN/m2):3.000；B、脚手架用途:装修脚手架；C、同时施工层数:2层；2.风荷载参数A、本工程地处广东中山市，基本风压0.7kN/m2；B、C-1型住宅楼8层(＋22.40)~16层(＋46.40)搭设高度为24.0m型钢悬挑钢管脚手架迎风高度取46.40m,高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。C、C-1型住宅楼25层(＋73.40)~屋顶屋架层(＋100.40)搭设高度为28.5m型钢悬挑钢管脚手架迎风高度取101.90m,高度变化系数2.0300，体型系数0.6000。3.静荷载参数A、每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1141；B、脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2。C、栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。4.水平悬挑支撑梁A、锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；B、楼板混凝土标号:C30；C、悬挑水平钢梁采用16#工字钢，间距<1.5米布置一条（验算时按1.5米计算），铺设工字钢悬挑间距时，必须根据现场及施工图纸每轴的长度作相应的调整，详见附图。当建筑物结构布局比较特殊时（bF轴至bG轴、cF轴至cG轴卧室及飘板部位），针对实际情况采用在水平悬挑梁上加联梁的方法解决，联梁采用14号槽钢，按间距0.8米布置于水平工字梁上。5.卸荷设施参数A、脚手架采用钢丝绳通过吊环与建筑物拉结，将脚手架荷载传递到建筑物上，以达到卸荷的目的。钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。B、梁板混凝土标号:C30；C、卸荷吊环钢筋直径(mm):18.00；D、钢丝绳：规格型号6×19，钢丝绳直径15.5mm，钢丝绳公称抗拉强度（N/mm²）1400Mpa，钢丝绳安全系数为6.0；E、钢丝绳间距：一杆一吊，即1.5m。F、吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；吊环设在建筑物砼结构板上。6.普通型钢悬挑脚手架参数25 A、采用的钢管类型为Φ48×3.5，验算按Φ48×3.2计算；B、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；C、横杆与立杆连接方式为单扣件。D、连墙件按每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米）设置，验算按两步两跨（水平3.0米，竖直3.6米）计算，双扣件连接。E、搭设参数表搭设参数表一：本搭设参数在后面验算，见计算书一、计算书二。搭设参数C-1型、C-2型8层~16层（1.5米宽以下飘板部位）C-1型、C-2型8层~16层（1.5米至2.8米宽飘板部位）立杆横向间距或排距lb(m)0.70.7立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架搭设高度H(m)24.024.0内排架距离墙长度a(m)按实按实悬挑梁悬挑长度2.53.8悬挑梁锚固长度3.755.7连墙件设置每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数1313卸荷次数23第一次卸荷位置卸荷吊点设在10层脚手架上,吊环设在11层面砼结构上。卸荷吊点设在10层脚手架上,吊环设在12层面砼结构上。第二次卸荷位置卸荷吊点设在13层脚手架上,吊环设在14层面砼结构上。卸荷吊点设在12层脚手架上,吊环设在14层面砼结构上。第三次卸荷位置无卸荷吊点设在14层脚手架上,吊环设在16层面砼结构上。卸荷钢丝绳吊点垂直高度(m)3.06.0卸荷钢丝绳间距(m)1.51.5参数是否进行验算C-1型进行验算。C-2型参照C-1型。C-1型进行验算。C-2型参照C-1型。搭设参数表二：25 搭设参数C-1型16层~25层（1.5米宽以下飘板部位）C-1型16层~25层（1.5米至2.8米宽飘板部位）立杆横向间距或排距lb(m)0.70.7立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架搭设高度H(m)27.027.0内排架距离墙长度a(m)按实按实悬挑梁悬挑长度2.53.8悬挑梁锚固长度3.755.7连墙件设置每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数1515卸荷次数23第一次卸荷位置卸荷吊点设在19层脚手架上,吊环设在20层面砼结构上。卸荷吊点设在19层脚手架上,吊环设在21层面砼结构上。第二次卸荷位置卸荷吊点设在22层脚手架上,吊环设在23层面砼结构上。卸荷吊点设在21层脚手架上,吊环设在23层面砼结构上。第三次卸荷位置无卸荷吊点设在23层脚手架上,吊环设在25层面砼结构上。卸荷钢丝绳吊点垂直高度(m)3.06.0卸荷钢丝绳间距(m)1.51.5参数是否进行验算否，参照搭设参数表三否，参照搭设参数表三搭设参数表三：本搭设参数在后面验算，见计算书三、计算书四。搭设参数C-1型25层~机房天面层C-1型25层~机房天面层25 （1.5米宽以下飘板部位）（1.5米至2.8米宽飘板部位）立杆横向间距或排距lb(m)0.70.7立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架搭设高度H(m)28.528.5内排架距离墙长度a(m)按实按实悬挑梁悬挑长度2.53.8悬挑梁锚固长度3.755.7连墙件设置每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数1515卸荷次数23第一次卸荷位置卸荷吊点设在28层脚手架上,吊环设在29层面砼结构上。卸荷吊点设在28层脚手架上,吊环设在30层面砼结构上。第二次卸荷位置卸荷吊点设在31层脚手架上,吊环设在32层面砼结构上。卸荷吊点设在30层脚手架上,吊环设在32层面砼结构上。第三次卸荷位置无卸荷吊点设在32层脚手架上,吊环设在机房天面层面砼结构上。卸荷钢丝绳吊点垂直高度(m)3.06.0卸荷钢丝绳间距(m)1.51.5参数是否进行验算是是搭设参数表四：搭设参数C-2型16层~24层（1.5米宽以下飘板部位）C-2型16层~24层（1.5米至2.8米宽飘板部位）25 立杆横向间距或排距lb(m)0.70.7立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架搭设高度H(m)24.024.0内排架距离墙长度a(m)按实按实悬挑梁悬挑长度2.53.8悬挑梁锚固长度3.755.7连墙件设置每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数1313卸荷次数23第一次卸荷位置卸荷吊点设在18层脚手架上,吊环设在19层面砼结构上。卸荷吊点设在18层脚手架上,吊环设在20层面砼结构上。第二次卸荷位置卸荷吊点设在21层脚手架上,吊环设在22层面砼结构上。卸荷吊点设在20层脚手架上,吊环设在22层面砼结构上。第三次卸荷位置无卸荷吊点设在22层脚手架上,吊环设在24层面砼结构上。卸荷钢丝绳吊点垂直高度(m)3.06.0卸荷钢丝绳间距(m)1.51.5参数是否进行验算否，参照C-1型否，参照C-1型搭设参数表五：搭设参数C-2型24层~机房天面层（1.5米宽以下飘板部位）C-2型24层~机房天面层（1.5米至2.8米宽飘板部位）立杆横向间距或排距lb(m)0.70.725 立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架搭设高度H(m)25.525.5内排架距离墙长度a(m)按实按实悬挑梁悬挑长度2.53.8悬挑梁锚固长度3.755.7连墙件设置每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接每层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数1414卸荷次数23第一次卸荷位置卸荷吊点设在26层脚手架上,吊环设在27层面砼结构上。卸荷吊点设在26层脚手架上,吊环设在28层面砼结构上。第二次卸荷位置卸荷吊点设在29层脚手架上,吊环设在30层面砼结构上。卸荷吊点设在28层脚手架上,吊环设在30层面砼结构上。第三次卸荷位置无卸荷吊点设在30层脚手架上,吊环设在机房天面层面砼结构上。卸荷钢丝绳吊点垂直高度(m)3.06.0卸荷钢丝绳间距(m)1.51.5参数是否进行验算否，参照C-1型否，参照C-1型（二）工艺流程1、普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）→安装悬挑梁（工字钢）→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步、二步大横杆、小横杆→钢管斜撑→三、四步大、小横杆→连墙件→接立杆→剪刀撑→绑扎桥架、铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→循环搭设。2、普通型钢带联梁悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）→安装悬挑梁（工字钢）→焊接联梁（槽钢）→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步、二步大横杆、小横杆→钢管斜撑→三、四步大、小横杆→连墙件→接立杆→剪刀撑→绑扎桥架、铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→循环搭设。25 （三）施工方法1、普通型钢悬挑脚手架水平悬挑梁设置A、水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，采用16号工字钢为水平悬挑梁，外悬长度、锚固长度视建筑物部位不同取值有所不同（见脚手架搭设参数信息），锚固压点压环采用三根直径18.00mm圆钢预埋在楼板上，（后两条用于锚固受力，前一条用于固定工字钢以防摆动或受扭失稳）；楼面浇筑混凝土前，埋设工字钢，锚固长度不小于500mm，外露长度不小于150mm。水平悬挑梁纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，为1.5米，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构设置可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在悬挑梁上焊接长200mm、直径φ25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。砼浇筑完毕后及时安装工字钢，安装前要对工字钢进行防锈处理。25 B、需要安装联梁的部位（F轴至G轴卧室部位），在水平工字钢上焊接槽钢联梁，联梁间距同脚手架横距，联梁上焊接长200mm、直径φ25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。水平工字钢的拉杆采用6×19+1、公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm钢丝绳。25 2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架最顶一步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆顶端高出女儿墙1m,高出檐口上皮1.5m。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）设置(1)纵向水平杆：在脚手架高度方向的步距为1.8m，以便立网挂设，纵向水平杆置于立杆内侧，长度不小于3跨，每侧外伸长度为150mm左右。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接，对接、搭接要符合下列规定：a.纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；b.纵向水平杆的搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘之搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；c.纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等距离设置，间距不应大于400mm。(2)横向水平杆：外架子按立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。横向水平杆设置要求如下：25 a.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4l,且不应大于500mm。b.作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c.脚手板铺设时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4、纵横扫地杆设置纵横扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5、剪刀撑设置脚手架外侧立面按5～7根立杆设置一道剪刀撑（具体视外架各立面立杆的根数而定），在外侧立面整个长度和高度上连续设置；与架体底部的夹角为45°～60°，如下图。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。25 25 6、脚手板的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均铺设冲压钢板，板宽为200mm；里外立杆间脚手板满铺冲压钢板，无探头板。(2)满铺层脚手板均垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手板须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。7、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。8、连墙件(1)脚手架与建筑物连墙件布置见搭设参数表，采用双扣件刚性连接；(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横水平杆节点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。9、踢脚板设置每层平桥处均设置踢脚板，与外立杆用铁丝绑扎牢固。踢脚板高180mm，采用厚度不小于15mm的杉木板制成，并用油漆沿45°方向涂刷红白相间的条纹。10、卸荷装置设置根据本外脚手架的受力情况，采用钢丝绳进行卸荷，卸荷点每条立杆均设，钢丝绳必须张拉主节点处，吊具采用Φ15.5mm钢丝绳，用Φ18圆钢做吊环。吊环埋设在结构梁上，所有钢丝绳悬挂外架部位均设置连墙杆与建筑物刚性连接（由于卸荷时钢丝绳张拉作用，会将立杆向结构靠拢）。A、宽度1.5m以下飘板部位吊环与卸荷点垂直距离3米。B、宽度1.5m以上飘板部位吊环与卸荷点垂直距离6米。25 25 25 25 （四）脚手架检查与验收1、脚手架以完成该建筑物一层（两步）高度为单位组织验收，实行“三检制”验收。脚手架成型交验由班组自检合格后报栋号质量员检验，合格后依次报项目安全员、项目负责人进行核定，并填写验收表，验收合格及时张挂验收合格标识，不合要求部分必须整改至合格方可移交其他班组作业。2、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。4、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3）5、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法详见下表。25 25 25 悬挑脚手架专项施工方案五、施工安全保证措施（一）、安全管理组织保障措施（1）、建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。（2）、建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统。施工安全保障框图项目经理：赵剑泉安全监督管理专职安全员：章海定安全技术措施安全管理作业公司定期或不定期检查日常安全检查安全计划指标脚手架专职施工员：朱伟斌安全措施实施工安全技术交底施工作业班长：魏平施工作业人员2、建立和健全安全生产责任制项目经理安全生产责任133 悬挑脚手架专项施工方案是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。技术负责人安全生产责任对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。安全员安全生产责任落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。作业队长安全生产责任向作业人员进行安全技术措施交底，组织实施安全技术措施；对施工现场安全防护装置和设施进行检查验收；对作业人员进行安全操作规程培训，提高作业人员的安全意识，避免产生安全隐患；发生重大或恶性工伤事故时，应保护现场，立即上报并参与事故调查处理。班组长安全生产责任133 悬挑脚手架专项施工方案安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。操作人员安全生产责任认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；爱护安全设施，正确使用防护用具；对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。岗位责任人员表工作（项目）名称职务岗位责任人安全管理作业项目经理赵剑泉安全技术措施安全计划指标安全技术交底安全监督管理专职安全员章海定日常安全检查安全措施实施脚手架专职施工员专业工长朱伟斌脚手架质量检查员质量检查员赖宏伟公司定期或不定期检查公司安全员沈海军公司技术负责人黄磊（二）安全管理技术措施1、安全教育133 悬挑脚手架专项施工方案工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安全教育。（1）、新进场的工人队组，首先由劳资科牵头，质安科讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。（2）、新进场的工人队组到项目部后，在施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）、班组这一级教育，由主管工长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）、安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资科安排时间，质安科授课，经考试合格后，方可上岗。2、施工安全技术交底（1）、安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。（2）、各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究工长责任。（3）、开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。（4）、安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。3、安全检查（1）、分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）、项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。（3）、每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患，（4）、在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。133 悬挑脚手架专项施工方案4、特殊工种持证上岗（1）、特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。（2）、操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）、特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。5、安全应急措施（1）、组建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）、经理部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）、经理部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。（4）、经理部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。（5）、发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。6、材料检验措施所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对使用量实行登记，当天用当天完。（三）安全施工技术措施1、脚手架搭设安全技术措施1、钢管脚手架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。具体设置如下：A、接地线采用钢材。垂直接地极用长2米，直径30毫米、壁厚3.0毫米的钢管，水平接地极选用长度3米直径14毫米的圆钢。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10欧姆的要求。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋设时将新填土夯实。B、避雷针，用直径30毫米、壁厚3133 悬挑脚手架专项施工方案毫米的镀锌管制作，设在房屋四角的脚手架立竿上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。  C、在脚手架安装接地线时，可采用直径10毫米的圆钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接采用焊接，焊接点的长度为接地线直径的6倍，即600毫米。2、外脚手架不得搭设在距离外架空高压线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何人未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m²，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，并按“一步一清”步骤依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。A、悬挑脚手架拆除的工艺流程为：133 悬挑脚手架专项施工方案拆除全栋安全网→拆顶层防护栏杆→拆顶层脚手板、桥架→拆顶层剪刀撑→拆顶层立杆→拆顶层连墙件→拆顶层大、小横杆→循环拆除下一层→拆悬挑梁层防护栏杆→拆悬挑梁层脚手板、桥架→拆悬挑梁层剪刀撑→拆悬挑梁层立杆→拆悬挑梁层连墙件→拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆→拆横向扫地杆→拆支座立杆→拆纵向扫地杆→拆悬挑梁（工字钢）→割除预埋锁钢码（钢筋）。B、带联梁悬挑脚手架拆除的工艺流程为：拆除全栋安全网→拆顶层防护栏杆→拆顶层脚手板、桥架→拆顶层剪刀撑→拆顶层立杆→拆顶层连墙件→拆顶层大、小横杆→循环拆除下一层→拆悬挑梁层防护栏杆→拆悬挑梁层脚手板、桥架→拆悬挑梁层剪刀撑→拆悬挑梁层立杆→拆悬挑梁层连墙件→拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆→拆横向扫地杆→拆支座立杆→拆纵向扫地杆→拆悬挑梁及联梁→割除预埋锁钢码（钢筋）。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。133 悬挑脚手架专项施工方案（四）事故预防应急救援预案1.目的和依据为了最大限度的控制和减少因在重特大事故中发生的人员伤亡和财产损失，在突发的事件中，利用现有的救灾手段，以最快的反应能力，有组织、有步骤、有秩序的开展抢险救灾工作，切实把灾害带来的损失降低至最低点，根据《中华人民共和国安全生产法》，结合本工程实际，制定本工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案。2.应急救援组织概况1.成立安全事故应急救援小组。赵剑泉（项目经理） ——组长，谢润光（项目技术负责人）——组员，章海定（专职安全员）  ——组员，赖宏伟（质量检查员）   ——组员，魏平（架子工班长）——组员。2.安全事故现场处理和事故报告2.1.事故现场处理。安全事故发生后，项目部必须在保护现场的情况下，采取一切手段迅速组织抢救人员和财产。因抢救人、财、物需要移动现场物件或疏通交通等原因时，应当采取制作标志、绘制事故现场图或拍照等，并保存现场重要痕迹、物证等；公司办公室在接到重特大事故报告后应迅速通知公司应急救援指挥部总指挥、副总指挥及有关成员，或迅速指挥办公室赶赴事故现场组织抢救工作。2.2.事故的报告。安全事故发生后，项目部必须以最快捷的方法立即将事故情况报告应急救援办公室，24小时内写出书面报告，报送公司办公室，3.安全事故应急救援措施重特大事故发生后，项目部应急救援小组立即投入工作，各小组成员应及时到位履行职责，组织实施事故应急救援，并随时将事故情况及事故的处理情况报公司总指挥部。3.1.由项目部负责组建应急救援抢险队。一旦事故发生能够在第一时间赶赴现场参加救援，减少人员伤害和财产损失，担任警戒，维护现场秩序。3.2.项目部在事故发生时应当及时向卫生部门和市人民医院报告，组织救护队立即参加抢救伤员，必要时安排转院救治工作。3.3.项目部133 悬挑脚手架专项施工方案应保证应急救援物资的供应和运输。在抢险救灾中紧急调用的物资、车辆、人员和占用场地等，任何单位不得拒绝和阻拦，确保抢险救灾在最短的时间内完成，减少损失。4.安全事故应急救援小组职责4.1.向公司总指挥部报告事故及事故的处理情况：4.2.组织应急救援小组人员，按照本预案迅速开展抢险救灾工作，使灾害损失降至最低点；4.3.面对突发事故，统一指挥、协调应急救援小组人员参与抢险救灾工作，对抢险救灾工作中产生的争议应采取紧急处理措施，杜绝抢险救灾中的互相扯皮现象；4.4.对抢险救灾中紧急调用的各类物资、设备、人员和占用场地，事后应做及时归还或采取补偿；4.5.在重特大事故发生中，出现危及周边企业、单位和住宅人民群众生命安全的险情时，组织人员和物资疏散工作；4.6.配合上级部门开展事故调查处理工作，并做好为社会稳定和伤亡人员的善后处理工作；4.7.根据重特大事故的抢险救灾实际情况，及时调整、修订和补充本应急救援预案。5.相关的应急电话：医院救护中心：120火警：119匪警：110公司联系电话：0760-88321885黄磊电话：13189235583项目部联系电话：赵剑泉电话：13435731707谢润光电话：13790715465赖宏伟电话：13590900755章海定电话：135498273506.工伤事故报告制度6.1.发生轻伤事故后，负伤人员或最先发现事故人员应立即报告领导,对受伤人员歇工满一个月以上的事故，要填写“伤亡事故登记表”并应即时上报。6.2.发生重伤事故和重大伤亡事故，必须立即将事故概况（包括伤亡人数、发生事故的时间、地点、事故原因）等用快速办法报上级有关部门。133 悬挑脚手架专项施工方案6.3.事故发生后，现场人员不要惊慌失措，要有组织有指挥地抢救伤员和排险，制止事故的扩大。6.4.发生死亡、重大伤亡事故的项目应保护现场，因抢救伤员的排险必须移动现场对象时，要做好标记，清理事故现场应取得调查组同意方可进行，不得以任何借口，擅自清理现场或掩盖现场。6.5.事故调查组在调查过程中，向项目有关人员了解情况和索取有关资料时，任何人不得拒绝。任何人不得阻碍、干涉事故调查组的正常工作。6.6.必须坚持“四不放过”的原则，对职工进行教育，吸取教训，并提出切实可行的整改措施，对事故责任人及有关人员进行教育和严肃查处。7.应急救援预案1．3.1.高空坠落、物体打击应急救援预案1.现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理或工地负责人。项目负责人知晓事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。2.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。3.施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神智是否清醒，并查看伤员伤势，做到心中有数。4.伤员昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。5.将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。6.对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。7.如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增加和细菌感染。8.如外伤出血，应立即用清洁布块压迫止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔25～40分钟放松一次，没次放松0.5～1分钟。9.伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两下肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；如下肢骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。133 悬挑脚手架专项施工方案10腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。11.抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。1．3.2.触电应急救援预案1.当机立断地脱离电源，尽可能的立即切断总电源（关闭电源），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。2.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。3.触电救援分秒必争，立即就地迅速用心肺复苏法进行抢救，并坚持不断地进行，同时及早与医疗部门联系，争取医务人员接替治疗，在其之前，不应放弃现场抢救，更不能只根据没有呼吸或脉搏自判定伤员死亡，放弃抢救。4.触电急救，首先要使触电者迅速脱离电源越快越好。因为电流作用的时间越长，伤害越重。5.脱离电源就是要把触电者接触的那一部分带电设备的开关、刀闸或其他断路设备断开；或设法将触电者与带电设备脱离，在脱离电源中，救护人员不准直接用手触及伤员，因为有触电的危险。如触电者处于高处，脱离电源后会自高处坠落，因此，要采取预防措施。6.触电者触及低压带电设备，救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关或刀闸，拨除电源插头等；或使用绝缘工具、干燥的木棒、绳索等不导电的东西解救触电者，救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上。7.触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救工程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。8.触电伤员如意识丧失，应在10秒内用看、听、试的方法，判定伤员呼吸心跳情况。看一看伤员的胸部、腹部有无起伏动作；用耳贴近伤员的口鼻处，听有无呼吸气声音；试一试测口鼻有无呼吸的气流，再用两手指轻试一侧（左或右）喉结房凹陷处的。9.若看、听、试结果，既无呼吸又无颈动脉搏动，可判定呼吸心跳停止。10.触电伤员呼吸和心跳均停止时，应立即按肺肺复苏法支持生命的三项基本措施，正确进行就地抢救。.通畅气道；.口对口（鼻）人工呼吸；.胸外挤压（人工循环）。11.触电伤员呼吸停止，重要的是始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物：操作中要注意防止将异物推倒咽喉深部。133 悬挑脚手架专项施工方案12.通畅气道可须取用仰头抬颌法，用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根随之抬起，气道既可通畅，严禁用枕头其他物品垫在伤员头下，头部抬高前倾，会加重气道阻塞，且使胸外按压时流向脑部的血流量减少，甚至消失。13.在保护伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额上的手指捏住伤员鼻翼，救护人员与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次1～1.5秒。如两次吹气后试测颈动脉仍无搏动，可判定心跳停止，要立即同时进行胸外按压。14.除开始时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）人工呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力，可能是头部后仰不够，应及时纠正。15.触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻人工呼吸，口对鼻人工呼吸时，要将伤员嘴唇紧闭，防止漏气。16.正确的按压位置是胸外按压效果的重要前提。确定正确的按压位置的步骤。16.1.右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸肌接合处的重点。16.2.两手指并齐，中指放在中点，食指平放在胸骨下部。16.3另一只手的掌握紧挨食指上缘，置于胸骨上，既为正确按压位置。17.正确的按压姿势.17.1使触电伤员仰面躺在平硬的地方，救护人员在伤员一侧肩膀，救护人员的两肩位于伤员胸骨下止方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸膛。17.2.以髓关节为支点，利用上身的重力，垂直将正常人胸骨压陷3～5厘米（儿童和瘦身者酌减）。17.3.压至要求程序后，立即全部放松，但放松时救护人员掌根不得离开胸膛。18.按压必须有效，有效的标志是按压工程中可以触及颈动脉搏动。18.1.胸外按压要以均速度进行，每分钟80次左右，每次那样和放松的时间相等。18.2.胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气两次，反复进行；双人抢救时，每按压五次后由另一人吹气一次，反复进行，按压吹气一分钟后，应用看、听、试方法在5～7秒内完成对伤员呼吸和心跳是否恢复的再判定。133 悬挑脚手架专项施工方案19.若判定颈动脉搏动但无呼吸，则暂停胸外挤压，再进行2次口对口人工呼吸，接着在每5秒吹气一次（既每分钟12次）。如脉搏和呼吸均未恢复，则继续坚持心肺判定是均不得超过5～7秒。在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。20.心肺复苏应在现场就地坚持进行，不要为方便而随便移动伤员，如确需移动时，抢救中断不得超过30秒。21.移动伤员或将伤员送医院时，除应使伤员平躺在担架上并在其背部垫以平硬阔木板，移动后送医院过程中应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续心肺复苏抢救，在医务人员未接替救治前不能终止。22.应创造条件，用塑料袋装入砸碎冰屑做成帽状包绕在伤员头部，露出眼睛，使脑部温度降低，争取心肺脑完全复苏。如伤员的心跳和咀嚼经抢救均已恢复，可暂停心肺复苏法操作，但心跳呼吸恢复的早期有可能再次骤停，应严密监护，不能麻痹，要随时准备再次抢救。1．3.3.火灾应急救援预案1.发现工地起火时，应立即切断总电源：发现火势猛，项目部无力扑灭时。应立即报警。2.对火灾附近区域所有人员进行疏通，并有各班组负责人清点本班职工，对缺人员应立即查找去处，报告应急小组。3.消防队救出伤员外，将伤员立即带离危险地方，组织人员进行抢救。4.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。5.现场出现火灾时，要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料。针对不同类型，采用不同灭火方法。5.1.油料起火不宜用水扑救，可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源。5.2.电气设备起火时，应尽快切断电源，用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电气设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故。5.3.如果电石库起火，千万不要用水灭火，电石遇水会放出气，造成严重后果。电石库起火时，应用黄砂、干粉灭火。5.4.如果化学材料起火时，更要谨慎，要根据起火物性质选择灭火方法，同时要注意救火人员的安全，防止中毒。6.灭火方法：6.1.窒息灭火方法6.2.隔离灭火法133 悬挑脚手架专项施工方案7.现场出现火险时，工长判断要准确，当即不能救急要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队达到现场后，工长要及时而准确地向消防人员提供火灾区域的情况。8.火灾区域如有人等，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面灭火。9.灭火以后，要保护火灾现场，不得留有暗火，并设专人巡视，以防止火灾死而复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施。1．3.4.中暑应急救援预案1.中暑类型的判断：中暑类型有以下三种：1.1.先兆型在高温环境下工作一段时间后，出现大量出汗、口渴全身疲乏、头晕、胸闷、心，注意力不集中等症状，体温往往超过37.50c，这是如果及时休息，离开高温环境，短时间内症状就会消失。1.2.轻型凡是有先兆中暑症状并且不能继续劳动的人，属于轻度中暑，通常体温在380c以上，脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐、大量出汗、皮肤湿冷。轻度中暑者，经过治疗，一般在4～5小时身体可以恢复正常。1.3.重型通常体温400c以上，出现昏倒或痉挛，脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐。重度中暑后，一般都需经过治疗，不要寄希望于自动好转，以免耽误治疗时间，导致其它严重后果。2.中暑急救2.1.迅速转移应将中暑者迅速移到阴凉通风的地方，揭解开衣服，脱掉鞋子，平卧，头部不要垫高。2.2.降温用凉水或50%酒精擦洗全身，直到皮肤发红，以促进散热，有条件的可在病人头部、腋下、腹股沟等处放置冰袋，必要时可将病人放入凉水中浸浴降温。降温时必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳状况，当体温降到380c左右时，应立即停止降温，以免病人虚脱。2.3.补充水分和无机盐类对能喝水的病人，应鼓励他喝足加盐凉开水或其它饮料。对不能饮水的病人，应马上送医院输液。2.4.口服仁丹、十滴水、藿香正气水、涂抹清凉油等，以消毒解暑。也可采用民间刮痧法。133 悬挑脚手架专项施工方案1．3.5.坍塌事故应急救援预案1.抢救休克的伤员：1.1.休克伤员的症状是：皮肤苍白或发青、咬舌、口齿不清、发冷、皮肤潮湿或出汗、瞳孔放大、眼睛凹陷、恶心、颤抖、口渴、心脏跳动加快。1.2.抢救方法：1.2.1.可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬高离地面0.2～0.3米，上其背部朝下躺着，再使用合适的物体把双腿垫起。这样，能使血液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。1.2.2.如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。1.2.3.如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维持生命所必须的血液。2.抢救骨折者2.1.骨折包扎应包括包扎骨折处的肌肉、健、血管和韧带。2.2.有的骨折容易发现，有的骨折在皮肤的肌肉里面不容易发现，应通过观察伤员的肢体组织有无变形和伤员自我感觉来判断。2.3.处理骨折的主要方法是把骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状态。简易固定方法有：2.3.1.就地取材，如使用薄木板、笔直的棍棒等。2.3.2.护垫用布或毛巾，放于薄木板和伤口之间。2.3.3.两片薄木板之间领带或布条系紧。2.3.4.不能用绷带正对伤口包扎。3.止血3.1.对一般流血伤口的控制.把伤口的衣服移开。.用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料放于受伤肢体部位，并系紧。.如伤口在手上，应使用清洁干净的吸收性能良好的材料止血。3.2.控制严重的出血，如果伤员伤口流血严重，应在“挤压处”进行直接挤压。这样能阻止动脉直接向伤口供血，如果血从下胳膊处的伤口流出，可直接挤压上胳膊处，即抓住伤员的胳膊上部，挤压内侧。如血从腿部的伤口流出，挤压点在大腿根部。2．3.6.机械伤害应急救援预案1.发生机械伤害后，在医护人员没有到来之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救错错。133 悬挑脚手架专项施工方案2.对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。3.对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。4.对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。5.对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等，对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2处，对下肢出血者，捆绑在其腿上2/3处，并每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。6.对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在送往医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口等情况。（五）脚手架变形监测监控方案1、监测控制采用经纬仪、水准仪对脚手架体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置悬挑脚手架水平监测点选在水平悬挑梁上；落地式脚手架水平监测点选在小横杆上。小横杆每隔5条设置一个观测点，通过测量与柱上+1.00的标高差来监测水平变形量；两种类型的脚手架垂直监测点均设置在脚手架的阳角外立杆上，脚手架的每一个阳角的外立杆均作为垂直变形的观测点，通过全站仪来监测脚手架外立杆的垂直度。3、监测措施脚手架在每一层的搭设中，派专人检查架体和支座的情况，发现支座下沉、架体倾斜和变形的情况应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度133 悬挑脚手架专项施工方案电子经纬仪J22精密水准仪1±2”全站仪NTS-305R1±2”,最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测扳手11、监测说明(1)班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。(2)脚手架工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）架体结构是否有变形现象。2、监测频率：每完成一层脚手架搭设检测一次，脚手架完成后10天观测一次。监测数据超过预警值时必须停止施工，疏散人员，并及时进行加固调正处理。预警值数据如下表：133 悬挑脚手架专项施工方案六、劳动力安排及施工进度计划1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设配置30名脚手架搭设工人，操作工均有登高架设特种作业操作证。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：赵剑泉（项目经理） ——组长，负责协调指挥工作；谢润光（项目技术负责人）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；章海定（安全员）   ——组员，负责现场安全检查工作；赖宏伟（质安员）   ——组员，负责现场质量检查工作；魏平（架子工班长）——组员，负责现场具体施工。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。133 悬挑脚手架专项施工方案六、计算书及相关附图（一）计算书一标高101.9m搭设高度28.5米飘板宽度1.5m以下部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度28.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构1.75米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设15层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.75米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.45m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。133 悬挑脚手架专项施工方案按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700/3=0.070kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.130+0.10×0.980)×1.5002=0.244kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.130+0.117×0.980)×1.5002=-0.287kN.m133 悬挑脚手架专项施工方案我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.287×106/4729.0=60.743N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.108+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.659mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/3=0.105kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.050=1.665kN133 悬挑脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.665×0.700/3=0.391kN.m=0.391×106/4729.0=82.755N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm133 悬挑脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.050=1.213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1212.600×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.631mm最大挠度和V=V1+V2=0.636mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.157+1.4×1.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：133 悬挑脚手架专项施工方案(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141NG1=0.114×28.500=3.252kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×15×1.500×(0.700+1.750)/2=8.269kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×15/2=1.688kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×28.500=0.214kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.422kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×2.030×0.600=0.597kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×13.422+0.85×1.4×3.150)/3×1.50=9.927kN133 悬挑脚手架专项施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×13.422+1.4×3.150)/3×1.50=10.258kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。133 悬挑脚手架专项施工方案经过计算得到1=arctg[3.00/(0.70+1.75)]=0.8862=arctg[3.00/1.75]=1.043最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.927kN和9.927kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10.258kN和10.258kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=13.24T2=11.88F1=8.38F2=5.98其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为13.244kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×13.244/0.850=93.489kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(26488.659×4/3.1416/50/2)1/2=18mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.258kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10258/(0.19×133 悬挑脚手架专项施工方案450)=121.443N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.927kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.345kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9927/(0.19×450)+345000/4729=190.517N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw133 悬挑脚手架专项施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.597kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=9.024kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.024kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=175.00/1.59的结果查表得到=0.52；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=47.612kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体1750mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1750mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=10.26kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.424kN,R2=10.275kN,R3=0.981kN,R4=0.372kN最大弯矩Mmax=0.332kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.332×106/(1.05×141000.0)+14.507×133 悬挑脚手架专项施工方案1000/2610.0=7.801N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=0.33×106/(0.929×141000.00)=2.54N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=10.339kNRU2=9.692kN十、拉杆的强度计算133 悬挑脚手架专项施工方案拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.339kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×10.339/0.850=97.305kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。本方案选用6×19+1、公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm钢丝绳，满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.339kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[10339×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.981kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]133 悬挑脚手架专项施工方案为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[981×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.98kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于981.39/(3.1416×18×1.5)=11.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.98kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案（一）计算书二标高101.9m搭设高度28.5米飘板宽度1.5m~2.8m部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度28.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构3.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设15层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.80米，建筑物内锚固段长度5.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.75m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。133 悬挑脚手架专项施工方案1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700/3=0.070kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.130+0.10×0.980)×1.5002=0.244kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.130+0.117×0.980)×1.5002=-0.287kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：133 悬挑脚手架专项施工方案=0.287×106/4729.0=60.743N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.108+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.659mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/3=0.105kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.050=1.665kN133 悬挑脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.665×0.700/3=0.391kN.m=0.391×106/4729.0=82.755N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm133 悬挑脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.050=1.213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1212.600×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.631mm最大挠度和V=V1+V2=0.636mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.157+1.4×1.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：133 悬挑脚手架专项施工方案(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141NG1=0.114×28.500=3.252kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×15×1.500×(0.700+3.050)/2=12.656kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×15/2=1.688kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×28.500=0.214kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=17.809kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×2.030×0.600=0.597kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×17.809+0.85×1.4×3.150)/4×1.50=9.420kN133 悬挑脚手架专项施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×17.809+1.4×3.150)/4×1.50=9.668kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。133 悬挑脚手架专项施工方案经过计算得到1=arctg[6.00/(0.70+3.05)]=1.0122=arctg[6.00/3.05]=1.101最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.420kN和9.420kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.668kN和9.668kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=11.40T2=10.85F1=6.04F2=4.92其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.401kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.401/0.850=80.477kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(22801.922×4/3.1416/50/2)1/2=17mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.668kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9668/(0.19×133 悬挑脚手架专项施工方案450)=114.456N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.420kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.345kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9420/(0.19×450)+345000/4729=184.509N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw133 悬挑脚手架专项施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.597kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=9.024kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.024kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=305.00/1.59的结果查表得到=0.20；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=18.013kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体3050mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=9.67kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.874kN,R2=9.746kN,R3=1.484kN,R4=0.567kN最大弯矩Mmax=0.763kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.763×106/(1.05×141000.0)+11.126×133 悬挑脚手架专项施工方案1000/2610.0=9.418N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.29由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.850经过计算得到强度=0.76×106/(0.850×141000.00)=6.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=11.644kNRU2=10.933kN十、拉杆的强度计算133 悬挑脚手架专项施工方案拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.644kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×11.644/0.850=109.590kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.644kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[11644×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.484kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]133 悬挑脚手架专项施工方案为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1484×4/(3.1416×50×2)]1/2=5mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于1484.38/(3.1416×18×1.5)=17.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案（一）计算书三标高46.4m搭设高度24米飘板宽度1.5m以下部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构1.75米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设13层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.75米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.45m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。133 悬挑脚手架专项施工方案1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700/3=0.070kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.130+0.10×0.980)×1.5002=0.244kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.130+0.117×0.980)×1.5002=-0.287kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：133 悬挑脚手架专项施工方案=0.287×106/4729.0=60.743N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.108+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.659mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/3=0.105kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.050=1.665kN133 悬挑脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.665×0.700/3=0.391kN.m=0.391×106/4729.0=82.755N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm133 悬挑脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.050=1.213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1212.600×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.631mm最大挠度和V=V1+V2=0.636mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.157+1.4×1.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：133 悬挑脚手架专项施工方案(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141NG1=0.114×24.000=2.739kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×13×1.500×(0.700+1.750)/2=7.166kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×13/2=1.463kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.547kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×1.250×0.600=0.368kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×11.547+0.85×1.4×3.150)/3×1.50=8.803kN133 悬挑脚手架专项施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×11.547+1.4×3.150)/3×1.50=9.133kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.368×1.500×1.800×1.800/10=0.213kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。133 悬挑脚手架专项施工方案经过计算得到1=arctg[3.00/(0.70+1.75)]=0.8862=arctg[3.00/1.75]=1.043最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.803kN和8.803kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.133kN和9.133kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=11.79T2=10.57F1=7.46F2=5.33其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.792kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.792/0.850=83.238kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(23584.126×4/3.1416/50/2)1/2=17mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.133kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9133/(0.19×133 悬挑脚手架专项施工方案450)=108.127N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.803kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.213kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8803/(0.19×450)+213000/4729=149.155N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw133 悬挑脚手架专项施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.368kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.557kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.557kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=175.00/1.59的结果查表得到=0.52；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=47.612kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体1750mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1750mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=9.13kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.299kN,R2=9.150kN,R3=0.981kN,R4=0.372kN最大弯矩Mmax=0.332kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.332×106/(1.05×141000.0)+12.932×133 悬挑脚手架专项施工方案1000/2610.0=7.198N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=0.33×106/(0.929×141000.00)=2.54N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.007kNRU2=10.593kN十、拉杆的强度计算133 悬挑脚手架专项施工方案拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.007kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.007/0.850=113.003kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.007kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[12007×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.981kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]133 悬挑脚手架专项施工方案为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[981×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.98kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于981.39/(3.1416×18×1.5)=11.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.98kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案（一）计算书四标高46.4m搭设高度24m2.8宽飘板处悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构3.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设13层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.80米，建筑物内锚固段长度5.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.75m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。133 悬挑脚手架专项施工方案1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700/3=0.070kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.130+0.10×0.980)×1.5002=0.244kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.130+0.117×0.980)×1.5002=-0.287kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：133 悬挑脚手架专项施工方案=0.287×106/4729.0=60.743N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.108+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.659mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/3=0.105kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.050=1.665kN133 悬挑脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.665×0.700/3=0.391kN.m=0.391×106/4729.0=82.755N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm133 悬挑脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.050=1.213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1212.600×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.631mm最大挠度和V=V1+V2=0.636mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.700×1.500/2=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.157+1.4×1.575=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：133 悬挑脚手架专项施工方案(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141NG1=0.114×24.000=2.739kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×13×1.500×(0.700+3.050)/2=10.969kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×13/2=1.463kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=15.350kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×1.250×0.600=0.368kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×15.350+0.85×1.4×3.150)/4×1.50=8.313kN133 悬挑脚手架专项施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×15.350+1.4×3.150)/4×1.50=8.561kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.368×1.500×1.800×1.800/10=0.213kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。133 悬挑脚手架专项施工方案经过计算得到1=arctg[6.00/(0.70+3.05)]=1.0122=arctg[6.00/3.05]=1.101最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.313kN和8.313kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.561kN和8.561kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=10.10T2=9.60F1=5.35F2=4.35其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10.096kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×10.096/0.850=71.264kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(20191.368×4/3.1416/50/2)1/2=16mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.561kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；133 悬挑脚手架专项施工方案　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8561/(0.19×450)=101.353N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.313kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.213kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8313/(0.19×450)+213000/4729=143.360N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw133 悬挑脚手架专项施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.368kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.557kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.557kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=305.00/1.59的结果查表得到=0.20；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=18.013kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体3050mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.56kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=8.767kN,R2=8.640kN,R3=1.484kN,R4=0.567kN最大弯矩Mmax=0.763kN.m133 悬挑脚手架专项施工方案抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.763×106/(1.05×141000.0)+9.871×1000/2610.0=8.937N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.29由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.850经过计算得到强度=0.76×106/(0.850×141000.00)=6.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=10.339kNRU2=9.692kN十、拉杆的强度计算133 悬挑脚手架专项施工方案拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.339kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×10.339/0.850=97.305kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。本方案选用6×19+1、公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm钢丝绳，满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.339kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[10339×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.484kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为133 悬挑脚手架专项施工方案其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1484×4/(3.1416×50×2)]1/2=5mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于1484.38/(3.1416×18×1.5)=17.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案（一）计算书五标高101.9m搭设高度28.5m宽度3.0m飘板处悬挑式扣件钢管脚手架带联梁计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度28.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.05米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构3.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.10米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设15层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.00米，建筑物内锚固段长度6.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[14b号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.95m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算133 悬挑脚手架专项施工方案大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700/3=0.035kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.035=0.088kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.088+0.10×0.980)×1.0502=0.116kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为133 悬挑脚手架专项施工方案M2=-(0.10×0.088+0.117×0.980)×1.0502=-0.136kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.136×106/4729.0=28.785N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.073+0.990×0.700)×1050.04/(100×2.06×105×113510.0)=0.386mm大横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700×1.050/3=0.037kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.050/3=0.735kN荷载的计算值P=1.2×0.040+1.2×0.037+1.4×0.735=1.121kN133 悬挑脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.121×0.700/3=0.265kN.m=0.265×106/4729.0=55.932N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm133 悬挑脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.040+0.037+0.735=0.812kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=812.070×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.423mm最大挠度和V=V1+V2=0.428mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700×1.050/2=0.055kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.050/2=1.102kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.055+1.4×1.102=1.642kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1061133 悬挑脚手架专项施工方案NG1=0.106×28.500=3.025kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×15×1.050×(0.700+3.250)/2=4.666kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.050×15/2=1.181kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.050×28.500=0.150kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.022kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.050×0.700/2=2.205kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×2.030×0.600=0.597kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.022+0.85×1.4×2.205)/3×1.50=6.725kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式133 悬挑脚手架专项施工方案N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.022+1.4×2.205)/3×1.50=6.957kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.597×1.050×1.800×1.800/10=0.242kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。133 悬挑脚手架专项施工方案经过计算得到1=arctg[6.00/(0.70+3.25)]=0.9892=arctg[6.00/3.25]=1.074最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.725kN和6.725kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.957kN和6.957kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=8.33T2=7.91F1=4.58F2=3.77其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.329kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×8.329/0.850=58.792kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(16657.858×4/3.1416/50/2)1/2=15mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.957kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6957/(0.19×133 悬挑脚手架专项施工方案450)=82.359N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.725kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.242kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6725/(0.19×450)+242000/4729=130.710N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw133 悬挑脚手架专项施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.597kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.10=7.560m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.317kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.317kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=325.00/1.59的结果查表得到=0.17；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=16.035kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.96kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=1.05/1.05=1经过简支梁的计算得到133 悬挑脚手架专项施工方案支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(1-1)/2×6.96+6.96+1.05×0.16/2=7.04kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×0.00+6.96+1.05×0.16=7.13kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=(1×1-1)/(8×1)×6.96×1.05+0.16×1.05×1.05/8=0.02kN.m抗弯计算强度f=0.02×106/87100.0=0.26N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体3250mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3250mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=7.13kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图133 悬挑脚手架专项施工方案经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.339kN,R2=7.218kN,R3=1.562kN,R4=0.597kN最大弯矩Mmax=0.845kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.845×106/(1.05×141000.0)+8.742×1000/2610.0=9.060N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算133 悬挑脚手架专项施工方案水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.22由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.839经过计算得到强度=0.85×106/(0.839×141000.00)=7.14N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=8.787kNRU2=8.209kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.787kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：133 悬挑脚手架专项施工方案其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×8.787/0.850=82.700kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。本方案选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=8.787kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[8787×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.562kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1562×4/(3.1416×50×2)]1/2=5mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm133 悬挑脚手架专项施工方案以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.56kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于1562.17/(3.1416×18×1.5)=18.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.56kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!（一）计算书六标高46.4m搭设高度24m宽度3.0m飘板处133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.05米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构3.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.10米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设15层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.70kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.00米，建筑物内锚固段长度6.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[14b号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.95m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700/3=0.035kN/m133 悬挑脚手架专项施工方案活荷载标准值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.035=0.088kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.088+0.10×0.980)×1.0502=0.116kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.088+0.117×0.980)×1.0502=-0.136kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.136×106/4729.0=28.785N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.073+0.990×0.700)×1050.04/(100×2.06×105×113510.0)=0.386mm大横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700×1.050/3=0.037kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.050/3=0.735kN荷载的计算值P=1.2×0.040+1.2×0.037+1.4×0.735=1.121kN小横杆计算简图133 悬挑脚手架专项施工方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.121×0.700/3=0.265kN.m=0.265×106/4729.0=55.932N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.040+0.037+0.735=0.812kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=812.070×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=0.423mm最大挠度和133 悬挑脚手架专项施工方案V=V1+V2=0.428mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.700=0.027kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.700×1.050/2=0.055kN活荷载标准值Q=3.000×0.700×1.050/2=1.102kN荷载的计算值R=1.2×0.027+1.2×0.055+1.4×1.102=1.642kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1061NG1=0.106×24.000=2.548kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×15×1.050×(0.700+3.250)/2=4.666kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15133 悬挑脚手架专项施工方案NG3=0.150×1.050×15/2=1.181kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.050×24.000=0.126kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.521kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.050×0.700/2=2.205kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.700Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×1.250×0.600=0.368kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.521+0.85×1.4×2.205)/2×1.50=9.637kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.521+1.4×2.205)/2×1.50=9.984kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10133 悬挑脚手架专项施工方案其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.368×1.050×1.800×1.800/10=0.149kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[6.00/(0.70+3.25)]=0.9892=arctg[6.00/3.25]=1.074最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.637kN和9.637kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.984kN和9.984kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)133 悬挑脚手架专项施工方案T1=11.95T2=11.36F1=6.57F2=5.41其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.953kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.953/0.850=84.376kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(23906.475×4/3.1416/50/2)1/2=17mm。本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.984kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9984/(0.19×450)=118.197N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算133 悬挑脚手架专项施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.637kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.149kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9637/(0.19×450)+149000/4729=145.546N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.368kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.10=7.560m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.890kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.890kN133 悬挑脚手架专项施工方案连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=325.00/1.59的结果查表得到=0.17；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=16.035kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.98kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=1.05/1.05=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(1-1)/2×9.98+9.98+1.05×0.16/2=10.07kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×0.00+9.98+1.05×0.16=10.16kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=(1×1-1)/(8×1)×9.98×1.05+0.16×1.05×1.05/8=0.02kN.m抗弯计算强度f=0.02×106/87100.0=0.26N/mm2133 悬挑脚手架专项施工方案水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体3250mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3250mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=10.16kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到133 悬挑脚手架专项施工方案悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.366kN,R2=10.246kN,R3=1.562kN,R4=0.597kN最大弯矩Mmax=0.845kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.845×106/(1.05×141000.0)+12.374×1000/2610.0=10.451N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下133 悬挑脚手架专项施工方案其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.22由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.839经过计算得到强度=0.85×106/(0.839×141000.00)=7.14N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.411kNRU2=11.652kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.411kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；133 悬挑脚手架专项施工方案——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.411/0.850=116.811kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.411kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[12411×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm本方案选用直径18mm的吊环，满足要求。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.562kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1562×4/(3.1416×50×2)]1/2=5mm本方案选用直径18mm的压环，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：133 悬挑脚手架专项施工方案锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.56kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于1562.17/(3.1416×18×1.5)=18.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.56kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!133 悬挑脚手架专项施工方案（一）附图133 悬挑脚手架专项施工方案133 悬挑脚手架专项施工方案八、133 悬挑脚手架专项施工方案八、本方案编制、审核人员资料及项目部安全人员、特种人员相关证书1、本方案编制人、审核人员资料姓名学历专业职称职务编制人谢润光本科工民建工程师项目技术负责人审核人黄磊本科工民建高级工程师企业技术负责人2、项目部相关的专职安全生产管理人员、特种作业人员名单及其安全生产考核合格证书、特种作业资格证书133'