暨阳湖商业水街工程模板安全专项施工方案

'暨阳湖商业水街工程模板安全专项施工方案238 目录第一节、工程概况2一、工程概况2二、施工平面布置3三、施工要求3四、技术保证条件3第二节、编制依据5第三节、施工计划6一、施工进度计划6二、材料与设备计划6第四节、施工工艺技术9一、技术参数9二、工艺流程20三、施工方法21四、检查验收28第五节、施工安全保证措施30一、组织保障30二、技术措施31三、监测监控34四、应急预案35第六节、劳动力计划37一、专职安全生产管理人员37二、所需劳动力安排37第七节、计算书及相关图纸38【计算书】38【节点图】239238 第一节、工程概况一、工程概况新建暨阳湖休闲商业街工程—7#、8#、9#、10#、11#、12#房及地下室7#至12#均连通由张家港市暨阳湖开发发展有限公司投资建设，张家港市建筑设计研究院设计，张家港市建筑设计研究院地质勘擦，江苏众信监理投资项目管理咨询有限有公司监理，张家港市兴华建筑安装工程有限公司组织施工；由陶雪忠担任项目经理，张炜担任公司技术负责人，吴明元担任项目部技术负责人；工程位于张家港市暨阳湖生态园区，总建筑面积29730m2。新建暨阳湖休闲商业街工程；工程建设地点新建暨阳湖湿地公园内：；属于框架结构；地上3层；地下1层；建筑总标高：16.04m；层高：-1层[5M]、1层[5M]、2层[3.9M]、3层[3.9M]、斜屋面层次[3.2M]；总建筑面积：29730m2；总工期：361天。7号房7-3、7-10-轴总长为52.8M、分别开间为2.4、4.2、5.7、8.1，7-C-7-H轴总宽为19.2M、分别开间为4.5、6.0、6.6M。8、9号房8-2、8-18轴总长为91.8M、分别开间为1.8、3.0、4.05、4.5、5.1、8.1，8-A-9-B轴总宽为53.5M、分别开间为3.0、3.3、5.0、6.0、7.5M。10、11号房10-2/1、10-1A轴总长为71.29M、分别开间为3.3、6.3、6.6、8.1，10-G-11-4A轴总宽为78.06M、分别开间为1.8、2.7、3.3、4.8、5.065、8.1M。12号房12-1、12-25、12-3A轴总长为112.2M、分别开间为2.4、4.1、4.2、4.3、4.5、5.1、6.0、7.2、8.4，12-B-12-1/Y轴总宽为63.0M、分别开间为4.5、6.0、6.6、6.9、7.2、8.4M。1-3层结构砼柱分别截面尺寸300*300、300*400、300*500、400*400、400*460、400*480、400*560、400*640、450*450、500*500、500*550、500*560、500*460、500*580、500*600、550*550、600*600、600*700、700*700。1-3层至屋面结构砼梁分别截面尺寸120*300、240*300、240*350、240*400、240*450、240*500、240*550、240*600、240*700、240*800、240*900、240*1000、240*1200、240*1500、240*1600、240*1900、250*400、250*600、250*700、250*1600、250*1700、300*400、300*500、300*600、300*700、300*800、300*900、300*1000、300*1700、350*600、350*700、350*800、350*1700、400*600、400*650、400*700、400*800、400*900、400*1150、400*1200、400*1500、400*1700、450*600、450*700、450*900、450*1200等。1-3层至屋面结构砼板分别一层板厚400MM、300MM、250MM、200MM、180MM、150MM，二三屋面层板厚120MM，把本工程属高支模的结构部分有代表性的作了专项方案计算作为代表如下一表：计划开工日期:2013年08月10日计划竣工日期:2014年08月06日。高支模情况一览表238 序号部位层高米梁板截（MM）备注1地下室顶结构梁-0.055．00300*17007号房-KL382地下室顶结构梁-0.055．00250*16008号房-KL583地下室顶结构梁-0.055．00400*15008号房-WKL624地下室顶结构梁-0.055．00450*120012号房-KL435地下室顶结构梁-0.055．00400*170012号房-WKL86地下室顶结构板-0.055．00板厚4007~12号7地下室顶结构板-0.055．00板厚3007~12号8地下室顶结构板-0.055．00板厚2507~12号9地下室顶结构板-0.055．00板厚2007~12号10地下室顶结构板-0.055．00板厚1807~12号11地下室顶结构板-0.055．00板厚1507~12号12架空层屋面结构板1至屋面从-0.05至10.5210．52板厚1209号房局部13架空层屋面结构梁1至屋面从-0.05至10.5210．52240*6009号房-L114架空层屋面结构板1至屋面从-0.05至8.878．87板厚1209号房局部15架空层屋面结构梁1至屋面从-0.05至8.878．87240*7009号房-KL11工程基本情况工程名称暨阳湖商业水街工程地点张家市暨阳湖生态园区周边环境建筑面积（m2）29730建筑高度（m）16.04基础形式方桩承台筏板主体结构框架抗震等级四级抗震设防烈度六度地上层数3地下层数1238 标准层层高（m）3.9高支模层结构情况高支模所在层-1、1-3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-5.05、-0.05柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）-0.05-8.87-10.52梁板砼强度等级C30最大板跨（m）9.3×8.1普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）400普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）700×750普通柱截面尺寸（mm）600×600最大梁跨（m）18．6普通梁跨（m）6.6最大梁断面尺寸（mm）400×1700普通梁断面尺寸（mm）250×1700高支模下方层结构情况高支模所在层-1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-5.05、-0.05柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）-0.05、梁板砼强度等级C30最大板跨（m）9.3×8.1普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）400普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位张家港市暨阳湖开发发展有限公司设计单位张家港市建筑设计研究院施工单位张家港市兴华建筑安装工程有限公司监理单位江苏众信监理投资项目管理咨询有限有公司项目经理陶雪忠总监理工程师技术负责人吴明元专业监理工程师主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。238 重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。238 第二节、编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计238 第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3以上的钢管。(4)新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5)钢管必须涂有防锈漆。(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲≤5钢卷尺238 L≤1.5b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板a.板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤51)钢管上严禁打孔。(1)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(2)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(3)扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2)新、旧扣件均应进行防锈处理；3)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。(4)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(5)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。238 3、竹、木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。主要材料参数表238 第四节、施工工艺技术一、技术参数【7号房-KL38梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1结构层高(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)300×1700梁侧楼板厚度(mm)400支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【7号房-KL38梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1梁截面尺寸(mm)300×1700梁侧楼板厚度(mm)400面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2238 小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)0，200，600，1000，1300【8号房-KL58梁模板（扣件式）1】新浇混凝土梁计算跨度(m)3.35结构层高(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)250×1600梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)558,642梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【8号房-KL58梁侧模板1】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1梁截面尺寸(mm)250×1600梁侧楼板厚度(mm)150面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100小梁布置方式水平向布置小梁道数6238 主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式二等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)0，350，700，1050，1450【8号房-WKL62梁模板（扣件式）11】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1结构层高(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)400×1500梁侧楼板厚度(mm)400支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)997梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)997、997梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)533,667梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)60×100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【8号房-WKL62梁侧模板11】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1梁截面尺寸(mm)400×1500梁侧楼板厚度(mm)400面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15238 小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)0，350，750，1100【12号房-KL43梁模板（扣件式）111】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1结构层高(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)450×1200梁侧楼板厚度(mm)250支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,675梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【12号房-KL43梁侧模板111】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1238 梁截面尺寸(mm)450×1200梁侧楼板厚度(mm)250面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)450主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)225小梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为(mm)0，450，950【12号房-WKL8梁模板（扣件式）1111】新浇混凝土梁计算跨度(m)18.6结构层高(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)400×1700梁侧楼板厚度(mm)250支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1400步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)633,767梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3238 【12号房-WKL8梁侧模板1111】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1梁截面尺寸(mm)400×1700梁侧楼板厚度(mm)250面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)0，350，700，1050，1450【7~12号房-400厚板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)400模板支架高度(m)5板长(m)8.1板宽(m)7.5立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)500横距(mm)500水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)50立柱距混凝土板长边(mm)250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1238 【7~12号房-300厚板模板（扣件式）1】新浇混凝土板厚(mm)300模板支架高度(m)5板长(m)3.3板宽(m)2.4立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)500横距(mm)500水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)150立柱距混凝土板长边(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【7~12号房-250厚板模板（扣件式）11】新浇混凝土板厚(mm)250模板支架高度(m)5板长(m)7.5板宽(m)5.7立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)500横距(mm)500水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边238 可调托座内主梁根数1【7~12号房-200厚板模板（扣件式）111】新浇混凝土板厚(mm)200模板支架高度(m)5板长(m)8.1板宽(m)6.6立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)800横距(mm)800水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)50立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【7~12号房-180厚板模板（扣件式）1111】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)5板长(m)9.3板宽(m)8.1立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)750横距(mm)750水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)150立柱距混凝土板长边(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)10、10主梁材质钢管238 主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【7~12号房-150厚板模板（扣件式）11111】新浇混凝土板厚(mm)150模板支架高度(m)5板长(m)6.3板宽(m)6立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)800横距(mm)800水平拉杆步距(mm)1600立柱距混凝土板短边(mm)350立柱距混凝土板长边(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【9号房10.52M-120厚板模板（扣件式）111111】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)10.52板长(m)6板宽(m)4.5立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)850横距(mm)850水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)25立柱距混凝土板长边(mm)125面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150238 两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【9号房10.52-L1梁模板（扣件式）1】新浇混凝土梁计算跨度(m)6结构层高(m)10.52混凝土梁截面尺寸(mm)240×600梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)850梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)850、850梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【9号房10.52M-L1梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)6梁截面尺寸(mm)240×600梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)60×100小梁布置方式水平向布置小梁道数3238 主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式二等跨连续梁支撑距梁底距离依次为(mm)0，480【9号房8.87M-120厚板模板（扣件式）1111111】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)8.87板长(m)9.3板宽(m)8.1立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)800横距(mm)800水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)50面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)50、50主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【9号房8.87-KL11梁模板（扣件式）11】新浇混凝土梁计算跨度(m)9.3结构层高(m)8.87混凝土梁截面尺寸(mm)240×700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)800、800238 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3【9号房8.87M-KL11梁侧模板1】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9.3梁截面尺寸(mm)240×700梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)60×100小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式二等跨连续梁支撑距梁底距离依次为(mm)0，580二、工艺流程板扣件搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。238 梁侧安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。三、施工方法2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下238 (10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：238 3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：238 当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：8、剪刀撑238 (1)扣件式、门式238 9、周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；3)用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3238 预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定238 搭接2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；238 第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系238 二、技术措施1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。1)地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；(5)梁、板模板1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm×50mm木条或25mm×80mm238 的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表4.3.1　底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。238 (6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。(9)当二层结构浇灌砼时，地下室支架模板不拆除。当三层结构浇灌砼时，地下室及二层支架模板不拆除。当屋面层结构浇灌砼时，屋面层下有二层三层支架模板不拆除。三、监测监控1、监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；238 5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。3）监测小组组长吴明元、监测组员陈阳、阙正华、候春花。当施工员、质量员、安全员监测数据正常时继续施工，当施工员、质量员、安全员监测数据达到8mm、8mm以上时应立时停止施工，查明原因，现场全部人员撒离现场，组织有关各方人员采取应急或抢救措施。同时向上级有关部门报告。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B)238 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(A)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(B)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：陶雪忠手机：13812852028安全员：阙正华候春花手机：13812846182技术负责人：吴明元手机：15895592313医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。238 第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下陶雪忠（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；陈阳（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；阙正华候春花（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；陈祥（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2013.12.05高支模工期（天）60作息时间（上午）7：00～11：00作息时间（下午）13：00～17：30砼工程量（m3）19500高支模建筑面积（m2）9800木工（人）150钢筋工（人）90砼工（人）80架子工（人）40水电工（人）12其它工种（人）20238 第七节、计算书及相关图纸【计算书】7号房-KL38梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称7号房-KL38新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1700新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)400二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37238 风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.56kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.79kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×52.79×0.12+0.117×1.76×0.12＝0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.46N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×43.45×1004/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×52.79×0.1+0.45×1.76×0.1＝2.19kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×52.79×0.1+1.2×1.76×0.1＝6.02kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×43.45×0.1＝1.74kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×43.45×0.1＝4.78kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.19+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.7-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，6.02+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=6.28kN/mq2＝max[1.74+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.7-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.78+(0.3-0.1)×0.3/3]＝4.8kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.28×12，0.5×6.28×0.32]＝0.67kN·mσ＝Mmax/W＝0.67×106/83330＝8.07N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.28×1，6.28×0.3]＝3.814kN238 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.814×1000/(2×50×100)＝1.14N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.8×10004/(100×9350×4166700)＝0.78mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.8×3004/(8×9350×4166700)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.28×1，0.393×6.28×1+6.28×0.3]＝7.18kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝6.91kN，R2＝R3＝7.18kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.8×1，0.393×4.8×1+4.8×0.3]＝5.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝5.49kN，R"2＝R"3＝5.49kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.2×106/4490＝44.61N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.193kNτmax＝2Vmax/A=2×3.193×1000/424＝15.06N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.51kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.51kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×1×1.62/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+0.9×1.4×2]×1＝49.19kN/m2)小梁验算q1＝max{1.98+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.43+(0.3-0.1)×0.3/3}=5.45kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.46kN，R2＝12.01kN，R3＝12.02kN，R4＝0.46kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.46+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，12.01，12.02，0.46+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1]+0.11/1.2＝12.2kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12195.49/(0.2×424)+0.11×106/4490＝169.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.46+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，12.01，12.02，0.46+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1]+0.11/1.2＝12.2kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12195.49/(0.18×424)+0.11×106/4490＝188.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×2＝13.57kN≤[N]＝30kN满足要求！7号房-KL38梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称7号房-KL38，标高-0.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×1700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2238 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，200，600，1000，1300设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.222+0.121×3.53×0.222＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×216.674/(100×10000×281250)＝0.15mm≤216.67/400=0.54mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.22+1.223×3.53×0.22＝9.92kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.22×29.87＝7.4kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝9.92kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.92×0.62，0.5×9.92×0.152]=0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/41670＝8.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.92×0.6，9.92×0.15]=3.57kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.57×1000/(2×100×50)＝1.07N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝7.4kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.4×6004/(100×9350×1041700)＝0.67mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=7.4×1504/(8×9350×1041700)=0.05mm≤150/400=0.38mm238 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×9.92×0.6，0.4×9.92×0.6+9.92×0.15]＝6.55kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×7.4×0.6，0.4×7.4×0.6+7.4×0.15]＝4.88kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.13kN，R2＝3.27kN，R3＝2.7kN，R4＝2.7kN，R5＝2.7kN，R6＝3.27kN，R7＝1.13kN正常使用极限状态：R"1＝0.84kN，R"2＝2.44kN，R"3＝1.98kN，R"4＝1.98kN，R"5＝1.98kN，R"6＝2.44kN，R"7＝0.84kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.18×106/4490=40.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.06×1000/424＝19.13N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.05mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.21×2＝9.9kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！8号房-KL58梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称8号房-KL58新浇混凝土梁计算跨度(m)3.35混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1600新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1238 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)558,642梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×51.46×0.122＝0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×40.9×1254/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×49.69×0.12+0.437×1.76×0.12＝2.43kNR2=1.25q1l=1.25×51.46×0.12＝8.04kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×40.9×0.12＝1.92kNR2"=1.25q2l=1.25×40.9×0.12＝6.39kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.43+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(1.6-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，8.04+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=8.07kN/mq2＝max[1.92+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(1.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，6.39+(0.3-0.1)×0.25/2]＝6.42kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×8.07×12，0.5×8.07×0.32]＝0.81kN·mσ＝Mmax/W＝0.81×106/83330＝9.69N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×8.07×1，8.07×0.3]＝4.842kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.842×1000/(2×50×100)＝1.45N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2238 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×6.42×10004/(100×9350×4166700)＝1.11mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.42×3004/(8×9350×4166700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×8.07×1，0.4×8.07×1+8.07×0.3]＝8.88kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝5.53kN，R2＝8.88kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×6.42×1，0.4×6.42×1+6.42×0.3]＝7.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝4.97kN，R"2＝7.06kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.158×106/4490＝35.3N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.638kNτmax＝2Vmax/A=2×2.638×1000/424＝12.44N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝558/400＝1.4mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.26kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.26kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×1×1.62/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m2)小梁验算q1＝max{2.19+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，7.26+(0.3-0.1)×0.25/2}=7.28kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.25kN，R2＝9.03kN，R3＝9.03kN，R4＝0.25kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.25+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.25/2)/2×1，9.03，9.03，0.25+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.25/2)/2×1]+0.11/1.2＝9.21kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9205.05/(0.2×424)+0.11×106/4490＝134.13N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.25/2)/2×1，9.03，9.03，0.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.25/2)/2×1]+0.11/1.2＝9.21kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9205.05/(0.18×424)+0.11×106/4490＝147.98N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×2＝9.72kN≤[N]＝30kN满足要求！8号房-KL58梁侧模板1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称8号房-KL58，标高-0.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250×1600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2238 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，350，700，1050，1450设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.292+0.121×3.53×0.292＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/37500＝9.67N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2904/(100×10000×281250)＝0.47mm≤290/400=0.72mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.29+1.223×3.53×0.29＝13.28kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.29×29.87＝9.9kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝13.28kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×13.28×0.62，0.5×13.28×0.152]=0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/41670＝14.34N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×13.28×0.6，13.28×0.15]=4.98kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.98×1000/(2×100×50)＝1.49N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.9kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×9.9×6004/(100×9350×1041700)＝0.69mm≤600/400=1.5mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=9.9×1504/(8×9350×1041700)=0.06mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.25×13.28×0.6，0.38×13.28×0.6+13.28×0.15]＝9.96kN正常使用极限状态R"max＝max[1.25×9.9×0.6，0.38×9.9×0.6+9.9×0.15]＝7.43kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.72kN，R2＝4.98kN，R3＝4.1kN，R4＝4.1kN，R5＝4.98kN，R6＝1.72kN正常使用极限状态：R"1＝1.28kN，R"2＝3.71kN，R"3＝3.01kN，R"4＝3.01kN，R"5＝3.71kN，R"6＝1.28kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.27×106/4490=60.71N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.65×1000/424＝21.94N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.1mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.61×2＝12.56kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！8号房-WKL62梁模板（扣件式）11计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称8号房-WKL62新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1500新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)400二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1238 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)997梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)997、997混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)533,667梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×46.6×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.31N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×38.35×133.334/(100×10000×281250)＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×46.6×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.59kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×46.6×0.13+1.2×1.76×0.13＝7.12kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×38.35×0.13＝2.05kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×38.35×0.13＝5.62kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)100小梁截面惯性矩I(cm4)500238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.59+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.5-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，7.12+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=7.15kN/mq2＝max[2.05+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.5-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，5.62+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.65kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.15×12，0.5×7.15×0.252]＝0.76kN·mσ＝Mmax/W＝0.76×106/100000＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.15×1，7.15×0.25]＝4.326kN238 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.326×1000/(2×60×100)＝1.08N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.65×9974/(100×9350×5000000)＝0.75mm≤[ν]＝l/400＝997/400＝2.49mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.65×2504/(8×9350×5000000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.15×1，0.393×7.15×1+7.15×0.25]＝8.15kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝7.07kN，R2＝R3＝8.15kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.65×1，0.393×5.65×1+5.65×0.25]＝6.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝6.45kN，R"2＝R"3＝6.44kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.22×106/4490＝49.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.071kNτmax＝2Vmax/A=2×3.071×1000/424＝14.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝533/400＝1.33mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.94kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.94kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×1×1.62/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝43.69kN/m2)小梁验算q1＝max{2.35+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，6.44+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.46kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.9kN，R2＝13.26kN，R3＝13.26kN，R4＝0.9kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.9+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1，13.26，13.26，0.9+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1]+0.11/1.2＝13.44kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13438.43/(0.2×424)+0.11×106/4490＝184.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.9+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1，13.26，13.26，0.9+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1]+0.11/1.2＝13.44kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13438.43/(0.18×424)+0.11×106/4490＝204.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×2＝14.28kN≤[N]＝30kN满足要求！8号房-WKL62梁侧模板11计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称8号房-WKL62，标高-0.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2238 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，350，750，1100设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.282+0.121×3.53×0.282＝0.33kN·mσ＝Mmax/W＝0.33×106/37500＝8.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2754/(100×10000×281250)＝0.38mm≤275/400=0.69mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.28+1.223×3.53×0.28＝12.59kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.28×29.87＝9.39kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.59kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×12.59×0.62，0.5×12.59×0.152]=0.49kN·mσ＝Mmax/W＝0.49×106/41670＝11.64N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×12.59×0.6，12.59×0.15]=4.59kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.59×1000/(2×100×50)＝1.38N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.39kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×9.39×6004/(100×9350×1041700)＝0.79mm≤600/400=1.5mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=9.39×1504/(8×9350×1041700)=0.06mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.14×12.59×0.6，0.39×12.59×0.6+12.59×0.15]＝8.64kN正常使用极限状态R"max＝max[1.14×9.39×0.6，0.39×9.39×0.6+9.39×0.15]＝6.44kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.49kN，R2＝4.32kN，R3＝3.56kN，R4＝4.32kN，R5＝1.49kN正常使用极限状态：R"1＝1.11kN，R"2＝3.22kN，R"3＝2.61kN，R"4＝3.22kN，R"5＝1.11kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.2×106/4490=43.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.97×1000/424＝18.73N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.04mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.75×2＝10.93kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！12号房-KL43梁模板（扣件式）111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称12号房-KL43新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1200新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1238 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,675梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×10000×281250)＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=6.51kN/mq2＝max[1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.1kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×12，0.5×6.51×0.32]＝0.7kN·mσ＝Mmax/W＝0.7×106/83330＝8.36N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×1，6.51×0.3]＝3.951kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.951×1000/(2×50×100)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2238 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.1×10004/(100×9350×4166700)＝0.83mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.1×3004/(8×9350×4166700)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×1，0.393×6.51×1+6.51×0.3]＝7.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝5.54kN，R2＝R3＝7.44kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×1，0.393×5.1×1+5.1×0.3]＝5.82kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝4.95kN，R"2＝R"3＝5.82kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.174×106/4490＝38.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.3kNτmax＝2Vmax/A=2×2.3×1000/424＝10.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝525/400＝1.31mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.94kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.94kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×1×1.62/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{2.14+(0.3-0.1)×0.45/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，5.88+(0.3-0.1)×0.45/3}=5.91kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.9kN，R2＝11.16kN，R3＝11.16kN，R4＝0.9kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.9+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.45/2)/2×1，11.16，11.16，0.9+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.45/2)/2×1]+0.11/1.2＝11.34kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11341.13/(0.2×424)+0.11×106/4490＝159.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.9+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.45/2)/2×1，11.16，11.16，0.9+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.45/2)/2×1]+0.11/1.2＝11.34kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11341.13/(0.18×424)+0.11×106/4490＝176.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×2＝12.04kN≤[N]＝30kN满足要求！12号房-KL43梁侧模板111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称12号房-KL43，标高-0.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450×1200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11238 混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)225对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为0，450，950设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.242+0.121×3.53×0.242＝0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×237.54/(100×10000×281250)＝0.21mm≤237.5/400=0.59mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.24+1.223×3.53×0.24＝10.88kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.24×29.87＝8.11kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)225小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.88kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×10.88×0.452，0.5×10.88×0.222]=0.28kN·mσ＝Mmax/W＝0.28×106/41670＝6.61N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×10.88×0.45，10.88×0.22]=2.97kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.97×1000/(2×100×50)＝0.89N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝8.11kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×8.11×4504/(100×9350×1041700)＝0.22mm≤450/400=1.12mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=8.11×2254/(8×9350×1041700)=0.27mm≤225/400=0.56mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.14×10.88×0.45，0.39×10.88×0.45+10.88×0.22]＝5.59kN正常使用极限状态R"max＝max[1.14×8.11×0.45，0.39×8.11×0.45+8.11×0.22]＝4.17kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)450主梁最大悬挑长度(mm)225主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.97kN，R2＝2.8kN，R3＝2.3kN，R4＝2.8kN，R5＝0.97kN正常使用极限状态：R"1＝0.72kN，R"2＝2.09kN，R"3＝1.69kN，R"4＝2.09kN，R"5＝0.72kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.28×106/4490=61.89N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.08×1000/424＝19.27N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.18mm≤500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.19×2＝11.75kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！12号房-WKL8梁模板（扣件式）1111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称12号房-WKL8新浇混凝土梁计算跨度(m)18.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1700新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1238 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)633,767梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.56kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.79kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×52.79×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.6N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×43.45×133.334/(100×10000×281250)＝0.033mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×52.79×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.92kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×52.79×0.13+1.2×1.76×0.13＝8.03kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×43.45×0.13＝2.32kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×43.45×0.13＝6.37kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.92+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.7-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2]/2×1，8.03+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=8.06kN/mq2＝max[2.32+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.7-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2]/2×1，6.37+(0.3-0.1)×0.4/3]＝6.4kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.06×0.92，0.5×8.06×0.32]＝0.7kN·mσ＝Mmax/W＝0.7×106/83330＝8.38N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.06×0.9，8.06×0.3]＝4.402kN238 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.402×1000/(2×50×100)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.4×9004/(100×9350×4166700)＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.4×3004/(8×9350×4166700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.06×0.9，0.393×8.06×0.9+8.06×0.3]＝8.29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝6.52kN，R2＝R3＝8.29kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.4×0.9，0.393×6.4×0.9+6.4×0.3]＝6.58kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝5.89kN，R"2＝R"3＝6.58kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.229×106/4490＝50.95N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.938kNτmax＝2Vmax/A=2×2.938×1000/424＝13.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝633/400＝1.58mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.64kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.64kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×0.9×1.62/10＝0.1kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+0.9×1.4×2]×1＝49.19kN/m2)小梁验算q1＝max{2.64+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2]/2×1，7.25+(0.3-0.1)×0.4/3}=7.27kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.61kN，R2＝13.09kN，R3＝13.09kN，R4＝0.61kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.61+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.7-0.4/2)/2×0.9，13.09，13.09，0.61+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.4-0.7-0.4/2)/2×0.9]+0.1/1.4＝13.23kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13225.51/(0.2×424)+0.1×106/4490＝179.87N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.61+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.7-0.4/2)/2×0.9，13.09，13.09，0.61+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.4-0.7-0.4/2)/2×0.9]+0.1/1.4＝13.23kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13225.51/(0.18×424)+0.1×106/4490＝199.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×2＝14.16kN≤[N]＝30kN满足要求！12号房-WKL8梁侧模板1111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称12号房-WKL8，标高-0.050m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11238 混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，350，700，1050，1450设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.292+0.121×3.53×0.292＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/37500＝9.67N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2904/(100×10000×281250)＝0.47mm≤290/400=0.72mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.29+1.223×3.53×0.29＝13.28kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.29×29.87＝9.9kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝13.28kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×13.28×0.62，0.5×13.28×0.152]=0.51kN·mσ＝Mmax/W＝0.51×106/41670＝12.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×13.28×0.6，13.28×0.15]=4.84kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.84×1000/(2×100×50)＝1.45N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.9kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×9.9×6004/(100×9350×1041700)＝0.83mm≤600/400=1.5mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=9.9×1504/(8×9350×1041700)=0.06mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.14×13.28×0.6，0.39×13.28×0.6+13.28×0.15]＝9.11kN正常使用极限状态R"max＝max[1.14×9.9×0.6，0.39×9.9×0.6+9.9×0.15]＝6.79kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.57kN，R2＝4.55kN，R3＝3.75kN，R4＝3.75kN，R5＝4.55kN，R6＝1.57kN正常使用极限状态：R"1＝1.17kN，R"2＝3.4kN，R"3＝2.76kN，R"4＝2.76kN，R"5＝3.4kN，R"6＝1.17kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.25×106/4490=55.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.25×1000/424＝20.05N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.09mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.04×2＝11.48kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！7~12号房-400厚板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚400，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)400新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)7.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3238 楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)500水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：238 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×1=14.53kN/m238 q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4]=0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×3004/(384×10000×281250)＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整-1＝[7500/500]取整-1＝14，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.77kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.77×0.52+0.121×0.66×0.52＝0.12kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.11×0.52+0.21×2.2×0.5，0.107×0.11×0.52+0.181×2.2×0.5]＝0.23kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.43×0.052/2，0.11×0.052/2+2.2×0.05]＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.23，0.11]＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/83330＝2.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.77×0.5+0.62×0.66×0.5＝1.35kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.5+0.681×2.2＝1.53kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.35，1.53，2.21]＝2.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.1kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.1×5004/(100×9350×4166700)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.1×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1238 /400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝4.24kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.84kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.3=3.16kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×3.84×0.5+1.223×0.57×0.5＝2.54kN按悬臂梁，R1＝q1l=4.24×0.05＝0.21kNR＝max[Rmax，R1]＝2.54kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×3.16×0.5＝1.81kN按悬臂梁，R1＝q2l=3.16×0.05＝0.16kNR＝max[Rmax，R1]＝1.81kN;2、抗弯验算计算简图如下：238 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/4490＝45.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3kNτmax＝2Vmax/A=2×3×1000/424＝14.13N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.06mm跨中νmax=0.06mm≤[ν]=500/400=1.25mm悬挑段νmax＝0mm≤[ν]=50/400=0.12mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210238 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝3.25kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3251.37/(0.2×424)+0.05×106/4490＝50.91N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝3.32kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3318.87/(0.18×424)+0.05×106/4490＝56.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.25kN≤[N]＝30kN满足要求！7~12号房-300厚板模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008238 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚300，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L(m)3.3新浇混凝土楼板边宽B(m)2.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计238 模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)500水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：238 模板设计平面图238 模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.48kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.48×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4]=0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×3004/(384×10000×281250)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[2400/500]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.52kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.85kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.85×0.52+0.121×0.66×0.52＝0.1kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.11×0.52+0.21×2.2×0.5，0.107×0.11×0.52+0.181×2.2×0.5]＝0.23kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.52×0.052/2，0.11×0.052/2+2.2×0.05]＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.1，0.23，0.11]＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/83330＝2.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.85×0.5+0.62×0.66×0.5＝1.07kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.5+0.681×2.2＝1.53kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.52×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.07，1.53，2.21]＝2.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝2.35kN/m238 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.35×5004/(100×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.35×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.32kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.93kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3=2.41kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.93×0.5+1.223×0.57×0.5＝2.02kN按悬臂梁，R1＝q1l=3.32×0.05＝0.17kNR＝max[Rmax，R1]＝2.02kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.41×0.5＝1.38kN按悬臂梁，R1＝q2l=2.41×0.05＝0.12kNR＝max[Rmax，R1]＝1.38kN;238 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/4490＝44.44N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.38kN238 τmax＝2Vmax/A=2×2.38×1000/424＝11.25N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.08mm跨中νmax=0.08mm≤[ν]=500/400=1.25mm悬挑段νmax＝0.03mm≤[ν]=50/400=0.12mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm238 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝2.57kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝2573.67/(0.2×424)+0.05×106/4490＝42.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝2.64kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝2641.17/(0.18×424)+0.05×106/4490＝47.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝2.57kN≤[N]＝30kN满足要求！7~12号房-250厚板模板（扣件式）11计算书238 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚250，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)7.5新浇混凝土楼板边宽B(m)5.7二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03238 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)500水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：238 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+238 (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.04kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×3004/(384×10000×281250)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[5700/500]取整＝11，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.08kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.13×0.52+0.121×0.94×0.52＝0.09kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.52+0.21×3.15×0.5，0.107×0.1×0.52+0.181×3.15×0.5]＝0.33kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.08×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.09，0.33，0.16]＝0.33kN·mσ＝Mmax/W＝0.33×106/83330＝3.99N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.5+0.62×0.94×0.5＝0.94kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.5+0.681×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.08×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.94，2.17，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.97kN/m238 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×5004/(100×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.97×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.87kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.47kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.47×0.5+1.223×0.57×0.5＝1.76kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.87×0.05＝0.14kNR＝max[Rmax，R1]＝1.76kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.03×0.5＝1.16kN按悬臂梁，R1＝q2l=2.03×0.05＝0.1kNR＝max[Rmax，R1]＝1.16kN;238 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/4490＝36.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.42kN238 τmax＝2Vmax/A=2×2.42×1000/424＝11.41N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.08mm跨中νmax=0.08mm≤[ν]=500/400=1.25mm悬挑段νmax＝0.03mm≤[ν]=50/400=0.12mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm238 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝2.23kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝2234.82/(0.2×424)+0.05×106/4490＝38.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.5×1.62/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.5×0.5+0.92×1.4×0.05/0.5＝2.3kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝2302.32/(0.18×424)+0.05×106/4490＝43.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝2.23kN≤[N]＝30kN满足要求！7~12号房-200厚板模板（扣件式）111计算书238 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚200，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03238 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：238 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/m238 q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×3004/(384×10000×281250)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[6600/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.67kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.3＝1.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.72×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.19kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.67×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.19，0.53，0.16]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/83330＝6.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.72×0.8+0.62×0.94×0.8＝1.31kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.8+0.681×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.67×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.31，2.19，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3＝1.6kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.6×8004/(100×9350×4166700)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.6×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1238 /400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.41kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3＝2.01kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3=1.66kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.01×0.8+1.223×0.57×0.8＝2.39kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.41×0.05＝0.12kNR＝max[Rmax，R1]＝2.39kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.66×0.8＝1.51kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.66×0.05＝0.08kNR＝max[Rmax，R1]＝1.51kN;2、抗弯验算计算简图如下：238 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.49kN·mσ＝Mmax/W＝0.49×106/4490＝109.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.11kNτmax＝2Vmax/A=2×4.11×1000/424＝19.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.49mm跨中νmax=0.49mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.09mm≤[ν]=50/400=0.12mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210238 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.62/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.09/0.8＝4.66kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4663.25/(0.2×424)+0.09×106/4490＝75.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.62/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.09/0.8＝4.84kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4836.05/(0.18×424)+0.09×106/4490＝84.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.66kN≤[N]＝30kN满足要求！7~12号房-180厚板模板（扣件式）1111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008238 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚180，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)9.3新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计238 模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)750立柱横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)10，10主梁两端各悬挑长度(mm)10，10设计简图如下：238 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN238 Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×3004/(384×10000×281250)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[8100/750]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为10mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k238 ，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.51kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.56kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.56×0.752+0.121×0.94×0.752＝0.16kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.752+0.21×3.15×0.75，0.107×0.1×0.752+0.181×3.15×0.75]＝0.5kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.51×0.012/2，0.1×0.012/2+3.15×0.01]＝0.03kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.5，0.03]＝0.5kN·mσ＝Mmax/W＝0.5×106/83330＝6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.56×0.75+0.62×0.94×0.75＝1.15kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.75+0.681×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.51×0.01，0.1×0.01+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.15，2.19，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.45kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.45×7504/(100×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.45×104/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝10/400＝0.02mm238 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.23kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.83kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3=1.51kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.83×0.75+1.223×0.57×0.75＝2.09kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.23×0.01＝0.02kNR＝max[Rmax，R1]＝2.09kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.51×0.75＝1.29kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.51×0.01＝0.02kNR＝max[Rmax，R1]＝1.29kN;2、抗弯验算计算简图如下：238 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.43kN·mσ＝Mmax/W＝0.43×106/4490＝95.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.14kNτmax＝2Vmax/A=2×3.14×1000/424＝14.81N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.37mm跨中νmax=0.37mm≤[ν]=750/400=1.88mm悬挑段νmax＝0.02mm≤[ν]=10/400=0.02mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210238 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.75×1.62/10＝0.08kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.92×1.4×0.08/0.75＝3.81kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3808.38/(0.2×424)+0.08×106/4490＝63.57N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.75×1.62/10＝0.08kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.92×1.4×0.08/0.75＝3.96kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3960.25/(0.18×424)+0.08×106/4490＝71.35N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.81kN≤[N]＝30kN满足要求！7~12号房-150厚板模板（扣件式）11111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008238 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称7~12号房-1层现浇板厚150，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)6.3新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计238 模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：238 模板设计平面图238 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+238 (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.32kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[6000/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.32×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.16kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.53，0.32]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/83330＝6.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.32×0.8+0.62×0.94×0.8＝1.11kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.8+0.681×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.1，0.1×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.11，2.19，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m238 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×8004/(100×9350×4166700)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.55×0.8+1.223×0.57×0.8＝1.98kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.1＝0.2kNR＝max[Rmax，R1]＝1.98kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.28×0.8＝1.17kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.28×0.1＝0.13kNR＝max[Rmax，R1]＝1.17kN;238 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.41kN·mσ＝Mmax/W＝0.41×106/4490＝90.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.4kN238 τmax＝2Vmax/A=2×3.4×1000/424＝16.06N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.38mm跨中νmax=0.38mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.07mm≤[ν]=50/400=0.12mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm238 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.62/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.09/0.8＝3.8kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3795.8/(0.2×424)+0.09×106/4490＝64.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.62/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.09/0.8＝3.97kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3968.6/(0.18×424)+0.09×106/4490＝72.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.8kN≤[N]＝30kN满足要求！238 9号房10.52M-120厚板模板（扣件式）111111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称9号房10.52M-现浇板厚120，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37238 风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10.52立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)850水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)25立柱距混凝土板长边的距离(mm)125主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)20，20设计简图如下：238 模板设计平面图238 模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[4500/850]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.07×0.852+0.121×0.94×0.852＝0.17kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.852+0.21×3.15×0.85，0.107×0.1×0.852+0.181×3.15×0.85]＝0.57kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.57，0.16]＝0.57kN·mσ＝Mmax/W＝0.57×106/83330＝6.81N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.85+0.62×0.94×0.85＝1.05kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.85+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.05，2.2，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算238 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×8504/(100×9350×4166700)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.14×0.85+1.223×0.57×0.85＝1.69kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.05＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝1.69kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.05×0.85＝1.02kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.05＝0.05kN238 R＝max[Rmax，R1]＝1.02kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/4490＝88.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)238 Vmax＝3.25kNτmax＝2Vmax/A=2×3.25×1000/424＝15.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.5mm跨中νmax=0.5mm≤[ν]=850/400=2.12mm悬挑段νmax＝0.04mm≤[ν]=20/400=0.05mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.85×1.82/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.85×0.85+0.92×1.4×0.12/0.85＝3.71kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3714.22/(0.18×424)+0.12×106/4490＝74.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.85×1.82/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.85×0.85+0.92×1.4×0.12/0.85＝3.91kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3909.3/(0.13×424)+0.12×106/4490＝98.97N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.71kN≤[N]＝30kN满足要求！238 9号房10.52-L1梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称9号房10.52M-L1新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)240×600新浇混凝土结构层高(m)10.52梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8238 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)850、850混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.48×0.122＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝0.98N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×15.4×1204/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×18.71×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.93kNR2=1.25q1l=1.25×20.48×0.12＝3.07kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×15.4×0.12＝0.69kNR2"=1.25q2l=1.25×15.4×0.12＝2.31kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.24/2+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，3.07+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.24/2}=3.1kN/mq2＝max[0.69+(0.3-0.1)×0.24/2+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，2.31+(0.3-0.1)×0.24/2]＝2.33kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.1×0.852，0.5×3.1×0.32]＝0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/83330＝2.88N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.1×0.85，3.1×0.3]＝1.6kN238 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.6×1000/(2×50×100)＝0.48N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.33×8504/(100×9350×4166700)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.33×3004/(8×9350×4166700)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.1×0.85，0.393×3.1×0.85+3.1×0.3]＝3.01kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.69kN，R2＝3.01kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.33×0.85，0.393×2.33×0.85+2.33×0.3]＝2.27kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.46kN，R"2＝2.27kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.232×106/4490＝51.77N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.539kNτmax＝2Vmax/A=2×2.539×1000/424＝11.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.15kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.15kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×0.85×1.82/10＝0.12kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{0.87+(0.3-0.1)×0.24/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，2.83+(0.3-0.1)×0.24/2}=2.86kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.15kN，R2＝7.75kN，R3＝0.15kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.15+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.6-0.24/2)/2×0.85，7.75，0.15+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+1.2-0.6-0.24/2)/2×0.85]+0.12/1.2＝7.94kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7938.03/(0.18×424)+0.12×106/4490＝130.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.15+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.6-0.24/2)/2×0.85，7.75，0.15+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+1.2-0.6-0.24/2)/2×0.85]+0.12/1.2＝7.94kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7938.03/(0.13×424)+0.12×106/4490＝174.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝8.09kN≤[N]＝30kN满足要求！9号房10.52M-L1梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称9号房10.52M-L1，标高10.52m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)240×600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11238 混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300支撑距梁底距离依次为0，480设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.242＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/37500＝7.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×29.87×2404/(100×10000×281250)＝0.18mm≤240/400=0.6mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25×q1×l左＝1.25×39.82×0.24＝11.95kN正常使用极限状态R"max＝1.25×l左×q＝1.25×0.24×29.87＝8.96kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)60小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)180计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝11.95kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×11.95×0.62，0.5×11.95×0.32]=0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/60000＝8.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×11.95×0.6，11.95×0.3]=4.48kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.48×1000/(2×100×60)＝1.12N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝8.96kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×8.96×6004/(100×9350×1800000)＝0.36mm≤600/400=1.5mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=8.96×3004/(8×9350×1800000)=0.54mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.25×11.95×0.6，0.38×11.95×0.6+11.95×0.3]＝8.96kN正常使用极限状态R"max＝max[1.25×8.96×0.6，0.38×8.96×0.6+8.96×0.3]＝6.72kN六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.36kN，R2＝4.48kN，R3＝1.36kN正常使用极限状态：R"1＝1.01kN，R"2＝3.36kN，R"3＝1.01kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.54×106/4490=119.74N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.6×1000/424＝16.98N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.46mm≤480/400＝1.2mm满足要求！9号房8.87M-120厚板模板（扣件式）1111111计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称9号房8.87M-现浇板厚120，标高0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)9.3新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75238 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)8.87立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)20，20设计简图如下：238 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)238 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m238 q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[8100/800]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：238 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.07×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.53，0.16]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/83330＝6.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.8+0.62×0.94×0.8＝0.99kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.8+0.681×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.99，2.19，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×8004/(100×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1238 /400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.14×0.8+1.223×0.57×0.8＝1.6kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.05＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝1.6kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.05×0.8＝0.96kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.05＝0.05kNR＝max[Rmax，R1]＝0.96kN;2、抗弯验算计算简图如下：238 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.37kN·mσ＝Mmax/W＝0.37×106/4490＝83.18N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.98kNτmax＝2Vmax/A=2×2.98×1000/424＝14.05N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.4mm跨中νmax=0.4mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.04mm≤[ν]=20/400=0.05mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210238 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.82/10＝0.11kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.11/0.8＝3.31kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3307.75/(0.19×424)+0.11×106/4490＝65.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.37×0.8×1.82/10＝0.11kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.11/0.8＝3.48kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3480.55/(0.13×424)+0.11×106/4490＝86.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.31kN≤[N]＝30kN满足要求！9号房8.87-KL11梁模板（扣件式）11计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008238 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称9号房8.87M-KL11新浇混凝土梁计算跨度(m)9.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)240×700新浇混凝土结构层高(m)8.87梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.37风压高度变化系数μz1.03风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)238 梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：238 平面图238 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3238 /12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.122＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.13N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×1204/(100×10000×281250)＝0.007mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×21.81×0.12+0.437×1.76×0.12＝1.07kNR2=1.25q1l=1.25×23.57×0.12＝3.54kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×17.95×0.12＝0.81kNR2"=1.25q2l=1.25×17.95×0.12＝2.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67238 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.07+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.24/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，3.54+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.24/2}=3.57kN/mq2＝max[0.81+(0.3-0.1)×0.24/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，2.69+(0.3-0.1)×0.24/2]＝2.72kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.57×0.82，0.5×3.57×0.32]＝0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/83330＝2.93N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.57×0.8，3.57×0.3]＝1.731kN238 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.731×1000/(2×50×100)＝0.52N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.72×8004/(100×9350×4166700)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.72×3004/(8×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.57×0.8，0.393×3.57×0.8+3.57×0.3]＝3.26kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.72kN，R2＝3.26kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.72×0.8，0.393×2.72×0.8+2.72×0.3]＝2.48kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.47kN，R"2＝2.48kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：238 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.235×106/4490＝52.34N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.568kNτmax＝2Vmax/A=2×2.568×1000/424＝12.11N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！238 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.15kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.15kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算238 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.37×0.8×1.82/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m2)小梁验算q1＝max{0.99+(0.3-0.1)×0.24/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.24/2，(1.2-0.6)-0.24/2]/2×1，3.25+(0.3-0.1)×0.24/2}=3.27kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.15kN，R2＝7.97kN，R3＝0.15kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.15+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.24/2)/2×0.8，7.97，0.15+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.24/2)/2×0.8]+0.11/1.2＝8.16kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8155.58/(0.19×424)+0.11×106/4490＝126.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb238 ＝max[0.15+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.24/2)/2×0.8，7.97，0.15+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.24/2)/2×0.8]+0.11/1.2＝8.16kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8155.58/(0.13×424)+0.11×106/4490＝169.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝8.4kN≤[N]＝30kN满足要求！9号房8.87M-KL11梁侧模板1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称9号房8.87M-KL11，标高8.87m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)240×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6238 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150支撑距梁底距离依次为0，580设计简图如下：238 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算238 q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.292＝0.42kN·mσ＝Mmax/W＝0.42×106/37500＝11.16N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×29.87×2904/(100×10000×281250)＝0.39mm≤290/400=0.72mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25×q1×l左＝1.25×39.82×0.29＝14.43kN正常使用极限状态R"max＝1.25×l左×q＝1.25×0.29×29.87＝10.83kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)60小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)180计算简图如下：238 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝14.43kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×14.43×0.62，0.5×14.43×0.152]=0.65kN·mσ＝Mmax/W＝0.65×106/60000＝10.83N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×14.43×0.6，14.43×0.15]=5.41kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.41×1000/(2×100×60)＝1.35N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝10.83kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×10.83×6004/(100×9350×1800000)＝0.43mm≤600/400=1.5mm238 ν2max＝qL4/(8EI)=10.83×1504/(8×9350×1800000)=0.04mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.25×14.43×0.6，0.38×14.43×0.6+14.43×0.15]＝10.83kN正常使用极限状态R"max＝max[1.25×10.83×0.6，0.38×10.83×0.6+10.83×0.15]＝8.12kN六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.65kN，R2＝5.41kN，R3＝1.65kN正常使用极限状态：R"1＝1.22kN，R"2＝4.06kN，R"3＝1.22kN1、抗弯验算238 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.78×106/4490=174.71N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.35×1000/424＝20.54N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)238 νmax＝0.99mm≤580/400＝1.45mm满足要求！【节点图】【请补充立杆、纵横水平杆平面布置图】【请补充支撑系统立面图、剖面图】【请补充水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图】【请补充梁板支模大样图】【请补充支撑体系监测平面布置图】【请补充连墙件布设位置及节点大样图】238'