满堂红模板支架计算书.doc

'高支模计算书第二节、五II区计算书一、500*1200梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20015、《钢结构设计规范》GB50017-2003（一）、工程属性新浇混凝土梁名称5bKL102新浇混凝土梁计算跨度(m)21.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200新浇混凝土结构层高(m)8.1梁侧楼板厚度(mm)150（二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.26风压高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs0.8宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书（三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)517,683梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150设计简图如下：平面图宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×8000×486000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kNR3"=0.928q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书q1＝max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.63kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，4.39+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.41kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.152]＝0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.15]＝2.734kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.734×1000/(2×50×100)＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.41×8004/(100×9350×4166700)＝宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.41×1504/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]＝5.15kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]＝4.03kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝2.96kN，R"2＝R"4＝4.03kN，R"3＝3.28kN（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.374×106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.735kNτmax＝2Vmax/A=2×7.735×1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.08+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.11kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.19×424)+0.08×106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.13×424)+0.08×106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.84kN≤[N]＝30kN满足要求！二、600*1000梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书5、《钢结构设计规范》GB50017-2003(一)、工程属性新浇混凝土梁名称KL301新浇混凝土梁计算跨度(m)26.35混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000新浇混凝土结构层高(m)12(二)、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.26风压高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs0.8(三)、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,600宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)375设计简图如下：平面图宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书立面图(一)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×8000×486000)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kNR3"=0.928q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN(一)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[1.95+0.9×1.35×((0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1)，5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.69kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1，4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.42kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.82，0.5×5.69×0.382]＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.8，5.69×0.38]＝2.764kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.764×1000/(2×50×100)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.42×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.42×3754/(8×9350×4166700)＝0.28mm≤[ν宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书]＝l/400＝375/400＝0.94mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.8，0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]＝5.21kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]＝4.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝1.97kN，R"2＝R"4＝4.04kN，R"3＝3.29kN(一)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.265×106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.433kNτmax＝2Vmax/A=2×6.433×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！(一)、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500200宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁验算q1＝max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4，5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.07kN，R2＝7.84kN，R3＝7.84kN，R4＝1.07kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.18×424)+0.08×106/4490＝121.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.13×424)+0.08×106/4490＝165.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！(一)、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN满足要求！三、500*1200梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《钢结构设计规范》GB50017-2003(一)、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150(二)、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.24宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[46.08，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2（三）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，800设计简图如下：宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×34.99×0.262+0.121×3.53×0.262＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/54000＝5.32N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×262.54/(100×8000×486000)＝0.22mm≤262.5/400=0.66mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.26+1.223×3.53×0.26＝11.63kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.26×28.8＝8.64kN宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书（五）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝11.63kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×11.63×0.62，0.5×11.63×0.152]=0.52kN·mσ＝Mmax/W＝0.52×106/83330＝6.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5×q×l,q×l1]=max[0.5×11.63×0.6，11.63×0.15]=3.49kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.49×1000/(2×50×100)＝1.05N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书3、挠度验算q＝8.64kN/mν1max＝5qL4/(384EI)=5×8.64×6004/(384×9350×4166700)＝0.37mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=8.64×1504/(8×9350×4166700)=0.01mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[0.5×11.63×0.6，0.5×11.63×0.6+11.63×0.15]＝5.23kN正常使用极限状态R"max＝max[0.5×8.64×0.6，0.5×8.64×0.6+8.64×0.15]＝3.89kN（六）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.91kN，R2＝2.62kN，R3＝2.16kN，R4＝2.62kN，R5＝0.91kN宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书正常使用极限状态：R"1＝0.67kN，R"2＝1.94kN，R"3＝1.58kN，R"4＝1.94kN，R"5＝0.67kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.23×106/4490=50.67N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.07×1000/424＝19.21N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.21mm≤600/400＝1.5mm满足要求！（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.98×2＝9.47kN≤Ntb＝17.8kN宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书满足要求！四、600*1000梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《钢结构设计规范》GB50017-2003（一）、工程属性新浇混凝梁名称KL301混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150（二）、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1]＝min[46.08，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m2（三）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数5,4宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)275对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700设计简图如下：模板设计剖面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。左、右两侧面板计算简图如下：宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书左侧面板计算简图右侧面板计算简图1、抗弯验算q1＝bS承＝1×32.69＝32.69kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×29.16×0.252+0.121×3.53×0.252，0.1×29.16×0.282+0.117×3.53×0.282]＝0.27kN·mσ＝Mmax/W＝0.27×106/54000＝4.95N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×2504/(100×8000×486000)＝0.15mm≤250/400=0.62mmν2max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×24×283.334/(100×8000×486000)＝0.27mm≤283.33/400=0.71mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左，1.1×q1静×l右+1.2×q1活×l宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书右]=max[1.143×29.16×0.25+1.223×3.53×0.25，1.1×29.16×0.28+1.2×3.53×0.28]＝10.29kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143×l左×q，1.1×l右×q]=max[1.143×0.25×24，1.1×0.28×24]＝7.48kN（五）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)275小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.29kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×10.29×0.62，0.5×10.29×0.282]=0.46kN·mσ＝Mmax/W＝0.46×106/83330＝5.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书2、抗剪验算Vmax＝max[0.5×q×l,q×l1]=max[0.5×10.29×0.6，10.29×0.28]=3.09kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.09×1000/(2×50×100)＝0.93N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝7.48kN/mν1max＝5qL4/(384EI)=5×7.48×6004/(384×9350×4166700)＝0.32mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=7.48×2754/(8×9350×4166700)=0.14mm≤275/400=0.69mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[0.5×10.29×0.6，0.5×10.29×0.6+10.29×0.28]＝5.92kN正常使用极限状态R"max＝max[0.5×7.48×0.6，0.5×7.48×0.6+7.48×0.28]＝4.3kN（六）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)275主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：梁左侧计算简图宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书梁右侧计算简图同前节计算过程，可依次解得：梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.94kN，R2＝2.96kN，R3＝2.23kN，R4＝2.96kN，R5＝0.94kN(正常使用极限状态)：R"1＝0.68kN，R"2＝2.15kN，R"3＝1.6kN，R"4＝2.15kN，R"5＝0.68kN梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.95kN，R2＝2.96kN，R3＝2.96kN，R4＝0.95kN(正常使用极限状态)：R"1＝0.69kN，R"2＝2.15kN，R"3＝2.15kN，R"4＝0.69kN1、抗弯验算梁左侧弯矩图(kN·m)梁右侧弯矩图(kN·m)σ1max＝M1max/W＝0.43×106/4490=96.43N/mm2≤[f]=205N/mm2σ2max＝M2max/W＝0.2×106/4490=45.5N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算宏润建设集团股份有限公司30 高支模计算书梁左侧剪力图(kN)梁右侧剪力图(kN)τ1max＝2Vmax/A=2×3.9×1000/424＝18.4N/mm2≤[τ]=120N/mm2τ2max＝2Vmax/A=2×3.35×1000/424＝15.81N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)梁右侧变形图(mm)ν1max＝0.97mm≤500/400＝1.25mmν2max＝0.19mm≤500/400＝1.25mm满足要求！（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.02×2＝11.45kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！宏润建设集团股份有限公司30'