满堂支架现浇简支箱梁支架计算书

'新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段CGZQSG1标满堂支架现浇简支箱梁支架计算书编制：复核：审核：中铁四局二公司成贵铁路项目经理部二分部二〇一五年四月 目录1.计算依据............................................................................................................12.计算说明............................................................................................................12.1.总体说明..................................................................................................12.2.箱梁外侧模计算......................................................................................12.3.支架设计说明..........................................................................................72.4.计算荷载说明..........................................................................................93.材料性能............................................................................................................94.模板系统检算..................................................................................................104.1.内模检算................................................................................................104.2.底模检算................................................................................................145.碗扣支架系统检算..........................................................................................175.1.碗扣脚手架立杆承载力检算................................................................175.1.混凝土基础及地基承载力检算............................................................17 计算书1.计算依据⑴无砟轨道现浇后张法预应力混凝土简支箱梁设计图纸（成贵施桥通12-II）；⑵《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-20053）；⑶《公路桥涵钢结构及木构设计规范》（JTJ025-86）；⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑸《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；⑹《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）；⑺《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号）；⑻《简明施工计算手册》（江正荣朱国梁编著）。2.计算说明2.1.总体说明本计算书适用于成贵铁路CQZQSG-1标中铁四局二分部简支箱梁现浇支架系统施工。桥跨布置为24m与32m，管段现浇箱梁共3孔，分别为斑竹湾1号中桥0#～1#墩，斑竹湾3号中桥0#～1#墩，老官头大桥0#～1#墩，此三孔箱梁均为出隧道口第1孔，因距隧道口距离小于20米，不能满足架桥机架设要求，故设计为满堂支架现浇施工。根据现场实际情况，对地基用砂夹卵石进行换填处理后，地表用C20混凝土硬化，施工支架底部采用碗扣式支架，高度在4～7米左右，内模采用碗扣式支架与普通钢管结合支撑支架。模板系统为：侧模采用定制钢模，底模、内模采用方木与竹胶板。2.2.箱梁外侧模计算1）水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：（1）.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：1 1/2F=0.22γtββVc012F=γHc式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3。t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t0=6h。T------混凝土的温度（25°C）。V------混凝土的浇灌速度（m/h），取2.5m/h。H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6.0m。Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10不小于100mm，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度为160mm,取1.15。1/2F=0.22γtββVc012=0.22x25x6x1.2x1.15x0.81/2=40.7kN/m2F=γHc=25x2.628=65.7kN/m2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=40.7kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。翼缘压力为F=25*0.37=9.25kN/m2，~25*0.228=5.7kN/m2（2）.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）（3）.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土2 侧压力的有效压头高度之内）2）水平侧压力的荷载组合（1）．总体水平侧压力的设计值为F设1=1.2*40.7+1.4*(4+4)=60kN/m2F设2=1.2*（9.25~5.7）+1.4*(4+4)=22.3~18.04kN/m2模板受力分析采用总体水平侧压力设计值（2）．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值F标1=40.7kN/m2F标2=9.25~5.7kN/m23）模板计算已知:选取3000模板,面板为δ6mm厚钢板，横、竖边框均为-14*100扁钢，竖肋为[10#槽钢，间距300mm；桁架采用双[14#槽钢；横向间距为300mm、800mm、800mm、800mm、300mm；模板连接螺栓为M20*60；面板计算:面板的校核参数：W=10.67mm3；I=42.67mm4;A=8mm2取1㎜宽的板条作为计算单元；（1).面板的强度校核：q=0.06×1=0.06N/mm-1650.02-1650.02-1207.9-01326.3-71294.6-31303.1-01300.9-81300.9-81303.1-01294.6-31326.3-71207.90(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)(10)(11)(12)(13)12523.304684.487641.550653.613649.796651.802649.996653.1103641.1510684.1827523.1034141213.911213.91弯矩图Mmax=1650.02N*mmσmax=Mmax/(γx*Wx)=2