(54.2+100+54.2)连续刚构边跨及边跨合拢段支架计算书

'温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书(54.2+100+54.2)连续刚构边跨及边跨合拢段支架计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第四勘察设计院设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（3）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（4）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（5）、公路桥涵施工技术规范(JTG_TF50-2011)（6）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（7）、装配式公路钢桥使用手册（8）、MidasCILV2006有限元分析软件（9）、混凝土结构设计规范（GB500102002）（10）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJD63-2007）（11）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（12）、《木结构设计规范》（GB50005-2003）2、检算方法采用极限状态法检算（变形容许值L/400）忽略横隔板及张拉锚槽齿块影响钢筋砼计算侧压力是容重取24kN/m3，计算竖向荷载时26kN/m33、材料力学性能参数及指标（1）、竹胶板a、厚度：15mmb、容重：8.33kN/m3c、力学性能指标第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书竹胶模板的有关力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附表A5.1取值如下：静曲强度弹性模量，，（2）、竹胶板a、厚度：12mmb、容重：8.33kN/m3c、力学性能指标竹胶模板的有关力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附表A5.1取值如下：静曲强度弹性模量，，（3）、50*100mm方木a、截面尺寸：50*100mmb、容重：8kN/m3c、力学性能指标方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB50005－2003）中的TC11类木材取值：，，，（4）、100*100mm方木a、截面尺寸：100*100mmb、容重：8kN/m3c、力学性能指标方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB50005－2003）中的TC11类木材取值：，，第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，（5）、150*100mm方木a、截面尺寸：150*100mmb、容重：8kN/m3c、力学性能指标方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（GB50005－2003）中的TC11类木材取值：，，，（6）、碗扣脚手架a、截面尺寸：立杆、横杆截面为φ48*3.5mm，立杆长度有3000mm、2400mm、1800mm、1200mm、900mm、600mm、300mm等几种规格，横杆有300mm、600mm、900mm、1200mm、1500mm、1800mm六种规格，顶、底托为φ35mm*600mm。b、力学性能指标根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）附录B：，，（7）、部分型钢Q235型钢：抗弯、抗压和抗拉，抗剪，端面承压弹性模量：①、钢管a、截面尺寸：φ48*3.5mmb、容重：78.5kN/m3c、材质：Q235c、力学性能指标，，第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书②、工12.6工字钢a、截面尺寸：48*100mmb、容重：0.100kN/mc、力学性能指标③、“【10”普通槽钢a、截面尺寸：48*100mmb、容重：0.100kN/mc、力学性能指标④、“【14a”普通槽钢a、截面尺寸：58*140mmb、容重：0.145kN/mc、力学性能指标⑤、“【16a”普通槽钢a、截面尺寸：63*160mmb、容重：0.172kN/mc、力学性能指标⑥、“【28a”普通槽钢a、截面尺寸：82*280mmb、容重：0.314kN/mc、力学性能指标⑦、“【40a”普通槽钢a、截面尺寸：100*400mmb、容重：0.589kN/mc、力学性能指标第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书⑧、“工40a”工字钢a、截面尺寸：142*400mmb、容重：0.676kN/mc、力学性能指标⑨、“工45a”工字钢a、截面尺寸：150*450mmb、容重：0.804kN/mc、力学性能指标⑩、“Φ450*6”螺旋钢管a、截面尺寸：Φ450*6mmb、容重：0.657kN/mc、力学性能指标、“Φ600*6”螺旋钢管a、截面尺寸：Φ600*6mmb、容重：0.879kN/mc、力学性能指标、“HPB235φ8”钢筋a、截面尺寸：Φ8mmb、容重：0.395kg/mc、力学性能指标、“HRB335φ14”钢筋a、截面尺寸：Φ14mmb、容重：1.208kg/m第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书c、力学性能指标（8）、C25砼a、容重：24kN/m3（包括梁体等钢筋砼计算竖向力时均取25kN/m3）b、力学性能指标（9）、300*150cm单排单层不加强贝雷梁a、截面尺寸：3000*1500mmb、容重：1kN/mc、力学性能指标,（10）、300*150cm单排单层加强型贝雷梁a、截面尺寸：3000*1500mmb、容重：1.4kN/mc、力学性能指标,。5计算结果及分析过程边跨现浇及合拢段腹板底板模板采用15mm竹胶板，纵向方木采用100*100mm，间距200mm，,横向采用12.6工字钢，间距600mm，碗口支架横纵间距300×600mm，横杆步距600mm。空腔底模采用15mm竹胶板，纵向方木采用100*100mm间距300mm，横向采用12.6工字钢，间距600mm碗口支架间距600×600mm。翼板底模采用15mm竹胶板，横向采用100*100mm间距300mm，横向采用双拼φ4.8×3.5mm钢管。碗口支架间距900×900mm设计荷载按下式进行组合：验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载5.1、腹板底模系统检算5.1.1、腹板箱梁底模面板检算第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书腹板墩顶截面计算,箱梁混凝土高度345cm。底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距200mm，取1m板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高3.45m，采用墩顶截面进行计算，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷载：①、承载力：②、挠度：（2）、强度＜满足要求。（3）、刚度故＜模板刚度满足要求。5.1.2、腹板纵向方木小楞检算竹胶板下设置顺桥向方木小楞，小楞下设置横桥向12.6工字钢，12.6工字钢横肋中心间距600mm，按单根方木受力（单根方木承受宽度200mm的系梁荷载）按三跨连续梁检算（1）、荷载组合①、承载力：②、挠度：（2）、力学模型第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书（3）、构件检算①、承载力，合格。②、挠度第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。因此，腹板下100*100顺桥向方木中心间距应≤200mm，横桥向12.6工字钢中心间距应≤600mm。5.1.3、腹板横桥工字钢大肋检算横桥向采用12.6工字钢，中心间距300mm，工字钢搁置在横向间距300mmmm的碗扣支架顶托上（腹板支架间距纵*横=600*300mm），按三跨连续梁计算（1）、荷载组合①、承载力：②、挠度：（2）、力学模型第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书①、承载力，合格。②、挠度第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。5.2空腔底模系统检算5.2.1、空腔箱梁底模面板检算空腔按照墩顶截面计算,箱梁混凝土顶板底板和81.5cm。空腔底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距300mm，取1m板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高81.5m，采用墩顶截面进行计算，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷载：①、承载力：②、挠度：（2）、强度＜满足要求。（2）、刚度第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书＜满足要求。5.2.2、箱室纵向方木小楞检算竹胶板下设置顺桥向方木小楞，小楞下设置横桥向12.6工字钢，12.6工字钢中心间距600mm，按单根方木受力（单根方木承受宽度200mm的系梁荷载）按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合①、承载力：②、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算①、承载力第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。②、挠度，合格。因此，空腔下100*100顺桥向方木中心间距应≤300mm，横桥向12.6工字钢中心间距应≤600mm。5.2.3、箱室横桥向工字钢检算横桥向采用12.6工字钢，中心间距600mm，工字钢搁置在横向间距600mmmm的碗扣支架顶托上（空腔支架间距纵*横=600*600mm），按三跨连续梁计算（1）、荷载组合第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书①、承载力：②、挠度：（2）、力学模型①、承载力，合格。②、挠度第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。5.3、翼板底模系统检算5.3.1、翼板箱梁底模面板检算翼板倒脚上口截面计算,箱梁混凝土高度为42.5cm。底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下横桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距300mm，取1m板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高0.425m，采用墩顶截面进行计算，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷载：①、承载力：②、挠度：（2）、强度＜，满足要求。第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书（2）、刚度＜满足要求5.3.2、翼板横桥向方木小楞检算竹胶板下设置横桥向方木小楞，小楞下设置顺桥向两根Φ48*3.5mm钢管，两根Φ48*3.5mm钢管中心间距900mm，按单根方木受力（单根方木承受宽度300mm的系梁荷载）按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合①、承载力：②、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算①、承载力第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。②、挠度，合格。因此，腹板下100*100横向方木中心间距应≤300mm，顺桥向两根Φ48*3.5mm钢管中心间距应≤900mm。5.3.3、翼板顺桥向钢管检算方木木下设置两根Φ48*3.5mm钢管横肋，钢管中心间距0.9m（按支架立杆纵向最大间距0.9m计算），钢管横肋搁置在顶托上。（1）、荷载组合①、承载力：第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书②、挠度：（2）、力学模型①、弯矩图②、剪力图第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书，合格。②、挠度，合格。5.4、支架检算底模系统自重小计单根支架立杆及附件自重（每延米高度重量）：第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书a、扣件自重(每根立杆每延米配旋转扣件1套)b、顶托c、立杆d、横杆（按立杆间距900*900mm，步距1200mm计算）e、剪刀撑钢管（每根立杆上按设置Φ48*3.5mm钢管剪刀撑2根）（立杆按900*900mm间距计算）每根立杆系统合计总量：（其中hz为支架高度）5.4.1、单肢立杆轴向力计算采用《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）第5.6.1条第1款(其中段砼体积)5.4.2、单肢立杆稳定性承载力容许值计算采用《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）第5.3.1条第2款（5.3.1-2）式并结合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.6条式5.2.6-1及第5.2.8条式5.2.8进行。其中：A-立杆横截面积（489mm2）f-P235A钢材（碗扣）抗拉、压和抗弯强度设计值（205Mpa）-轴心受压杆件稳定性系数，根据长细比查表K-立杆计算长度附加系数（取1.155，验算立杆容许长细比时取1）μ-考虑单、双排脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按（JGJ130-2011）标5.2.8取1.5）h-步距，取1.2mi-碗扣立杆回转半径15.8mm第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书长细比，查稳定性系数表得单肢立杆稳定性控制的容许承载力：（1）梁高3.45m，腹板厚度按50cm、顶底板厚度共81.5cm。①、腹板腹板支架立杆纵横间距为600*300mm，单侧腹板下横桥向至少2根立杆受力。（其中hz支架高度取最大20m），合格。②、箱室箱室支架立杆纵横间距为600*600mm。（其中hz支架高度取最大20m），合格。（3）、翼板单肢翼板按根部最大高度425mm计，支架立杆按最大间距纵*横=900*900mm计算。（其中hz支架高度取最大23.3m），合格5.4.3、容许长细比检算根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）第5.1.8条：所有杆件长细比不得大于250。h-步距，取1.2m第21页共22页 温州市域铁路S1线涉铁段连续刚构边跨支架计算书i-碗扣立杆回转半径15.8mm长细比，合格。第21页共22页'