盘扣式满堂楼板模板支架计算书

'.盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方:50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。. .图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。使用模板类型为：胶合板。(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13=2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q=25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1=0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算. .M=0.1q1l2=0.1×11.231×0.3002=0.101kN.mσ=M/W<[f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.101×1000×1000/64800=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.444×3004/(100×8000×583200)=0.076mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13=2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q=25.100×0.200×0.300+0.350×0.300=1.611kN/m均布线荷载设计值为：q1=0.90×[1.35×(1.506+0.105)+1.4×0.9×0.750]=2.808kN/m2.板底龙骨的计算. .按照三跨连续梁计算，计算过程如下:板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×2.808×1.2002=0.404kN.mσ=M/W<[f]其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——板底龙骨的最大弯距(N.mm)；　　W——板底龙骨的净截面抵抗矩；[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ=0.404×1000×1000/53333=7.581N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250板底龙骨最大挠度计算值v=0.677×1.611×12004/(100×9000×2133333)=1.178mm板底龙骨的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!最大支座力最大支座力N=0.5×1.1×ql=0.5×1.1×2.808×1.200=1.685kN四、托梁的计算托梁采用双楞设置，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.685kN均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。. .托梁计算简图托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩M=0.853kN.m经过计算得到最大支座F=7.612kN经过计算得到最大变形V=0.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算. .抗弯计算强度f=0.853×106/49000.0=17.41N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.2mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.2260×3.000=0.678kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ130-2011）附录A.0.3满堂支撑架自重标准值。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.411kN。2.活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2.50kN/m2经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×1.200×1.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值:N=0.90×(1.35×NG+1.4×0.9×NQ)=14.302kN六、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.302kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；. .i——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；A——立杆净截面面积，A=5.71cm2；——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；（1）.参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010），由公式(1)、(2)计算顶部l0=h"+2Ka(1)底部l0=ηh(2)其中，k——悬臂端计算长度折减系数，取0.7；η——支架立杆计算长度修正系数；η=1.200a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m；h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h"——支架立杆顶层水平杆步距；公式(1)的计算结果：λ=h+2ka=(1.200+2×0.7×0.30)×100/2.010=81<[λ]=150,满足要求!公式(2)的计算结果：λ=ηh=1.200×1.200×100/2.010=72<[λ]=150,满足要求!顶部立杆计算长度l0=h+2ka=1.20+2×0.7×0.30)=1.620底部立杆计算长度l0=ηh=1.200×1.20=1.440顶部:l0/i=1620/20.100=81底部:l0/i=1440/20.100=72由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的顶部稳定系数=0.716由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的底部稳定系数=0.765经计算得到：顶部σ=14302.000/(0.716×571.000)=34.99N/mm2底部σ=14302.000/(0.765×571.000)=32.76N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!.'