某大桥连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书

'XX特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建XX至XX铁路客运专线XX标段XX特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK23+700.790-DK23+846.490，跨越XX，采用挂篮悬臂施工。(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。⑦44 无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。2、编制依据⑴新建XX至XX客运专线铁路XX特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块+中跨15节段+边跨2×9节段，节段布置如下图示。44 图1(40+64+40)m连续箱梁悬浇节段布置示意图(40+64+40)m连续箱梁悬浇节段长度、体积、重量如下表。表1(40+64+40)m连续箱梁节段长度、体积、重量表跨别节段名称节段长度（cm）节段体积（m3）节段重量（t）备注边跨977587.136226.554边跨现浇段820020.54053.41边跨合拢段740041.083106.816边跨悬浇节段642544.623116.020542548.563126.263442555.298143.775335050.413131.074232550.242130.630130049.750129.3500#块0900162.431422.322墩顶现浇段（半）中跨1’30049.750129.350中跨悬浇节段2’32550.242130.6303’35050.413131.0744’42555.298143.7755’42548.563126.2636’42544.623116.0207’40041.083106.8168’/210010.27126.704边跨合拢段箱梁的结构参数：箱梁的节段长度为3.0～4.25m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m，梁段高变化范围为6.05～3.05m，箱梁为单箱单室。最大梁段自重：1438KN挂篮及模板自重：550KN施工人群及机具：20KN施工振动荷载：20KN风荷载：10KNP=1438+550+20+20+10=2038KN×1.5安全系数=3057KN44 挂篮计算总荷载取：P=3057KN设计变形：fmax=L/4003、三角挂篮结构组成挂篮由主构架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。图2挂篮模板侧面图44 图3挂篮模板正面图表2三角挂篮构配件表44 4、挂篮结构检算悬臂浇注节段模板设计以0#块中心断面（全联最大单箱单室截面处）作为计算截面，箱室中心高6.05m，顶板厚0.4m，底板厚0.8m，腹板宽度0.8m。如图3所示。⑴侧（内）模受力检算①计算荷载新浇混凝土对模板最大侧压力计算Pmax=γcH（1）Pmax=0.22γct0β1β2V1/2（2）采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。γ—混凝土的容重，取26.5kN/m3t0—混凝土初凝时间，取10小时；β1—外加剂影响系数；β2—坍落度影响系数；V—混凝土浇筑速度，取2.8m/h（每小时浇筑1.5米）。Pmax=0.22×26.5×10×1.2×1.15×2.81/2=135KPaPmax=26.5×6.05=160KPa新浇混凝土对模板的侧压力F1=135KN/m2倾倒混凝土时因冲击产生的荷载F2=6KN/m2混凝土振捣对侧模产生的水平压力F3=5.2KN/m2混凝土浇注对模板总侧压力为：F=F1+F2+F3=135+6+5.2=146.2KN/m244 ②面板计算挂篮侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.3m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：图4面板计算示意图挠度=表中系数×qL4/K弯距=表中系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。K=Eh3/12(1-μ)=2.1×108×0.0063/12(1-0.3)=5.4E----弹性模量；钢材E=2.1×105MPa；h----板厚；μ----泊松比，钢材μ=0.30；ω、ωmax----分别为板中心点的挠度和最大挠度；Mx----为平行于Lx方向板中心点的弯距；44 My----为平行于Ly方向板中心点的弯距；M0x----固定边中点沿Lx方向的弯距；M0y----固定边中点沿Ly方向的弯距；弯距----使板的受荷面受压者为正；挠度----变位方向与荷载方向相同者为正。附表：Lx/LyωMxMyM0xM0y0.500.002530.04000.0038-0.0829-0.05700.550.002460.03850.00560.0814-0.05710.600.002360.03670.0076-0.0793-0.05710.650.002240.03450.00950.0766-0.05710.700.002110.03210.01130.0735-0.05690.750.001970.02960.01300.0701-0.05650.800.001820.02710.0144-0.06640.05590.850.001680.02460.0156-0.0626-0.05510.900.001530.02210.0165-0.0588-0.05410.950.001400.01980.0172-0.0550-0.05281.000.001270.01760.0176-0.0513-0.0513Lx/Ly=300/400=0.75Mx=0.0296×qL2=0.0296×146.2×0.4×0.32=0.16KN·mMy=0.0130×qL2=0.0130×146.2×0.4×0.32=0.07KN·mM0x=0.0701×qL2=0.0701×146.2×0.4×0.32=0.37KN·mM0y=-0.0565×qL2=-0.0.0565×146.2×0.4×0.32=-0.30KN·mW=bh2/6=0.4×0.0062/6=2.4×10-6m3σmax=M0x/W=0.37/(2.4×10-6)=154167KN/m2=154.2MPaσmax=154.2MPa＜[σ]=215MPa满足要求！ω=0.00197qL4/K=0.00197×146.2×0.4×0.34/5.4=0.09mm挠度f=0.09＜[f]=1／400=0.75满足要求！③水平肋计算计算参数：侧模水平肋、竖肋均采用[10槽钢。水平肋间距为400mm44 ，竖肋间距为300mm。[10槽钢：Ix=198cm4，Wx=39.7cm3，A=12.7cm2，单位重量10kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。挂篮侧模水平肋受力检算按均布荷载q=146.2KN/m，简支梁式计算。图7侧模水平肋受力模型弯矩M=qL2/8=146.2×0.42/8=2.924KN·mσmax=M/Wx=2.924/(39.7×10-6)=73652KN/m2=73.7MPaσmax=73.7MPa＜[σ]=170MPa通过！ω=5qL4/384EI=5×146.2×0.44/384(2.1×108×198×10-6)=0.0000012=0.0012mm挠度f=0.0000012＜[f]=1／500=0.8mm通过！④竖肋计算挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q=146.2KN/m，简支梁式计算。图8侧模竖肋受力模型弯矩M=qL2/8=146.2×0.32/8=1.645KN·mσmax=M/Wx=1.645/(39.7×10-6)=73652KN/m2=41.4MPaσmax=41.4MPa＜[σ]=170MPa通过！ω=5qL4/384EI=5×146.2×0.34/384(2.1×108×198×10-6)=0.0000004=0.0004mm44 挠度f=0.0004mm＜[f]=1／500=0.6mm通过！⑤侧模固定桁架检算图8侧模固定桁架示意图侧模固定桁架靠侧模采用双[14b槽钢制作，其余由[10槽钢制作，固定桁架内弦杆和水平加固横杆受力面在同一平面内，侧模固定桁架按照每0.5m设置一道，水平加固横杆间距1.605m。[10槽钢：Ix=198cm4，Wx=39.7cm3，A=12.7cm2，单位重量10kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。侧模固定桁架承受荷载按混凝土最大侧压力换算，即q=146.2×0.5=73.1KN/m，桁架受力计算图示9所示：图9侧模桁架计算图示44 计算结果分析：计算结果分析：应力最大出现在单元8上，最大应力为101MPa＜[σ]=170MPa，通过！最大变形出现在节点10上，最大变形为f=1.01mm＜[f]=1500/400=3.75mm，通过。⑥拉杆计算腹板拉杆采用φ32mm精轧螺纹钢筋，栏杆布置间距按2.0×1.5m布置，并采用双螺帽拧紧。模板承受侧压力为146.2KN/m2，单根拉杆承受的荷载为：P=146.2×2.0×44 1.5=438.6KN＜[P]=785×0.9×3.14×0.0162=567.9KN,拉杆承载力满足要求。⑵主桁计算根据节段最大重量和其他附加荷载，挂篮计算总荷载取：P=3057KN，前、后下横梁共同分担梁体重量，后下横梁通过精轧螺纹锚在已浇筑成形砼梁体中，承受一半的砼梁体重量；前下横梁承受另一半的砼梁体重量，通过精轧螺纹吊杆传递给三角桁架，共两付三角桁架,每付三角桁架的前挂点受力为：F=P÷2÷2=3057÷2÷2=764.25KN该处连续梁挂篮主桁架采用2根[40b槽钢对拼构成，其中分为主梁、前斜拉梁、后斜拉梁和立柱组成，受力模型如图10所示：单片[40b槽钢：Ix=18640cm4，Wx=932cm3，A=83cm2，单位重量65.2kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。图10主桁架受力计算模型44 根据计算结果分析,最大应力为105MPa，小于允许应力170MPa，满足要求。最大变形在3号点，1.4cm，满足挂篮设计挠度要求。⑶底模板计算①底板面板箱身底模受力检算时，梁重按大截面不变高、不变截面检算(偏安全)，如下图示。图11底模板计算箱梁截面计算图示44 悬浇段侧模、内模、端模板及支架总重量按55t考虑。施工和机具荷载按5.0KN/m2考虑，振捣混凝土荷载按3KN/m2考虑。梁重F=47.29×4.25=201t。则底模板承受的荷载Q=（50+201）×10÷（6.7×4.25）+5+3=96.1KN/m2底模板计算跨度取l=0.3m，取1.0m计算，即计算荷载：q=96.1×1=96.KN/m钢板弹性模量E=2.1×105MPa，强度[σ]=170Mpa，截面积：A=bh=1×0.006=0.006m2，截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.0063/12=1.8×10-8m4，截面抵抗矩：W=bh2/6=1×0.0062/6=6×10-6m3查《建筑施工计算手册》，按照三等跨连续梁模型计算：M=0.1ql2=0.1×96.1×0.32=0.86KN/mσ=M/W=0.86/6×10-6=143MPa＜[σ]=170MPa，强度满足要求。截面挠度按下式计算：ω=5ql4/384EI=5×96.1×0.34/384×(2.1×108×1.8×10-8)=0.27mm＜300/400=0.75mm，挠度满足要求底模板背肋同侧模板，承受荷载小于侧模板，计算亦通过！③底纵梁计算底纵梁采用I36b工字钢，单根底纵梁长度6.2m，底纵梁跨度5.7m，承受底板传递的均布荷载。计算梁高取（5.46+5.34）/2=5.4m，单侧腹板处4根承受上部传递的荷载。单根底纵梁计算荷载取：q=5.4（梁高）×26.5（混凝土容重）×0.8（腹板跨度）×3.0（1#段长度）×1.2（安全系数）÷4（腹板处底纵梁根数）÷5.7（底纵梁跨度）=18.1KN/mI36b工字钢：Ix=16530cm4，Wx=919cm3，A=83.5cm2，单位重量65.6kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。底纵梁受力模型如图12所示：44 图12底纵梁受力计算模型利用好易懂软件计算结果：计算结果分析：单元2和单元3最大应力为80MPa，小于型钢许应应力170MPa，底纵梁强度满足要求。44 最大变形出现在节点3上，为f=7.2mm＜[f]=l/400=5700/400=14.25mm，挠度满则要求。⑷桁架连接销计算三角桁架连接销采用40Cr调质φ80mm连接销，40Cr#屈服点强度：[σs]=785MPa；允许剪应力：[τ]=280Mpa最大轴力：P=1750kN（含1.5倍安全系数）取自三角架最大轴力，剪切力：Q=P÷2=1750÷2=875kN连接销截面（A）：A≥Q/[τ]=875×103/280×106=3.125×10-3m2连接销直径（D）：D2×π/4≥AD≥（A×4/π）1/2≥（3.125×10-3×4/π）1/2=63.1mm选取φ80mm（40Cr调质）连接销，满足要求。⑸后锚扁担梁后锚扁担梁采用][28b槽钢组成，长度2.18m，精轧螺纹钢锚固点间距为1.5m，单片主桁架后锚固由2个后锚扁担梁承担受力。挂篮荷载为：P=3057KN，单个后锚扁担梁承受荷载F=P÷2÷4=3057÷2÷4=382KN，单个[28b槽钢受力为382÷2=191KN，均布荷载为p=191÷1.5=127.3KN/m.[28b槽钢：Ix=5130cm4，Wx=366cm3，A=45.6cm2，单位重量36.8kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。计算模型按照简支梁设置：M=ql2/8=127.3×1.52/8=35.8KN.m其截面强度按下式计算：σmax=M/W=35.8/366=97.8MPa<[σ]=170Mpa；截面挠度按下式计算：ω=5ql4/384EI=5×127.3×1.54/384×(2.1×108×5130×10-8)=1.6mm44 ＜1500/400=3.75mm，挠度满足要求⑹前上横梁计算前上横梁由双根12m长的[40b槽钢组成，承担5个底板前吊带传递的集中荷载，按较大受力分析，每个吊带传递的力P=3057KN÷2÷5=305.7KN，前上横梁受力计算模型如图13所示：图13前上横梁受力计算模型利用好易懂机构计算软件，计算结果如下：计算结果分析：最大弯矩出现在2、3单元上，最大应力为38100KPa=38.1MPa＜[σ]=170MPa，前上横梁强度满足要求。最大变形出现在3节点上，最大变形为3.3mm＜[f]=6220/400=15.55mm，挠度满足要求。⑺前、后下横梁计算44 前、后下横梁由双根12m长的[40b槽钢组成，承担腹板和底板处底纵梁传递的集中荷载，腹板计算高度取5.4m，腹板宽度0.8m，底板厚度0.75m，顶板厚度0.4m，底板宽度6.7m，按最大受力进行分析，即腹板底板下每个底纵梁承担的荷载F1和底板下底纵梁承担的荷载F2分别为：F1=5.4×26.5×0.8×3×1.2÷4÷2=51.5KN,F2=(0.75+0.4)×26.5×(6.7-2×0.8)×3×1.2÷4÷2=69.9KN,前下横梁和后下横梁受力计算模型相同，如图14所示：根据结构力学求解器计算结果：弯矩图15：最大弯矩为M=52.93KN.m，最大应力为σ=M/W=52.93/（2×932×10-6）=28.4×104KN=28.4MPa＜[σ]=170MPa,强度满足要求。变形图16：最大变形出现在单元2和单元5上，最大位移f=0.00015m=0.15mm＜[f]=1750/400=4.4mm,挠度满足要求。⑻下挂梁吊耳销计算下挂梁吊耳销采用40Cr调质φ49mm连接销，如右图17，40Cr#屈服点强度：[σs]=785MPa；允许剪应力：[τ]=280Mpa44 挂篮最大承受的荷载为P=3057KN，单个吊耳最大受力为P1=3057KN÷5÷2=305.7KN，剪切力Q1=P1÷2=305.7÷2=152.8KN连接销截面（A）：A≥Q/[τ]=152.8×103/280×106=0.546×10-3m2连接销直径（D）：D2×π/4≥AD≥（A×4/π）1/2≥（0.546×10-3×4/π）1/2=26.4mm选取φ49mm（40Cr调质）连接销，满足要求。⑼吊杆计算挂篮吊杆设计为φ32mm的精轧螺纹钢筋，前吊杆长度按照8.5m考虑，强度为PSB785MPa。单根精轧螺纹钢的抗拉力为[F]=785×3.14×（0.032÷2）2×103=631KN。前吊杆为5根，每根承受的荷载为F1=3057KN÷2÷5=305.7KN＜[F]=631KN。前吊杆抗拉强度满足要求。吊杆理论伸长值Δl=（P×L）/(E×A)=（305.7×8.5）/（2.1×108×3.14×0.0162）=15.4mm后锚扁担梁利用φ32mm的精轧螺纹钢筋锚固，单根精轧螺纹钢承受的荷载为：F1=3057KN÷2÷8=190.1KN＜[F]=631KN。后锚扁担梁锚固满足要求。吊杆理论伸长值Δl=（P×L）/(E×A)=（190.1×3.8）/（2.1×108×3.14×0.0162）=4.3mm⑽挂篮抗倾覆性计算挂篮在施工完2#节段后向前行走施工3#、4#节段，在行进至施工节段位置时，挂篮的倾覆弯矩最大。挂篮空载行进时对挂篮产生倾覆的力有：下悬系统自重，外内模自重。下悬系统重量约为17.0t，模板重量=18.0t，各种平台、吊杆重量=3.0t，总计重量P=38t=380KN,每付三角架受力为：Pq=190KN。44 图18挂篮倾覆受力图示由图18弯矩平衡关系得:Pm×3.91=Pq×5.25，Pm=255KN抗倾覆系数取:2.0,则挂篮空载行走时后压锚Pm>2×255KN=510KN实际空载行走时每根行走梁（L=3.0m）设3个压锚点，每个压锚点为梁体竖向张拉筋一根（φ25预应力螺纹筋）,每根φ25预应力螺纹筋设计拉力为380KN,3个压锚点抗拉力Pm=3×380=1140KN>510KN，满足要求。50#块托架计算0#块托架立柱采用φ529mm螺旋钢管，立柱横桥向间距3.0m，顺桥向间距2.0m，立柱横向分配采用双工字钢40a，上部安装单层单排不加强型321贝雷片，贝雷片跨度3.0m，间距1.0m.贝雷片上部铺设工字钢18，腹板位置间距为0.3m，底板和翼板位置为0.6m44 图190#块托架平面布置图图200#块托架立面布置图44 0#块最大混凝土高度:腹板高6.05m，底板厚0.8m，顶板厚0.4m,翼板厚0.5m混凝土高6.05m处：F1=6.05×26＝157.3KN/m2；（腹板）混凝土高1.2m处：F2=1.2×26＝31.2KN/m2；（底板）混凝土高0.5m处：F3=0.5×26＝13.0KN/m2；（翼板）查询《路桥施工计算手册》，施工荷载：F4=2.5KN/m，混凝土振捣时产生的荷载：F5=2.0KN/m，模板自重荷载：F6=2.0KN/m。⑴I18工字钢计算由于腹板和底板处I18工字钢承受力最大，所以直接验算该处I18工字钢受力。腹板处按照间距0.3m布置，底板和翼板处间距0.6m。I18工字钢上部视为密集结构布置，承担上部混凝土传来的均布荷载，按五等跨连续梁建立模型，计算跨度取l=1.0m，如下图所示：I18工字钢力学性能：截面惯矩：[I0]=1660cm4，截面积：[A]=30.6cm2，截面矩：[W]=185mm3，回转半径：i＝7.36cm，单位重量:24.1kg/m。计算荷载q=（F1×0.3+F4+F5+F6）×1.2=（157.3×0.3+2.5+2.0+2.0）×1.2=64.4KN/m通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：44 计算结果分析：ⅰ变形：以跨中节点6最大变形为准，0.06mm＜1000/400=2.5mm。挠度满足规范要求。ⅱ强度：最大弯矩出现在2#和9#单元，最大弯矩值为：6.78KN.m，σ=M/W=36800KPa=36.8MPa<[σ]=140Mpa，腹板强度满足规范要求。⑵贝雷片计算贝雷片承担上部I44 18工字钢传来的荷载，腹板处按照集中力计算，计算跨度l=3.0m，按三等跨连续梁建立模型，如下图所示：321型贝雷片力学性能：截面惯矩：[I0]=250497.2cm4，截面矩：[W]=3578.5m3，允许弯矩：[M]=788.2kN.m，允许应力：[σ]=210MPa，允许剪力：[Q]=245KN，弹性模量：E=2.1×105MPa，允许挠度：f=L/700。计算荷载F=q×1=64.4×1=64.4KN通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：44 计算结果分析：ⅰ变形：贝雷片最大变形为：0.22mm＜3000/700=4.3mm。挠度满足规范要求。ⅱ强度：最大弯矩出现在2#和3#单元，最大弯矩值为：191KN.m＜[M]=788.2kN.m，弯矩满足要求。最大弯矩出现在2#和3#单元，最大应力值为：57.2MPa＜[σ]=210MPa，强度满足要求。⑶I40a工字钢计算工字钢I40a力学性能:截面惯矩：[I0]=21720mm4，截面积：[A]=86.1cm2，截面抵抗矩：[W]=1090mm3，回转半径：i＝15.9cm，单位重量:67.6kg/m44 以跨中集中荷载计算，验算2I40a工字钢强度、刚度。如0#块托架设计图所示。三片贝雷片均作用于2I40a工字钢上，其中两侧分别支撑于节点上，中间贝雷片支撑于中跨处。计算模型视1/2个0#块重量作用于贝雷片：F=（422.3÷2）÷3÷2×10=351.9KNM=1/4×F×L=0.25×351.9×2=175.95KN·mσ=M/W=175.95÷1090×10-6÷2=80.7MPa＜[σ]=140MPa，强度满足要求。f=Fl3/48EI=（351.9×8）÷（48×2.1×108×21720×10-8）=1.3mm＜[f]=L/400=2000/400=5mm，挠度满足要求。⑷φ529螺旋钢管计算φ529螺旋钢管力学性能：截面惯矩：[I0]=44439mm4，截面积：[A]=130.9cm2，截面抵抗矩：[W]=3360mm3，回转半径：i＝18.422cm，单位重量:102.789kg/m根据0#块托架设计方案，视作1/2个0#块重量作用于4个φ529螺旋钢管上，螺旋钢管长度l=11m（取最大高度）单个钢管支撑反力：R=(422.3÷2)÷4×10×1.2=527.9KN单根钢管最大承载力[N]计算：钢管回转半径：i＝184.22mm计算长细比λ＝L/i＝11×1000/184.22＝59.7查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.818，钢材轴向允许应力[σ]=140MPa单根钢管立柱的稳定承载力值：[N]=ψ·A·σ=0.818×130.9×10-4×140×103=1499KN单个钢管支撑反力：R=527.9KN＜[N]=1499KN单根φ529螺旋钢管承载力满足设计要求。44 6临时支墩计算在悬臂施工过程中，存在不平衡荷载。为了抵抗施工过程中的平衡荷载，需要增加临时锚固措施。本方案采用在墩顶预埋HRB335φ32的螺纹钢筋措施。计算如下：图21临时锚固立面布置图44 图22垫块钢筋布置图图22临时支墩计算示意图R1、R2临时支座反力；G7为7#块自重，G71为挂篮重；G72为不平衡重。G7=41.1×26=1068.6KN，G71=550KN，G72=80KNG=G7+G71+G72=1698.6KN，a=1.6m，b7=29m6#、6"#块悬浇结束。则最大不平衡情况下为7"#块后于7#块悬浇，采用平衡力矩法计算得：R1=（G0/2+G1+G2+...+G6)+(G7+G71+G72)b7/aR2=(G7+G71+G72)(b7-a)/2a=(1068.6+550+80)(29-1.6)/3.2=14544KN现场选用HRB335φ32的螺纹带肋钢筋，钢筋抗拉强度为：310N/mm2则需HRB335φ32固结钢筋(A=8.0384cm2)：n=14544/(8.0384×10-4×310000)=59根取抗倾覆安全系数K=1.5，则需φ32固结钢筋N=1.5×59=89根，实际取90根，单个支墩预埋45根。(另外再用钢筋锚固力检算）根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002的规定：在混凝土中受拉钢筋的锚固长度L=a×(f1/f2)×d。式中:f1为钢筋的抗拉设计强度；44 f2为混凝土的抗拉设计强度；a为钢筋外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14；d为钢筋的公称直径。另外，当钢筋为HRB335级和HRB400级其直径大于25mm时，锚固长度应再乘1.1的修正系数。钢筋与混凝土间的极限粘结强度1.38～2.76MPa极限锚固力Tu=π×D×L×τsD----锚杆直径L----锚固段长度τs----极限粘结强度墩身混凝土C35：抗拉强度f2=1.57MPa，钢筋抗拉强度按310MPa计钢筋的锚固长度：L=1.1×0.14×(310/1.57)×32=974mm，实际钢筋锚固墩身1.8m，钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1.8MPa单根锚固力：Tu=π×D×L×τs=3.14×32×974×1.8=176161N=176KN则需φ32锚筋为14544×2/176=166根。根据强度验算和钢筋锚固力验算，最终以强度控制，墩顶设置4个混凝土支墩，每个支墩预埋45根长度l=3.2m的HRB335φ32mm螺纹钢筋。7边跨现浇段支架检算根据现场地质条件，采用“自锁式”脚手架进行边跨现浇段施工，立模现浇7.75m边跨现浇段。地基处理采用回填5%改良土，改良换填深度1m，确保地基承载力达150Kpa，再铺设20cm碎石，上浇注25cmC20混凝土支架垫层基础。顺桥向立杆按90cm布置，横桥向立杆底板处按60cm布置，腹板处按30cm布置，翼板处按90cm布置，即为3*0.9m+5*0.3m+7*0.6m+5*0.3m+3*0.9m；立杆步距按1.2cm布置。立面纵横方面每隔5m设置剪刀撑，支架水平方向，设置44 5m每层的横向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45°～60°。内模支架采用钢管支架，支架间距按0.9m*0.9m布置，步距1.2m。在支架横桥方向铺设10×10cm方木作为横向分配梁，间距同支架横桥向立杆布置间距一致。顺桥向铺设15×15cm方木作为纵向分配梁，腹板按10×10cm方木间距0.1m布置（净距），底板按10×10cm方木间距0.2m布置（净距），翼板按10×10cm方木间距0.3m布置（净距）。底模板、侧模板、内模板均采用厚度18mm竹胶板，腹板拉杆采用直径20mm精轧螺纹钢筋，间距按不大于1.0×1.0m布置。并利用通气孔设置拉杆。图23边跨现浇段支架纵断面图44 图24边跨现浇段支架横断面布置图⑴计算荷载①梁体荷载边跨现浇段最大混凝土高度:腹板高3.05m，底板厚0.6m，顶板厚0.65m,翼板厚0.5m。混凝土高3.05m处：F1=3.05×26.5＝80.83KN/m2；（腹板）混凝土高1.25m处：F2=1.25×26.5＝33.13KN/m2；（底板）混凝土高0.5m处：F3=0.5×26.5＝13.25KN/m2；（翼板）②施工荷载施工人员机具荷载：取F4=3.5KN/m2振捣混凝土产生荷载：取F5=3KN/m2③支架模板自重模板：取F6=2.0KN/m244 支架：取F7=2.5KN/m2⑵支架计算①底板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.6＋26.5×1.25×0.9×0.6＝23.8KN②腹板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.3＋26.5×3.05×0.9×0.3＝24.8KN③翼板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.9＋26.5×0.5×0.9×0.9＝19.6KN根据计算腹板下单根钢管受力最大为24.8KN，根据现场实际情况，支架搭设最大高度为8m，考虑扣件、横杆、斜杆、托架等的重量，则单根钢管最大轴力为：①单根钢管最大轴力:24.8KN，回转半径：i＝15.8mm②计算长细比λ＝l/i2＝8000/15.82＝32③查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.912④单根钢管支架的稳定承载设计值：Nd=ψ·A·σ=0.912×489×140×10-3=63.6KN＞N=24.8kN即单杆承载力满足要求。⑶底模板计算底模板横跨纵向方木，承担混凝土及施工荷载，腹板处底板方木间距按0.1m布置，按照简支梁建立模型计算。计算荷载取：，取底板长度1m计算，。弯矩：强度：44 强度满足要求，通过！挠度：模板挠度满足要求，通过！⑷横向方木计算横向分配梁为10×10cm方木，方木横跨在纵向分配梁之上，承担模板传递的均布荷载。腹板处跨度取l=0.3m，按简支梁建立模型。该处连续梁横向分配梁采用10×10cm方木，腹板和底板布置10×10cm净距0.1m的方木，翼板布置10×10cm净距为0.3m的方木。作用在纵梁上的均布荷载为：腹板处：q=F×b=（26.5×3.05+11）×0.2=18.4KN/m底板处：q=F×b=（26.5×1.25+11）×0.2=8.8KN/m翼板处：q=F×b=（26.5×0.5+11）×0.4=9.7KN/m计算荷载腹板q=18.4KN/m，计算跨度取l=0.3m：弯矩：强度：横向方木强度满足要求，通过！挠度：横向方木挠度满足要求，通过！44 ⑸纵向方木计算纵向分配梁为15×15方木，方木横跨于支架立杆上托之上，承担由横向分配梁传递的荷载。计算跨度取支架纵向间距，取计算跨度l=0.9m，按简支梁建立模型.作用在横梁上的均布荷载在腹板和底板处每0.2m一道传递至纵向方木，翼板处每0.4m一道传递至纵向方木，按照简支梁建立模型：A段腹板处：F=91.8×0.2×0.3=5.5KNA段底板处：F=44.1×0.2×0.6=5.3KNA段翼板处:F=24.3×0.4×0.9=8.6KN腹板处计算荷载取F=8.6KN，计算跨度取l=0.9m：弯矩：强度：纵向15×15cm方木强度满足要求，通过！挠度：纵向15×15cm方木挠度满足要求，通过！⑹侧模板计算新浇混凝土对模板最大侧压力计算（1）（2）采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。44 γ—混凝土的容重，取26。5kN/m3t0—混凝土初凝时间，取10小时；β1—外加剂影响系数；β2—坍落度影响系数；V—混凝土浇筑速度，取1.5m/h（每小时浇筑1.5米）。取：采用计算对模板的最大侧压力：侧模板采用1.5cm厚竹胶板，竖向背肋采用10*10cm方木，方木间距0.2m，横向水平肋采用双[10槽钢。按均布荷载下的三跨连续梁计算模型计算，查《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）弯矩：其截面强度按下式计算：强度符合要求；其截面挠度按下式计算：挠度满足要求⑺竖肋计算侧模板竖肋采用10*10cm方木，方木间距0.2m，水平肋间距1.0m44 ，竖肋通长布置，每个竖肋承受的线荷载为q=118.2*0.2=23.6KN/m，按均布荷载计算：弯矩：其截面强度按下式计算：强度满足要求；其截面挠度按下式计算：挠度满足要求。⑻水平肋计算水平肋采用双[10槽钢，间距按100cm考虑。拉杆间距100cm，荷载按均布荷载计算，计算荷载q=118.2KN/m：其截面强度按下式计算：强度满足要求；挠度满足要求。⑼拉杆计算44 根据现场实际情况和施工方便，腹板对拉杆采用φ20的精轧螺纹钢。拉杆布置间距为1.0*1.0m。模板拉杆计算公式为：P——模板拉杆承受的拉力（KN）F——混凝土的侧压力（N/m2）A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a*ba——模板拉杆的横向间距（m）；b——模板拉杆的纵向间距（m）；拉杆强度满足要求。⑽地基承载力计算①25cm厚C20混凝土检算根据计算单根钢管支架的最大受力为23.8kN，取其垫板单元尺寸为：0.15m×0.15m。基础C20混凝土强度满足要求！②混凝土以下地基检算受力单元应力按45°角传递考虑，单元尺寸为：0.65×0.65m。由于最大钢管支架受力处地基应力应达到56.3KPa，现场地基处理要求承载力大于200KPa。100#-103#连续梁2处边跨现浇段基础处理方式为：采用5%石灰改良土（根据现场地质情况，换填1m即可）+20cm碎石换填做垫层使地基基本承载力达到300KPa，在垫层上再浇注一层厚度25cm的C20混凝土垫层基础，综上所述，44 地基承载力满足要求。--------欢迎下载资料，下面是附带送个人简历资料用不了的话可以自己编辑删除，谢谢！下面黄颜色背景资料下载后可以编辑删除XXX个人简历个人资料姓名：xxxx婚姻状况：未婚照片出生：1987-06-24政治面貌:团员性别：男民族：汉44 学位：本科移动电话：专业：英语电子邮件：地址：教育背景2006.9-2010.6吉林工程技术师范学院-----外国语言文学系主修课程本科阶段主修大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。特长及兴趣爱好除了有专业的英语方面知识外，我在校生活部工作一年,在系宣传部和秘书处各工作一年。为全面发展，大三上学期，我加入系文学社，参于了我系《心韵》杂志的创刊和编辑工作。在这些活动中锻炼了我的领导和团队协作能力，学会了更好的与人相处，这些在我以后的工作中一定会有很大的帮助。计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况：2007-2008优秀学生会干部2008／07师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书自我评价XXX个人简历个人资料姓名：婚姻状况：未婚出生：政治面貌：团员性别：民族：汉学位：移动电话：44 专业：电子邮件：地址：教育背景2006.9-2010.6吉林工程技术师范学院-----外国语言文学系主修课程大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。能力及特长这要写你明你有什么样的能力及经验，最重要就是告诉用人单位，你会做什么？计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况2007-2008优秀学生会干部2008／07师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书实习经验（或实践经验或兼职经验）这里写上你的实习经验或实践经验或兼职经验等信息吧，标题自己起一个贴切的。自我评价44 本人性格开朗、稳重、有活力，待人热情、真诚。工作认真负责，积极主动，能吃苦耐劳。有较强的组织能力、实际动手能力和团体协作精神，能迅速的适应各种环境，并融入其中。我不是最优秀的，但我是最用功的；我不是太显眼，但我很踏实；希望我的努力可以让您满意。这里不要照抄哦，不会写自我评价的朋友，你可以访问http这里有很多自我评价范文可以参考。（按住键盘的CTRL键，再用鼠标点链接就可以直接打开网站，不用复制到浏览器的。）本人性格热情开朗、待人真诚，善于沟通，应变能力较强。懂得珍惜拥有的一切。B内张型鼓式制动器C湿式多片制动器D浮钳盘式制动器289.零配件市场上的主要价格形式（ABC）A厂家指导价B市场零售价C配件厂价格290.油漆出险桔皮皱，即表面不光滑，可能的原因（D）A涂装间通风国强B稀释剂干燥速度过快C稀释剂干燥速度过快慢D一次喷涂过厚291.汽车的动力性能包括（ACD）A最高车速B平均车速C加速时间D能爬上的最大坡度292.《车险定损核价运作规范》规定事故车辆修复费用包括（ABCD）A事故损失部分维修工时B事故损失部分需更换的配件费C残值D税费293.车辆全损或推定全损案件，在确定损失前，应该了解（ABD）汽车信息A了解车辆购置时间、价格B取得车辆的购置发票或其他证明C了解车辆的购置渠道D了解车辆的所有人294.机动车电器故障引起火灾的主要原因有（BC）44 A电瓶故障B线路故障C电器元件故障D日光聚集295.《车险定损核价运作规范》规定对残值处理的原则（AB）BA所有残值归被保险人所有，保险人在维修费中扣除B事故车辆更换的配件由保险人收回后不计入残值之内C所有配件必须折旧卖给被保险人D所有配件必须折旧卖给维修厂或废品收购站296.从火灾原因调查的角度，汽车火灾的原因分（ABCD）A机械故障类（如发动机过热）B电器类（线路老化短路）C人为类（纵火）D交通事故类（碰撞、倾覆、货物引起）297.对汽车整车进行测量非常重要的平面（D）?A基本面B中心面C零平面D下平面298.机械配件的基本维修原则（ABCD）A超过配合尺寸，通过加工也无法得到装配技术要求B变形通过矫正无法保证使用性能和安全技术要求C断裂无法焊接或焊接后无法保证使用性能和安全技术要求D转向等涉及到安全的所有发生变形的配件299.被保险人可依据哪些有效证明作为领取赔款的凭证（A）ACA居民身份证B有效驾驶本C户口薄300..驾驶员未取得驾驶资格包括哪些情况（ABCD）ABCA无驾驶证B驾驶车辆与准驾车型不符C公安交关部门规定的其他属于非有效驾驶的情况D驾驶证丢失301.车险网上理赔系统录入的要求有哪些（ABCDE）A查勘时间照片最佳大小为60-80kB扫描仪设置方档最佳大小100-150kC索赔申请书应当由当事驾驶员在第一时间亲笔填写44 D车损照片的拍摄必须符合《车险定损核价运作规范》的相关规定E驾驶证，行驶证应尽量在查勘环节第一时间采取原件拍摄判断题1.185/65R14，其中R代表Radial：表达轮胎纹络为放射状的又称“子午线”(√)2.检查安全气囊系统故障时，必须先拆下蓄电池负极，再使用仪器读出故障代码。(×)3.路面附着性能越好，汽车抗热衰退性能越好。()4.废气再循环的作用是减少HC、CO和NOX的排放量(×)5.机动车辆保险条款（2005版）中,保险车辆发生事故,应当由第三者负责赔偿但确实无法找到第三者的,赔偿处理时实行30%绝对免赔率（×）6.受害人无固定收入的，按照其最近二年的平均收入计算；(×)7.营运机动车在规定检验期限内经安全技术检验合格的，不再重复进行安全技术检验(√)8.本公司与被保险人就赔款金额协商确定并赔偿结案后，受害人又就同一事故向被保险人提出赔偿请求的，本公司可二次追加赔付（×）9.维修车辆竣工结帐后,驾驶员驾驶车辆从修理厂开出时与一辆车辆相撞,因碰撞地点还在修理厂内,我司不负赔偿责任.（×）10.机动车辆保险条款（2005版）基本险有四个独立险种（×）11．用于支付公安交管部门逃逸案件处理费用的特殊案件可视金额参照本机构核赔权限进行审核（）12.四冲程发动机的做工冲程中，曲轴带动活塞从上支点向下至点运动，此时进气门关闭（√）13.当汽车在一般条件下行使时，应选用双速主减速器中的高速档，而在行使条件较差时，则采用低速档（√）14.评价汽车制动性的指标制动效能、制动效能的恒定值、制动时的方向稳定性（×）15.热塑性材料件损伤以修复为主，热固性塑性件损伤需更换（√）16.投保人对投保标的具有保险利益，不具有保险利益的，保险合同无效（√）17.《道路交通安全法实施条例》有关高速公路应当标明车道行使速度，最高120公里小时，最低70公里小时（×）18.暴风指风速28.5米/以上的大风（√）19.刚性万向节是靠零件的铰链式联结来传递动力的，而挠性万向节则是靠弹性零件来传递动力的（√）20.查勘案件查勘完毕后，只能点击发送按钮发送案件，不能通过点击申请核价或申请核损按钮直接到达目的平台（×）21.双片离合器中间压盘的前后，都需设有限位装置（√）22.各种车身的修复，都不要使用测量工具测量车身尺度（×）23附加险条款与基本险条款相抵触之处，以附加险为准，未尽之处，以基本险为准（√）24.保险车辆因路面不平导致两个以上车辆轮胎磨损严重后破裂，轮胎的损失我司不负责赔偿（√）25.李某于2006年4月1日向我司投保一辆奥迪A6汽车，于同年10月30日于一摩托车发生双方事故，经交警裁定李某为主要责任，对于该事故作为核赔人在审核时首先核对三者方的承保情况。（√）26.汽车转弯时，转弯半径越大车速越小，附着系数越小，中心位置越高，其操作稳定性越好。（×）44 27.应当有交强险赔偿的损失和费用，如交强险未赔付，商业三者险也可赔付（×）28.一张照片已能反映出多个部件、部位受损真实情况的不需要单个或重复拍摄，重大配件或价格较贵的配件同样如此，不必单独牌照（×）29.书面委托代理的授权委托书应当载明代理人的姓名或者名称、代理事项、权限和期间，并由委托人签字或盖章。（√）30.气缸盖衬垫俗称汽缸床（√）31.轿车一般采用边梁式车架（×）32.汽车实际价指投保车辆在保险合同签订地的市场价格（×）33.四冲程发动机的作功冲程中曲轴带动活塞从上止点向下止点运动，此时，进排气门关闭（√）34.公民下落不明满三年的，利害关系人可以向人民法院申请宣告他为失踪（×）35.在道路上发生交通事故，车辆驾驶人应立即停车，保户现场，因抢救应标明位置（√）36.保险车辆发生多次事故，累计赔付金额时，保单合同自动终止（×）37.本公司与被保险人就赔偿金额协商确定并赔偿结案后，受害人又就同一事故向被保险人提出赔偿请求，本公司可以追加赔付（×）38.车辆停放过程中突然遭受洪水侵袭，紧会造成电器部分及线路损坏，可给予一定的清洁费用（×）39.本车上的财产损失属于标的商业三者险的理赔范围（×）40.承保年度单均赔款＝（统计期间该承保年度所有保单项下已决赔款＋未决赔款）/统计期间该承保年度承保数量44'