建筑施工模板支架计算书

'一、材料选用竹、木胶合模板板材1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm。并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。2、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。5、竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。表3.1竹胶合模板机械力学性能项目平均值备注静曲强度三层113.30式中——破坏荷载；——支座距离（240mm）；——试件宽度（20mm）；——试件厚度（胶合模板=15mm）五层105.50弹性模量三层10584式中同上，其中三层=211.6；五层=197.7五层9898冲击强度三层8.30式中——折损耗功；——试件宽度；——试件厚度五层7.95胶合强度三层3.52式中——剪切破坏荷载（N）；——剪面宽度（20mm）；——切面长度（28mm）五层5.03握钉力241.10式中——破坏荷载（N）；——试件厚度（mm）-23- 3.5.6常用木胶合模板的厚度宜为12、15、18mm，其技术性能应符合下列规定：1.不浸泡，不蒸煮剪切强度：1.4～1.8N/mm2；2.室温水浸泡剪切强度：1.2～1.8N/mm2；3.沸水煮24h剪切强度：1.2～1.8N/mm2；4.含水率：5%～13%；5.密度：450～880（kg/m3）。6.弹性模量：4.5×103～11.5×103N/mm2。3.5.7常用复合纤维模板的厚度宜为12、15、18mm，其技术性能应符合下列规定：1.静曲强度：横向28.22～32.3N/mm2；纵向52.62～67.21N/mm2；2.垂直表面抗拉强度：大于1.8N/mm2；3.72h吸水率：<5%；4.72h吸水膨胀率<4%；5.耐酸碱腐蚀性：在1%苛性钠中浸泡24h，无软化及腐蚀现象；6.耐水汽性能：在水蒸汽中喷蒸24h表面无软化及明显膨胀。7.弹性模量：大于6.0×103N/mm2。二、荷载及变形值的规定2.1荷载标准值2.1.1恒荷载标准值应符合下列规定：1.模板及其支架自重标准值（）应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.1采用。表4.1.1楼板模板自重标准值（kN/m2）模板构件的名称木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.300.50楼板模板（其中包括梁的模板）0.500.75楼板模板及其支架（楼层高度为4m以下）0.751.10注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A。2.新浇筑混凝土自重标准值（），对普通混凝土可采用24kN/m3-23- ，其它混凝土可根据实际重力密度按本规范附表A确定。3.钢筋自重标准值（）应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。4.当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（），可按下列公式计算，并取其中的较小值：（4.1.1—1）（4.1.1—2）式中：──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；──混凝土的重力密度（kN/m3）；──混凝土的浇筑速度（m/h）；──新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用（为混凝土的温度ºC）；──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，图中，为有效压头高度。-23- 图2.1混凝土侧压力计算分布图形2.1.2活荷载标准值应符合下列规定：1.施工人员及设备荷载标准值（），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。注：①对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m2。②混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算；③模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块板面上。2.振捣混凝土时产生的荷载标准值（），对水平面模板可采用2kN/m2，对垂直面模板可采用4kN/m2（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。3.倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（）可按表2..2采用。-23- 表2.2倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m3的运输器具2容量为0.2～0.8m3的运输器具4容量大于0.8m3的运输器具6注：作用范围在有效压头高度以内。2.3风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中的规定计算，其中基本风压值应按该规范附表D.4中n=10年的规定采用，并取风振系数。2.2荷载设计值4.2.1计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。4.2.2计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。4.2.3荷载分项系数应按表2.2.1采用。表2.2.1荷载分项系数荷载类别分项系数模板及支架自重（）永久荷载的分项系数：⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。⑵当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。新浇筑混凝土自重（）钢筋自重（）新浇筑混凝土对模板侧面的压力（）施工人员及施工设备荷载（）可变荷载的分项系数：一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。振捣混凝土时产生的荷载（）倾倒混凝土时产生的荷载（）风荷载（）1.4-23- 2.3荷载组合2.3.1按极限状态设计时，其荷载组合必须符合下列规定：1.对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：（4.3.1—1）式中──结构重要性系数，其值按0.9采用；──荷载效应组合的设计值；──结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。对于基本组合，荷载效应组合的设计值应从下列组合值中取最不利值确定：⑴由可变荷载效应控制的组合：（4.3.1—2）（4.3.1—3）式中──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；──第个可变荷载的分项系数，其中为可变荷载的分项系数，应按表4.2.3采用；──按永久荷载标准值计算的荷载效应值；──按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；──参与组合的可变荷载数。⑵由永久荷载效应控制的组合：-23- （4.3.1—4）式中──可变荷载的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。注：1.基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况；2.当对无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为，选其中最不利的荷载效应组合；3.当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。2.对于正常使用极限状态应采用标准组合，并应按下列设计表达式进行设计：（4.3.1—5）式中──结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应符合本规范第4.4节各条款中有关变形值的规定。对于标准组合，荷载效应组合设计值应按下式采用：（4.3.1—6）2.3.2参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表2.3.2的规定。表2.3.2模板及其支架荷载效应组合的各项荷载项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。-23- 2.4变形值规定2.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1.对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；2.对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；3.支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。三、设计3.1一般规定3.1.1模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料等条件进行。3.1.2模板及其支架的设计应符合下列规定：1.应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。2.构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。3.混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。4.当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。5.1.3模板设计应包括下列内容：1.根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；2.绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型模板大样图；3.按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；4.制定模板安装及拆除的程序和方法；5.编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划；6.编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。5.1.4模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计算要求，且其梢径不得小于80mm。5.1.5模板结构构件的长细比应符合下列规定：1.受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、缀条、斜撑等联系构件不应大于200；-23- 2.受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于250。5.1.6用碗扣式钢管脚手架作支架柱时，应符合下列规定：1.支架立柱可根据荷载情况组成双立柱梯形支柱和四立柱格构形支柱，重荷载时应组成群柱架，支架立柱间应设工具式交叉支撑，且荷载应直接作用于立杆的轴线上，并应按单立杆轴心受压进行计算；2.当露天支柱架为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设缆风或将下部群柱架扩大保证宽度方向的稳定。5.1.7遇有下列情况时，水平支承梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：1.水平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷载情况存在时；2.梁由多杆件组成；3.当梁的高宽比大于2.5时，水平支承梁的底面严禁支承在50mm宽的单托板面上；4.水平支承梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载。5.1.8爬模设计应符合下列规定：1.采用卷扬机和钢丝绳牵拉时，其支承架和锚固装置的设计能力，应为总牵引力的3～5倍；5.1.9烟囱、水塔和其它高大构筑物的模板工程，应根据其特点进行专项设计，制定专项施工安全措施。3.2现浇混凝土模板计算3.2.1面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定：1.抗弯强度计算胶合板面板抗弯强度应按下式计算：（3.2.1—3）式中───胶合板毛截面抵抗矩；───胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录B的表B.5.1、B.5.2和B.5.3采用。3.2.2支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算，并应符合下列规定：-23- 1.次、主楞梁抗弯强度计算次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算：（5.2.2—3）式中───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.3.1—3、表B.3.1—4及表B.3.1—5的规定采用。表3.2.2—1各种型木楞力学性能表规格（mm）截面积A（mm2）重量（N/m）截面惯性矩Ix（cm4）截面最小抵抗矩Wx（cm3）矩形木楞50×100500030.0416.6783.3360×90540032.4364.5081.0080×80640038.4341.3385.33100×1001000060.0833.33166.672.次、主楞梁抗剪强度计算在主平面内受弯的木实截面构件，其抗剪强度应按下式计算：（5.2.2—7）式中───构件的截面宽度；───木材顺纹抗剪强度设计值。3.挠度计算1）简支楞梁应按本规范公式5.2.1—4或5.2.1—5验算。2）连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。3）桁架可近似地按有个节间在集中荷载作用下的简支梁（见图5.2.2—4、5.2.2—5）采用下列简化公式验算：当n为奇数节间，集中荷载布置如图5.2.2—4，挠度验算公式为：（5.2.2—8）-23- 当n为奇数节间，集中荷载布置如图5.2.2—5，挠度验算公式为：（5.2.2—9）当n为偶数节间，集中荷载布置如图5.2.2—4，挠度验算公式为：（5.2.2—10）当n为偶数节间，集中荷载布置如图5.2.2—5，挠度验算公式为：（5.2.2—11）式中───节点跨中集中荷载P的个数；───节点集中荷载设计值；───桁架计算跨度值；───钢材的弹性模量；───跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩。-23- （n-1）PgnCCCCC图5.2.2—4桁架节点集中荷载布置图（偶数节间）nPgC/2CCCC/2nC图5.2.2—5桁架节点集中荷载布置图（奇数节间）5.2.3对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。对拉螺栓强度应按下列公式计算：(5.2.3—1)（5.2.3—2）（5.2.3—3）式中───对拉螺栓最大轴力设计值；───对拉螺栓轴向拉力设计值，按本规范表5.2.3采用；───对拉螺栓横向间距；───对拉螺栓竖向间距；-23- ───新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：或；其中0.95为荷载值折减系数；───对拉螺栓净截面面积，按本规范表5.2.3采用；───螺栓的抗拉强度设计值，按本规范本规范表B.1.1—4采用。表5.2.3对拉螺栓轴向拉力设计值（）螺栓直径（mm）螺栓内径（mm）净截面面积（mm2）重量（N/m）轴向拉力设计值（kN）M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.95.2.4柱箍应采用扁钢、角钢、槽钢和木楞制成，其受力状态应为拉弯杆件，柱箍计算（简图见图5.2.4）应符合下列规定：1.柱箍间距（）应按下列各式的计算结果取其小值：柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算：（5.2.4—2）式中───柱木面板的弹性模量（N/mm2），按本规范附录B的表B.3.1—3、B.3.1—4和B.3.1—5采用；───柱木面板的惯性矩（mm4）；───柱木面板一块的宽度（mm）。3）柱箍间距还应按下式计算：-23- （5.2.4—3）式中───钢或木面板的抵抗矩；───钢材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和B.2.1—1采用；───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1—3、B.3.1—4及B.3.1—5采用。图5.2.4柱箍计算简图1—钢模板；2—柱箍。2.柱箍强度应按拉弯杆件采用下式计算：或（5.2.4—4）其中（5.2.4—5）（5.2.4—6）注：若计算结果不满足本式要求时，应减小或加大柱箍截面尺寸来满足本式要求。式中───柱箍轴向拉力设计值；-23- ───沿柱箍跨向垂直线荷载设计值；───柱箍净截面面积；───柱箍承受的弯矩设计值，；───柱箍截面抵抗矩，可按本规范表5.2.2—1采用；───柱箍的间距；───长边柱箍的计算跨度；───短边柱箍的计算跨度；3.挠度计算应按本规范公式5.2.1—4进行验算。5.2.5木、钢立柱应承受模板结构的垂直荷载，其计算应符合下列规定：1.木立柱计算1）强度计算：（5.2.5—1）2）稳定性计算：（5.2.5—2）式中───轴心压力设计值（N）；───木立柱受压杆件的净截面面积（mm2）；───木材顺纹抗压强度设计值（N/mm2），按本规范附录B表B.3.1—3、B.3.1—4、B.3.1—5及B.3.3条采用；───木立柱跨中毛截面面积（mm2），当无缺口时，；-23- ───轴心受压杆件稳定系数，按下列各式计算：当树种强度等级为TC17、TC15及TB20时：（5.2.5—3）（5.2.5—4）当树种强度等级为TC13、TC11、TB17及TB15时：（5.2.5—5）（5.2.5—6）（5.2.5—7）（5.2.5—8）式中───木立柱受压杆件的计算长度，按两端铰接计算（mm），为单根木立柱的实际长度；───木立柱受压杆件的回转半径（mm）；───受压杆件毛截面惯性矩（mm4）；───杆件毛截面面积（mm2）。3.扣件式钢管立柱计算1）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式5.2.5─10，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；2）室外露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式要求：-23- （5.2.5—13）其中（5.2.5—14）（5.2.5—15）式中───各恒载标准值对立杆产生的轴向力之和；───各活荷载标准值对立杆产生的轴向力之和，另加的值；───风荷载标准值，按本规范第4.1.3条规定计算；───纵横水平拉杆的计算步距；───立柱迎风面的间距；───与迎风面垂直方向的立柱间距。4.碗扣式钢管立柱于纵横方向应按一定步距设置水平横杆拉结，所有水平横杆之间应设置工具式剪刀撑，当轴力作用于立柱钢管顶端时，应按单钢管支柱轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式5.2.5—10的要求，公式中的计算跨度应采用纵横向水平拉杆的最大步距及底层步距。对露天支模需考虑风力组合时，应按本规范公式5.2.5—13、5.2.5—14和5.2.5—15计算。碗扣式立柱自重、活荷载应符合下列规定：1）一个1.8m×1.2m×1.8m（长×宽×高）的框架单元自重，不带廊道斜杆XG—216时为，带廊道斜杆时为见表5.2.5—3。2）单元框架满铺脚手板一层，外层设两道用HG—180横杆构成的护栏，自重0.84kN；3）单元框架按每6层（一层为1.8m高）设一层安全防护层脚手板（或竹笆板、安全网代）、安全网支架和安全网，其自重共计应为0.87kN；-23- 表5.2.5—3单元框架（1.8m高）的自重、表杆件名称型号数量单位单重（kN）总重（kN）合计（kN）备注立杆横杆廊道横杆斜撑杆廊道斜杆LG-300HG-180HG-120XG-255XG-2161.8×22121m根根根根0.17310.0750.0520.0750.0660.2080.1500.0520.1500.066=0.56kN=0.63KNLG-300长3m，按3.6m计双侧对称布置4）模板、钢筋、新浇混凝土自重及振捣混凝土产生的活荷载等应按本规范第4章规定取值。5.门型钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不得承受偏心荷载。门型立柱的稳定性应按下列公式计算：（5.2.5—16）其中不考虑风荷载作用时，按下式计算：（5.2.5—17）当露天支模考虑风荷载时，应按下两式计算取其大值：(5.2.5—18)（5.2.5—19）（5.2.5—20）式中───作用于一榀门型支柱的轴向力设计值；───每米高度门架及配件、水平加固杆及纵横扫地杆、剪刀撑自重产生的轴向力标准值；-23- ───一榀门架范围内所作用的模板、钢筋及新浇混凝土的各种恒载轴向力标准值总和；───一榀门架范围内所作用的振捣混凝土时的活荷载标准值；───以米为单位的门型支柱的总高度值；───风荷载产生的弯矩标准值；───风线荷载标准值；───垂直门架平面的水平加固杆的底层步距；───一榀门架两边立杆的毛截面面积，；───调整系数，可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm时，取1.0；伸出长度为300mm，取0.9；超过300mm，取0.8；───钢管强度设计值，按本规范表B.1.1—1和B.2.1—1采用。───门型支柱立杆的稳定系数，按查本规范附录D的表D采用；门架立柱换算截面回转半径，可按表5.2.5—4采用，也可按下式计算：（5.2.5—21）（5.2.5—22）───长度修正系数。门型模板支柱高度≤30m时，=1.13；31～45m时，1.17；46～60m时，-23- 1.22；───门型架高度，按表5.2.5—4采用；───门型架加强杆的高度，按表5.2.5—4采用；───门架一边立杆的毛截面面积，按表5.2.5—4采用；───门架一边立杆的毛截面惯性矩，按表5.2.5—4采用；───门架一边加强杆的毛截面惯性矩，按表5.2.5—4采用；-23- 表5.2.5—4门型脚手架支柱钢管规格、尺寸和截面几何特性门型架图示钢管规格(mm)截面积(mm2)截面抵抗矩(mm3)惯性矩(mm4)回转半径(mm)b2h1h01234b1h21—立杆；2—立杆加强杆；3—横杆；4—横杆加强杆Ф48×3.5489508012190015.78Ф42.7×2.430429006190014.30Ф42×2.531028306080014.00Ф34×2.222016402790011.30Ф27.2×1.9151890122009.00Ф26.8×2.51911060142008.60门架代号MF1219门型架几何尺寸(mm)h280100h019301900b12191200b1750800h115361550杆件外径壁厚(mm)1Φ42.0×2.5Φ48.0×3.52Φ26.8×2.5Ф26.8×3.53Ф42.0×2.5Φ48.0×3.54Ф26.8×2.5Ф26.8×2.5注：1.表中门架代号应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JG13）的规定；2.当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应按实际计算。-23- 表5.2.5—5门架、配件、附件重量名称单位代号重量（kN）门架榀MF12190.224门架榀MF12170.205交叉支撑付C18120.040水平架榀H18100.165脚手板块P18050.184连接棒个J2200.006锁臂付L7000.0085固定底座个FS1000.010可调底座个AS4000.035可调托座个AU4000.045梯型架榀LF12120.133窄型架榀NF6170.122承托架榀BF6170.209梯子付S18190.272钢管米Ф48×3.50.0384直角扣件个JK4848、JK4843、JK43430.0135旋转扣件个JK4848、JK4843、JK43430.0145注：1.表中门架代号应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JG13）的规定；2.当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应按实际计算。5.2.6立柱底地基承载力应按下列公式计算：（5.2.6）式中───立柱底垫木的底面平均压力；───上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值；───垫木底面面积；───地基土承载力设计值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007）的规定或工程地质报告提供的数据采用；───立柱垫木地基土承载力折减系数，应按表5.2.6采用。-23- 表5.2.6地基土承载力折减系数（）地基土类别折减系数支承在原土上时支承在回填土上时碎石土、砂土、多年填积土0.80.4粉土、粘土0.90.5岩石、混凝土1.0——注：1.立柱基础应有良好的排水措施，支安垫木前应适当洒水将原土表面夯实夯平；2.回填土应分层夯实，其各类回填土的干重度应达到所要求的密实度。5.2.7框架和剪力墙的模板、钢筋全部安装完毕后，应验算在本地区规定的风压作用下，整个模板系统的稳定性。其验算方法应将要求的风力与模板系统、钢筋的自重乘以相应荷载分项系数后，求其合力作用线不得超过背风面的柱脚或墙底脚的外边。-23-'