满堂支架计算书总体施工方案

'满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。侧模采用1.5cm厚竹胶板和定型钢模板混合使用。碗口支架作为支撑。二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30m+45m+45m+30m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30m+45m+45m+30m）为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m×0.6、0.6m×0.9mm间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，根据箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁 和端横梁处按步距1.2m间距60cm×60cm和60cm×90cm组合布置立杆，单跨横断面一排为33根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共37排，支架具体排列如图所示：桥跨30m或45m、梁高2m或2.5m平面通用图桥跨30m或45m、梁高2m或2.5m立面通用图 桥跨30m或45m、梁高2m或2.5m截面通用图2.脚手架用扣件式钢管设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆固定在底座上皮不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3.在需要用0.6m或0.3m立杆的脚手架处，需要用钢管和扣件设置顶部扫地杆，布置原则；顶托下20cm处，扫地杆紧靠在立杆上横向布置，在纵向用钢管做纵向扫地杆，与横向扫地杆相连，增加脚手架的整体强度。4.封口杆纵横向每排设置。5.整架搭设完毕后应考虑剪刀撑的设置，本设计为加强型支撑架，为使支架稳定，纵横向均用扣件式钢管设剪力撑，纵向每3m-4m设置，腹板处必须设置纵向剪刀撑，横向每3m加设一道剪刀撑。从箱梁横截面中心向两侧对称布置，呈八字形。剪刀撑随脚手架高度连续设置，随立杆、横杆同步搭设、在梁体端部加密设置，保证支架结构稳定。剪刀撑与地面之间夹角为45度～60度。水平随支架每上升4米设置一排，与横杆同步搭设，梁端需要加密一排。6.底座和顶托支架下部为螺旋可调整底座，顶端为螺旋调整顶托，长度分别为 50cm，允许最大外露顶托a=30cm、底托a=20cm。7.说明：7.1本图单位除特别注明外，均为mm。7.2钢管钢材采用Q235A，型号Φ48×3.5mm。7.3支架地基需压实，压实度达到90%，确保强度，硬化后地基承载力在200-250Kpa之间。7.4支架周边要挖好排水沟，做好排水工作。（三）支架承载能力校验1.关于碗口支架稳定承载的计算问题考虑施工现场实际工况条件，规范所给满堂支撑架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定计算公式，虽然表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算。因为公式（2011规范5.4.6-1、5.4.6-2）中的μ1、μ2值（2011规范附录C表C-2到表C-5）是根据脚手架的稳定实验结果确定的。满堂支撑架是指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调拖撑）传递给立杆的，立杆轴心受力情况，可用于钢结构工程安装、混凝土结构施工及其他同类工程的承重支架。根据吉林气候特点本工程按照无风荷载作用，支撑计算按照均布面荷载考录计算。剪刀撑布置为加强型。2.计算要点：2.1选取受力最大杆件、构配件2.2应选取跨距、步距增大部位的杆件、构配件3.模板支撑架立杆承载力计算根据2016规范单根立杆轴力设计值不应大于30KN，不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合。4.标准跨径（30m+30m+30m）箱梁纵向结构区在箱梁高2.0m时，梁宽25.3m，顺桥纵向每延米混凝土15.54m³，箱梁端横梁处39.68m。4.1一般结构区底板荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：15.54×26KN/m3³=404KN/m 每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m2=38KN每延米支架自重N3：25.3m×13.065m×0.135KN/m2=44.6KN施工人员及设备重量N4:25.3m×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨中每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁中=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=691KN每延米现浇梁下有66根杆件承受力，即每根杆件承载：N=691KN/66=10.5KN＜Nd=30KN4.2箱梁端横梁荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：39.68×26KN/m3=1031KN每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m2=38KN每延米支架自重N3：25.63m×13.065m×0.135KN/m2=45.2KN施工人员及设备重量N4:25.3m.×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨端每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁端=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=1443.3KN每延米板下有66根杆件承受力，即每根杆件承载：N=1443.3KN/66=21.86KN＜Nd=30KN满足规范要求。4.3支架立杆稳定的计算立杆稳定性计算N梁中=691KN、N梁端=1443.3KNN=Φ×A×f，根据规范同时设置水平和竖向斜撑杆或剪刀撑时计算长度系数：200mm≤a≤500mm承载力可按线性插入，本工程a=300mm L0=1.1(h+2a)=1.1（1.2+2×0.3）=1.98（m）长细比λ=L0/i=1980/15.92=124.4＜210（规范查表满堂支架容许值210）查表得稳定系数Φ=0.425，钢管截面积A=4.93c㎡Φ--式中Φ轴心受压杆件稳定系数，有λ=h0/i查表得，Φ48壁厚3.5mm的钢管其回转半径i=1.58cmA-单根立杆毛截面积A=493mm²（查规范表格）f—钢材强度设计值取f=205MP。r0结构重要性系数取1.1梁中每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×10.5KN/4.93×0.425=55.12（N/m㎡）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）边梁每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×21.86KN/4.93×0.425=114.76（N/mm2）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）5.桥跨（30m+45m+45m+30m）箱梁纵向结构区在箱梁高2.5m时，梁宽25.3m。顺桥跨中每延米混凝土21.6m3，箱梁端横梁处49.69m3。5.1一般结构区底板荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：21.6×26KN/m3=561.6KN/m³每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m2³=38KN 每延米支架自重N3：25.3m×13.065m×0.135KN/m2=44.6KN施工人员及设备重量N4:25.3m.×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨中每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁中=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=879.3KN每延米现浇梁下有66根杆件承受力，即每根杆件承载：N=879.3KN/66=13.32KN＜Nd=30KN5.2箱梁端横梁荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：49.69×26KN/m3=1291.94KN/m每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m=38KN每延米支架自重N3：25.63m×13.065m×0.135KN/m=45.2KN施工人员及设备重量N4:25.3m.×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨端每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁端=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=1756.71KN每延米板下有66根杆件承受力，即每根杆件承载：N=1756.71KN/66=26.61KN＜Nd=30KN满足规范要求。5.3碗口式支架稳定的计算立杆稳定性计算N梁中=13.31KN、N梁端=26.61KNN=Φ×A×f，根据规范同时设置水平和竖向斜撑杆或剪刀撑时计算长度系数：200mm≤a≤500mm承载力可按线性插入，本工程a=300mmL0=1.1(h+2a) =1.1（1.2+2×0.3）=1.98（m）长细比λ=L0/i=1980/15.92=124.4≤210（规范查表满堂支架容许值210）查表得稳定系数Φ=0.425，钢管截面积A=4.93c㎡Φ--式中Φ轴心受压杆件稳定系数，有λ=h0/i查表得，Φ48壁厚3.5mm的钢管其回转半径i=1.58cmA-单根立杆毛截面积A=493mm²（查规范表格）f—材料强度设计值取f=205MP。r0结构重要性系数取1.1梁中每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×13.31KN/4.93×0.425=69.92（N/m㎡）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）边梁每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×26.61KN/4.93×0.425=139.7（N/mm2）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）6.桥跨（35m+50m+35m）梁高从3m渐变到2m，梁宽25.3m。箱梁模板支架用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN，底板18m宽内，箱梁端（中）梁按0.6m×0.6m间距布置立杆，腹板位置按照0.6m×0.6m间距布置立杆，其余部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。 支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016与《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6.1上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，根据箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁和端横梁（纵向13.3m横向18m）处按步距1.2m，间距60cm×60cm组合布置立杆，跨中（23.4m范围内），按60cm×90cm布置，翼缘板按90cm×90cm布置，单跨横断面一排为39根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共71排。翼缘板采用定型钢桁架作为支撑。支架具体排列如图所示：桥跨50m、梁高3m到2m平面通用图桥跨50m、梁高3m到2m立面通用图 桥跨50m、梁高3m到2m截面通用图6.2脚手架用扣件式钢管设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆固定在底座上皮不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。6.3在需要用0.6m或0.3m立杆的脚手架处，需要用钢管和扣件设置顶部扫地杆，布置原则；顶托下20cm处，扫地杆紧靠在立杆上横向布置，在纵向用钢管做纵向扫地杆，与横向扫地杆相连，增加脚手架的整体强度。6.4封口杆纵横向每排设置。6.5整架搭设完毕后应考虑剪刀撑的设置，为使支架稳定，纵横向均用扣件式钢管设剪力撑，纵向每跨分别在支架两侧及中间腹板下各设置一排，对于匝道单箱室在箱室中间设置一排，横向每3m加设一道剪刀撑，纵向每4m加设一道剪刀撑，从箱梁横截面中心向两侧对称布置，呈八字形。剪刀撑沿脚手架高度连续设置，随立杆、横杆同步搭设、在梁体端部加密设置，保证支架结构稳定。剪力撑与地面夹角45度～60度。水平随支架每上升4米设置一排，与横杆同步搭设，梁端需要加密。 6.6底座和顶托支架下部为螺旋可调整底座，顶端为螺旋调整顶托，长度分别为50cm，允许最大外露顶托a=30cm、底托a=20cm。6.7说明：6.7.1本图单位除特别注明外，均为mm。6.7.2钢管钢材采用Q235A，型号Φ48×3.5mm。6.7.3支架地基需压实，压实度达到90%，确保强度，硬化后地基承载力在200-250Kpa之间。6.7.5支架周边要挖好排水沟，做好排水工作。6.8支架承载能力校验关于碗口支架稳定承载的计算问题考虑施工现场实际工况条件，规范所给满堂支撑架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定计算公式，虽然表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算。因为公式（2011规范5.4.6-1、5.4.6-2）中的μ1、μ2值（2011规范附录C表C-2到表C-5）是根据脚手架的稳定实验结果确定的。满堂支撑架是指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调拖撑）传递给立杆的，立杆轴心受力情况，可用于钢结构工程安装、混凝土结构施工及其他同类工程的承重支架。根据吉林气候特点本工程按照无风荷载作用，支撑计算按照均布面荷载考录计算。剪刀撑设置加强型6.8.1计算要点：6.8.1.1选取受力最大杆件、构配件6.8.1.2应选取跨距、步距增大部位的杆件、构配件6.8.2模板支撑架立杆承载力计算根据2016规范单根立杆轴力设计值不应大于30KN，不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合。箱梁纵向结构区在箱梁高2.0m时，顺桥纵向每延米 混凝土16.77m3，箱梁高3m端横梁处55.97m3。6.8.2.1一般结构区底板荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：16.77m3×26KN/m3³=436.02KN/m每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m³=38KN每延米支架自重N3：25.3m×13.065m×0.135KN/m2=44.6KN施工人员及设备重量N4:25.3m.×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨中每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁中=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=728.6KN每延米截面现浇梁下有76根杆件承受力，即每根杆件承载：N=728.6KN/76=9.5KN＜Nd=30KN6.8.2.2箱梁端横梁荷载计算每延米钢筋混凝土自重N1：55.97m3×26KN/m3=1455.2KN每延米楞木及模板自重N2：25.3m×1×1.5KN/m2=38KN每延米支架自重N3：25.63m×13.065m×0.135KN/m2=45.2KN施工人员及设备重量N4:25.3m.×1m×1KN/m2=25.3KN混凝土振捣产生荷载N5:25.3m×1m×2KN/m2=50.6KN则梁跨端每延米施工面荷载：不组合由风荷载产生的附加轴力时，由可变荷载控制的组合，根据以下公式计算：N梁端=1.2×（N1+N2+N3）+1.4×（N4+N5）=1952.36KN每延米截面下有76根杆件承受力，即每根杆件承载：N=1952.36KN/76=25.68KN＜Nd=30KN满足规范要求。6.8.2.3碗口式支架稳定的计算立杆稳定性计算N梁中=691KN、N梁端=1443.3KN N=Φ×A×f，根据规范同时设置水平和竖向斜撑杆或剪刀撑时计算长度系数：200mm≤a≤500mm承载力可按线性插入，本工程a=300mmL0=1.1(h+2a)=1.1（1.2+2×0.5）=1.98（m）长细比λ=L0/i=1980/15.92=124.4＜210（规范查表满堂支架容许值210）查表得稳定系数Φ=0.425，钢管截面积A=4.93c㎡Φ--式中Φ轴心受压杆件稳定系数，有λ=h0/i查r表得，Φ48壁厚3.5mm的钢管其回转半径i=1.59cmA-单根立杆毛截面积A=493mm²（查规范表格）f—钢材强度设计值取f=205MP。r0结构重要性系数取1.1梁中每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×9.5KN/4.93×0.425=49.83（N/m㎡）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）梁边每根钢管f=r0N/ΦAf=1.1×25.68KN/4.93×0.425=134.2（N/mm2）f＜钢材强度设计值f=205（N/mm2）7.横梁处方木强度、挠度检算（按简支梁计算）： 最不利截面为支架间距90cm×60cm，该段范围内箱梁截面积为S=0.81m2。横向方木(松木)10cm×15cm。纵向方木(松木)采用的尺寸为10cm×10cm大方（间距22.5cm均匀布置），查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）表5.2.2得10cm×10cm木楞IX=833.33cm4，WX=166.67cm3,查表A.3.1-3得TC17木材抗弯设计强度f=17N/mm2。7.1横梁计算7.1.1强度验算按简支考虑，其计算跨度l=0.9m；荷载计算：钢筋混凝土自重N1：0.81m2×26KN/m3=21.06KN/m楞木及模板自重N2：0.9m×0.6m×1.5KN/m2=0.81KN施工人员及设备重量N4:0.9m×0.6m×1KN/m2=0.54KN混凝土振捣产生荷载N5:0.9m×0.6m×2KN/m2=1.08KN均布线荷载设计值为：q=0.9×（1.2×（21.06+0.81）+1.4×（0.54+1.08））×0.6=15.396KN/mq=0.9×（1.35×（21.06+0.81）+1.4×0.7×（0.54+1.08））×0.6=16.801KN/mWX=bh2/6=10×152/6=375cm3根据以上两者比较，应取q=16.801KN/m作为楞木的设计依据。施工荷载为均布线荷载：M1=ql2/8=16.801×0.92/8=1.701KN·mσ=M1/WX=1701000N·mm/375000mm3=4.54N/mm2＜f=17N/mm2强度满足要求。7.1.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的标准线荷载值为：q=0.6×（21.06+0.81）=13.122KN/m IX=bh3/12=10×153/12=2812.5cm4故实际设计挠度值为：ν=5ql4/384EIX=5×13.122×9004/(384×0.85×104×28125000)=0.47mm根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4.4.1规定ν=l/400=2.25mm，符合要求。7.2横梁计算按简支梁计算横跨度：L=0.6m横桥向最大跨度0.6m，则横梁最不利单位荷载：q=1952.36KN/76/4*1.2=7.71KN/m7.2.1强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=ql2/8=7.71×0.62/8=0.347KN·mσ=M1/WX=347000N·mm/166670mm3=2.08N/mm2＜f=17N/mm2强度满足要求。7.2.2挠度验算实际设计挠度值为：ν=5ql4/384EIX=5×0.347×6004/(384×0.85×104×8333300)=0.008mm根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4.4.1规定ν=l/400=2.25mm，符合要求。8.地基基础承载力验算N取最大值25.68KNAg不超0.3㎡ru取1.254fa取91fa=修正系数m×荷载试验值f=0.7×130=91 N/Ag≤ru×fa25.68/0.3≤1.254×9185.6≤114.11满足规范要求（四）现浇梁支架施工工艺1.测量放线支架塔设施工前对桥跨处场地进行测量放样，确定场地平整范围和高程。2.地基处理施工方案为首先开挖基坑，用22T压路机将基坑底面碾压密实，压实度90%以上。底部1.2m换填山皮石，0.2m厚夯填碎石，0.2m厚C30混凝土。处理范围一般是桥梁投影面积两侧各加2米，设1.5%横坡，防止雨水侵泡，在浇筑混凝土基础时，必须保证平整度和密实度，完成浇筑后，必须待混凝土强度达到15MP时，方可开始搭设支架。3.支架预压试验按照设计要求和变截面箱梁的结构特点选择在支架跨中和端部位置进行支架预压。支架按照施工设计要求进行搭设，顶托上横桥向垫10cm×15cm木方，其上顺桥向满铺10cm×10cm木方，间距22.5cm，木方上用沙袋进行加载，充当模拟荷载。在底部木方（横桥向平均设置5个点，顺桥向每间隔4米设置一排）做为地基弹性沉降和非弹性沉降的计算依据。按箱梁施工时地基实际承受压力为标准荷载进行加载，加载采用分级加载，每级间隔1小时，第一次加载标准荷载的60%，测出地基的下沉量Δ1，第二次加载至标准荷载的100%，测出此时地基的下沉值Δ2，第三次加载至标准荷载的120%，测出地基的下沉值Δ3，在Δ3不在发生变化后，在木板周围泼水湿润地基1小时（模拟强降雨的影响），测出地基的下沉值Δ4。然后卸载至100%，测量下沉值Δ2’，卸载到10%、0%，分别测出此时地基的Δ1’、Δ0’，则Δ0’ 为地基的非弹性变形量，Δ0’-Δ4为地基的弹性变形量，据此推算地基的承载力及变形值是否满足施工要求，并作为预留沉降的依据。操作中应注意加载与卸载过程中要均衡，保证地基受力均匀，测量数据要求准确，精确至1mm。架下地基不超量沉降，地基承载力在250KN/平方米以上。地基承载力也可通过地基承载力试验确定。4.碗扣式满堂支架搭设4.1接头组装接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用铁锤顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不在转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆的轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无杂物充填等，如是装配原因，则应调整后锁紧，如是杆件本身原因，则应拆除，并进行整修或更换。4.2杆件的组拼顺序在已处理好的地基上，按设计位置安放立杆垫座，其上交替安装2.4m、1.8m、1.2m、0.6m和0.3m立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便安装横杆。组装顺序是立杆底座、立杆、横杆、斜杆、接头锁紧、脚手板、上层立杆、立杆连接销、横杆。脚手架的组装以3～4人为一小组，其中1～2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。组装时，要求至多二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以组装。4.3剪力撑用旋转 扣件固定在与之相交的横向水平杆或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，各杆件伸出扣件边缘长度不小于100mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。4.4组装注意事项4.4.1所有构件应按设计及脚手架有关规定设置。4.4.2在搭设过程中，应注意整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm。支架塔设完成后，在纵梁底安装密目安全网进行安全防护，防止坠物伤人。5.支架预压试验加载计算设梁部荷载为均布荷载，则地基上每米宽梁部荷载最大线密度为：q=37.7KN/m；所以支架上每平米应加载的重量为：37.7KN/m2×1.2=45.24KN/m2；预压荷载采用钢筋，吊车起吊就位来实现。预压时应按实际施工时的压力的分布来预压，荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置适当减少。加载时，按照架体荷载的60%、100%、120%分级进行。在压载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测支架的变形情况并作好记录，待支架不再发生沉降，预压过程即告结束。在进行压载施工中，要边进行压载，边观测支架的变形情况，发现异常应立即停止压载作业，及时查找原因，处理正常后再进行压载。压载完毕后进行卸载，卸载时在同跨内先中间、后两边对称同时进行。卸载按预压荷载的100%、10%、0%进行观测底方木标高。6.主梁预拱度设置通过支架预压取得支架的实际弹性形变量，然后通过理论计算分析，确定主梁预拱度，按二次抛物线设置。具体数值待预压完成后计算确定。7.落架 按照设计要求，预应力筋张拉、孔道压浆完成且经监理工程师认可后方可落架，然后拆除其底模。落架时应从跨中向两边对称均衡卸落，并由专职测量员负责对主梁、墩台进行观测，观察是否有裂缝现象和高程变化。卸落的模板及支架应分类存放，不得随意抛掷。按连续箱梁施工顺序既先高后底的顺序进行落架。六、质量控制措施（一）构配件检验与验收1.碗扣脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷。2.钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。3.立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。4.可调构件、螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。（二）检查主要内容1.基础是否有不均匀沉陷；2.立杆垫座与基础接触面是否接触良好，有无松动或脱离情况；3.检验全部节点上碗扣是否锁紧；4.剪刀撑及安全网等构件的设置是否达到设计要求。项目注意要点根据设计制作安装支撑架应根据设计安装，并对支撑架进行强度和稳定性验算。预沉量的设置为了保证结构竣工后尺寸准确，对支撑架应预留预沉降量，预留施工沉落参考数见下表。分项内容参考数据接头承压非弹性变形木与木每个接头的顺纹2mm，横纹3mm木与钢每个接头2mm 支撑架搭设前的检验支架搭设前对支撑面详细检查，准确调整支撑面顶部标高并复测无误后方可进行搭设。支撑架搭设中的检验支撑架拼装到3-4层时检查每根立杆是否浮动，否则应旋紧下托；沿支撑架四周和每层门架均采用扣件脚手设剪刀撑（夹角为40°~60°）和水平连接杆。支撑架搭设后的检验对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。（三）主要技术要求1.地基基础表面要坚实平整、垫板放置牢靠，排水畅通；2.不允许立杆有浮地、松动现象；3.整架垂直度应小于1/500L，但最大不超过100mm；4.对直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于1/200L；5.横杆的水平度，即横杆两端的高度差应小于1/400L。6.所有碗扣接头必须锁紧。七、安全技术要求（一）一般要求1.脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规范》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2.脚手架搭设人员作业时，必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手材料应堆放平稳，工具应放入工具袋内，上下传递物件时不得抛掷。3.不得使用腐朽和严重开裂的竹、木脚手板，或虫蛀、枯脆、劈裂的材料。4.复工工程应对脚手架进行仔细检查，发现立杆沉陷、悬空、节点松动、架子歪斜等情况，应及时处理。（二）脚手架的搭设脚手架的搭设应符合前面几节所述的内容，并且与墙面之间应设置足够和牢固的拉结点，不得随意加大脚手杆距离或不设拉结。 脚手架的地基应整平夯实或加设垫木、垫板，使其具有足够的承载力，以防止发生整体或局部沉陷。脚手架斜道外侧、上料平台和施工人员操作平台必须设置1.2m高的安全栏杆和18cm高的挡脚板或挂防护立网，在栏杆中部60cm处设加强横杆。脚手板的铺设要满铺、铺平或铺稳，不得有悬挑板。脚手架的搭设过程中要及时设置剪刀撑，以及必要的拉绳和吊索，避免搭设过程中发生变形、倾倒。 （三）防电、避雷脚手架与电压为1～20kV以下架空输电线路的距离应不小于2m，同时应有隔离防护措施。脚手架应有良好的防电避雷装置。钢管脚手架、钢塔架应有可靠的接地装置，每50m长应设一处，经过钢脚手架的电线要严格检查，谨防破皮漏电。施工照明通过钢脚手架时，应使用12V以下的低压电源。电动机具必须与钢脚手架接触时，要有良好的绝缘。在操作层下1m处设安全网（大眼网），以下每隔2.4m高再设置一道，且搭设的安全网宽度按照规定设置。（四）安全注意事项　1.脚手架虽然是临时设施，但对其安全性应给予足够的重视，脚手架不安全因素一般有：1.1不重视脚手架施工方案设计，对超常规的脚手架仍按经验搭设；1.2不重视外脚手架的地基基础的处理；1.3对脚手架的承载力了解不够，施工荷载过大。2.支架搭设、拆除时应注意以下几点：2.1搭设支架和拆除支架须由架子工担任，并严格进行本工种安全技术操作规程。2.2 搭设前须经过现场安全教育，了解支架搭设和模板安装的安全技术交底。2.3搭设支架和模板安装人员须穿戴齐全劳动保护用品，戴安全帽系安全带穿防滑鞋。2.4如遇6级以上大风、雨雾天气应停止搭设和拆除工作。2.5搭设支架和安装模板工作要符合施工方案设计要求，如有变更应有施工方案变更手续，并得到上级主管部门审批后方可施工作业。2.6搭设前应对地基和承台基坑回填土方进行承载力试验，符合要求后再进行搭设作业。2.7支架搭设区应做好排水设施以防支架基础被水浸泡，造成支架变形的不安全隐患。2.8搭设前应对使用的材料进行检查：钢管有严重锈蚀、压扁、弯曲、裂纹、开焊不准使用。扣件严重锈蚀、变形、裂纹、螺栓、螺母丝扣损坏严重的不准使用。上下支座有严重损坏螺丝扣的不准使用。拆除支架时应按照规定的顺序进行，并有专人指挥。高处拆除的模板和支撑，不准乱扔。拆架现场要有专人监护，禁止无关人员进入拆架现场。禁止拆架人员在同一垂直面上作业，防止发生人员坠落和物体打击事故。所以脚手架的搭设应该严格遵守安全技术要求。2.9沉降观测注意事项2.9.1测量人员要根据要求按时间规定，及时测量并做好数据记录和数据分析；2.9.2派专人检查支架和地基，发现问题及时汇报和处理。'