傅山路桥现浇主梁支架计算书

'傅山路桥现浇主梁支架计算书1、地基承载力查阅《路桥施工计算手册》，横杆间距1.2m时，单根立杆容许荷载[N]=33.1KN，钢管立柱底托底面10×10cm,同时,地基顶面设置10cm混凝土基础。根据立杆纵横向间距，单根立杆承受荷载为17.52KN，则地基承载力需满足要求为：σ=17.52×103/300×300×10-6=195KPa地基处理施工完成时，现场检测地基顶面地基承载力，现场地基承载力大于195KPa方满足施工要求。2、主跨支架计算2.1、主梁标准段计算（不包括腹板、横隔梁和齿板位置）根据设计图纸，主跨梁高渐变采用二次抛物线，跨径90m，主梁采用混凝土箱梁，主跨跨中箱梁中心梁高2.5m，在靠近P2、P3桥墩处26m范围内梁高由2.5m渐变至4m。2.1.1、计算参数确定主跨主梁下支架采用碗扣支架搭设，钢管采用Φ48×3.5mm普通钢管，钢材弹性模量E=2.1×105MPa，截面积4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，每延米自重38.4N。小横杆采用5×10cm方木，大横杆采用10×10cm方木，木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm4；10× 10cm方木截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4；小横杆间距取0.15m,立杆横桥向间距为0.6m，立杆顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。2.1.2、荷载组合和最不利截面位置确定取靠近P2、P3墩第一段箱式主梁计算（不包括腹板、横隔梁和齿板位置），箱梁顶板厚0.5m，箱梁底板厚0.47m，主梁钢筋混凝土容重取26KN/m3，倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，荷载组合为：模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载+新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载+施工人员、施工料具运输、堆放荷载+倾倒混凝土时产生的竖向荷载+振捣混凝土时产生的竖向荷载。强度、刚度计算最不利截面位置取简支梁跨中位置。2.1.3、小横杆计算小横杆采用5×10cm方木，小横杆间距取0.15m，立杆横桥向间距为0.6m，顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm5。横桥向作用在小横杆上的混凝土重量为：q1=26×（0.47+0.5）×0.15=3.78KN/m 考虑倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载分项系数为1.2；新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载分项系数为1.2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载分项系数为1.4；倾倒混凝土时产生的竖向荷载1.4，振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数为1.4。荷载设计值为：q=1.2×3.78+1.2×0.9×0.15+1.4×1×0.15+1.4×2×2×0.15=5.75KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(5.75×0.62)/(8×83333)=3.1MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：fmax=5ql4/384EI=5×1012×5.75×0.64/(384×8500×4166667)=0.3mm＜600/500mm=1.2mm 综上，小横杆强度、刚度满足施工要求。2.1.4、大横杆计算10×10cm方木弹性模量取8.5×103MPa，截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4,立杆纵向间距为0.6m，因此大横杆的计算跨径为L=0.6m，按简支梁进行计算，受力简图如下：由小横杆传递的集中力F=5.75×0.6=3.45KN，最大弯矩（跨中位置）按下式计算：Mmax=3×3.45/2×0.3-3.45×0.15=1.04KN.m弯曲强度：σ=Mmax/W=1.04×106/166667=7.09MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：fmax=6.33×3×Fl3/(384×EI)=6.33×3×1000×6003/(384×8500×8333333)=0.15mm＜＜600/500mm=1.2mm综上，大横杆强度、刚度满足施工要求。2.1.5、立杆计算2.1.5.1、立杆强度验算 立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2×3.45×3/2+3.45=13.82KN。立杆钢管截面积A=4.89×102mm2。立杆抗压强度：σ=13.82×103/(4.89×102)×106=28.3Mpa<[σ]=140Mpa综上，立杆强度满足施工要求。2.1.5.2、立杆稳定性验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2×3.45×3/2+3.45=13.82KN。由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查阅《路桥施工计算手册》附录三得Ø=0.676，则有：[N]=Ø×A×[σ]=0.676×489×215=71KN。由N＜[N]=71KN综上，立杆稳定性满足施工要求。2.2、主梁横隔梁位置计算根据设计图纸，主跨主梁箱室内的横隔梁宽度0.4m，横隔梁与顶、底板相交处设25×25cm倒角,横隔梁位置取靠近P2、P3最近主墩的横隔梁计算，该位置梁高为3.526m。2.2.1、计算参数确定主跨主梁下支架采用碗扣支架搭设，钢管采用Φ48×3.5mm普通钢管，钢材弹性模量E=2.1×105MPa，截面积4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，每延米自重38.4N。小横杆采用5×10cm方木，大横杆采用10× 10cm方木，木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm4；10×10cm方木截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4；小横杆间距取0.15m,立杆横桥向间距为0.3m，立杆顺桥向0.3m，大横杆步距为1.2m。2.2.2、荷载组合和最不利截面位置确定取靠近P2、P3墩最近的横隔梁验算，假设横隔梁（0.4m宽）正好位于1根小横杆上，主梁钢筋混凝土容重取26KN/m3，倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，荷载组合为：模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载+新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载+施工人员、施工料具运输、堆放荷载+倾倒混凝土时产生的竖向荷载+振捣混凝土时产生的竖向荷载。强度、刚度计算最不利截面位置取简支梁跨中位置。2.2.3、小横杆计算小横杆采用5×10cm方木，小横杆间距取0.15m，立杆横桥向间距为0.3m，顺桥向0.3m，大横杆步距为1.2m。木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm5。 横桥向作用在小横杆上的混凝土重量为：q1=26×3.526×0.15=13.75KN/m考虑倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载分项系数为1.2；新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载分项系数为1.2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载分项系数为1.4；倾倒混凝土时产生的竖向荷载1.4，振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数为1.4。荷载设计值为：q=1.2×13.75+1.2×0.9×0.15+1.4×1×0.15+1.4×2×2×0.15=17.71KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(17.71×0.32)/(8×83333)=2.39MPa＜[σW]=9.5MPa 抗弯刚度：f=5ql4/384EI=5×1012×17.71×0.34/(384×8500×4166667)=0.24mm＜300/500mm=0.6mm综上，小横杆强度、刚度满足施工要求。2.2.4、大横杆计算10×10cm方木弹性模量取8.5×103MPa，截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4,立杆纵向间距为0.3m，因此大横杆的计算跨径为L=0.3m，按简支梁进行计算，受力简图如下：由小横杆传递的集中力F=17.71×0.3=5.31KN，最大弯矩（跨中位置）按下式计算：Mmax=5.31/2×0.15=0.4KN.m弯曲强度：σ=Mmax/W=0.4×106/166667=2.4MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：f=Fl3/(48×EI)=5.31×1000×6003/(48×8500×8333333)=0.3mm＜300/500mm=0.6mm综上，大横杆强度、刚度满足施工要求。 2.2.5、立杆计算2.2.5.1、立杆强度验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=5.31×2=10.62KN。立杆钢管截面积A=4.89×102mm2。立杆抗压强度：σ=10.62×103/(4.89×102)×106=21.73Mpa<[σ]=140Mpa综上，立杆强度满足施工要求。2.2.5.2、立杆稳定性验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=10.62KN。由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查阅《路桥施工计算手册》附录三得Ø=0.676，则有：[N]=Ø×A×[σ]=0.676×489×215=71KN。由N＜[N]=71KN,综上，立杆稳定性满足施工要求。2.3、主梁腹板位置计算根据设计图纸，主跨主梁靠近P2、P3墩箱室内的腹板厚度1.1m，箱梁高度4m。2.3.1、计算参数确定主跨主梁下支架采用碗扣支架搭设，钢管采用Φ48×3.5mm普通钢管，钢材弹性模量E=2.1×105MPa，截面积4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，每延米自重38.4N。小横杆采用5×10cm方木，大横杆采用10× 10cm方木，木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm4；10×10cm方木截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4；小横杆间距取0.15m,立杆横桥向间距为0.3m，立杆顺桥向0.3m，大横杆步距为1.2m。2.3.2、荷载组合和最不利截面位置确定取靠近P2、P3墩最近的腹板验算，假设腹板（1.1m宽）正好位于1根小横杆上，主梁钢筋混凝土容重取26KN/m3，倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，荷载组合为：模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载+新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载+施工人员、施工料具运输、堆放荷载+倾倒混凝土时产生的竖向荷载+振捣混凝土时产生的竖向荷载。强度、刚度计算最不利截面位置取简支梁跨中位置。2.3.3、小横杆计算小横杆采用5×10cm方木，小横杆间距取0.15m，立杆横桥向间距为0.3m，顺桥向0.3m，大横杆步距为1.2m。木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm5。横桥向作用在小横杆上的混凝土重量为： q1=26×4×0.15=15.6KN/m考虑倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载分项系数为1.2；新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载分项系数为1.2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载分项系数为1.4；倾倒混凝土时产生的竖向荷载1.4，振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数为1.4。荷载设计值为：q=1.2×15.6+1.2×0.9×0.15+1.4×1×0.15+1.4×2×2×0.15=19.93KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(19.93×0.32)/(8×83333)=2.69MPa＜[σW]=9.5MPa抗弯刚度：f=5ql4/384EI=5×1012×19.93×0.34/(384×8500×4166667) =0.55mm＜300/500mm=0.6mm综上，小横杆强度、刚度满足施工要求。2.3.4、大横杆计算10×10cm方木弹性模量取8.5×103MPa，截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4,立杆纵向间距为0.3m，因此大横杆的计算跨径为L=0.3m，按简支梁进行计算，受力简图如下：由小横杆传递的集中力F=19.93×0.3=5.98KN，最大弯矩（跨中位置）按下式计算：Mmax=5.98/2×0.15=0.45KN.m弯曲强度：σ=Mmax/W=45×106/166667=2.7MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：f=Fl3/(48×EI)=5.98×1000×6003/(48×8500×8333333)=0.4mm＜300/500mm=0.6mm综上，大横杆强度、刚度满足施工要求。2.3.5、立杆计算2.3.5.1、立杆强度验算 立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=5.98×2=11.96KN。立杆钢管截面积A=4.89×102mm2。立杆抗压强度：σ=11.96×103/(4.89×102)×106=24.45Mpa<[σ]=140Mpa综上，立杆强度满足施工要求。2.3.5.2、立杆稳定性验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=5.98×2=11.96KN，由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查阅《路桥施工计算手册》附录三得Ø=0.676，则有：[N]=Ø×A×[σ]=0.676×489×215=71KN。由N＜[N]=71KN综上，立杆稳定性满足施工要求。2.4、主梁齿板（A类、B类）位置计算根据设计图纸，主跨主梁靠近P2、P3墩箱室内的齿板和箱梁底板总厚度1.02m，箱梁顶板厚度0.28m。2.4.1、计算参数确定主跨主梁下支架采用碗扣支架搭设，钢管采用Φ48×3.5mm普通钢管，钢材弹性模量E=2.1×105MPa，截面积4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，每延米自重38.4N。小横杆采用5×10cm方木，大横杆采用10×10cm方木，木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm4；10× 10cm方木截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4；小横杆间距取0.15m,立杆横桥向间距为0.6m，立杆顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。2.4.2、荷载组合和最不利截面位置确定取靠近P2、P3墩最近的齿板验算，主梁钢筋混凝土容重取26KN/m3，倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，荷载组合为：模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载+新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载+施工人员、施工料具运输、堆放荷载+倾倒混凝土时产生的竖向荷载+振捣混凝土时产生的竖向荷载。强度、刚度计算最不利截面位置取简支梁跨中位置。2.4.3、小横杆计算小横杆采用5×10cm方木，小横杆间距取0.15m，立杆横桥向间距为0.6m，顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm5。横桥向作用在小横杆上的混凝土重量为：q1=26×（1.02+0.28）×0.15=5.07KN/m考虑倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2 计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载分项系数为1.2；新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载分项系数为1.2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载分项系数为1.4；倾倒混凝土时产生的竖向荷载1.4，振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数为1.4。荷载设计值为：q=1.2×5.07+1.2×0.9×0.15+1.4×1×0.15+1.4×2×2×0.15=7.3KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(7.3×0.62)/(8×83333)=3.94MPa＜[σW]=9.5MPa抗弯刚度：f=5ql4/384EI=5×1012×7.3×0.64/(384×8500×4166667)=0.35mm＜600/500mm=1.2mm综上，小横杆强度、刚度满足施工要求。 2.4.4、大横杆计算10×10cm方木弹性模量取8.5×103MPa，截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4,立杆纵向间距为0.6m，因此大横杆的计算跨径为L=0.6m，按简支梁进行计算，受力简图如下：由小横杆传递的集中力F=7.3×0.6=4.38KN，最大弯矩（跨中位置）按下式计算：Mmax=3×4.38/2×0.3-4.38×0.15=1.31KN.m弯曲强度：σ=Mmax/W=1.31×106/166667=7.86MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：f=6.33×3×Fl3/(384×EI)=6.33×3×4.38×1000×6003/(384×8500×8333333)=0.7mm＜600/500mm=1.2mm综上，大横杆强度、刚度满足施工要求。2.4.5、立杆计算2.4.5.1、立杆强度验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2×3×4.38/2+4.38=17.52KN。立杆钢管截面积A=4.89×102mm2。 立杆抗压强度：σ=17.52×103/(4.89×102)×106=35.8Mpa<[σ]=140Mpa综上，立杆强度满足施工要求。2.4.5.2、立杆稳定性验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2×3×4.38/2+4.38=17.52KN，由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查阅《路桥施工计算手册》附录三得Ø=0.676，则有：[N]=Ø×A×[σ]=0.676×489×215=71KN。由N＜[N]=71KN综上，立杆稳定性满足施工要求。3、边跨主梁支架计算3.1、边跨主梁标准段计算根据设计图纸，边跨梁高均为2.0m，跨径30m，主梁采用C50混凝土箱梁。3.1.1、计算参数确定主跨主梁下支架采用碗扣支架搭设，钢管采用Φ48×3.5mm普通钢管，钢材弹性模量E=2.1×105MPa，截面积4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，每延米自重38.4N。小横杆采用5×10cm方木，大横杆采用10×10cm方木，木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm4；10× 10cm方木截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4；小横杆间距取0.15m,立杆横桥向间距为0.9m，立杆顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。3.1.2、荷载组合和最不利截面位置确定箱梁顶板厚0.28m，箱梁底板厚0.22m，主梁钢筋混凝土容重取26KN/m3，倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，荷载组合为：模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载+新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载+施工人员、施工料具运输、堆放荷载+倾倒混凝土时产生的竖向荷载+振捣混凝土时产生的竖向荷载。强度、刚度计算最不利截面位置取简支梁跨中位置。3.1.3、小横杆计算小横杆采用5×10cm方木，小横杆间距取0.15m，立杆横桥向间距为0.9m，顺桥向0.6m，大横杆步距为1.2m。木材顺纹理弯应力取山西云杉容许应力[σW]=9.5MPa，弹性模量取8.5×103MPa，5×10cm方木截面抵抗矩W=83333mm3，惯性矩为I=4166667mm5。横桥向作用在小横杆上的混凝土重量为：q1=26×（0.28+0.22）×0.15=1.95KN/m考虑倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2 计算，模板重量取0.9KN/m2。施工人员、施工料具运输、堆放竖向荷载取均布荷载1.0KN/m2。根据《路桥施工计算手册》计算模板、拱架及支架的荷载效应组合，模板、拱架、支架、脚手架等自重荷载分项系数为1.2；新浇混凝土、钢筋混凝土或新砌体等自重荷载分项系数为1.2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载分项系数为1.4；倾倒混凝土时产生的竖向荷载1.4，振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数为1.4。荷载设计值为：q=1.2×1.95+1.2×0.9×0.15+1.4×1×0.15+1.4×2×2×0.15=3.55KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(3.55×0.92)/(8×83333)=4.3MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：f=5ql4/384EI=5×1012×3.55×0.94/(384×8500×4166667)=0.85mm＜900/500mm=1.8mm综上，小横杆强度、刚度满足施工要求。3.1.4、大横杆计算 10×10cm方木弹性模量取8.5×103MPa，截面抵抗矩W=166667mm3，惯性矩为I=8333333mm4,立杆纵向间距为0.6m，因此大横杆的计算跨径为L=0.6m，按简支梁进行计算，受力简图如下：由小横杆传递的集中力F=3.55×0.6=2.13KN，最大弯矩（跨中位置）按下式计算：Mmax=3×2.13/2×0.3-2.13×0.15=0.64KN.m弯曲强度：σ=Mmax/W=0.64×106/166667=3.8MPa＜[σW]=9.5MPa挠度：f=6.33×3×Fl3/(384×EI)=6.33×3×2.13×1000×6003/(384×8500×8333333)=0.3mm＜600/500mm=1.2mm综上，大横杆强度、刚度满足施工要求。3.1.5、立杆计算3.1.5.1、立杆强度验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2.13×3+2.13=8.7KN。立杆钢管截面积A=4.89×102mm2。立杆抗压强度：σ=8.7×103/(4.89×102)×106 =17.8Mpa<[σ]=140Mpa综上，立杆强度满足施工要求。3.1.5.2、立杆稳定性验算立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=2×2.13×3/2+2.13=8.7KN，由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200/15.78=76,查阅《路桥施工计算手册》附录三得Ø=0.676，则有：[N]=Ø×A×[σ]=0.676×489×215=71KN。由N＜[N]=71KN综上，立杆稳定性满足施工要求。4、模板计算4.1、模板面板采用122cm×244cm×1.5cm竹胶板，弹性模量为7000Mpa，竹胶板次肋采用5×10方木，间距15cm。4.2、模板面板（木胶板）计算根据《路桥施工计算手册》，荷载组合取新浇混凝土自重、施工人员及施工机具运输和堆放荷载、倾倒混凝土时产生的竖向荷载和振捣混凝土产生的竖向荷载。荷载分项系数：新浇混凝土自重荷载分项系数取1.2、施工人员及施工机具运输和堆放荷载分项系数取1.4、倾倒混凝土时产生的竖向荷载和振捣混凝土产生的竖向分项系数取1.4。取1.5cm宽度面板计算，以简支梁受力计算。竹胶板静曲强度[σW]=90MPa，静曲弹性模量取7.0×103MPa， 1.5×1.5cm截面抵抗矩W=562.5mm3，惯性矩为I=4218.8mm4。主梁高度最大为4.0m，则混凝土对底模板压强为104Kpa。底模板新浇混凝土竖向荷载：1.2×104×0.015=1.87KN/m倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按照2.0KN/m2计算，施工人员及施工机具运输和堆放荷载按2.5KN/m2计算。q=1.87+1.4×2.5×0.015+1.4×2×2×0.015=2.01KN/m弯曲强度：σ=ql2/8W=106×(2.01×0.152)/(8×562.5)=10.05MPa＜[σW]=90MPa抗弯刚度：f=0.664ql4/100EI=0.664×1012×2.01×0.154/(100×7000×4218.8)=0.23mm＜200/500mm=0.4mm满足施工要求。'