槽钢悬挑脚手架施工方案

'外墙脚手架施工（补充）方案审批表编制单位：江苏长安建设集团编制人:审批人：-36- 目录一、工程概况………………………………………………………………3二、施工部署………………………………………………………………3三、构造要求及技术措施…………………………………………………4四、安全防护措施…………………………………………………………6五、脚手架搭设施工工艺…………………………………………………8六、脚手架拆除施工工艺…………………………………………………8七、质量保证措施…………………………………………………………9八、安全施工措施…………………………………………………………10九、文明施工要求…………………………………………………………13十、悬挑式双排钢管脚手架计算书………………………………………15十一、悬挑式卸料平台计算书……………………………………………27附图一、外架平面布置图附图二、槽钢悬挑祥图及外脚立面布置图附图三、连墙体及钢卡环祥图附图四、卸料平台祥图附图五、外架人行便道图附六、（补充）边角框柱处脚手架处理方案-36- 脚手架施工方案一、工程概况：本工程位于徐州市十三中西侧苏堤南路北侧（原6108工厂院内），总建筑面积约12万㎡；一类高层建筑，地下一层，地上A1.1、A1.2二十八层，全高88.1米，A2二十九层、高91米，A3三十二层、高99.1米，A5十九层、高59.1米，B1十五层、高49.1米，B2二十三层、高73.6米，B3三十二层、高99.7米，以上各栋均从第二层开始采应16＃槽钢悬挑双排脚手架。C1、C2、C3均为多层采应落地脚手架。本工程框剪结构，抗震等级：主楼二级，，结构安全等级三级，抗震设防类别为丙类。二、施工部署：1、安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到安全生产的必然保障，也是我项目部创建省文明工地的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全领导小组，其机构组成及责任分工如下：组长：赵柏明（项目经理）负责协调调度工作副组长：卓之勇（现场经理）现场项目负责人徐从龙（安全员）现场安全监督成员：秦兆鹏、杨贵泉、李乐玉、房庆海、徐孝权、闫俊忠、李兆怀、左申业、张培详、朱明金。2、结合本工程实际施工特点，脚手架施工及使用最多划分为6个阶段：地下室至一层，采用双排落地脚手架；待地下室土方回填后，装饰期间搭设此段脚手架。-36- 高层和小高层均从第二层开始采应16#槽钢悬挑，每隔八层悬挑一次。3、悬挑脚手架从二层楼面挑出，挑出外墙1500㎜；内立杆距墙面350㎜，立杆横距1050㎜，立杆纵距1600㎜，步距1800，设踢脚板或踢脚杆及中间护栏杆。4、悬挑脚手架全高采应密目安全网封闭，且随主体同步搭设，保持高于施工面一步脚手架，直到外墙装饰竣工，方可自上而下拆除脚手架。三、构造要求及技术措施：1、脚手架是建筑安装工程施工过程中，用于防护、堆放部分材料等施工架子，必须满足以下要求：有足够的面积能满足施工人员作业，堆放材料和防护的需要。构造合理，搭设和运输方便，能多次周转便用，尽量节约材料。2、本工程采用悬挑式双排钢管脚手架，立杆距离为1.6米，立杆横向距离1.05米，步距1.8米。设护栏及踢脚板。3、立杆：立杆接头用对接扣件连接，（顶层顶步除外）立杆与大横杆连接采用直角扣件连接。两个相邻立杆接头不得在同步同跨内，且高度方向至少错开80cm。各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1.0米，必须设置不少于二个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘到杆端的距离不小于100mm。4、大横杆：大横杆设于小横杆下，立杆的内侧，用直角扣件与立杆连接扣紧，横杆采用6米-36- 钢管搭设，接头采用对接扣件扣紧，内外横杆接头错开设置，不得在同步同跨内，且横杆四周交圈。大横杆的接头距立杆的距离不大于纵向的1/3跨。大横杆在同一步架内纵向水平高差不得超全长的1/300，局部高差不大于5cm。5、小横杆：每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆偏离主节点不大于15cm，小横杆间距与立杆等距，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两杆之间等距离设置一根小横杆，间距80cm。小横杆伸出外排大横杆边缘不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm，上下层小横杆在立杆处错开设置，同层相邻小横杆在立杆处同向布置。详见附图。6、扫地杆：纵向扫地杆用直角扣件固定在离底座上20cm的立杆上；横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的立杆上，立杆有较大的高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向低延伸两跨与立杆固定，详见附图。7、剪刀撑：本工程双排钢管架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，立杆、纵横向水平杆同步搭设，在通长及沿架高连续设置，采用单剪刀撑。高度在24米以下双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪力撑，并由底至顶连续设置。每道剪刀撑跨越立杆的宽度不小于4跨、且不大于6跨，且不小于6米和不大于9米。斜杆与地面倾角在45o－60o之间。详见附图。剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1米，必须采应三个旋转扣件等距离设置，且边端扣件的盖板外边口距斜杆端口不小于100㎜。并固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。横向斜撑在拐角处由底至顶呈之字型连续，除拐角处外中间每隔6跨设置一道。-36- 8、连墙件：连墙件采用刚性连接，按二步三跨设置，菱形布置且覆盖面积不大于27㎡；连墙件用Φ48×3.5的钢管，与脚手架的连接用直角扣件固定。外墙剪力墙处连墙体处预留Φ65钢管套管，连墙件在结构墙体内外各设一根钢管锁紧，或者预埋铁件焊接。做法详见附图。第一道连墙件从第三层板面开始设置，连墙体尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不允许上斜连接；脚手架搭设过程不能设置连墙件时，可设抛撑，待连墙件与脚手架固定后，方可拆除临时抛撑。9、悬挑槽钢：采用16#槽钢从第二结构层挑出，外挑1500mm，建筑物内1500mm，按立杆纵向间距＠1600mm，预埋Φ16钢筋卡环，每根悬挑槽钢设两个卡环，卡环分设在建筑四周外墙内侧150mm和1300mm位置，卡环露出180mm高，卡环布置见脚手架平面图。在第三楼层板或梁处埋设Φ16卡环与第二层卡环等距垂直设置，以便在16#槽钢外侧与上层卡环用钢丝绳斜拉。减轻悬挑槽钢压力。槽钢伸入墙内卡环内，可靠紧固。10、外脚人行便道。详见附图：11、接料平台做法。祥见附图。四、安全防护设施：1、脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网1800×6000，用网绳绑扎在大横杆处立杆内侧。2、在第二层满铺竹笆板，向上每隔6步设置平网，施工层随层设网。-36- 3、作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处，设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高踢脚板。4、结构楼面临边处，用Φ48×3.5钢管，搭设封闭式防护栏杆。高度1.2米，立杆间距1.5米，竖向每隔0.6米设一道通长横杆，沿钢管水平方向，刷红白相间油漆，挂醒目标志牌。护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯。5、楼梯侧边用Φ48×3.5钢管做安全护栏，立杆从楼梯井底向上搭设，斜向护栏1.1米高，设踢脚板180mm高。6、脚手架接地，避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。7、本工程采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物避雷系统连成一体的措施。8、避雷针用Φ12镀锌圆钢制作，高度1.5米，设置在脚手架的四角立杆上，最上一道水平大横杆全部连通，形成一个整体避雷体系。9、接地线用40×4镀锌扁钢，分别与脚手架及建筑物避雷系统牢固连接，立杆连接采用两道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈，防止松动，且保证接触面积不小于10mm2，表面油漆。10、接地线与建筑物内避雷系统按脚手架的长度不超过50米设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者连接采用电焊、焊接长度大于2倍扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3米，以避免发生击穿事故。-36- 五、施工工艺：1、搭设顺序：安装水平悬挑槽钢→加固槽钢→纵向大横杆→立杆→横向小横杆→大横杆→剪刀撑→铺设脚手板→防护栏杆→绑扎安全网→三层设连墙体。2、在楼面梁板砼浇筑时预埋Φ16钢筋取卡，距离1600mm，拐角处加密（详见附图）卡环钢筋锚入梁板内不小于30α，地锚距墙内侧分别为150mm和1300mm。3、挑杆遇剪力墙处预留200×150洞口，以便挑杆伸入墙内卡环内，外墙边柱外角向内200mm处预埋铁件。以便挑杆焊在预埋铁件上（铁件另附祥图）。遇外墙中间柱时尽量避开柱间距可小于1600mm。4、双排脚手架先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆先立两头再立中间的一根，互相看齐后再立中间其他各立杆，拉线检查，双排架内外立杆与墙面垂直。立杆接长时，先立外排，后立内排，且接头不允许在同步同跨内。其他杆件的搭设要求详见构造要求。六、脚手架的拆除施工工艺：1、拆除顺序：安全网→挡脚板→防护栏杆→剪力撑→斜撑→小模杆→立杆。2、不允许分立面拆除或上下两步同时拆除，应一步一清，一杆一清。3、拆立杆时，要先抱住立杆，再拆开最后两个扣件，拆大模杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间的扣件，然后托住中间，再拆端头扣件。4、连墙件随脚手架同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架、分段拆除高差不大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。-36- 5、拆除架体的稳定性应保持不变，连墙件拆除前，必须先加设临时支撑，防止变形失稳。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管立杆时，先在适当位置搭设临时支撑加固，然后拆除连墙件，保证施工安全。七、质量保证措施：1、新购进的钢管必须有产品质量合格证，同时有质量检验报告。2、钢管表面平直、光滑、没有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺压痕和深的划痕。3、钢管的外径、壁厚，符合国家有关规定。4、钢管必须刷防锈漆。5、旧钢管使用前，先逐根检查，锈蚀严重的钢管不允许使用。6、旧扣件使用前，进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓，必须更换后使用。7、新旧扣件都必须进行防锈处理。8、构配件允许偏差.（附后）9、脚手架搭设允许偏差及检验方法.（附后）10、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准。（见下表）项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪力撑的扣件；接长立杆、纵向水平或剪力撑的扣件1201〜32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点）1201〜3200501011、质量保证注意事项：-36- 1）、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2）、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用；搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时；3）、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。4）、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5）、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。八、安全施工措施：1、材质及其使用的安全技术措施1)扣件的紧固程度宜在40－50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。-36- 2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。5)严禁将外径48mm与51mm的钢管混用。6)钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。2、脚手架搭设的安全技术措施1)脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75％以上才能施工。2)搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3)开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙体安装稳定后，方可根据情况拆除。4)脚手架及时与结构拉结或采取临时支撑，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。6)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。3、脚手架上施工作业的安全技术措施-36- 1)结构外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2)严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3KN/m2,确保安全。3)结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。4)当作业层高出其下连墙件3米以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。5)各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。6)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能拆除的尽量拆除掉。4)拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。-36- 5)拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一个有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6)拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9)在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10)所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。12)拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。13)六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。九、文明施工要求：根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌。不得随意拆除和移动标识牌。-36- 3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。凡有高血压、贫血病、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行横道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部统一后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，放置火星和切割物溅落。12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。-36- 14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、堆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按制定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和螺栓要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨期要经常检查脚手板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十、悬挑式双排钢管脚手架计算书：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.80米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。-36- 悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。(一)、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算-36- 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.6002=0.399kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.6002=-0.468kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.468×106/5080.0=92.169N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1600.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.874mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!-36- (二)、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.600=0.061kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.600/3=0.084kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.600/3=1.680kN荷载的计算值P=1.2×0.061+1.2×0.084+1.4×1.680=2.527kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.527×1.050/3=0.891kN.m-36- =0.891×106/5080.0=175.322N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.061+0.084+1.680=1.825kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1825.440×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.987mm最大挠度和V=V1+V2=3.011mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!(三)、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):-36- R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.600/2=0.126kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.600/2=2.520kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.126+1.4×2.520=3.728kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；(四)、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×20.400=2.546kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×3×1.600×(1.050+0.300)/2=0.486kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.600×3/2=0.360kN-36- (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.600×20.400=0.163kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.555kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.600×1.050/2=5.040kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.250×1.200=0.420kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。-36- (五)、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.32kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=158.23[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.26kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；-36- l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.259kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=194.44[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!(六)、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk=0.420kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×4.80=25.920m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=15.241kN，连墙件轴向力计算值Nl=20.241kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的-36- 结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!(七)、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面积A=18.51cm2。受脚手架集中荷载P=1.2×3.56+1.4×5.04=11.32kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×7.85×10=0.17kN/m悬挑脚手架示意图-36- 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.532kN,R2=11.393kN,R3=-0.758kN最大弯矩Mmax=1.772kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=1.772×106/(1.05×80500.0)+7.235×1000/1851.0=24.869N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!-36- (八)、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(1400.0×140.0×235.0)=1.60由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.879经过计算得到强度=1.77×106/(0.879×80500.00)=25.04N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!(九)、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.471kN选用15.5号抗拉强度1700N/mm2（6×19）钢丝绳，其破断拉力Fg＝152KNK＝6α＝0.85[Fg]＝α˙Fg/K=0.85×152/6-36- ＝21.53KN>17.248KN选用15.5号（6×19）钢丝绳可满足要求。(十)、吊环验算:吊环采用16圆钢预埋A＝201.1mm2＝F/2A＝17.248×103/（2×201.1）＝42.88N/mm2＜f=215N/mm2吊环抗拉验算满足要求。十一、悬挑式卸料平台计算书：计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ80-91)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[18b号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径-36- ix=3.95cm，截面尺寸b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/4.50/2.50×1.00=0.89kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.35+0.89+0.10)=1.60kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×1.00=2.80kN/m2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，活荷载计算值M=1.60×2.502/8+2.80×2.50/4=3.00kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；-36- [f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=3.00×106/(1.05×39700.00)=72.05N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×8.5×48.0×235/(2500.0×100.0×235.0)=0.93由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.753经过计算得到强度=3.00×106/(0.753×39700.00)=100.50N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[18b号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm截面尺寸b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为-36- 0.15kN/m；Q1=0.15kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.23)=0.45kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(1.60×2.50+2.80)/2=3.41kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)-36- 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.960kN,R2=11.499kN支座反力RA=11.499kN最大弯矩Mmax=8.611kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=8.611×106/1.05/152200.0+14.727×1000/2929.0=58.909N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：-36- 经过计算得到b=570×10.5×70.0×235/(4500.0×180.0×235.0)=0.52经过计算得到强度=8.61×106/(0.517×152200.00)=109.38N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=18.358kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.358kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；-36- K——钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取18.358kN，=0.82，K=10.0,得到：钢丝绳最小直径必须大于21mm才能满足要求!五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.358kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[18358×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm六、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；-36- 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。边角框柱处脚手架处理方案（补充）根据5月26日专家审核意见，现增加补充方案。由于框架结构特点，脚手架转角处立杆无可靠支撑，造成转角处三根立杆悬空，现处理方案如下：用Φ15.5钢丝绳将三根立杆结点处与上层框柱预埋拉环（Φ16）可靠连接（详见下图）。现将此处立杆作为独立系统单独计算，计算书详下页，经计算作为独立系统亦可满足要求，故与主系统连接也亦满足要求；为了保险起见，此处架体每隔一层，采用与首层同样方法对架体进行卸荷。-36- 1、Φ48×3.5钢管脚手架每m立杆承受结构自重标准值gk＝0.1248KN/m架体按20.4m计算NGIK＝0.1248×20.4＝2.546KN2、施工荷载标准值产生轴力NQK＝2.0×1.05×1.6＝3.36KN3、脚手架构配件产生轴向力NG2K＝（0.35×1.05×1.6×4+0.14×1.6×4+0.04×1.6×20.4+0.1×1.6×6）/2-36- ＝2.7574、N＝1.2（NGIK+NG2K）+1.4NQK＝1.2（2.546+2.757）+1.4×3.36＝11.068KN5、钢丝绳拉力N＝N/sinQ＝11.068×（3.82+1.982）1/2/3.8＝12.48KN6、钢丝绳验算：Φ15.5抗拉强度1700N/mm2，破断拉力Fg＝152KN；安全系数K＝6；破断拉力换算系数α＝0.85[Fg]＝αFg/K＝0.85×152/6＝21.5KN>12.48KN满足要求。-36-'