新华书店图书音像发行大厦工程脚手架施工方案

'山东省新华书店图书音像发行大厦工程外脚手架设计方案30 山东省新华书店图书音像发行大厦工程外脚手架设计方案一、工程概况山东省新华书店图书音像发行大厦办公楼工程，为框架——剪力墙结构。建筑面积38841m2，地下2层，地上23层，局部27层，其中一～四层群房部分层高为4.6m；五层为设备层，层高为2.8m；六～二十三层为办公楼标准层，层高3.5m；二十四层机房层层高4.8m；二十五层机房层层高3m；二十六层机房层层高3m；二十七层顶层层高3m；建筑总高度为98.3m。该工程建筑物平面形状基本规则，一～四层群房部分南北长49.49m、东西长53.292m，占地面积3895m2；办公楼标准层东西长39.4m、南北长25.72m，单层面积854m2。二、脚手架的选型本脚手架的选型，本着确保安全、满足施工工艺要求、保证施工质量的原则进行。根据以上原则和本工程的实际特点，决定本工程一～四层群房东、北、西三面采用落地式双排脚手架，南面考虑二期工程开挖因素，采用悬挑槽钢为支撑系统的双排脚手架；自五层顶，即标高21.25m至二十三层顶处采用悬挑脚手架；二十四至顶层采用落地式双排脚手架。由于本工程外墙装饰采用石材干挂即幕墙与铝板装饰，具体施工方案尚未确定，本脚手架的搭设主要为了满足结构施工的要求，装修阶段脚手架的选择需另行制订。三、材料选用30 1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）脚手架钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。（3）新钢管应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求；钢管必须涂有防锈漆。旧钢管锈蚀深度不应超过0.5mm。2、扣件（1）扣件式钢管脚手架应采用可煅铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。（2）脚手架采用的扣件，再螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3、脚手板本工程采用竹脚手板采用由毛竹或南竹制作得竹传片板、竹笆板。4、连墙件连墙件得材质应符合现行国家标准《碳素刚结构》（GB/T700）中Q235-A级刚得规定。5、安全网30 安全网采用经国家安检部门鉴定认可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂验收合格证。安全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》GB5726-88的规定，进入现场后应对安全网进行模拟“砂包冲击试验”。四、双排脚手架设计方案本工程一～四层群房部分总高度18.4m，室外地平标高为-2.1m，四层顶设置1.2m高防护栏杆，脚手架搭设总高度为21.7m。二十四～二十七层总高度13.8m。脚手架采用密目安全立网全封闭双排钢管扣件式脚手架，立杆横距1.05m，立杆纵距1.6m，内排立杆距建筑物外边线0.35m，脚手架纵向水平杆步距1.8m。施工层满铺竹笆脚手板，同时设置竹笆防护栏杆，另外在一层顶满铺一道竹笆脚手板。脚手架钢管及连墙件采用φ48×3.5钢管，连墙件水平间距不大于4.5m，垂直间距不大于5.4m。一～四层群房南面部分悬挑脚手架支撑采用[16槽钢，间距1600mm，长度3m，Φ16钢丝绳拉接，双排架子和落地双排脚手架相同，连墙件采用钢管和Φ8钢筋按2跨3步布置。五、悬挑脚手架设计方案挑架的悬挑梁采用1根[16槽钢，长度3.0m，在楼板上预埋2φ16吊环，间隔1500mm，用φ48钢管来固定钢丝绳，用于限制钢丝绳位置。在上层梁或墙顶预埋1φ22钢筋吊环，并与水平面呈63°～75°左右，以便钢丝绳穿越。槽钢上侧外端焊2根Φ25×100的钢筋，间距为800mm，方便钢管的插入，挑梁节点大样详见附图，挑架与外墙间距为350mm30 。在每面挑架两端的两跨设置剪刀撑，中间隔12～15m设一道剪刀撑。脚手架步距1.8m，纵距1.5m，立杆横距0.8m，十步架为一挑排，即6层一挑，从五层顶开始起挑。假设脚手架操作层为三步架，非操作层架为七步架。为将脚手架偏心荷载转为轴心荷载，相邻步架大横杆交替在立杆内外侧。操作层的外侧必须设置护栏，中距800mm，另外四周加设250高挡脚板。外架的外侧立杆要高出本层顶操作面1200mm的护身高度，底部用密目网兜底包住，外侧挂好密目安全网。为保证挑架的稳定，挑架与结构采取可靠的连接，每条连接点通过架管与结构梁连接，形成可靠的连接体系，采用Φ48钢管和直角扣件与脚手架扣紧。为保证悬挑脚手架的安全，每次在悬挑高度的中间加一道斜杆作下载传递杆。双排架子和落地双排脚手架相同。六、脚手架构造要求（一）纵向水平杆、横向水平杆、脚手板1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两跟相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；个接头中心至最近主节点的距离不应大于纵跨的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3）本工程30 使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。2、横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4l，且不应大于500mm；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手架的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。3、脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满、铺稳、离开墙面120～150mm；（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。（二）立杆1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、30 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；（2）搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口1.5m。5、双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。（三）连件墙1、连墙件的布置应符合下列规定：（1）宜靠近主节点设置，便离主节点的距离不应大于300mm；（2）应从底层第一步纵向水平杆开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；（3）宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；2、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。3、连墙件的构造应符合下列规定：（1）连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；30 （2）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠的顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。（3）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。（四）门洞1、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角a应在450～600之间。2、双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：（1）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；（2）斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范第6.3.5条的规定。3、门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步。４、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（五）剪力撑与横向斜撑30 １、双排脚手架应设剪力撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪力撑。２、剪力撑的设置应符合下列规定：（１）每道剪力撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间；（２）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪力撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪力撑之间的净距不应大于15m；（３）剪力撑斜杆的接长宜采用搭接；（４）剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。３、横向斜撑的设置应符合下列规定：（１）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；（２）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；（３）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑。（六）斜道１、本工程人行并兼作材料运输的斜道宜采用之字型斜道。２、斜道的构造应符合下列规定：（１）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；（２）运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1：6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；（３）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；30 （４）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（５）运料斜道两侧、平台外围和端部均应设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；设置剪刀撑和横向斜撑。３、人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。七、施工（一）施工准备１、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。２、应按规范要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。３、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。４、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通（二）地基与基础１、脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《地基与基础工程施工及验收规范》（GBJ202）的有关规定进行。２、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。３、脚手架基础验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。（三）搭设30 １、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。２、每搭完一步脚手架后，应按本规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。３、底座安放应符合下列规定：（１）底座、垫板均应准确地放在定位线上；（２）垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm地木垫板，也可采用槽钢。4、立杆搭设应符合下列规定：（1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；（2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规定；（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；5、纵向水平杆搭设在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。6、横向水平杆搭设应符合下列规定：（1）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；（2）单排脚手架横向水平杆不应设置在下列部位：1）设计上不允许留脚手眼的部位；30 2）过梁上与过梁两端成60°角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3）宽度小于1m的窗间墙；4）梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5）砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6）独立或附墙砖柱。７、连墙件、剪力撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：（1）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除：（2）剪力撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。8、扣件安装应符合下列规定：（1）扣件规格必须与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N•m，且不应大于65N•m；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4）对接扣件开口应朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度应为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；30 （4）中栏板应居中设置。10、脚手板的铺设应符合下列规定：（1）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；（2）脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；（4）自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。（四）拆除1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时，应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；30 （4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范规定设置连墙件和横向斜撑加固。2、卸料时应符合下列规定：（1）各构配件严禁抛掷至地面；（2）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。附一：落地式双排脚手架设计计算书一、脚手架的计算参数搭设高度H=21.7米，步距h=1.8米，共12步，立杆纵距la=1.6米，立杆横距lb=1.05米，连墙件为2步3跨设置，采用Φ8钢筋和Φ48×3.5钢管、直角扣件分别与脚手架和建筑物连接。密目安全网全封闭。每3层满铺一层竹笆脚手板，共4层，同时作业层数n1=2。脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。二、纵向水平杆、横向水平杆计算（一）纵杆计算1、荷载计算恒载：竹笆脚手板取0.1KN/m20.8×1.6×0.1=0.128KNqG=0.128÷1.6÷2=0.04KN/m活载：根据实际情况按装饰活载取用：2KN/m230 0.8×1.6×2=2.56KNqQ=2.56÷1.6÷2=0.8KN/m2、弯矩计算：纵杆按三等跨连续梁计算，支座弯矩最大MGK=KqGl2=0.1×0.04×1.62=0.01(KN•m)MQK=Kqql2=0.1×0.8×1.62=0.2(KN•m)M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.001+1.4×0.2=0.2987(KN•m)3、抗弯验算：δ=N•mm＜f=205N•mm经验算水平纵杆抗弯强度满足要求。（二）横杆计算1、计算荷载：恒载：PG=qG×1.6=0.04×1.6=0.064(KN)活载：PQ=qQ×1.6=0.8×1.6=1.28(KN)2、计算弯矩设计值：MGK=laPG=×0.8×0.064=0.0256(KN•m)MQK=laPQ=×0.8×1.28=0.512(KN•m)M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.0256+1.4×0.512=0.747(KN•m)3、抗弯验算：30 δ=N•mm＜f=205N•mm经验算水平横杆抗弯强度满足要求。四、扣件抗滑移验算1、荷载计算NG=×0.08×1.6=0.064（KN）NQ=×1.6×1.6=1.6（KN）2、验算R=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.064+1.4×1.6=2.316（KN）＜Rc=8KN五、立杆稳定性验算：以相等的步距、排距、连墙件间距搭设，组合风荷载底层立柱段所受压力最大，为脚手架的验算部位。（一）计算轴心压力N1、脚手架自重标准值产生的轴向力查表qk=0.1278NG1K=0.1278×21.7=2.7725(KN)2、构配件（脚手板、护拦、挡脚板、安全网等）自重产生的轴向力：N1=0.08×1.6×2=0.256(KN)N2=0.14×1.6×4=0.896(KN)N3=0.015×1.6×21.7=0.52(KN)NG2K=N1+N2+N3=1.672(KN)3、施工荷载标准值产生的轴向力30 NQK=2×0.8×1.6=2.56(KN)N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4×NQK=1.2×（2.7725+1.672）+0.85×1.4×2.56=5.333+3.046=8.38(KN)（二）计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩1、计算风荷载标准值：ωk=0.7μｚ•μs•ωo=0.7×0.872×0.48×0.45=0.1318(KN/m2)风压高度变化系数μｚ，按地面粗糙度C类，查表得：H=21.7米时μｚ=0.872H=5米时μｚ=0.74风荷载体型系数μs，查表计算得μs=0.48基本风压ωo按50年期查表得ωo=0.45KN/m22、计算弯矩MW===0.0813（KN•m）21.5米高处弯曲压应力：30 δ=N/mm25米高处弯曲压应力：δ=16×N/mm2经过验算，风荷载产生的弯曲压应力比轴力产生的压应力要小的多，故仍取立杆下部立杆验算。（三）立杆稳定验算：A=4.89cm2经查表计算φ=0.145组合风荷载：==131.77N•mm＜f=205N•mm经验算证明，立杆稳定性满足要求。六、连墙件计算：按2步3跨布置连墙件计算风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，双排架N0=5NLW=1.4•WK•AW=1.4×0.1318×17.28=3.188（KN）扣件抗滑移验算：NL=NLW+N0=3.188+5=8.188（KN）＞RC=8KN故要用两个扣件抗滑移。Φ8拉筋验算：Rf=50.3×210=10.563(KN)NL=8.188KN＜Rf=10.563KN30 故能满足要求。五、立杆地基承载力计算：底座采用煅铸Φ150标准底座，下垫50×300木板。轴压力N=5.33+3.046÷0.85=8.914（KN）立杆基础底面的平均压力P=（N/mm2）脚手架基础落在C35混凝土地下室顶板上fc=35N/mm2＞P=0.504N/mm2因每平方米混凝土面上受力不会超过10.136KN/m2，地下室顶板设计承载力为20KN/m2，故满足要求。30 附件二：悬挑脚手架设计计算一、脚手架材料的选用1．钢管钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中，稳定的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》（GB700-88的相应规定）。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4～6m，便于人工操作，根据实际需要，小横杆长度宜在1.2～1.3m，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。本工程所有外脚手架的钢管均外涂防锈漆，面刷黄漆，并定期复涂，以保证外观形象。2．扣件扣件应符合《可锻铸铁分类及技术条件》GB978-67规定，扣件应与钢管配套吻合，机械性能不低于KJ33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件使用的材料应符合《碳素结构钢》（GB700-88）中的相关规定，螺纹均应符合《普通螺纹》GB198-81的规定，扣件严禁使用不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应能灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。3．脚手板本工程使用的脚手架板为竹笆片，厚度20mm，宽度为800mm，板不得有腐朽、劈裂和严重变形等现象。4．安全网安全网采用经国家安检部门鉴定认可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂验收合格证。安全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》GB5726-88的规定，进入现场后应对安全网进行模拟“砂包冲击试验”。四、脚手架形式根据本工程的特点和设计要求，挑架的悬挑梁采用1根[16槽钢，长度30 3.0m，在楼板上预埋2φ16吊环，间隔1500mm，用φ48钢管来固定钢丝绳，用于限制钢丝绳位置。在上层梁或墙顶预埋1φ22钢筋吊环，并与水平面呈63°～75°左右，以便钢丝绳穿越。槽钢上侧外端焊2根Φ25×100的钢筋，间距为800mm，方便钢管的插入，挑梁节点大样详见附图，挑架与外墙间距为350mm。在每面挑架两端的两跨设置剪刀撑，中间隔12～15m设一道剪刀撑。脚手架步距1.8m，纵距1.5m，立杆横距0.8m，十步架为一挑排，即6层一挑，从五层顶开始起挑。假设脚手架操作层为三步架，非操作层架为七步架。为将脚手架偏心荷载转为轴心荷载，相邻步架大横杆交替在立杆内外侧。操作层的外侧必须设置护栏，中距800mm，另外四周加设250高挡脚板。外架的外侧立杆要高出本层顶操作面1200mm的护身高度，底部用密目网兜底包住，外侧挂好密目安全网。为保证挑架的稳定，挑架与结构采取可靠的连接，每条连接点通过架管与结构梁连接，形成可靠的连接体系，采用Φ48钢管和直角扣件与脚手架扣紧。为保证悬挑脚手架的安全，每次在悬挑高度的中间加一道斜杆作下载传递杆，见附图。挑脚手架的平面布置及节点大样详见附图。五、脚手架计算（一）剪力墙处脚手架计算1．脚手架立杆稳定性计算该脚手架按照规定要求搭设，且不缺少必要的结构件，故只需进行整体（立杆）稳定性计算。每跨脚手架面积：1.5×0.8=1.2m2每跨钢管长度：30 立杆：1.8×2=3.6m小横杆：1.0×1=1.0m大横杆：1.5×2=3.0m护腰防护栏杆：1.5×1=1.5m扫地杆：1.5×2=3.0m剪刀撑长度近似对角支撑长度：小计：16.79m每跨钢管自重：38.4N/m×16.79m=644.8N每跨扣件自重：N/只×8只=132N竹笆：45N/m2×1.5m×0.8m=54N安全网自重：0.5N/m2×1.8m×1.5m=1.35N脚手板挡板：0.14×1000N/m×1.5m=210N小计：1042.15N（1）立杆计算长度=kμh=1.155×1.6×1.8=3.326m（2）立杆长细比λλ===210（3）轴心受压构件的稳定系数φ，查表知φ=0.164（4）计算立杆段的轴向力设计值N30 NG1K=(644.8+132)÷2=388.4NNG2K=(210+54+1.35)÷2=132.7N∑NQK=3000×1.2÷2=1800N∴N1=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=1.2×(388.4+132.7)+0.85×1.4×1800=2767.3N∴3层操作层轴力值F1=N1×3=2767.3×3=8301.9N又∵N2=1.2×(NG1K+NG2K)=1.2×(388.4+132.7)=625.32N∴7层非操作层轴力值F2=N2×7=625.32×7=4377.24N故立杆段的轴向力设计值NN=F1+F2=8301.9+4377.24=12679.14N（5）立杆的截面面积AA由查表知4.89cm230 （6）计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩MWMW=0.85×1.4MWK===76.2N·m（7）钢管截面模量W，查表知W=5.08cm3（8）立杆的稳定性计算==173.1283.8mm2∴安全。吊环埋入深度不应小于30d=30×22=660mm，并应焊接或绑扎钩住结构主筋。（2）抗拔力验算抗拔力验算与假定吊环全靠砼的握裹力来承受拉拔力30 即N≥K式中N——砼的握裹力N=πdlτwd——吊环的直径（22mm）1——吊环埋入砼中的深度τw——砼的握裹力，对光面钢筋τw=1.5~3.0mPa。K——安全系数，（取k=4）Q——每个吊环所承担的重力，即钢绳斜拉力，T=21832N=K==≤N=πdlτw=3.14×22×660×2.5=113982N∴抗拔满足。30'