住宅楼、b座写字楼钢管脚手架施工方案

'住宅楼、B座写字楼脚手架专项施工方案编制：审核：批准：施工单位：日期：2013-7-1330 钢管脚手架施工方案一、工程概况九星佳苑住宅楼，位于临汾市华洲东路以北，临钢技校以西，临纺宿舍以南。建筑物长度为114.66m,宽度为22.6m工程建筑面积为40719.9m2，地下一层地上20层剪力墙结构，建筑高度总高度58.3m。建筑物形状为凹形组合。二、脚手架搭设方案的确定结合本工程结构形式、实际施工特点，三层以下四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架既用于结构施工同时兼作安全防护。落地式采用双排脚手架，搭设高度为地下室-6.05m至9.0m。高度为15.05m,四层以上采用悬挑式外脚手架。每六层为一悬挑层。三、材质选择1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色。2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）中A3的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。3、脚手板采用规格为3000mm×250mm的竹架板，30 不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。4、连墙件：采用ф48×3.5A3焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用。5、安全网：采用栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8×6m的密目式安全立网，安全网应为不小于2000目/100cm2的密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合要求。6、16号槽钢：其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。7、预埋吊环：采用ф16光圆钢筋8、钢丝绳：采用6×19+1、ф15.0#钢丝绳。9、卡环：采用3.3#卡环四、落地式脚手架立杆基础处理1、基础平整夯实，本工程落地立杆垂直稳放在基础灰土垫层上，垫板采用40厚木挑板，纵横相连扫地杆。2、立杆基础外侧80mm宽设置截面为200mm宽的排水沟，排水沟坡度为5‰。五、落地式架体施工方法及搭设要求1、立杆：横向间距0.85m，纵向间距1.5，内立杆距墙面500mm，步距1.8m，且相邻接头错开。底部扫地杆距地300mm。2、大横杆：间距1.5m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落地处设置纵横向扫地杆。3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，端头离墙面150～200mm，并尽量保持一致。4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架的转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，全部落地（底），从底到顶呈“之”字型连续设置，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成45°～60°之间。剪刀撑的钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不小于1m。回转扣件固定在与这相交。5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架的第二步开始，每步在外立杆里侧设1.2m高的防护栏护和0.3高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为30 0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和0.3高踢脚杆。6、脚手板及安全网设置：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板，脚手板四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。要求交接处平整，无探头板，脚手板完好无损，破损的要及时更换。外脚手架外立杆内侧用密目安全封闭围护。搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→连墙杆→斜拉杆→搁栅→防护栏杆→脚手板→安全网。7、外架搭设高度时立杆低于500mm，外立杆高出于结构1～1.5m，外架搭设同时每班做到落手清，一步一清，现场清。钢管脚手架搭拆方便，但技术要求较高，脚手架的搭设标准是一样的，即外观必须整体平整，做到横平竖直，几何图形一致，各扣件使用正确，紧固力距应达到4～5kg.m。8、搭设人员必须是经过专业技术培训合格持证上岗，且上岗前必须要经过分部分项安全技术交底。六、落地式架体内封闭1、脚手架的架体里立杆与墙体间设站人片，站人片设置平整牢固。2、施工层以下外架每隔3步架底部采用密目安全网或其他隔离措施。七、悬挑脚手架搭设分段搭设：悬挑段采用16#槽钢外挑，各段步距均为1.8m，立杆纵距1.4，立杆横距1.05m，按10步架六层18m计算受力。1、16#槽钢作挑杆，钢丝绳反拉，具体做法见示意图。2、架子与墙体拉结采用钢管连接，高度方向为层高，水平方向每4.5m设一拉结点，成梅花型，架体边缘及转角处1m范围内必须设拉结筋，刚性拉结结点做法见示意图。3、各步架满铺脚手板，脚手板用16#铁丝绑扎牢固，整个架体外立面采用阻燃型草绿色密目网全封闭。4、挑架立杆离墙距离0.3m，挑架底部0.2m间隙用硬木板封闭，挑架每隔一层用硬木板封闭，以防高空坠物。5、架体外立面设45。～60。连续剪刀撑30 ，剪刀撑要贯通，用转向接头错开，接头长度不少于1m，且应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。6、搭设要求横平竖直、连接牢固、层层连结、设施齐全牢固，每悬挑段分单独承载，架体不变形、不摇晃，垂直偏差小于1/200h，承受荷载不超过200kg/m2，在外架转角处适合部位搭设之字形斜道，坡度不大于1/3，并设防滑条，间距30cm，供作业人员上下通行。7、脚手架各杆件相交，伸出的端头，均应大于10cm，以防杆件滑胶。8、严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是紧固件，所有结构连接的预埋件，做到埋设牢固，位置正确。施工中要随时检查紧固件是否缺少和破损。严禁在施工过程中随意拆除拉结点；严格控制施工堆积荷载和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固。9、搭设每一个悬挑段，必须经项目部安全员、技术负责人，公司施工处验收，验收合格后方可使用，再往上搭设。10、外脚手架管理，外脚手架搭设完毕后，在施工过程中难免遭到破坏，应由专人进行维修、保养，始终保证外脚手架安全可靠是非常必要的。项目部由安全员负责，二名架子工配合对外架每隔2天检查一次，确保安全。11、施工现场应严格执行明火使用审批制度和完善有效防火措施，严防火灾。12、脚手架的避雷做法：在每级挑架四角的立杆上焊接高度1.5m的φ12的光圆钢筋，架底部每沿长50m设一个接地极，在立杆上焊φ10光圆钢与房屋的接地钢筋焊接，并经电阻测试≤10Ω。13、挑架搭设示意图和计算书附后。八、脚手架搭设技术要求及验收标准1、钢管上严禁打孔。2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换。3、脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长130～150mm，两块脚手板伸长度的和不大于300mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距，不大于150mm，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500mm。30 4、连墙杆保证架子稳定的关键，必须按标准进行设置拉结点采用ф48×3.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆靠近主节点设置，偏高主节点的距离不应大于300mm，连墙与主节点呈水平连结，当不能水平设置时，与脚手架连结的一端采用下余连接。连墙杆的排形式采用梅花型。当脚手架施工操作层高出连墙杆两步时，采取与砼连结加固，直至上一层连墙杆搭设后方可根据情况拆除。连垟杆设置在架体的边缘及转角1m范围内和水平6m以内，垂直一个楼层，顶部800mm范围内每6m设拉结点加密，使每个拉结点的覆盖架体面积不大于28m2。5、脚手架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方的立杆上。6、立杆必须用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积≤28m２。7、立杆接长除顶层顶步可采用接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于600mm。（2）搭接长度大于1m，采用不小于3个回转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。8、排脚手架必须用刚性连接墙件与建筑物可靠连接。9、连墙件必须采用可承受拉力压力的构造。10、脚手架下有设备基础，管沟时在脚手架使用过程中不得开挖。11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上。12、剪刀撑横向搭撑搭设必须随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。13、节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度控制在扭力矩40～50KN(采用力矩扳手)。14、脚手架立杆垂直度应≤30 1／300，且应同时控制其最大垂直偏差值(不得大于75mm)。15、纵向水平杆的水平偏差应≤1／250，且全架长的水平偏差不大于50mm。九、脚手架的验收与检查1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要经过验收，合格后挂验收合格牌才能投入使用。验收时项目经理、架子班长、安全部门有关人员要参加并签字。2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。3、脚手架的验收和日常按以下规定执行，检查合格后方允许投入使用或继续使用。（1）搭设完毕后。（2）连续使用达到六个月。（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。（4）施工中途停止作用超过15天，在重新使用前。（5）在使用过程中发现有显著变形、沉降拆除杠件和拉结以及安全隐患存在的情况时。4、在装饰开始后，要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。5、脚手架在使用期间，严禁随意拆除或剪断各种设施。十、脚手架的拆除1、落地式脚手架的拆除（1）拆除作业必须帖而下逐层进行严禁上下同时作业。（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除首先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除差不应大于2步，如高关大于2步，应增设连墙斜件加固。（3）各构配件严禁抛掷至地面。（4）拆除前的准备工作：1）全面检查脚手架的扣件连接、连垟件、支撑体系等是否符合构造要求。2）根椐检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，并经主管部门批准。3）单位工程负责人进行拆除安全技术交底工。4）清理脚手架上杂物及地面障碍物。30 （5）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。（6）拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。（7）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。（8）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。（9）建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。（10）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。（11）按搭设的反程序即后搭先拆进行拆除，即安全网→脚手板（片）→防护栏杆→搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。（12）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）、认真做到一步一清，一杆一清。（13）所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。（14）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。（15）所有垫脚手板（片）拆除，自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，脚手板（片）面垃圾物件直接从高处堕落伤人。（16）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，需搭设临时抛撑加固后再拆除连垟件。（17）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方准撒离岗位。（18）输送至地面的所有杠件、扣件等物件，及时检查，整修与保养，并按品种、规格、随时码堆存放，及时清运出场。2、悬挑脚手架的拆除方案在工程完成屋面工程和外墙抹灰后，开始拆除外脚手架。（1）运输设备采用在根据设备特点按章拆除。（2）拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施交底。30 （3）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。（4）划区工作标志，禁止行人进入，并有专人监护。（5）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告诉对方，以防坠落。（6）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。（7）严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序是：安全网→挡脚板→脚手片→栏杆→剪刀撑（随每步脚手架拆除）→大横杆→小横杆→立杆→斜撑杆。（8）脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。（9）拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清除清理，归类堆放。（10）在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架、挑架需气割，应严格遵守现场消防的有关规定，要防止火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。（11）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确保一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。十一、脚手架的安全管理1、上岗人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。2、作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料的重量)的标准值(取3KN／m2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件30 4、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作人员通行。5、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。6、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时修复。7、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。8、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁抛援脚手架上下。9、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。10、每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。脚手架搭设计算书一、落地式脚手架计算1、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1)均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m30 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2)强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.158+0.10×1.120)×1.2502=0.195kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.158+0.117×1.120)×1.2502=-0.229kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.229×106/5080.0=45.167N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3)挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度30 V=(0.677×0.132+0.990×0.800)×1250.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.857mm大横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.250=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.250/3=0.117kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.250/3=1.000kN荷载的计算值P=1.2×0.048+1.2×0.117+1.4×1.000=1.598kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:抗滑力的计算:30 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1）荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.058Kn脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)为:0.1248；NG1落=0.125×15.000=1.872kN(落地架按15米搭设高度)NG1悬=0.125×18.000=2.246kN(悬挑架按十步18米搭设高度)(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×1.050/2=1.102kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.050×4/2=0.294kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×1.050/2=0.004kN经计算得到，静荷载标准值NG落=NG1落+NG2+NG3+NG4=3.272kN。NG悬=NG1悬+NG2+NG3+NG4=3.647kN30 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz落=1.520,Uz悬=1.630Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk落=0.7×0.500×1.520×1.200=0.638kN/m2。Wk悬=0.7×0.500×1.630×1.200=0.685kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。5、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N落=9.55，N悬=10.0——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定；l0=3.12k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.8930 W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.08MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m);MW落=0.369,MW落=0.396——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到落=177.80，悬=191.30[f]——钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f]=205.00立杆的稳定性计算<[f],满足要求!6、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk落=0.638kN/m2；Wk悬=0.685kN/m2。Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×4.50=13.05m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.0KN经计算得到Nlw落=11.656kN，Nlw悬=12.515kN,连墙件轴向力计算值Nl落=16.656kN,Nl悬=17.515kN；因直角扣件的抗滑承载力设计值为8.0KN故需用3个直角扣件连接钢管才能满足承载力要求。30 连墙杆与建筑物连接方式如上图所示，现验算抗拉螺栓的承载力和角焊缝抗拉承载力。抗拉螺栓的承载力设计值：　　　Ntb=πde2ftb/4=3.14×12.122×170/4=19603N=19.6KN>N1其中Ntb为抗拉螺栓承载力设计值de为有效直径，M14螺栓有效直径为12.12mm　ftb为M14螺栓抗拉强度设计值，取为170N/mm2角焊缝的承载力设计值：N=2hulwftw=2×5×50×160=80000N=80KN>N1其中N为角焊缝承载力设计值hu为焊缝有效高度，取为5mmlw为焊缝有效长度，取为50mmftw为角焊缝抗拉强度，取为160N/mm综上所述，螺栓、角焊缝均能满足设计要求。7、落地架立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=37.05N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.26A——基础底面面积(m2)；A=0.2530 fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!二、悬挑脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18m，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.8米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.5米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。（一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m30 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.4002=0.318kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.4002=-0.375kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.375×106/5080.0=73.808N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m30 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1400.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.757mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!（二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.400/3=0.171kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/3=1.470kN荷载的计算值P=1.2×0.054+1.2×0.171+1.4×1.470=2.328kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.328×1.050/3=0.821kN.m=0.821×106/5080.0=161.665N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算30 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.054+0.171+1.470=1.695kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1695.260×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.774mm最大挠度和V=V1+V2=2.798mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.400/2=0.257kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/2=2.205kN荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.257+1.4×2.205=3.460kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；30 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；（四）脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×12.600=1.573kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.400×(1.050+0.300)/2=1.323kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.400×4/2=0.392kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×12.600=0.088kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.376kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.400×1.050/2=4.410kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.000×1.000=0.280kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；30 h——立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.23kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=112.55[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.30kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；30 W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.151kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.11[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（六）连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk=0.280kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.80=10.080m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.951kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.951kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=8.95经过计算得到Nf=95.411kN1kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!30 连墙件扣件连接示意图（七）悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载P=1.2×3.38+1.4×4.41=10.23kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到30 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.348kN,R2=10.378kN,R3=-0.656kN最大弯矩Mmax=1.598kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=1.598×106/(1.05×108300.0)+5.674×1000/2195.0=16.636N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（八）悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16a号槽钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(1400.0×160.0×235.0)=1.60由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.87930 经过计算得到强度=1.60×106/(0.879×108300.00)=16.79N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.687kN选用6×37直径为15.0的钢丝绳。钢丝绳的容许拉应力应满足下列关系式：其中：a=0.85，Fg=119.5N/mm2安全系数取K=8所以S=0.85×119.5/8=12.697KN>RU1=12.687kN满足要求30 30 30 30 30'