落地、悬挑脚手架施工方案_(改)_3

'经开未来城一标段脚手架施工方案审批人：审核人：编制人：编制日期：二零一三年三月一日 目录第1章编制依据及编制说明11.1.编制依据11.2.编制说明1第2章工程概况及外架总体部署22.1.工程概况22.2.外架总体部署3第3章组织机构及人员安排43.1.组织机构43.2.人员安排4第4章落地脚手架及支撑搭、拆方案5第5章悬挑脚手架材料及要求255.1.钢管255.2.扣件255.3.脚手板、安全网265.4.挡脚板265.5.工字钢265.6.钢丝绳265.7.预埋工字钢套环、钢丝绳吊环27第6章悬挑脚手架构造要求27 6.1.平面布置276.2.立面布置276.3.纵向水平杆构造286.4.横向水平杆的构造286.5.立杆的构造296.6.剪刀撑的构造296.7.横向剪刀撑296.8.架体内封闭306.9.连墙件的构造306.10.钢丝绳构造31第7章悬挑卸料平台31第8章悬挑脚手架的设计计算33第9章悬挑脚手架的搭设539.1.施工准备539.2.外脚手架搭设的基本要求539.3.悬挑式外脚手架的搭设顺序539.4.脚手架的搭设539.5.建筑物出入口处脚手架的搭设549.6.安全网549.7.脚手架搭设的一般规定54第10章悬挑脚手架的拆除56 第11章脚手架防电、避雷及安全防护装置5911.1.防电5911.2.避雷5911.3.安全防护装置59第12章脚手架的验收与维护6112.1.外脚手架搭设的技术要求及允许偏差（见下表）6112.2.脚手架的验收与保护61第13章安全措施及要求.................................65 第1章编制依据及编制说明1.1.编制依据经开未来城一标段工程承包合同、及施工用图纸等；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；《施工组织设计》《建筑施工手册》第四版；有关法律、法规、规章、管理文件。1.2.编制说明本方案使用《品茗施工安全设施计算软件》计算，对本工程的悬挑式双排钢管脚手架的进行核算以确定外架的整体搭设要求，确保外架安全生产。第2章65 第1章工程概况及外架总体部署1.1.工程概况工程名称武汉市中南汽车配套配件有限责任公司经开未来城工程地点武汉市经济技术开发区新华村、龙阳大道与芳草一路口建设单位武汉市中南汽车配套配件有限责任公司设计单位香港华艺设计顾问（深圳）有限公司监理单位湖北大成建设监理有限责任公司施工单位众科建设集团有限公司建筑面积66245.19㎡层数（地上/地下）地上27层/地下2层结构形式钢筋混凝土框架-剪力墙本工程为武汉市中南汽车配套配件有限责任公司拟建的“经开未来城”主体工程项目由地上3栋19～27层办公楼（含商业及物业配套）、1栋地上2层集中商业和2层地下室组成，总建筑面积：132154.52㎡。其中，A座地上27层，1～2层为商网，2层以上为办公，建筑面积：30279.22㎡，建筑高度：87.40m，±0.000标高相当于绝对标高22.80m。B座地上19层，1～2层为商业及物业配套，2层以上为办公，建筑面积：24486.32㎡，建筑高度：98.60m，±0.000标高相当于绝对标高22.50m。C座地上19层，1～2层为商业，2层以上为办公，建筑面积：24558.78㎡，建筑高度：98.60m，±0.000标高相当于绝对标高22.50m。D座地上2层，建筑面积：12530.92㎡，建筑高度：11.10m，±65 0.000标高相当于绝对标高22.80m。地下室为2层，部分区域为人防地下室，建筑面积：40299.28㎡，停车位数量：932个。我司拟建一标段A栋和D栋及属二层地下室部分。整体建筑采用较多的多角转角建筑形式，突出了建筑的棱角分明，造型典雅大方，达到了优美的建筑景观效果。1.1.外架总体部署2.2.1.分段悬挑分布：A栋楼一至四层为落地脚手架，共18.4m高、标高18.1m，四层以上搭设悬挑双排钢管架，分四段悬挑：第一段：从五层板面至十层板面，架子搭设高度18.00m、标高36.1m。第二段：从十一层至十六层板面，架子搭设高度18.00m、标高54.1m。第三段：从十七层至二十二层板面，架子搭设高度18.00m、标高72.1m。第四段：从二十三层至二十七层屋面外墙压顶面，架子搭设高度19.8m十护栏高1.2m=21.00m，标高93.1m。悬挑钢梁采用16号工字钢，采用大于18的钢丝绳。本外架主要用作结构施工防护用，如因屋面或者线条外挑长度较大，不能满足施工要求，则在施工时，须根据设计情况对外架进行调整或重新搭设外架。D栋商业搂，层高二层，女儿墙压顶高度16.2m标高，室内外高差0.3m，所以D栋外架搭双排钢管落地脚手架符合外架要。第2章65 第1章组织机构及人员安排1.1.组织机构项目经理项目技术组项目施工、质安组架工班组长外架操作工人睛组织机构图1.2.人员安排施工员2人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导；安全员2人：主要负责脚手架的安全工作；脚手架技术工人15人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作；其他配合人员5人，主要负责协助塔吊及操作人员对钢管、扣件等的运输工作。第2章65 第1章落地脚手架及支撑搭、拆方案4.1.编制依据本方案根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行编制。4.2.脚手架的搭设要求1、脚手架搭设顺序基础处理安放垫板安放底座树立杆同时搭设扫地杆校正立杆一步架的大小横杆搭设铺脚踏板安放二、三、四、……步架的大小横杆，铺脚手板搭设剪刀撑、连系杆搭设至需要高度在脚手架顶外侧安扶手横杆、档脚杆及通道、垂直上下楼梯搭设脚手架验收2、施工作业脚手架内侧立杆至外墙0.15m，横向间距1.2m，纵向间距1.5m，水平杆步距1.5m。3、外架必须与建筑物可靠连接，每层都必须连接。具体方法为：用短钢管与墙卡扣连接，连接部位为靠近楼板面上1.0m处，使其具有较好抵抗水平力作用。其水平距离为6.0m，即每4根立杆设1个连接点与墙体可靠连接，施工中应随时抽查扣件的紧固情况，发现松动，立即进行恢复，保证施工作业人员和工程实体安全。4、主体施工时，作业面上的外脚手架搭设时，依顺序最上层柱为依托，相互连成整体；65 5、外架两端和转角处，每7-9根立杆设一道剪刀撑，且每排架子不少于三道。剪刀撑钢管连接长度≮1m，且扣件不少于3个，端头至扣件大于10cm。6、在外架立杆外侧用绿色聚乙烯密目安全网全封闭。7、对于上方施工可能坠落物件或处于起重机扒杆回转范围之内的通道及人员进出的通道口，在其影响范围内搭设双层防护棚。防护棚的宽度根据建筑物与围墙的距离而定，如果超过6m的搭设宽度为6m，不满6m的应搭满。8、首层墙高度超过3.2m的二层楼的周边，以及无外脚手架的高度超过3.2m的楼层周边，必须在外围架设安全兜网一道。其它情行的建筑物外围立网全封闭，立网使用密目式安全网。9、脚手架水平安全兜网设置随着施层调整，沿高度每10米设置一道。4.3.脚手架工程施工工艺流程：65 基底检查、放线定位保证基底平整坚实，放线定位准备材料准备、检查钢管、扣件、脚手架、安全网铺设垫板或垫块，安底座立第一节立杆安装扫地大横杆、小横杆安装第二步大横杆、小横杆安装第三步、第四步……大横杆、小横杆，接长立杆，与安装大、小横杆交替进行逐步上升过程中应注意：1、设置连墙杆；2、加设剪刀撑；3、安装安全网在操作层铺设脚手架，沿外排立杆设置栏杆拆除按先安后拆，后安先拆的原则进行4.4.脚手架的选择根据本工程的立面造型和建筑，结合施工现场具体情况，选用扣件式脚手架。1、施工作业脚手架：梁及楼板采用满堂脚手架。65 2、外架：外架采用落地双排钢管外脚手架，随主体上升搭设，外架外侧立面用密目安全网进行全封闭，外架每层与主体可靠连接，待外装饰完成后拆除。3、砌筑脚手架采用工具式里脚手架。4.5.脚手架材质选择（一）双排落地架材料的选用1、钢管材质每批钢管进场时，应具有生产厂家的检验合格证。若对材质不明或有怀疑时，应将进场钢管抽样进行机械性能试验，应符合GB700—79中对3号钢的要求。2、钢管的规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4—4.5m为好，其重量在25kg以内，适合人工操作。用于小横杆的钢管长度以2.1—2.3m为宜，以便适应脚手架的宽度变化。3、扣件用材扣件一般采用GB15831的规定，扣件不应有裂张纹、气孔；也不应有疏松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm；扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要不小于1mm。4.6.脚手架的搭设规定脚手架的搭设作业应遵守以下规定：1、搭设场地平整、夯实并设置排水措施。65 2、立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200m、厚度≥50mm的垫木、垫块或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2。3、底端埋入土中的立杆，其埋置深度不得小于500mm，且应在坑底加垫后填土夯实。使用期较长时，埋入部分应作防腐处理。4、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。严禁将48mm外径和51mm外径钢管混合使用。5、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标高立直位置；2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设：“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长≥20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；5）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。65 6、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。7、脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：1）脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100~200mm之间；采用挂扣式定型脚手板时，其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并与其扣紧。3）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭设段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：竹串片脚手板为0.75m；木脚手板为1.0m；冲压钢脚手板和钢框组合脚手板为1.5m（挂扣式定型脚手板除外）。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定；脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔15~20m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5）采用以下板材铺设架面时，其下支承杆件的间距不得大于：竹笆板为400mm，七夹板为500mm。8、当脚手架下部采用双立杆时，主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，辅立杆与主立杆之间的中心距不得大于200mm，且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接。9、用于支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。其悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。65 10、装设连墙体或其它撑拉杆件时，应注意掌握拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变化。11、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。12、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。13、脚手架均需加防滑扣件。4.7.脚手架搭设质量的检查验收规定脚手架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定：1、脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围内。2）节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40~60N.m。3）钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值；当架高≤20m时为不大于50mm；当架高＞20m时不大于75mm。4）纵向钢管水平杆的水平≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。5）作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的规定。65 2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用。1）搭设完毕后；2）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；3）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。3、脚手架的使用规定脚手架的使用应遵守以下规定：（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。65 （6）工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀扒脚手架上下。（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。4.8.脚手架对基础的要求良好的脚手架底座和基础（或地基）对脚手架的安全极为重要，在搭设脚手架时，必须加设底脚手架顶托。65 木（板）或基础并作好对地基的处理。1、一般要求1）脚手架地基应平整夯实；2）脚手架的钢立柱不能直接立于土地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。垫板（木）厚度不小于50mm。3）遇有坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上加设底梁（一般可用枕木或型钢梁）；4）脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基；5）脚手架旁有开挖的沟槽时，应控制外立杆距沟槽边的距离当架高在30m以内时，不小于1.5m；架高为30~50m时，不小于2.0m；架高在50m以上时，不小于3.0m。当不能满足上述距离时，应核算土坡承受脚手架的能力，不足时可加设挡土墙或其他可靠支护，避免槽壁坍塌危及脚手架安全。6）位于通道处的脚手架底部垫木（板）应低于其两侧地面，并在其上加设盖板；避免扰动。2、一般作法立杆处在基坑回填土之上。回填土必须严格分层夯实。垫木宜采用长2.0~2.5m、宽不小于200mm、厚50~60mm的木板，垂直于墙面放置（用长4.0m左右平行于墙放置亦可），在脚手架外侧挖一浅排水沟排除雨水。4.9.剪刀撑本工程脚手架剪刀撑除在两端设置外，中间每隔12~15m设一道。剪刀撑应联系3~4根立杆，斜杆与地面夹角为45°~60°65 ；35m以上脚手架，沿脚手架两端和转角处起，每7~9根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10~15m高加设一组长剪刀撑。剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2~4个扣结点。（以下附图）4.10.计算书及构造要求1、本计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；2、施工中不允许超过设计荷载；3、65 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23米，立管采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距离1.50米，立杆的横距离1.05米，立杆的步距离1.80米，内立杆距墙0.15米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0KN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。计算书如下：落地式扣件钢管脚手架计算书4、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值的计算小横杆的自重标准值P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/1=0.225KN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/1=3.000KN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×3.000=4.516KN/m（2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8M=4.516×1.0502/8=0.622KN.mÓ=0.622×106/5080.0=122.514N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！（3）挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：65 5ql4Vømax=384EI荷载标准值q=0.038+0.225+3.000=3.263KN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.263×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=2.057mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！5、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。6、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤RC其中RC——扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；（1）荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058KN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118KN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575KN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×1.575=2.416KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时试验表明：单扣件在1265 kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取决8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。7、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；NG1=0.152×21.000=2.621Kn（2）脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.500×（1.050+0.300）/2=0.608KN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.500×4/2=0.450KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m2）；0.005NG4=0.150×1.500×21.000=0.157KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2＋NG3＋NG4=3.863KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150KN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7UZ·Us·Wo其中Wo——基本风压（KN/m265 ），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Wo=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=1.420Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.420×1.200=0.358KN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=　1.2NG+0.85+1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值（KN/m2）；la——立杆的纵距（m）h——立杆的步距（m）8、立杆的稳定性计算：（1）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nσ=≤[f]￠A其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.01KN；￠——轴心受压力杆的稳定系数，由长细比利时0/I的结果查表得到此0.91；65 I——计算立杆的截面回转半径，I=1.58cm；10——计算长度（m），由公式10=kuh确定，10=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm2；σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到σ=99.21[f]——钢管立杆受压强度计算值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ〈[f]，满足要求！（2）考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NMwσ=＋≤[f]￠AW其中N—立杆的轴心压力设计值，N=8.35KN；￠——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0.19；I——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；10——计算长度（m），由公式10=kuh确定，10=3.12；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm2；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.207KN.m65 σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到σ=132.67[f]——钢管立杆受压强度计算值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ〈[f]，满足要求！9、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管和敞开式、半开封闭和全封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：￠Aσ-（1.2NG2k+1.4NGk）H2=1.2gk其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.215KN;NQ——活荷载标准值，NQ=3.150KN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125KN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=85.172米。脚手架搭设高度Hs=或大于26米，按照下式调整且不超过50米；Hs[H]=1+0.001Hs经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：￠Aσ-[1.2NG2k+0.85×1.4(NGK+￠A·Mwk/W)]65 Hs=1.2gk其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.215KN;NQ——活荷载标准值，NQ=3.150KN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125KN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.174KN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=64.876米；脚手架搭设高度Hs=等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：Hs[H]=1+1+0.001Hs经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。10、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1w+No其中N1w风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：N1w=1.4×wk×wk风荷载基本风压标准值，Wk=0.358N/㎡Aw每个的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200㎡65 No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000经计算得到N1w=8.116kN,连墙件轴向力计算值N1=13.116Kn连墙件轴向力设计值Nf=￠A[f]其中￠——轴向受压立杆的稳定系数，由长细比l/I=30.00/1.58的结果查表得到￠=0.95；A=4.89cm2;[f]=205.00N/mm2。经过计算得到=95.411KnNf/N1,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。11、立杆的地基承载力计算：底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2）），p=N/A;P=36.05N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=9.01A——基础底面面积（㎡）;A=0.25fg——地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=105.00地基承载力的计算满足要求！4.11.脚手架拆除施工工艺：65 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.0m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。4.12.脚手架拆除的安全技术措施：1.脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2.拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3.架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4.拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5.拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6.拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。65 9.在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10.所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11.所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。12.拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。13.六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。第1章悬挑脚手架材料及要求1.1.钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑和连墙杆等；脚手架钢管采用外径为φ48mm，壁厚为3.2mm的焊接钢管，主要用于立杆、大横杆、小横杆、斜撑、剪刀撑等。表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道，符合现行国家《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证。焊接钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道。对于有裂纹、开焊、凹凸状、折痕、严重锈蚀和弯曲的严禁使用，进场钢管必须有出厂产品质量证明书及备案证明。1.2.扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等；扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-8865 中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-2003《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB3098《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。1.1.脚手板、安全网：脚手板采用竹跳板，凡凹陷变形、严重弯曲的不得使用。安全网分安全平网和安全立网（密目网），平网的材质应符合国标《安全网》（GB5725-1997），密目式安全立网的材质应符合GB16909的规定，以及武汉市建委有关规定。安全网用绿色阻燃密目安全网，必须满足2000目/100cm2，做贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张重质量不少于3.0kg，安全网必须有生产许可证和质量合格证以及建筑安全监督部门发放的准用证，严禁无证不合格产品。竹跳板脚手板用于操作层平台，平网用于脚手架水平铺设，密目网用于脚手架外围全封闭。1.2.挡脚板：采用18公分宽每隔500间距刷“黑黄相间”的标志栏板，每道悬挑架沿外架四周设置一道。1.3.工字钢：采用16#工字钢，须除锈后刷防锈漆及黄色面漆（同立杆、横杆、扣件、附墙杆钢管）。1.4.钢丝绳：65 钢丝绳断丝数在一个节距内超过10%、钢丝绳锈蚀或表面磨损达40%以及有死弯、结构变形绳芯挤出等情况时，应报废停止使用，绳卡及花蓝调节螺杆规格必须与钢丝绳相匹配。1.1.预埋工字钢套环、钢丝绳吊环：悬臂式脚手架在搭设前应首先在悬挑层的结构楼板上按平面布置要求预埋Ø16钢筋吊环，吊环钢筋埋入混凝土内应满足钢筋锚固长度24d，吊环所使用钢筋的材质必须合格。在阳台、空调板、雨蓬等位置悬挑工字钢必须与板面架空，不得将工字钢直接作用于结构悬挑构件的板面上。ф16拉环悬挑工字钢固定点示意图第2章悬挑脚手架构造要求2.1.平面布置：立杆纵向间距1500mm，横向间距900mm，内排立杆与建筑物外边线的距离为300mm，立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。2.2.立面布置：65 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架0.6m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于500mm，且不少于2个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2～3个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。1.1.纵向水平杆构造：纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，应符合：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1――立杆；2――纵向水平杆；3――横向水平杆纵向水平杆接头布置1.2.横向水平杆的构造：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。65 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。1.1.立杆的构造：脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，并不在同一步距内；各接头中心至主节点的距离不宜于步矩的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，立杆的垂直偏差不得大于1/400-600架高。1.2.剪刀撑的构造：双排脚手架应设剪刀撑，本工程的悬挑架高度均为18m，在外侧立面必须沿长度和高度连续满设。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小6m，斜杆与地面的倾角宜在之间45～60°之间。1.3.横向剪刀撑：65 为增强脚手架横向平面的刚度，须在脚手架拐角处及中间沿纵向每隔6跨，在横向平面内加设斜杆，使之成为“之”字形或“十”字形，遇操作层可临时拆除，转入其他层时应及时补设。1.1.架体内封闭：本工程脚手板采用木脚手板，脚手板应满铺、铺稳（四角用铁丝固定在大横杆上），离开墙面120~150mm。脚手架铺设脚手板一般至少两层，上层为作业层，下层为防护层，当作业层脚手板发生问题而落人落物时，下层有一层起防护作用。当作业层的脚手板下无防护层时，应尽量靠近作业处挂一层平网作为防护层，平网不应离作业层过远，应防止坠落时平网与作业层小横杆的伤害。安全网作防护层必须封挂严密牢靠，密目网用于立网防护，水平防护网必须采用平网，不准用立网代替平网。作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防护。当外架离墙距离≥150mm时，已构成落物、落人危险，应采取防护措施（如在内立杆与建筑外墙缝隙间铺木板、竹跳板），不使落物对作业层以下发生伤害。1.2.连墙件的构造：为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：本工程连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。宜靠近主节点设置偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置当该处设置，有困难时应采用其它可靠措施固定。宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。65 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱、墙等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股,使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。1.1.钢丝绳构造：悬挑钢丝绳当采用绳卡固接时，与钢丝绳直径匹配的绳卡的规格、数量应符合下表要求：钢丝绳直径（mm）10以下10~2021~2628~3636~40最少绳卡数（个）34567绳卡间距（mm）80140160220240最后一个绳卡距绳头的长度不得少于140mm，绳卡初次固定后，应等钢丝受力后再度坚固，并宜拧紧到使两绳直径高度压扁1/3。第2章悬挑卸料平台型钢悬挑卸料平台施工准备与材料选择搭设方法1、每个单元设置一个卸料平台，在楼面结构层悬挑式卸料平台部位预埋ф16mm钢筋环，钢筋环间距为2.2m。每根工字钢埋3个钢筋悬挑式卸料平台挑梁主梁采用16号槽钢，槽钢长度为6米，挑出长度为3.5米。环，共预埋钢筋环6个。在预埋的钢筋环内穿入一根16号槽钢，水平挑出，挑出长度为3.5m。槽钢端部焊50mm长Ф65 48长200钢管头，围护立杆连结工字钢端部所焊钢管上，次梁采用10号槽钢，第一根距外架外排杆0.2米，其他槽钢间距0.4米，在槽钢钢上水平满钢架板与槽钢绑扎连成一体，钢架板采用12号铁丝与槽钢相连，考虑到卸料平台使用时的安全问题，在平台四周安全围护栏下部安装200mm高木挡脚板，以防止小型材料坠落伤人。2、考虑到本工程每层都要使用卸料平台，故在平台搭设时就按活动平台搭设，在下层使用完毕后，平台用塔吊整体吊装至上一层，在每层砼浇筑前都把挑粱拉环按位子预埋好，把剪力墙穿挑粱的洞预留准，在吊装前先把平台上钢架板和维护护栏全部拆除以减轻重量，避免架板和栏杆掉落，为了安全在平台吊装时必须有管理人员指挥，架子工配合，提前把平台四角绑上绳子，起吊时配合人员拉紧绳子避免平台在空中旋转，等挑粱根部接近剪力墙预留洞时，配合人员系好安全带上架子扶着挑粱传入预留洞，就好位后，在把斜拉钢丝绳拉紧固定好，钢丝绳的固定必须用U型卡固定，每个钢丝绳头不少于3个U型卡。悬吊钢丝用直径16的圆钢难过梁螺栓孔固定ф16吊环与槽钢兜底焊接预埋直径16的钢筋65 第1章悬挑脚手架的设计计算8.1.悬挑脚手架的设计：1.脚手架参数：双排脚手架搭设高度为18.00米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为170米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数：施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数：本工程地处湖北省武汉市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数：65 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数：支撑数量为:1；65 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.10m。65 8.2.小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算：小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500=2.350kN/m；小横杆计算简图2.强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.350×0.9002/8=0.238kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=52.992N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=52.992N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:65 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.500=1.708kN/m；最大挠度V=5.0×1.708×900.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.657mm；小横杆的最大挠度0.657mm小于小横杆的最大容许挠度900.0/150=6.000与10mm，满足要求！8.3.大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算：小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.900=0.030kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.030+1.2×0.158+1.4×1.350)/2=1.057kN；大横杆计算简图2.强度验算：65 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.057×1.500=0.424kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.424=0.433kN.m最大应力计算值σ=0.433×106/4490.0=96.328N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=96.328N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:65 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.030+0.158+1.350）/2=0.769kNV=1.883×0.769×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=2.200mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.200=2.251mm；大横杆的最大挠度2.251mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！8.4.扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.900×2/2=0.030kN；大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；65 荷载的设计值:R=1.2×(0.050+0.236)+1.4×2.025=3.178kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.5.脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(0.90×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×18.00=3.545；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.900+0.3)/2=0.945kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×3×1.500/2=0.337kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.963kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.900×1.500×2/2=4.050kN；风荷载标准值按照以下公式计算65 其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.250×0.645=0.198kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.963+1.4×4.050=11.625kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.963+0.85×1.4×4.050=10.775kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.198×1.500×1.8002/10=0.114kN.m；8.6.立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：65 立杆的轴向压力设计值：N=11.625kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=11625.000/(0.188×424.000)=145.839N/mm2；立杆稳定性计算σ=145.839N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.775kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；65 计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10774.620/(0.188×424.000)+114240.223/4490.000=160.613N/mm2；立杆稳定性计算σ=160.613N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！8.7.连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.198kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.987kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.987kN；连墙件承载力设计值按下式计算：65 Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.240×10-4×205.000×103=82.487kN；Nl=7.987