成都某高层住宅脚手架施工设计方案

'****-国际城一期工程项目部外脚手架施工方案北京****集团工程总承包部****-国际城项目经理部第46页共27页 1编制依据1.1施工图纸1.2主要规范、规程主要规范、规程表表1-2序号规范、规程名称发布日期施行日期规范、规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1991.12001.6JGJ130-20012建筑施工高处作业安全技术规范1992.011992.08.01JGJ80-913建筑施工安全检查标准1999.031999.05.01JQJ59-991.3施工组织设计施工组织设计表表1-3施组名称编制日期编制人****-国际城工程施工组织总设计2008-4-7杨良军1.4参考手册参考手册表表1-4序号规范、规程名称发布日期1建筑施工手册1991.12简明施工计算手册1999.73实用建筑施工安全手册1999.74建筑施工脚手架实用手册1994.5第46页共27页 2工程概况序号项目内容1工程名称****-国际城一期工程2工程地点中国四川省成都市成华区****乡****村4建设规模占地面积为18457平方米，为2栋18层、3栋34层住宅，2栋3层的商业楼。地上部分约73000平米，地下部分约14000平米，总建筑面积约87000平米。5建设单位****置业成都有限公司6工料测量****有限公司为本工程工料测量师7设计单位中国建筑****设计研究院8监理单位四川****项目管理有限责任公司10工期要求1．工程总工期：579日历天，并自2008年3月1日之日起计算工期。2．进场日期：预计在2008年2月25日左右。3．开工日期：南4、南5、南6、南7号楼2008年3月20日。南1、南2、南3号楼2008年4月1日。4．正负零封顶时间：南l-南7号楼2008年5月30日。其余部位2008年7月20日。5．主体结构封顶时间：南4、南5号楼2008年9月20日第46页共27页 南1、南2、南3号2009年1月15日南6、南7号楼2008年6月30日6．外装、内装、机电安装完成时间：南4、南5号楼2009年1月20日南l、南2、南3号楼2009年5月31日南6、南7号楼2008年12月31日7．一户一验及工程验收时间：根据建筑完成的先后顺序，总包单位对必要的工程验收做好计划，并按步骤实施各种验收，达到交房标准。8．整个工程竣工验收完成时间：2009年9月30日9．整个工程竣工备案完成时间：2009年10月15日11质量要求合格，确保获得“成都市芙蓉杯”。3施工部署3.1安全防护领导小组组长：（项目经理）副组长：（生产经理）、（项目部总工）组员：（技术员）、(安全)、（消防保卫）、（土建工长）、（质量员）、（机务、现场临电）、（材料员）、（行保员）、（外施工队负责人）.3.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，1#、2#、3#楼采用自升式爬架第46页共27页 （详****-国际城1#、2#、3#楼爬升式脚手架专项施工方案）。4#、5#、楼建筑物搭设悬挑式脚手架，在首层、7层和13层分别预埋钢筋地锚安装14号工字钢作为挑梁（相见平面布置图），并加钢丝绳卸载，悬挑三次脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求2层同时作业。立杆距结构外皮0.20m，排距（横距）为0.7m，柱距为1.3m~1.8m，大横杆步距为1.80m。局部为单排架子。6#、7#楼在肥槽土方回填完毕后，搭设双排钢管式脚手架，步距1.8m，排距1.2m，立杆间距1.8m，作为结构、装修施工及安全防护使用。4构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1地基处理肥槽回填土采用粘土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，所有的基础必须平整。立杆下设置通常垫板且尺寸不小于200mm宽50mm厚，布设必须平稳，不得悬空。并在距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。4.1.2立杆立杆顶端高出结构檐口上皮1.8m，立杆应采用单管底座。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。4.1.3大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长第46页共27页 度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，见附图012所示。4.1.4小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离统一为15cm；伸出里排大横杆距结构外边缘，150mm且长度不大于45cm。但方案中内有小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。4.1.5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定中心线在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。架体存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。4.1.6剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。第46页共27页 斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。4.1.7脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽150～300mm、长度方向不少于两跨的木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。探头板不得超过100mm，脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.8连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3m，水平间距为不大于4.5m,连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，遇剪力墙时连墙件通过预先埋设的φ63穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°~60°第46页共27页 夹角。4.1.9防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.2悬挑脚手架的构造要求及技术措施悬挑脚手架采用“14”工字钢做水平挑杆（长3~5m，在楼面现浇顶板内预埋φ14钢筋环固定）和钢丝绳（脚手架卸荷用的6×19、φ15.5的钢丝绳在上一层外墙预留洞穿过与钢管拉住与工字钢外端连接，详见图）组成承力架，然后在承力架上向上搭设双排单立杆。悬挑架搭设高度为21.00m。内立杆距结构外皮0.3m，横距1m、纵距1.3~1.8m、大横杆步距1.8m。脚手板用50mm厚松木板铺设，连墙件与结构可靠连接，其竖向间距3m。除没有卸荷装置和人行马道外，其余构造要求与扣件式钢管脚手架相同。4.4卸料平台的构造从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，每栋各制作1个，规格为4m×4.7m×1.5m（长×宽×高）悬挑长度3.0m。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t。主梁、次梁分别采用[16b槽钢、[14b槽钢。防护栏采用ф48×3.5钢管，分别在高75cm、150cm处设立两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根6×19、ф19.5钢丝绳，每根绳设夹具不少于3第46页共27页 个。钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉结，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留的墙或梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌钢丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。两层之间水平方向错开2.6m，并要注意与脚手架立杆错开搭设。4.5脚手架出入口的构造每栋建筑出入口处搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板所示。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。4.6电梯井模板支撑架的构造考虑方便施工和节约成本这两个因素，本电梯井模板支撑架采用扣件式钢管脚手架搭设。利用电梯井中部设有的一根次梁和模板的穿墙螺栓孔来卸荷、同时兼顾固定脚手架以增加它的稳定性。5安全防护措施5.1电梯井洞口防护措施第46页共27页 电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用ф12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用ф25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2结构临边防护措施在槽边500mm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用ф48×3.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架、。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。5.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏。5.4塔吊基坑防护措施在塔吊基坑四周用钢管搭设高度不小于1.2m的防护棚、侧边设置塔吊入口、棚内满铺脚手板，并挂好警告标志。5.5防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架大角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4第46页共27页 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→……定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；立柱下采用底座，底座下通常垫木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。第46页共27页 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。6.2悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑脚手架的搭设顺序为：安装挑梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→……，其后的搭设顺序与落地架相同。安装两步架后及时安装卸载绳。6.4卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕验收合格后方可吊装。吊装前，试吊无问题后，式安装到指定位置。先将平台工字钢与墙体固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。6.5脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2第46页共27页 步，应增设连墙件加固。拆除后，架体的稳定性不被破坏，附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。7劳动力及材料、机具配备7.1劳动力配备劳动力配备表表7-1工种人数任务架子工45负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制7.2材料配备材料配备表7-2名称数量规格无缝钢管108317m48×3.5mm脚手板52.5m3厚5cm、宽20～30cm密目安全网32400m21.8m×6.0m水平安全网5000m2直角扣件13200个旋转扣件8500个对接扣件9950个钢丝绳1000根6×19、15.514号工字钢1000根14号第46页共27页 12号槽钢120根12号卡具1000个GD22花篮螺栓1000个M22镀锌钢丝600m直径1.2mm7.3机具配备机具配备表表7-3名称数量备注架子扳手50把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链1把调整架子水平弯曲度8质量保证体系8.1构配件允许偏差构配件允许偏差表8-1序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、角角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺立杆钢管弯曲3m≤L≤12钢板尺第46页共27页 4≤4m3m≤L≤4m≤20水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤308.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法脚手架搭设的允许偏差和检验方法表8-2项次项目技术要求允许偏差△（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度-100图略祥见JGJ130-2001（2002版）P41~42表8.2.4下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度第46页共27页 50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法项次项目技术要求允许偏差△（mm）示意图检查方法与工具3间距步距纵距横距-±20±50±20-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-±20图略，详见JGJ130-2001（2002版）41~42表8.2.4水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-±10第46页共27页 图略，详见JGJ130-2001（2002版）41~42表8.2.45双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-钢板尺8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准表8-3项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201～32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201～320050109安全施工技术措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。第46页共27页 9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。9.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板待基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9.2.7外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。9.3脚手架上施工作业的安全技术措施第46页共27页 9.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。9.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9.3.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施9.4.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。9.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.4.5第46页共27页 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.6拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9.4.9所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。10文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神、集团公司“文明四区建设”的要求以及我项目部创建“样板工地”的总体部署，要求施工时作到如下：10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。第46页共27页 10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。10.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。10.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16第46页共27页 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。10.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11悬挑式脚手架计算11.1悬挑式扣件脚手架计算计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。11.1.1小横杆的计算:第46页共27页 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.800/1=0.270kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.800/1=3.600kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.270+1.4×3.600=5.410kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=5.410×1.0002/8=0.676kN.m=0.676×106/5080.0=133.122N/mm2第46页共27页 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.270+3.600=3.908kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.908×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=2.027mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!11.1.2大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。11.1.3扣件抗滑力的计算:第46页共27页 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.135+1.4×1.800=2.765kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；11.1.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。第46页共27页 静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1=0.134×21.000=2.808kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.800×(1.000+0.300)/2=0.702kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×21.000=0.189kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.239kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×1.000/2=3.600kN第46页共27页 风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=2.090Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×2.090×1.200=0.527kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；第46页共27页 h——立杆的步距(m)。11.1.5立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.13kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=111.47　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算第46页共27页 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.37kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.366kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=175.10　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!11.1.6连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：第46页共27页 Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.527kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.40=19.440m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=14.334kN，连墙件轴向力计算值Nl=19.334kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=180.00/1.58的结果查表得到=0.50；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=49.788kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。第46页共27页 经过计算得到Nl=19.334kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图11.1.7悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架集中荷载P=1.2×4.24+1.4×3.60=10.13kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m第46页共27页 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)第46页共27页 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.987kN,R2=9.127kN,R3=-0.051kN最大弯矩Mmax=1.738kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.738×106/(1.05×102000.0)+5.195×1000/2150.0=18.647N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!11.1.8悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：第46页共27页 b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.918经过计算得到强度=1.74×106/(0.918×102000.00)=18.57N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!11.1.9拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=13.064kN11.1.10拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.064kN第46页共27页 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×13.064/0.850=122.959kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13.064kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2第46页共27页 ，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[13064×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm11.1.11锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.127kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9127×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.13kN；第46页共27页 d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于9126.72/(3.1416×20×1.5)=96.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.13kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!11.2倒料平台的稳定承载计算平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。第46页共27页 次梁采用[14b号槽钢U口水平，主梁采用[16b号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。11.2.1次梁的计算次梁选择[14b号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=21.31cm2,惯性距Ix=609.40cm4,转动惯量Wx=87.10cm3,回转半径ix=5.35cm截面尺寸b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×1.00=2.00kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.16kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.35+2.00+0.16)=3.02kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN第46页共27页 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=3.02×2.502/8+14.00×2.50/4=11.11kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=11.11×106/(1.05×87100.00)=121.45N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算第46页共27页 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×60.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.93由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.752经过计算得到强度=11.11×106/(0.752×87100.00)=169.54N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!11.2.2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16b号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm截面尺寸b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm第46页共27页 1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/mQ1=0.30kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.30+0.19)=0.59kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.16×2.50/2)=2.01kNP2=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.16×2.50/2)=3.77kNP3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.16×2.50/2)+14.00/2=10.77kNP4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.16×2.50/2)=3.77kNP5=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×2.50/2+1.2×0.16×2.50/2)=1.13kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。第46页共27页 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)第46页共27页 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.051kN,R2=12.470kN支座反力RA=12.470kN最大弯矩Mmax=12.577kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=12.577×106/1.05/116800.0+12.709×1000/2515.0=107.607N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算第46页共27页 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(3500.0×160.0×235.0)=0.66由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.649经过计算得到强度=12.58×106/(0.649×116800.00)=166.00N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!11.2.3钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为第46页共27页 RU1=16.841kN11.2.4钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.841kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×16.841/0.820=164.305kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。11.2.5钢丝拉绳吊环的强度计算:第46页共27页 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=16.841kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[16841×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm11.2.6操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；第46页共27页 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。12附图（略）第46页共27页'