2×100万千瓦机组燃煤发电机组工程装载机库脚手架施工专项方案

'中国能建安徽电力建设第二工程公司专项方案版本号：1.0状态：执行编号：APCC-PWTJ-ZDZY-056安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦机组燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室脚手架施工专项方案编制：日期审核：日期工程部：日期质保部：日期安环部：日期批准：日期 碎煤机室脚手架施工专项方案编号：APCC-PWTJ-ZDZY-056版本号：1.0状态：执行目录1.工程概况2.编制依据3.施工计划4.施工工艺技术5.施工质量标准和要求6.施工安全保证措施劳动力计划7.施工质量标准和要求8.附件文件修改记录： 版本号修改说明修改人审核人批准人中国能建安徽电力建设第二工程公司专项方案版本号：1.0状态：执行编号：APCC-PWTJ-ZDZY-056 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦机组燃煤发电机组工程#1标段装载机库脚手架施工专项方案编制：日期审核：日期工程部：日期质保部：日期安环部：日期批准：日期装载机库脚手架施工专项方案编号：APCC-PWTJ-ZDZY-056版本号：1.0状态：执行 目录工程概况编制依据施工计划施工工艺技术施工安全保证措施劳动力计划施工质量标准和要求附件文件修改记录：版本号修改说明修改人审核人批准人安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案1工程概述概况1.1工程概述本工程为平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程，碎煤机室装载机库中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案脚手架工程，±0.00m相当于绝对标高24.50m（1956黄海高程）。碎煤机室装载机库1-42轴外脚手架搭设高度为：395m，42-56轴外脚手架搭设高度为：1410m。5-6轴搭设高度为：21m。碎煤机室1-42轴主要结构楼层为：10.464.00m~4.20m、15.46m、22.26m、27.86m、38.46；；42-56轴主要结构楼层为：13.469.00m~9.18m；5-6轴主要结构楼层为：20.46m。脚手架搭设工程量约为：332025250m3。1.1主要工作内容主要工作内容有：碎煤机室装载机库上部结构模板支撑体系的承重脚手架和外墙脚手架搭拆、堆料平台搭拆、施工通道施工、安全网挂设等工程。2编制依据《建筑施工计算手册》2005版《电力建设安全工作规程》DL5009.1—2002《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《碎煤机室结构施工图》F400103S-T5502《脚手架作业管理办法》Q/AEPC-AQ44-2010《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》《国家电网公司企业标准》Q/GDW274-2009《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑施工计算手册》2005版《电力建设安全工作规程》DL5009.1—2002《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《装载机库结构施工图》F400103S-T5504《脚手架作业管理办法》Q/AEPC-AQ44-2010《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《密目式安全立网》GB16909《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑施工安全生产管理规范》GB50656-2011中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案《火电建筑安全规程》GB15831-2010《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2009版工程建设标准强制性条文电力工程部分2011版以及其他相关技术规范和标准。《密目式安全立网》GB16909《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑施工安全生产管理规范》GB50656-2011《火电建筑安全规程》GB15831-2010《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2009版工程建设标准强制性条文电力工程部分2011版以及其他相关技术规范和标准。1施工计划1.1材料计划周转材料按材料申请单准备进场，脚手管30080t、脚手板40m3、扣件60000只、密目网6500m2，安全平网：3200m2。1.2机械计划计划序号机具名称单位数量备注1DZS3-1水准仪台1控制高程2J2-2经纬仪台1轴线引测3小型运输车辆辆2周转材料运输4QTZ40建筑塔吊台1垂直运输所有施工用机械、工器具必须工作性能良好，能够很好的满足现场施工的需要。施工前，各种机械设备必须进行全面检修，对某些部件予以更换，同时购置易损配件备用，确保正常运行。1.3施工计划进度计划20134年110月2001日开始施工，20145年082月20日结束施工，具体施工进度依据中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案上部结构项目部生产进度的施工进度计划及时进行调整。1施工工艺技术1.1技术准备仔细阅读并掌握图纸，完成图纸会审。制定搭设主体方案、进度计划、质量计划并进1.1.1行，编报材料计划。1.1.2编制本次施工作业指导书，并上报监理审批。1.1.3对本次脚手架搭设的主要材料进行检查，并上报监理审批，确认合格后，投入使用。1.1.4对施工作业环境检查、认可。1.2施工场地准备计划1.2.1力能供应施工电源、塔吊等必须在施工前投入运行，并保证正常运行。专业电工维护人员应检查现场照明和机械、工器具施工用电设备、线路的完好性，以确保正常供电。对道路及施工场地的要求：保证施工道路通畅，并及时清理、保洁；施工场地布置合理、整洁、有序。1.2.2场地碎煤机室装载机库设置一处临时场地，满足周转材料的堆放1.2.3上道工序上道工序基础施工完回填土达到承载要求验收合格，进行下一道工序脚手架的施工作业。1.2.4工作环境在施工时应随时了解天气等情况，如遇雨天应或大风及时采取防雨措施。现场施工人员听从指挥，不得随意行事。1.2.5临时工作设施脚手架搭设时采用安全围栏，禁止无关人员进入脚手架搭设施工区域，并派专人进行监护。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案1.1.1安全防护设施和用品序号名称规格型号单位数量备注01安全帽/顶3002安全带/根3003手套/付50004灭火器/只405安全警戒绳m400主要安全防护设施和用品配置配置1.2其他要求1.2.1周转性材料如扣件、钢管、脚手板等必须保证供应及时、齐全、准确。把好材料质量关，对钢管、扣件等材料进行验收，做好安全管理，并做到跟踪资料齐1.2.2全。人员配备齐全并到位，机械配备齐全，能够正常运行，作业前依据监理和相关部门审1.2.3核好作业指导书，对本次作业人员进行全面的技术安全交底。1.2.4所有施工人员，都经过三级安全教育合格，并都有相应的岗位证书。脚手管必须符合要求，扣件在拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。脚手板厚度1.2.5不小于50mm厚。1.3施工方案1.3.1施工流程脚手架设计→定位放线→纵向扫地杆→逐根搭设立杆→横向扫地杆→纵向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→脚手板→栏杆→挂密目网→验收→移交结构施工→结构施工完→拆安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。1.3.2施工方法1.3.2.1a）作业主体方案脚手架从基础回填土（回填土必须分层夯实并试验合格）±0.0m开始搭设施工至＋中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案栈桥斜4m梁板面施工层，；栈桥斜面＋4梁施工完成后将立杆搭设在栈桥板面至下一10.5＋9m梁、板以及13.3m施工层；。然后1-4轴线从10.5m施工至15.46m层，5-6轴线从13.3m施工至20.5m层小屋面；再往下一层1-4轴线从15.46m层施工至22.26m层；接着1-4轴线从22.26m层施工至1-2轴线27.86m层以及2-4轴线29.46m层；再施工34.5m层行车梁层；最后从1-2轴线27.86m层以及2-3轴线29.46m层搭设脚手架施工屋面层，但是，3-4轴线在29.46m层无楼板，需搭设工字钢梁作为脚手架支撑点,跨度7m。外脚手架从基础回填土（回填土必须分层夯实并试验合格）±0.0m开始搭设直至高出屋面女儿墙顶1m，总高度为4010.1m。1.1.1.1b)作业步骤与方法模板支撑体系设计：脚手架按满堂承重架进行搭设，脚手架间距控制在120011200×1200，步距为：1800mm1600mm，。。大于3505600×*1200mm1600882mm、600×830mm、400*2400mm的框架梁下设置两根立杆，梁底沿跨度方向下立杆间距为为脚手架纵向立杆间距的一半900mm。；350*900mm、350300*1000mm×600mm、350*1100mm、350*1200mm、400*1000mm、400*1100mm、的框架梁下设置一根立杆，梁底沿跨度方向立杆间距为脚手架纵向立杆间距的一半900mm。300*800mm、350*800mm、250*800mm、250*700mm250×450mm的框架梁下设置一根立杆，梁底沿跨度方向立杆间距为脚手架纵向立杆间距。其余各梁承重架同满堂架间距。立杆底部设置纵横向扫地杆，扫地杆离地为200mm，脚手架底下垫脚手板。承重脚手架顶端采用顶托进行调节，脚手架立杆高度设置在框架梁或板下400mm300mm，中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案中间满堂脚手架每次搭设至施工层，四周设置安全栏杆，满堂承重架中间空余位置设置接料平台，接料平台满铺脚手板并设置安全栏杆和踢脚板，四周走道脚手架每次搭设至施工层。外脚手架设计：外架采用双排脚手架，步距为1800mm1600mm、纵向间距1200mm、横向间距为10200~1200mm（详见碎煤机室装载机库脚手架平面图）。与碎煤机室C3AB皮带机拉紧小室中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案模板承重架连接成整体。每层结束，等待框架柱梁模板拆除后，外脚手架在框架柱梁上节点处进行加强连接。为了确保通道畅通和防止通道上堆放临时材料，每层通道外侧设置悬挑平台。堆料平台采用悬挑平台，脚手架外挑1500mm，用来摆放电焊机及较轻的材料。材料重量控制在200kg以内。堆料平台需严格控制使用。通道见下图：双排架通道示意图脚手架剪力撑，外侧周边及内部纵、横向每隔5m～8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，剪刀撑水平角度不大于60˚，剪刀撑连接采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不大于150mm。作业层脚手架上满铺脚手板，用铁丝绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm，钢管防护栏杆高为：0.6m和1.2m。作业层及预留洞口处张挂水平安全网。脚手架搭设好，通道满铺脚手板并设置安全栏杆。通知相关部门进行验收，验收合格后挂牌移交给结构施工部门。碎煤机室装载机库2-31轴与C轴外侧搭设“之L”字型通道，之L行通道和通道走道采用脚手板，脚手板下设置在3根小横杆，脚手板铺满、铺严紧，之L行走道或斜道采用楼梯踏步式，踏步宽度不小于280mm，踏步高度控制在160mm以内，踏步设置防滑条宽度20～30mm，在双侧设置180mm高挡脚板，之行跑道横杆采用6m和3m脚手管搭设，搭设步距同脚手架。跑道和斜跑内外设置安全栏杆，采用红白栏杆上部护栏1.2m高，中间护栏0.6m处。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案进入之行跑道的安全通道，安全通道入口对着道路设置，具体按照公司的标准进行布置和调整，以确保格调美观统一（如下图）。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案脚手架立杆高度不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。纵、横向扫地杆构造见下图：中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案由于脚手架直接搭设在回填层上，基础回填必须按图纸要求进行回填，基础回填面必须平整，回填土经过压实试验合格后，在脚手架外侧，距脚手架外立杆50cm以外设排水沟，排水沟截面尺寸为300mm×200mm～500mm×500mm×500mm。排水沟水排向厂区排水沟。保障脚手架区域内排水通畅。为使施工作业场地平整，排水沟可内填碎石做成盲沟。脚手架搭设前先铺放底座或垫板，垫板材料为道木、或长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。立杆搭设时应长短管交错使用，搭接必须采用接管扣件连接，脚手架左右相邻立杆的接头应相互错开，并要在不同的框架框格内，相邻两根立杆接头不能在同一步架上出现，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；当立杆局部采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。第一层施工结束后，搭设二层脚手架时严禁拆除下一层的框架梁底小横管，若拆除框架柱架模板，拆除后应立即用脚手管在框架柱上设置抱箍，等施工第三层时或第二层大梁混凝土达到一定强度时，拆除第一层梁底小横杆，梁模板全部拆除后将脚手架加固在框架梁上。脚手架在框架柱模板拆除后，脚手架每两步用脚手管与框架柱以抱箍的形式进行加固。安全通道，通道采用上铺50mm厚的双层脚手板作为防护。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15㎝内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。为保证搭设外观效果，外脚手架立杆、纵向横杆采用黄色油漆，栏杆采用红白杆，外架剪刀撑采用黄色和黑色管相间，密网采用1.8×6m绿色密网，密网布设在外架内侧，外架管子需油漆好拉至现场使用，正面要求美观、实用。临边的横杆如果向外伸延较长可以考虑进行向内搭接。脚手架拆除：拆除前，全面检查待拆脚手架，检查周围环境，包括电缆线、机械设备电气照明等能提前拆除的尽量拆除掉，划分好作业区，周围设警戒绳和竖警戒标志，地面安排专人进行监护，禁止非作业人员进入。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案脚手架拆除按照后搭先拆的原则进行，先拆安全网和栏杆，接着拆除脚手板剪刀撑，再依次拆除小、大横杆立杆。脚手架拆除内侧外侧安全通道和内部梁底支撑架同时拆除，不准分立面拆架和在上下两步同时拆架，做到一步一清、一杆一清。脚手架拆除的材料应集中堆放并用塔吊吊到钢管堆放场，扣件放到箱中吊到地面，严禁将钢管和扣件直接下抛。所有与柱的连接包箍必须与脚手架拆除同时下降，严禁先拆除数层加固件后再拆除脚手架，脚手架分段拆除高差不得大于2步。当脚手架高差大于2步应采取临时加固措施。当脚手架拆至下部最后一根钢管高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固，后继续进行拆除。拆除过程中要统一指挥上下呼应，动作协调，当解开与另一人相关的扣件时，应告之对方，以防坠落在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离去。所有钢管上扣件必须全部拆除，不准在钢管上附着扣件或两钢管连在一起送到地面。脚手架搭设好后，按脚手架的长度每50m设防雷接地，采用厚4㎜,宽25～40㎜的镀锌扁钢制作。制作好后连接在全厂网接地上。如遇有六级以上的大风、大雨、浓雾等恶劣天气，应立即停止露天脚手架搭拆工作。1施工质量标准及要求1.1.1质量标准1.1.1.1材料所有脚手架的钢管、扣件、脚手板的质量应符合有关规范规定标准和设计要求，并要具备出厂合格证及相关证明。1.1.1.2质量标准脚手架要按规定数据施工，不得任意更改，使用材料必须符合质量要求。脚手架堆入物不应超过数量，四周必须设置剪刀撑，以保证支撑结构的稳定性。脚手架下的基土要求平整度和坚实度满足搭设要求。严格按照作业指导书施工，注意排架和柱、梁的尺寸位置。经常注意随着结构高度的增加及混凝土工程等的施工，排架是否有变形的现象；一旦发现异常情况，应立即整改.中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案排架每搭设层高后，要经过验收合格后，方可进行后续工序的施工。节点连接可靠。扣件扭力距应达到40～60N.m。脚手架立杆垂直度应小于等于1/300，且应同时控制其最大垂直度偏差值，当架高小于20m时，应控制垂直度小于50mm，当架高大于20m，应控制垂直度不大于75mm。脚手架钢管必须规格统一，脚手架钢管眼睛打孔。1.1.1.1质量通病防治扣件不紧，对脚手架进行检查，扣件扭力应达到40～60N.m对不合格的进行整改随意拆除脚手架的构架杆件，整体性杆件，连接紧固件等，确因施工需求要临时拆除时。必须经主管人员同意采取相应补救措施，并在作业完毕后及时予恢复。脚手架纵向水平管高低不平，用水准仪和大尺把每一步的扣件位置定好，拉线进行控制。脚手管立杆不垂直，采用经纬仪进行校正调直，确保脚手架立杆垂直。2施工安全文明保证措施及成品保护2.1安全管理所有施工人员在作业前必须进行体检和三级安全教育培训并考试合格后方可进入施工现场，进入施工现场的人员必须正确佩戴安全帽和其它防护用品，严禁酒后进入施工现场。施工人员必须体检合格后方可施工，严禁使用老弱病残或未满18周岁的童工,和不适应高处作业的人员，开好每天的站班会并做好记录，做到“三交三查”，责任落实到人。所有作业人员应服从安全部门的统一安全管理，特殊工种作业人员应持证上岗，严禁无证人员违规作业。施工前进行安全技术交底,作业项目危害和环境因素辨识要清楚、彻底，安全技术交底要有针对性,并且所有参加施工人员在交底记录上签字。高处作业的人身防护，应使用防护栏杆、安全带，工具严禁抛掷，高处作业工具系安全绳，防止落物伤人。脚手架作业区域。使用安全围栏或临时使用红白带；危险作业区域的警示，应使用安全标志。脚手架的搭设必须按规范施工，脚手架立杆做到横平竖直，规范美观。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案应急措施:发现火情，必须正确选用消防器材，全力组织扑救，并视火情大小向公司或直接拨打119火警电话，抢救被围人员和救护伤员；发现人员触电，必须立即切短电源，救护伤员，组织人员立即进行人工呼吸及外伤处理，并立即向就近的医院进行抢救或直接向120急救中心求救。发生高处坠落事故，应立即组织人员救护，根据受伤程度，如发现外伤出血，应采取绷带止血；如出现四肢骨折，应采取夹板、绷带固定，一般不宜大幅度翻动和搬运。1.1成品保护脚手架搭设过程中，扣件采用木箱集中堆放，防止扣件散落在混凝土表面上，造成混凝土表面损坏。脚手架脚手管与框架柱或梁进行加固连接时，应用模板与混凝土表面隔开，避免碰坏及污染清水混凝土表面脚手管立在回填土上，脚手管底部垫150*150的木板。1.2施工危险源辨识及应急处理措施1.2.1危险源清单及防范措施序号危险源类别危险源名称防范措施1意外坠落高处作业未系安全带高处作业人员正确使用安全带，并挂在上方牢固处脚手架搭设不合格脚手架搭设经验收合格后方可使用高处作业的平台、走道、斜道、承台等处无防护栏杆平台、通道、斜道、承台设防护栏杆，经验收合格后使用垂直运输时接料人员未系安全带垂直运输时必须挂牢安全带上下脚手架未走斜道或梯子，沿脚手立杆或拦杆攀登人员行走应走楼梯或通道，严禁从脚手立杆或拦杆处上下高处作业时靠坐防护栏杆不得靠坐在栏杆上高处作业时用单根二四条作跳板不得采用二四条作跳板高处作业时用木模板作跳板不得用木模板作跳板中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案脚手板的搭接长度小于20㎝满足搭接长度脚手板未铺满，未铺设平稳及有探头板、未绑牢固铺满、铺平脚手板，并用铁丝扎牢脚手架材质及脚手板不符合要求钢管脚手杆应用外径48mm～51mm，壁厚3mm～3.6mm的钢管，长度以4m～6.5m及2.1m～2.8m为宜，凡弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀的钢管严禁使用；扣件应有出厂合格证，凡有脆裂、变形或滑丝的严禁使用；木脚手板应用5cm厚的杉木或松木板宽度以20～30cm为宜，长度不可超过6m，凡腐朽、扭曲、破裂的或有大横透节及多节疤的严禁使用，板的两端8cm处应用镀锌铁丝箍绕2～3圈或用铁皮钉牢脚手架的外侧、斜道和平台未按规范设栏杆或未设防护立网、挡脚板、防滑条脚手架的外侧、斜道和平台应搭设由上下两道横杆及栏杆组成的防护栏杆，上杆离地高度1.05m～1.2m，下杆离地高度0.5m～0.6m；设置18cm高的挡脚板或设防护立网；采用踏步。经验收合格后方可使用脚手架立杆、大横杆的接头未按规范要求错开和连接立杆、大横杆的接头应错开，搭界长度不得小于50cm，承插式的管接头长度不得小于8cm；水平承插式接头应有穿销并用扣件连接，不得用铁丝或绳子绑扎脚手架未设支杆及剪刀撑脚手架的两端、转角处以及每隔6根～7根立杆应设支杆及剪刀撑，支杆和剪刀撑与地面的夹角不得大于60°，支杆埋入地下深度不得小于30cm脚手板承载超标脚手架的荷载不得超过270kg/m2，若荷载超过270kg/m2的脚手架或形式特殊的脚手架应进行设计，并经技术负责人批准后方可搭设中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案在通道及扶梯处脚手架的横杆未抬高加固在通道及扶梯处脚手架的横杆不得阻碍通行，应抬高并加固脚手架立管未设置金属底座或垫木脚手架立管应垂直，钢管立管应设置金属底座或垫木在六级及六级以上大风或恶劣气候进行露天高处作业遇有六级及六级以上大风或恶劣气候应停止露天高处作业高处作业时光线不足在夜间或光线不足的地方进行高处作业，必须设置足够的照明采用直立爬梯时梯档未绑扎牢固，间距大于30㎝横挡间距为30㎝，不得有缺挡，横挡应用榫头嵌入雨季进行露天高处作业，作业区域湿滑；及时清除脚手架、跳板和走道上的积水，并采取防滑措施；高处作业人员体检不合格凡参加高处作业的人员应进行体格检查，经医生诊断患有不宜从事高处作业病症的人员不得参加高处作业人员作业间隙休息行为不规范休息时不得坐在平台、孔洞边缘，不得骑坐在栏杆上，不得躺在走道上或安全网内休息2机械伤害在钢管运输过程中，相互没有做好互相保护或没有注意其他人员在搬运钢管要有专人指挥，按顺序进行，作业人员相互照应，以防碰伤他人或被他人碰伤3起重伤害使用的钢丝绳卸扣不合格要清楚设备的重量，选择合适的钢丝绳和卸扣，严禁使用不合格的钢丝绳钢丝绳与物体的棱角接触处未加包垫保护棱角处垫以半园管、木板等起吊物未绑牢，偏拉斜吊，吊物未固定时松钩。起吊物绑挂牢固；吊钩悬挂点应在吊物重心的垂直线上，吊钩钢丝绳应保持垂直；落钩时应防止由于吊物局部着地而引起吊绳偏斜；吊物未固定时严禁松钩中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案起重、操作人员无证作业；指挥信号不明确而盲目操作检查作业人员证件；作业前操作人员和起重指挥人员对起重信号进行沟通，在指挥信号不明确的情况下，操作人员严禁盲目操作对吊起的重物进行加工时，未采取可靠的支承措施采取可靠的支承措施垂直运输时物料超高严禁超高垂直运输物料垂直运输时物料超重起重机械不得超负荷起吊，如必须超负荷时，应经计算，采取有效安全措施，并经项目总工程师批准后方可进行照明不足时，进行起重工作设置充足的照明4物体打击交叉施工时，工具、材料等上下投掷交叉施工时，工具、材料等不得抛掷未自上而下拆除脚手架合理安排脚手架拆除顺序脚手板未满铺，有空隙和探头板脚手板按规定铺面，绑扎牢靠高处堆放材料无防护尽量避免高处堆放材料，若无法避免时不得堆放超过允许荷载的物件并设置可靠的防护措施，施工用料应随用随吊进入现场不正确佩带安全帽安全帽要戴正、帽带要系紧；严禁将安全帽挪做他用。高处作业平台、走道未设挡脚板高处作业平台、走道应装设18cm高挡脚板垂直交叉作业无隔离设施或防护设施随意拆除垂直交叉作业尽量错开；无法错开时层间必须搭设严密、牢固的防护隔离设施，验收合格后使用，严禁任意拆除；必须拆除时，应征得原搭设单位的同意，并采取临时安全施工措施，作业完毕后立即恢复原状并经原搭设单位验收交叉施工时，工具、材料等上下投掷严禁投掷工具、材料，可采用工具包或麻绳作为传递工具5触电非电工做脚手架接地由专业电工进行设置接地中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案接地不正确脚手架必须按规定进行接地6火灾抽烟严禁吸烟。失火时扑救的方法不对对有关人员进行培训教育，若失火时应采取正确的灭火方式消防器材不符合要求消防器材经检验合格后方可使用，并定期检查更换灭火药剂7坍塌脚手架倒塌搭设的脚手架要经过验算，脚手架施工人员应经过培训考试合格；无生根的脚手架应设置扫地杆及斜支撑，立杆每隔6~7根应设剪刀撑；严禁凭借脚手架起吊物件；直接坐在土层上的脚手架应设排水沟并在立杆下设垫木8其它伤害酒后进入施工现场站班会检查，严禁酒后进入现场雨季进行露天高处作业，作业区域湿滑；夏季高温天气及时清除脚手架、跳板和走道上的积水，并采取防滑措施；夏季做好防暑降温物品、药品的供应，适当调整作息时间人员休息行为不规范休息时不得坐在平台、孔洞边缘，不得骑坐在栏杆上，不得躺在走道上或安全网内休息夏季、雨季未做好防风、防雨、防火等工作夏季、雨季前应做好防风、防鱼、防火等准备工作，现场排水系统应整修通畅，必要时应筑防汛堤穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋或带钉的鞋，着装不合要求进入现场的人员严禁穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋或带钉的鞋，着装整洁干练1.1.1环境因素清单及防范措施中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案序号环境因素类别环境因素名称防范措施1固废搭设用的脚手管不用的钢管及时的清理2绑脚手板用铁丝指定地点统一回收3液废维修用的废机油放到指定桶内45废气焚烧废弃物、机动车辆尾气、机动设备废气现场不准焚烧废弃物，机动车辆尾气排放符合国家排放标准。67噪音施工机械使用时产生的噪音合理采用低噪声设备，高噪声设备使用时尽量安排在室内或采用三面封闭的方式进行处理，尽量降低夜间使用频率。1.1.1危险性作业项目序号危险作业项目防护措施1脚手板必须绑扎牢固2脚手架脚手架必须牢固，按规范搭设3剪刀撑剪刀撑扣件接头处采用3个扣件连接、搭接不少于1m1.2强制性条文脚手架搭设强制性条文3.4.3可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。6.2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。6.3.3脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm6.3.5单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6.4.4开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4m。6.6.3中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置6.6.5开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。7.4.2单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。7.4.5卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。9.0.1扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。9.0.4钢管上严禁打孔。9.0.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。9.0.7满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。9.0.13在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2、连墙件。9.0.14当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。1劳动力计划1.1人员计划序号工种职责人数备注01项目经理全面负责1持证上岗中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案02项目副经理负责现场生产工作1持证上岗03技术负责人负责本工程的技术管理工作1持证上岗04技术员负责本工程的技术工作1持证上岗05施工员负责本工程的现场协调工作1持证上岗06质检员负责工程质量检查、验收1持证上岗07安全员负责工程安全检查、监督1持证上岗08材料员负责材料的供应109电工负责现场施工用电1持证上岗10架子工脚手架搭设15持证上岗11普工材料运输10电工、架子工等所有特殊工种，其作业人员必须经过国家规定的专业培训，持本人作业证（特殊作业人员操作证）上岗；技术员全面负责单项工程技术策划、施工质量监督及现场管理调度工作；材料员负责施工用材料的采购及进场堆放；质检员负责材料的检验工作。电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严格遵守操作工序，把好质量关，遵守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。施工质量标准及要求质量标准材料所有脚手架的钢管、扣件、脚手板的质量应符合有关规范规定标准和设计要求，并要具备出厂合格证及相关证明。质量标准脚手架要按规定数据施工，不得任意更改，使用材料必须符合质量要求。脚手架堆入物不应超过数量，四周必须设置剪刀撑，以保证支撑结构的稳定性。脚手架下的基土要求平整度和坚实度满足搭设要求。严格按照作业指导书施工，注意排架和柱、梁的尺寸位置。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案经常注意随着结构高度的增加及混凝土工程等的施工，排架是否有变形的现象；一旦发现异常情况，应立即整改.排架每搭设层高后，要经过验收合格后，方可进行后续工序的施工。节点连接可靠。扣件扭力距应达到40～60N.m。脚手架立杆垂直度应小于等于1/300，且应同时控制其最大垂直度偏差值，当架高小于20m时，应控制垂直度小于50mm，当架高大于20m，应控制垂直度不大于75mm。脚手架钢管必须规格统一，脚手架钢管眼睛打孔。质量通病防治扣件不紧，对脚手架进行检查，扣件扭力应达到40～60N.m对不合格的进行整改随意拆除脚手架的构架杆件，整体性杆件，连接紧固件等，确因施工需求要临时拆除时。必须经主管人员同意采取相应补救措施，并在作业完毕后及时予恢复。脚手架纵向水平管高低不平，用水准仪和大尺把每一步的扣件位置定好，拉线进行控制。脚手管立杆不垂直，采用经纬仪进行校正调直，确保脚手架立杆垂直。1附录1.1承重脚手架计算依据图纸框架最大梁为WKL-203：400*350×24128000mm，本次计算以框架梁400*2400350×1280mm、屋面梁350*1000mm、屋面梁500*1600mm、外脚手架作为代表性计算，高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012、《钢结构设计规范》GB50017-2003、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。。梁段信息WKL403楼板混凝土厚度(mm)100梁截面宽度B(m)0.6梁截面高度D(m)0.882承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)1立杆步距h(m)1.6梁两侧立杆间距lc(m)1梁底增加承重立杆根数2板底承重立杆横向间距或排距lb(m)0.9梁底模板支撑小楞材料钢管钢管类型(mm)Φ48×3.5立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0.75立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1梁模板支架计算高度H(m)12是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数是是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度否一、工程属性中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案新浇混凝土梁名称KL702（3）新浇混凝土梁计算跨度(m)10.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2400新浇混凝土结构层高(m)7.2梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、1200中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)533,667梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.4)+1.4×0.7×2]×1＝76.24kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.4]×1＝74.48kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.4]×1＝61.3kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×74.48×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.63N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×61.3×133.334/(100×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×74.48×0.13+0.45×1.76×0.13＝4.08kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×74.48×0.13+1.2×1.76×0.13＝11.21kN标准值(正常使用极限状态)中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案R1"=R4"=0.4q2l=0.4×61.3×0.13＝3.27kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×61.3×0.13＝8.99kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.08+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.4-0.1)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，11.21+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=11.24kN/mq2＝max[3.27+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.4-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，8.99+(0.3-0.1)×0.4/3]＝9.02kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.24×0.62，0.5×11.24×0.32]＝0.51kN·mσ＝Mmax/W＝0.51×106/64000＝7.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.24×0.6，11.24×0.3]＝4.093kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.093×1000/(2×60×80)＝1.28N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×9.02×6004/(100×9350×2560000)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝9.02×3004/(8×9350×2560000)＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.24×0.6，0.393×11.24×0.6+11.24×0.3]＝7.71kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.57kN，R2＝R3＝7.71kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×9.02×0.6，0.393×9.02×0.6+9.02×0.3]＝6.18kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝4.01kN，R"2＝R"3＝6.18kN中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.25可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.285×106/4790＝59.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案主梁剪力图(kN)Vmax＝3.965kNτmax＝2Vmax/A=2×3.965×1000/457＝17.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝533/400＝1.33mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.61kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.61kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.25立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.82/10＝0.04kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.4)+0.9×1.4×2]×1＝68.47kN/m2)小梁验算q1＝max{3.67+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，10.07+(0.3-0.1)×0.4/3}=10.1kN/m中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案同上四～六计算过程，可得：R1＝0.57kN，R2＝10.65kN，R3＝10.65kN，R4＝0.57kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.57+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2，10.65，10.65，0.57+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+0.04/1.2＝10.72kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10718.59/(0.2×457)+0.04×106/4790＝127.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2，10.65，10.65，0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+0.04/1.2＝10.72kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10718.59/(0.14×457)+0.04×106/4790＝177.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝11.68kN≤[N]＝30kN满足要求！屋面350*1000mm梁验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案工程属性新浇混凝土梁名称WKL903(3)新浇混凝土梁计算跨度(m)22.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1000新浇混凝土结构层高(m)10.6梁侧楼板厚度(mm)100荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k(kN/m2)2模板工程支拆环境考虑风荷载省份安徽地区合肥市基本风压ω0(kN/m2)0.25风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立柱根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000小梁小梁类型方木小梁材质规格(mm)60×80小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78主梁主梁类型钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.25主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125立柱立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Ф48×3.25立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30地基基础地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案支撑简图序号验算项目计算过程结论中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.2N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25.6×116.674/(100×10000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm满足要求2小梁抗弯σ＝Mmax/W＝0.66×106/64000＝10.27N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求抗剪τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.108×1000/(2×60×80)＝0.97N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求挠度ν2＝q2l24/(8EI)＝3.31×3004/(8×9350×2560000)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求3主梁抗弯σ＝Mmax/W＝0.785×106/4790＝163.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×9.832×1000/457＝43.03N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求4立柱长细比λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150满足要求f＝N/(φA)+Mw/W＝18434.89/(0.5×457)+0.08×106/4790＝97.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求5可调托座验算最大受力N＝19.66kN≤[N]＝30kN满足要求6地基基础压力p＝122.9kPa≤fak＝140kPa满足要求结论符合要求屋面500*1600mm梁脚手架验算工程属性新浇混凝土梁名称WKL904(2)新浇混凝土梁计算跨度(m)16混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1600新浇混凝土结构层高(m)10.6中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案梁侧楼板厚度(mm)100荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k(kN/m2)2模板工程支拆环境考虑风荷载省份安徽地区合肥市基本风压ω0(kN/m2)0.25风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)517，683梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立柱根数2面板面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000小梁小梁类型方木小梁材质规格(mm)60×80小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78主梁主梁类型钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.25主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125立柱立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.25立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30地基基础地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案支撑简图中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1254/(100×10000×281250)＝0.022mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求2小梁抗弯σ＝Mmax/W＝0.33×106/64000＝5.2N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求抗剪τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.695×1000/(2×60×80)＝0.84N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求挠度ν2＝q2l24/(8EI)＝5.87×3004/(8×9350×2560000)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案3主梁抗弯σ＝Mmax/W＝0.354×106/4790＝73.9N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×7.44×1000/457＝32.56N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝517/400＝1.29mm满足要求4立柱长细比λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210满足要求f＝N/(φA)+Mw/W＝8769.55/(0.18×457)+0.04×106/4790＝115.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求f＝N/(φA)+Mw/W＝8769.55/(0.13×457)+0.04×106/4790＝160.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求5可调托座验算最大受力N＝9.51kN≤[N]＝30kN满足要求6地基基础压力p＝58.46kPa≤fak＝140kPa满足要求结论符合要求段:WKL-203中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：1.38；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：9.18；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(1380-120)/(6-1)=252mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(1380-120)/(6-1)]2+0.117×2.52×[(1380-120)/(6-1)]2=7.99×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1380-120)/(6-1)]/1000+1.2×2.520×[(1380-120)/(6-1)]/1000=3.434kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.99×104/3.33×104=2.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(1380-120)/(6-1)]=252mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(1380-120)/(6-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.132mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1380-120)/(6-1)]/250=1.008mm；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案面板的最大挠度计算值ν=0.132mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.008mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.434/0.500=6.867kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.172kN·m，最大支座反力R=3.777kN，最大变形ν=0.128mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.72×105/6.40×104=2.7N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.128mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.777kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.748kN·m，最大支座反力R=9.457kN，最大变形ν=0.705mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.48×105/1.02×104=73.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=73.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.705mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.705mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=350×20×20/6=2.33×104mm3；I=350×20×20×20/12=2.33×105mm4；1.抗弯强度验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.35×1.38×0.90=13.302kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.50×0.35×0.90=0.189kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×(2.00+2.00)×0.35×0.90=1.764kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(13.302+0.189)×2002+0.117×1.764×2002=6.22×104N·mm；σ=Mmax/W=6.22×104/2.33×104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=13.302+0.189=13.491kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.491×2004/(100×6000×2.33×105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.104mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24+1.5)×1.38×0.2+0.5×0.2×(2×1.26+0.35)/0.35]=9.43kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2+2)×0.2=1.12kN/m；均布荷载设计值q=9.430+1.120=10.550kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(1.20-0.35)/4=0.385kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6×8×8/6=6.40×101cm3；I=6×8×8×8/12=2.56×102cm4；E=9000N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图(kN·m)中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.087kN；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案N2=N3=2.144kN；最大弯矩：M=0.070kN·m最大剪力：V=1.533kN方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.07×106/6.40×104=1.1N/mm2；方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.533×1000/(2×60×80)=0.479N/mm2；方木的最大挠度：ν=0.282mm；方木的允许挠度：[ν]=0.542×103/250=2.167mm；方木最大应力计算值1.097N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.479N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.282mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.167mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.087kN支撑钢管计算简图中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.042kN·m；最大变形νmax=0.116mm；最大支座力Rmax=0.476kN；最大应力σ=M/W=0.042×106/(5.08×103)=8.2N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值8.2N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.116mm小于1000/150与10mm,满足要求!中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.144kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.029kN·m；最大变形νmax=2.865mm；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案最大支座力Rmax=11.752kN；最大应力σ=M/W=1.029×106/(5.08×103)=202.7N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值202.7N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=2.865mm小于1000/150与10mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.752kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.476kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×9.18=1.375kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.600/2+(1.200-0.350)/4)×1.000×0.500+(1.600/2+(1.200-0.350)/4)×1.000×0.120×(1.500+24.000)]=4.325kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.600/2+(1.200-0.350)/4]×1.000=5.670kN；N=N1+N2+N3+N4=0.476+1.375+4.325+5.67=11.846kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m；k--计算长度附加系数，取值为：1.163；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=3163.36/15.8=200；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.18；钢管立杆受压应力计算值；σ=11845.701/(0.18×489)=134.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=134.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=11.752kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×(9.18-1.38)=1.375kN；N=N1+N2=11.752+1.168=12.92kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m；k--计算长度附加系数，取值为：1.163；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=3163.36/15.8=200；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.18；钢管立杆受压应力计算值；σ=12920.008/(0.18×489)=146.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=146.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.018×(1.6+0.1×2)=2.131m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.018；lo/i=2131.081/15.8=135；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12920.008/(0.371×489)=71.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=71.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.2双排外架计算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20038.2.1一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为10m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.2m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.6m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.75；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.2m，水平间距3.6m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处安徽淮南市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.2/(2+1)=0.12kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.2/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.12=0.186kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.22+0.10×1.12×1.22=0.183kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.186×1.22-0.117×1.12×1.22=-0.216kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.183×106,0.216×106)/4730=45.666N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=45.666N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.12=0.155kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.155×12004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.8×12004/(100×2.06×105×113600)=0.795mm；大横杆的最大挠度0.795mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.2=0.042kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.2×1.2/(2+1)=0.144kN；活荷载标准值：Q=2×1.2×1.2/(2+1)=0.960kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.042+0.144)+1.4×0.96=1.568kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.035×1.22/8=0.008kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.568×1.2/3=0.627kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.635kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.635×106/4730=134.198N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=134.198N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.035×12004/(384×2.06×105×113600)=0.041mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.042+0.144+0.96=1.146kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1146.48×1200×(3×12002-4×12002/9)/(72×2.06×105×113600)=3.005mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.041+3.005=3.046mm；小横杆的最大挠度为3.046mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.2×2/2=0.042kN；小横杆的自重标准值:P2=0.035×1.2/2=0.021kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.2×1.2/2=0.216kN；活荷载标准值:Q=2×1.2×1.2/2=1.44kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.042+0.021+0.216)+1.4×1.44=2.352kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.20×2/2)×0.035/1.60]×10.00=1.514kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.2×(1.2+0.3)/2=3.51kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×13×1.2/2=1.17kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.2×10=0.06kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.254kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.2×1.2×2/2=2.88kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.254+0.85×1.4×2.88=10.931kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.254+1.4×2.88=11.536kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为2m;第2次卸荷净高度为2m;第3次卸荷净高度为1m;中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案经过计算得到a1=arctg[2.000/(1.200+0.300)]=53.130度a2=arctg[2.000/0.300]=81.469度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.5×10.931×2/10=3.279kN；kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=3.279/0.800=4.099kNT2=P2/sina2=3.279/0.989=3.316kNG1=P1/tana1=3.279/1.333=2.460kNG2=P2/tana2=3.279/6.667=0.492kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=4.099kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；K--钢丝绳使用安全系数。中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案计算中[Fg]取4.099kN，α=0.82，K=10，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×4.099×10.000/0.820)0.5=10.0mm。吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）1/2=（2×4.099×103/50/3.142）1/2=7.2mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为10.0mm，必须拉紧至4.099kN，吊环直径为8.0mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为10.0mm，必须拉紧至4.099kN，吊环直径为8.0mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为7.1mm，必须拉紧至2.050kN，吊环直径为6.0mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.32×0.74×0.693=0.115kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.115×1.2×1.62/10=0.042kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=10.931×5/10=5.466kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=11.536×5/10=5.768kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.53；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.827m；长细比:L0/i=178；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.225立杆净截面面积：A=4.5cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=5465.7/(0.225×450)+41993.41/4730=62.86N/mm2；立杆稳定性计算σ=62.86N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=5768.1/(0.225×450)=56.969N/mm2；立杆稳定性计算σ=56.969N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0中国能源建设集团安徽电力建设第二工程公司平圩项目部第75页共436页 安徽淮南平圩电厂三期2×100万千瓦燃煤发电机组工程#1标段碎煤机室装载机库脚手架施工专项方案连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.32，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.32=0.143kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.52m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.303kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.303kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.5×10-4×205×103=87.545kN；Nl=7.303