融汇六期脚手架施工方案

'目录一、工程概况2二、编制依据2三、连墙件的刚性构造2四、脚手架结构图3脚手架设计参数5五、脚手架基础处理及搭设注意事项6六、悬挑式斜拉脚手架7七、附属结构搭设7八、脚手架的检查、验收8九、脚手架搭、拆安全措施及要求8落地式脚手架计算书10悬挑式脚手架计算书17附属结构卸料平台计算书28十、安全组织机构3334 脚手架施工方案一、工程概况；该项目由六栋高层住宅楼、10栋多层洋房住宅、三栋别墅楼、及三座地下车库（车库含人防工程）等组成。该工程高层主体楼施工时采用悬挑式挑脚手架封闭施工；花园洋房及别墅采用双排外脚手架全封闭施工。1、主要组成构件及计划投入材料配备：为确保施工安全，本工程计划投入￠48钢管200T直接扣件、直角扣件，旋转扣件30000只，密目式阴燃安全网10000㎡，，16#工字钢20T，以及各种镀锌铁丝、铁板、木板、竹片、油漆等辅助材料。2、人员配备：项目部安排一人负责对架子班进行管理。架子班人员为；架子工工长1人，班长1人，专业搭设人员6人，普工2人。3、劳动防护用品及工具配备：安全帽10顶，安全带6条，雨衣10套，布手套100付。19~22梅花扳手10把及活动扳手铁锤等。二、编制依据1、质量标准与检验2、脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GBT13973）或《低压流体输送用焊接钢管》（GBT3092）中规定的3号普通钢管其质量应符合GBT700中Q235A钢的规定。采用￠48*3.5钢管，每根钢管的最大质量不大于25kg。3、扣件应符合JGJ22—85的规定和相应的技术要求，产品必须有合格证和检测报告。4、吊环和钢丝绳必须符合相应的技术标准。5、脚手架和竹笆应符合相应的质量要求。6、密目阻燃安全网应符合相应的质量标准。三、连墙件的刚性构造，详见图：34 连墙件扣件连接示意图四、本工程外脚手架结构图：节点构造：1）、工字钢悬挑构造34 1000φ20　　　2）、卸荷装置构造100034 该脚手架为钢管脚手架，其设计参数如下：1、根据工程地基承载力及工程实际情况，脚手架搭设共分两个部分，1—10层采用落地式多立杆钢管扣件脚手架。11-26层采用悬挑斜拉式脚手架。2、11-26层为悬挑斜拉式脚手架（附悬挑结构图）高度分别为32#，20m;36#,25m.3、脚手架纵距离为1500mm，横距1000mm，步距为1800mm。其600mm处设置栏杆一道，1200mm处设置扶手栏杆一道。特殊位置在作加密处理。4、搭设立杆时，底部立杆应采用不同长度的钢管，立杆的连接应交错布置，相邻杆的连接不应在同一高度，其错开的高差不得少于1500mm，并置于不同的构架框格内，立杆接头除顶层可采用搭接连接外，其余接头必须采用对接扣件连接，搭设的长度不应小于1000mm，且不少于两个旋转扣件固定，固定间距不小于600mm。周边脚手架应从一个角度开始向两边延伸交圈搭设。在未于主体拉接前，每隔8000mm左右应暂设一根抛杆，与地面成45°—60°的夹角，直接连墙件搭接好后方可拆除。34 5、搭设纵向水平杆应水平设置，钢管长度不得小于3跨即4500mm，接头应采用对接扣件连接，内外两根相邻的纵向水平杆的接头不得在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不得小于500mm，各接头中心距立杆轴线距离应小于500mm。当采用搭接时，其搭接长度不应小于1000mm，不少于两个旋转扣件固定，其固定间距不应小于800mm，扣件中心至杆端的距离不应小于150mm，纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定。6、搭设横向水平杆时，横杆应架设在纵向水平杆的下方，以便铺设竹笆脚手板。凡立杆与纵向水平杆相交处均应设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。跨度中间的横向水平杆可根据需要设计。所有横向水平杆伸出纵向水平杆外250mm，靠墙的一端距墙装饰面的距离不应大于100mm。7、搭设纵、横扫地杆时每根立杆底座向上200mm处，均应设置纵、横扫地杆，用直角扣件与立杆固定。当立杆基础不在同一水平高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨，并于低跨立杆固定。8、搭设剪刀撑时，应设置在架体的外侧，每6000mm水平距离设置剪刀撑一副，自上而下循序连接。每副剪刀撑跨越立杆的根数不应少于4根或超过7根，与纵向水平杆成45°—60°夹角。剪刀撑的搭接长度不应少于1000mm，且不少于两只旋向扣件固定。五、落地式脚手架基础处理及搭设注意事项：1、对于从回填土上搭设的脚手架应对场地土方进行夯实，然后浇筑5CM厚的细石砼并找成向外5%的坡度，外架四周做200*200排水沟。2、按设计脚手架柱距、排距要求进行放线、定位。3、铺设垫板，应注意垫板应准确放在定位线上，并应铺设平稳，不得悬空。4、各临边部位、通风口、电梯井等均一律搭设防护栏杆、脚手架及防护栏杆用油漆刷上警示标志，并用密目式安全网作全封闭。内部每二层满铺竹笆板一道。5、为抗风力荷载和垂直重量荷载，防止脚手架向外倾覆，脚手架墙体设置梅花形拉接点，其垂直方向的距离不大于3600mm，水平方向的距离不大于5400mm，攀拉架体的部位应该在立杆与大小横杆交叉点的上下左右200mm范围内，架体断开处和顶部拉接点适当加密，当设置位置及其附近不可设连墙件时，可采用抛撑或与建筑物内部柱梁作可靠连接。6、根据脚手架的高度应采取防雷电措施，每隔50m设一处接地装置，用直径10mm的圆钢作接地线。用4*40*2000的扁钢作接地极预埋于地下，接地极与接地线采用双面焊接连接，焊接长度不少于60mm。7、进度：外脚手架的搭设进度必须和主体同步进行，且应超过主体不少于一步架。34 六、悬挑斜拉式脚手架。1、层悬挑斜拉式脚手架采用16#工字钢作悬挑架，长度3500mm。悬挑架挑出建筑物外140mm，用φ18圆钢作马箍锚固于建筑物内地坪或其它构件上。将脚手架的荷载通过悬挑梁传给主体结构。遇有阳台栏板或剪力墙时可预留200×100的洞口以便悬挑梁的挑出。2、悬挑梁的斜拉点采用φ16圆钢经热加工成环行预埋构件。预埋长度不宜小于500mm，预埋端宜设在受剪锚固筋上。用φ14（6×19）的钢丝绳作拉索，外端略高于楼面，使其受力后悬挑件保持平衡，钢丝绳松紧一致，挑梁的外端分别焊上钢丝绳防滑装置及φ40的钢管作立杆底座。七、附属结构搭设1）安全网脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业面边沿的最大间缝不得大于10cm。在悬挑层，内排立杆与楼层之间的空隙用水平安全网封闭，安全网一端与大横杆系紧，另一端楼层临边防护栏横杆系牢。2）脚手板脚手板采用竹跳板或规格钢笆，要求作业层及以下两步封闭，以下每三步封闭一层，脚手板铺放后要求用胶卡与大横杆连接固定。脚手架底层铺胶合板全封闭。3）挡脚板采用5厚木板制作，宽180外侧面刷红白相间（500）油漆，每三步一道，设在立杆内侧、安全网外侧。4）防护棚悬挑外架在通道口搭设双层安全防护棚，上下层间隔500mm用钢管搭设，上下层均采用脚手板满铺。5）卸料平台34 卸料平台挑出外架2.5m，长4m。采用工字钢悬挑在楼面上，斜拉钢丝绳卸荷，与外架脱离。用塔吊进行吊装，本层使用完毕后向上周转。平台面上捆绑木枋，木枋须布置均匀，最后在木枋上铺模板，平台四周必须设置防护栏杆和挡脚板，栏杆高度为1.2米，在栏杆内侧挂安全网，绑扎牢固。平台口处必须设置安全标志及使用要求，严禁乱堆放，严禁超载。如图：八、脚手架的检查、验收1、脚手架必须严格按规范要求和设计要求验收。立杆垂直偏差不大于1／500H；排距和步距±50；扣件扣紧力矩40－65N／m。其它指标按前述标准验收。2、脚手架在搭设的过程中应该进行同步检查验收，分层验收挂牌完成后进行总验收，合格后经过批准方可使用。九、脚手架的搭、拆安全措施及要求：1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，由项目安全主任做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须经项目技术经理、生产经理和安全员验收，合格后由生产经理发出使用许可证后方可使用。3、防雷击接地措施，采用4×30镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接。34 4、高空作业要正确使用“三宝”，脚手架搭拆过程中遇大风、大雨、大雾天应停止作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。5、由办公室及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋、模板等材料。8、脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆→立杆→剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。9、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。10、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。11、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。12、脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。13、脚手架使用完毕后立即拆除，拆除须经项目经理批准，在脚手架拆除前应作好以下工作：14、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；15、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。34 16、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；17、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。18、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；19、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；20、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显悬挂“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；21、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设16层。（一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m34 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为:M1=(0.08×0.106+0.10×1.400)×1.5002=0.334kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×1.400)×1.5002=-0.392kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.392×106/5080.0=77.248N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.088+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.117mm34 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2*0.075+1.4*1.500=2.259kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.259×1.000/3=0.759kN.m=0.759×106/5080.0=149.370N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:34 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1632.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.308mm最大挠度和:V=V1+V2=2.328mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（四）脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×30.000=3.744kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×16×1.500×(1.000+0.300)/2=2.340kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×1.500×16/2=1.320kN34 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.629kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×1.200=0.318kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.46kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；34 A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=170.12[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.51kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.184kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=195.87　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（六）最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.885kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.500kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=51.15734 米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=48.667米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.885kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.500kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.154kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=35.539米。（七）连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.318kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.0003.60×3.00=10.800m2；经计算得到Nlw=4.801kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.801kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.801kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!34 连墙件扣件连接示意图（八）立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=61.82N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.46A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设13层。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=5.5，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m34 。拉杆采用钢管100.0×10.0mm。（一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.106+0.10×1.400)×1.5002=0.334kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×1.400)×1.5002=-0.392kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.392×106/5080.0=77.248N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!34 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.088+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.117mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.075+1.4×1.500=2.259kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.259×1.000/3=0.759kN.m34 =0.759×106/5080.0=149.370N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1632.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.308mm最大挠度和V=V1+V2=2.328mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；34 （四）脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×25.000=3.120kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×13×1.500×(1.000+0.300)/2=1.901kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×1.500×13/2=1.072kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.281kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算:34 0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[3.00/(1.00+0.30)]=1.1622=arctg[3.00/0.30]=1.471最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为19.339kN和19.339kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为20.756kN和20.756kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=22.62T2=20.86N1=8.99N2=2.08其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为22.621kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于5.500×22.621/0.850=146.373kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径12.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=N/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(45242.489×4/3.1416/50/2)1/2=24mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.92kN；34 ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=76.16　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.45kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=124.75　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（六）连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：34 Nl=Nlw+No、其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw、wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=7.144kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.144kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图（七）悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，34 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。、受脚手架集中荷载P=20.76kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m、悬挑脚手架示意图、悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到、悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)、悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)34 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)、各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=24.219kN,R2=19.063kN,R3=-1.032kN、最大弯矩Mmax=3.314kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.314×106/(1.05×141000.0)+10.495×1000/2610.0=26.407N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!、（八）悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.929经过计算得到强度=3.31×106/(0.929×141000.00)=25.30N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。34 各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=26.395kN（十）拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=26.395kN1、拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A<[f]其中N——斜拉杆的轴心压力设计值，N=26.40kN；A——斜拉杆净截面面积，A=29.85cm2；——斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是8.84N/mm2；[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f=215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!2、斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=26.395kN；lwt为焊接面积，取2984.52mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=26395.46/2984.52=8.84N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!（十一）锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=19.063kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[19063×4/(3.1416×50×34 2)]1/2=16mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=19.06kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于19062.76/(3.1416×20×1.5)=202.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=19.06kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!附属结构悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.20m。次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢，次梁间距0.50m。容许承载力均布荷载1.14kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。（一）次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平槽钢，间距0.50m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径34 ix=4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.50=0.18kN/m(2)最大容许均布荷载为1.14kN/m2；Q2=1.14×0.50=0.57kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.18+0.57+0.12)=1.04kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=1.04×2.202/8+14.00×2.20/4=8.33kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=8.33×106/(1.05×62140.00)=127.65N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：34 经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(2200.0×126.0×235.0)=0.98由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.767经过计算得到强度=8.33×106/(0.767×62140.00)=174.72N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!（二）主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢槽钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.11kN/m;Q1=0.11kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.20)=0.37kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×(0.35+1.14)×0.25×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=0.65kNP2=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP3=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP4=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP5=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP6=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)+14.00/2=8.14kNP7=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP8=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP9=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP10=(1.2×(0.35+1.14)×0.50×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=1.14kNP11=(1.2×(0.35+1.14)×0.15×2.20/2+1.2×0.12×2.20/2)=0.46kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。34 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.041kN,R2=10.147kN支座反力RA=10.147kN34 最大弯矩Mmax=15.587kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=15.587×106/1.05/141000.0+8.137×1000/2610.0=108.401N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=0.84由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.723经过计算得到强度=15.59*106/(0.723141000.00)=152.91N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!（三）钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.924kN（四）钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，RU=12.924kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：34 其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.924/0.850=121.642kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。（五）钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为：N=RU=12.924kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[12924×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm（六）操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。九、安全组织机构：34 组长：廖小洪副组长：唐明、吴奎、陶平组员：江育良、田国超、张乾利、曾维信、外架班长34'